SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI [616618]
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 3
BORDEROU
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 4
BORDEROU
TEMA PROIECTULUI
I. MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV
II. CALCULE TEHNOLOGICE ȘI HIDRAULICE
III. CALCULE DE REZISTENȚĂ ȘI ARMARE
IV. CALCULE ECONOMICE
V. BIBLIOGRAFIE SELECTIVĂ
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 5
TEMA PROIECT ULUI
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 6 T E M A
proiectului de diplomă al absolvent: [anonimizat] – 2018 – INGINERI ZI
Programul de studiu : Inginerie Sanitară și Protecția Mediului
1. OBIECTUL PROIECTULUI
Se va elabora proiectul pentru Optim izarea Sistemului de
Alimentar e cu Apă a orașului Zimnicea, Jud. Teleorman .
Sursa:
https://www.google.ro/maps/place/Zimnicea+145400/@43.6459651,25.3520477,14z/data=!4m5!3m4!1s0x
40ae9e4f90fce2e9:0xb5e23ac834b99874!8 m2!3d43.6578297!4d25.360575?hl=ro&authuser=0
2. DATE DE BAZĂ
a) Localitatea și zona de amplasare a consumatorilor industriali este
reprezentată în planul anexat.
b) Sursa de apă este fluviul Dunărea care în punctul de priză are
următoarele nivele cu divers e asigurări:
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 7 ASIGURARE: 0,01%+Q 0,01% 0,1% 0,5% 1% 5% 10%
NIVEL: 26,80 26,15 25,30 24,55 25,30 23,30 23,05
c) Vor fi asigurate trei categorii de apă, apă potabilă, apă decantată,
apă rută, cu următoarele debite ale necesarului de apă și presiuni:
Nr.
crt. CONSUMATORI DEBITE (dm3/s)
APĂ
POTABILĂ APĂ
DECANTATĂ APĂ
BRUTĂ
1 Centrul Populat 80 – –
2 Centrala
Termoelectrică 90 70 –
3 Fabrica de Zahăr 60 120 360
4 Fabrica de Țevi 20 120 –
TOTAL 250 310 360
d) Studiile hidrologice și hidrochimice asupra apelor fluviului au
condus la concluzia că pentru a deveni apă potabilă, apa trebui decantată,
filtrată și dezinfectată, folosind ca reactivi sulfatul de aluminiu și silice
activă.
3. NIVELUL DE DEZVOLT ARE AL PROIECTULUI
Se va studia în detaliu captarea apei, inclusiv fazele de execuție.
Pentru toate obiectele studiate vor fi proiectate elementele referitoare
la instalațiile tehnologice și orientativ (în limitele rațional e) pentru partea
constructivă.
Pentru o parte din construcții, ce se va stabili pe parcurs vor fi făcute
și calcule de dimensionare de rezistență și de beton cu detaliile respective.
Desenele vor fi redactate la scări normale, convenabil alese pentru o
reprezentare acceptabilă.
Se va face evaluarea lucrărilor întocmind -se antemăsurători și devize
pentru instalațiile tehnologice, iar pentru restul categoriilor de lucrări pe
bază de indici de cost, pentru stabilirea investiției totale.
COORDONATORI ȘTIINȚIFICI ,
Prof.univ. dr.ing. GHEORGHE IONESCU
Ș.l.dr.ing. EMIL GLIGOR
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 8
I. MEMORIU TEHNIC
JUSTIFICATIV
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 9
1.1. DATE GENERALE
1.1.1. Denumirea proiectului:
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A
ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN .
1.1.2. Date de temă
Prin temă, se cere elaborarea documentației pentru Optim izarea
Sistemului de alimentare cu apă a orașului Zimnicea, jud. Teleorman ,
împreună cu platform a industrială din apropierea centr ului populat.
In acest scop se solicită asigurarea următoarelor debite necesare:
Nr.
crt.
CONSUMATORI DEBITE (dm3/s)
APĂ
POTABILĂ APĂ
DECANTATĂ APĂ
BRUTĂ
1 Centrul Populat 80 – –
2 Centrala Termoelectrică 90 70 –
3 Fabrica de Zahăr 60 120 360
4 Fabrica de Țevi 20 120 –
TOTAL 250 310 360
Ca sursă pentru alimentarea cu apă se folosește fluviul Dunărea,
pentru care în punctul de priză din studiile hidrologice rezultă următoarele
nivele de asigurări:
ASIGURARE: 0,01%+Q 0,01% 0,1% 0,5% 1% 5% 10%
NIVEL: 26,80 26,15 25,30 24,55 25,30 23,30 23,05
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 10 1.2. DESCRIEREA SISTEMULUI DE
ALIMENTARE CU APĂ
Sistemul de alimentare a localității ZIMNICEA asigură trei categorii
de apă: apă brută, ap ă decantată și apă potabilă și cuprinde următoarele
obiecte componente:
1.2.1. Captarea apei
Captarea apei din Dunăre este proiectată pentru un debit de 1050
dm3/s și este formată dintr -o captare de mal, cu cheson de beton circular cu
diametrul interior de 16,00 m.
Captarea cu cheson este o construcție monolită care cuprinde și stație
de pompare – echipate cel mai bine cu pompe cu ax vertical.
Construcția este formată dintr -un cheson de dimensiuni mari, așezat
în mal, astfel încât în fața ferestrelor d e priză să fie asigurat în permanență
un nivel suficient de apă.
Admisia apei în priză se face prin două serii de ferestre – o fereastră
sub nivelul minim și o fereastră sub nivelul maxim. Viteza de trecere a apei
este de 0,2 0,3 m/s, iar nivelul de apă peste marginea de sus a ferestrei este
de minimum 0,50 m.
La nivelurile mari în Dunăre se lucrează cu fereastra de sus, pentru a
evita antrenarea în priză a aluviunilor mari, care sunt târâte de apă la partea
de jos a albiei. În fața ferestrelor grătarel e sunt rare, din bare rotunde (țeavă)
sau profile și se pot curăța cu greble mecanice (la prizele mari) sau manual.
Transportul apei brute din priză se face prin pompare cu ajutorul a
3+1 electropompe tip MV 402d.
1.2.2. Aducțiunea
Aducțiunea de apă sau apeductul este partea dintr -un sistem de
alimentare cu apă, alcătuită din construcții și instalații, care are rolul de a
transporta apa de la captare până la rezervorul de înmagazinare și
compensare.
Alegerea tipului de aducțiune, precum și a material ului și formei de
construcție a acesteia depinde de:
– relieful terenului;
– gradul de stabilitate și gradul de agresivitate al pământului în care
se îngroapă conducta;
– calitatea apei care se transportă;
– presiunea apei în conductă;
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 11 – posibilitatea de folo sire a metodelor de execuție mecanizată etc.,
astfel încât să se poată obține soluția cea mai economică, atât din punct de
vedere al cheltuielilor de investiție cât din al celor de exploatare.
O condiție importantă care se pune la proiectarea aducțiunilor de apă
potabilă și care determină intr -o mare măsură tipul de apeduct, este
prevenirea infestării apei transportate cu ape de infiltrație provenite din
precipitații atmosferice, din ape de suprafață, din ape subterane sau din
pierderi de la conducte sau ca nele, care transportă apa nepotabilă sau chiar
apa murdară.
Proiectarea aducțiunilor de apă are la bază studii de teren topometrice
și studii de teren și de laborator geologice, geotehnice și hidrogeologice.
În cazul de față aducțiunea este reprezentată de conducta de refulare a
apei brute, cu diametru de 1000 mm realizată din tuburi PREMO și din oțel.
1.2.3. Stația de tratare
Stația de tratare este amplasată în zona industrială (centrul de greutate
al consumatorului) și cuprinde următoarele componente :
1.2.3.1. Camera de amestec și distribuție
Amestecul este un proces care are ca scop dizolvarea și omogenizarea
cu reducerea gradienților de concentrație sau temperatură, în interiorul
sistemului dispers.
Din punct de vedere al introducerii soluțiil or de reactivi în apă, acesta
este un proces esențial în asigurarea condițiilor optime de coagulare –
floculare.
Camera de amestec și distribuție este reprezentată de o construcție de
beton armat, care la interior are o zonă tronconică în care sosește apa brută,
partea superioară (deversorul) fiind împărțită în cinci părți egale, patru
pentru plecarea spre decantoare (din care doua pentru o eventuala extindere)
și una cu rol de preaplin general al stației de tratare.
Construcția realizează și amestecul ap ei brute cu reactivii chimici,
pentru care s -a prevăzut un agitator mecanic cu elice, acționat manual.
1.2.3.2. Decantoare suspensionale
Decantorul este obiectul de bază în limpezirea apei. Decantoarele
suspensionale sunt în număr de două “tip Roșu Bu curești” cu diametrul
interior de 29 m. Decantorul realizează și recircularea mecanică a nămolului
cu ajutorul unui rotor, prevăzut în camera centrală coaxială în care sunt
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 12 amplasate și dispozitive de agitare ce nu permite depunerea nămolului pe
radier.
Nămolul este colectat continuu prin curgerea liberă pe peretele
exterior înclinat al decantorului și prin curățire cu lama racloare pe radier.
Nămolul colectat este împins la o rigolă centrală de unde este evacuat
hidraulic prin sifonare cu ajutorul a trei guri de evacuare, dispuse simetric. O
vană specială se deschide automat când sapa legată de podul raclor (și care
împinge nămolul în rigolă) se apropie de orificiu. Rezultă că timpul de
golire pe un orificiu nu poate fi mai mult de 1/3 din timpul de rotați e al
podului, valorile maxime pot fi pentru turația minimă o rotație pe oră.
Evacuarea nămolului în exces din decantor se realizează prin
intermediul a 4 8 concentratoare de nămol, amplasate la baza statului
suspensional cu ajutorul conductelor prin fun cționare hidraulică.
Dimensionarea conductelor se face la viteze de 1,5 2 m/s. Colectarea apei
limpezite se realizează prin conducte prevăzute cu orificii sau jgheaburi cu
deversori, amplasate radial.
1.2.3.3 . Gospodăria de reactivi
Pentru corectare a caracteristicilor apei, ale cărei valori pentru
perioada de viitură sunt date în buletinul de analiză, este necesară o
gospodărire specializată. După cum s -a văzut această gospodărie comportă
limpezirea apei (deznisipare, decantare și filtrare) și dezinf ectarea apei.
Pentru o bună funcționare a ansamblului decantor – filtru este necesară
folosirea unor reactivi.
Destabilizarea soluției coloidală de suspensii argiloase (in special) din
apă și formarea unor flocoane mari (grele și stabile) care sa fie ușor reținute
prin decantare și filtrare se realizează prin adăugarea de reactivi de floculare.
Se deosebesc reactivi de bază (sulfat de aluminiu, sulfat feros, clorură ferică
etc.) și reactivi ajutători sau adjuvanți (silicea activă, var, poliacrilamidă
etc.) care îmbunătățește modul de lucru al reactivilor de bază și permite
reducerea dozei acestora. Pentru distrugerea micro -organismelor (v iruși,
bacterii etc.) care scapă procesului de limpezire (din cauz ă că nu sunt fixați
pe particulele care se rețin în deca ntoare și filtre) se realizează oxidarea
acestora cu un agent oxidant puternic (în dozele folosite – netoxic pentru
organismul omenesc).
La stații de tratare cu debite mici – medii, gospodăria reactivilor se
asigură într -o clădire comună. Mărimea construc ției se stabilește după
componența, fluxul tehnologic, gabaritul și spațiul de manevrare al
recipienților, aparatura și utilajele.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 13 Interiorul construcției se protejează anticorosiv pentru toate obiecte în
funcție de gradul de agresivitate al celui mai act iv reactiv.
Pardoseala clădirii se asigură din gresie antiacidă cu pante de scurgere
la o canalizare interioară, canalizare care este racordată la o canalizare
exterioară (si este din materiale anticorosive până la racord) printr -un cămin
de neutralizare.
Instalația (și recipienții) va fi vopsită în culori distincte pe circuite de
reactivi.
Înălțimea construcție se stabilește în funcție de gabaritul celui mai mare
recipient.
În exterior clădirea va avea drum de acces și uși pentru introducerea
ușoară a re activilor, cu săpații de manevră pentru vehiculele care transportă
reactivi.
1.2.3. 4. Stația de clorinare
Este prevăzută pentru dezinfectarea apei.
Dezinfectarea apei reprezintă procesul de reducere a bacteriilor sub
limita admisibilă. Astfel încât ac estea să nu fie dăunătoare organismului
omenesc.
Mijlocul cel mai utilizat pentru dezinfectare este clorul gazos.
Introducerea lui în apa se face după o dizolvare forțată în apă, la o
presiune scăzută (cca. 1 1,5 bari). În acest fel difuzarea în apă es te mai
bună, iar scăpările de clor gazos sunt reduse (se reamintește că doze reduse
de clor gazos inspirat pot produce mari dificultăți organismelor vii).
Introdus în apă clorul reactivează astfel:
Cl2 + H 2O ClH + HOCl
2HOCl 2ClO¯ + H 2 ; HO Cl HCl + O
Din cauza acidului clorhidric produs este necesar ca instalația de
pompare să fie realizată din materiale rezistente.
Clorul adus în butelii speciale de 50 Kg, sub formă de clor lichid
(6 10 bari) este depozitat în condiții de siguranț ă. Încăperile în care se
depozitează clorul sau sunt amplasate aparatele, trebuie ventilate. În acest
scop se prevăd ventilatoare care introduc aerul curat în partea superioară a
încăperilor, evacuarea aerului cu clor făcându -se la partea inferioară.
Întrucât clorul este deosebit de toxic și are și greutatea specifică mult
mai mare decât a aerului, este interzisă amplasarea depozitelor sau
aparatelor de dozare la subsol.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 14 Depozitele de clor se dimensionează, de regulă, corespunzător stocării
pentru consumu l pe 30 zile, în cazul depozitelor cu o capacitate mai mare de
5 tone depozitarea trebuie făcută în clădire separată amplasată la distanțe
normale de celelalte clădiri.
1.2.4. Înmagazinarea apei
Construcțiile folosite pentru înmagazinarea apei se nume sc
rezervoare, prevăzute în sistemele de alimentare cu următoarele funcțiuni:
distribuirea într -o anumită perioadă de timp a unui debit superior
celui furnizat în aceeași perioadă de către o sursă, o adâncime sau
o stație de pompare;
asigurarea unei rezerv e pentru cazuri de avarii sau incendii;
reglarea presiunilor;
asigurarea unui timp de contact ci diferiți reactivi folosiți;
asigurarea unei rezerve de apa pentru spălarea filtrelor.
Capacitatea utilă a rezervoarelor se determină în funcție de scopul în
care în care sunt folosite. Forma și dimensiunile geometrice ale
rezervoarelor se stabilesc în funcție de capacitate, pentru a se obține soluția
cea mai economică.
Cota de nivel a fundului rezervorului se determină astfel încât să se
poată asigura distribuți a apei în rețea cu presiunea de serviciu necesară.
Rezervoarele pot fi amplasate pe un deal care domină centrul populat
sau unitatea industrială și atunci construcția se îngroapă în pământ fie
complet, în acest caz poartă numele de rezervor subteran parția l îngropat, fie
numai până la adâncimea de îngheț, izolația termică a pereților și a tavanului
realizându -se cu materiale poroase.
Rezervoarele subterane pot fi amplasate și în interiorul unui centru
populat sau al unei industrii și atunci presiunea necesa ră în rețea se
realizează prin pompare.
1.2.5. Conducte de transport
Aceste conducte au fost prevăzute pentru transportul apei prin
pompare (apa potabilă și apa decantată) carte întreprinderile de pe platforma
industrială. În acest scop au fost prevăzute pentru apa decantată conducta cu
diametrul de 500 mm cu ramificații de 400 mm spre Fabrica de țevi și 300
mm spre Termoelectrica și conducta cu diametrul de Dn400 mm pentru
Fabrica de zahăr.
Pentru apa potabilă sunt prevăzute conducta de 400 mm către
Cent rala Termoelectrică cu ramificație cu diametrul 150 mm către Fabrica
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 15 de țevi, conducta cu diametrul de 250 mm către Fabrica de zahăr și conducta
cu diametrul de 300 mm către centrul populat.
Statisticile arată că, din ansamblul construcțiilor și instalații lor care
constituie sistemul de alimentare cu apă partea privind transportul apei
reprezintă circa 60 80 % din totalul investiției. Această proporție are
tendința de creștere deoarece distanțele dintre sursele de apa și folosințele de
apă din centrele po pulate și din industrii vor crește treptat pe măsura
creșterii cantităților de apă necesare și a reducerii disponibilului de apă al
surselor apropiate de folosite.
1.3. CAPTAREA APEI
Captarea ap ei din Dunăre este realizată sub forma unei captări de mal
cu c heson circular din beton armat cu diametrul interior de 16 m,
compartimentat astfel:
două camere de deznisipare;
două camere a sitelor rotative;
o cameră de uniformizare a debitelor trecute prin cele două linii de
deznisipare și site;
patru camere de aspi rație a pompelor.
Accesul apei în priză la nivelele scăzute pe Dunăre se face pe un rând
de opt ferestre (1,20 x 1,80 m) având cota radier 11,50 iar pentru nivele
ridicate s -a prevăzut un alt rând de opt ferestre de aceleași dimensiuni având
cota radier l a 15,50.
La fiecare fereastră s -a prevăzut un grătar din bare de oțel lat, cu
lumina dintre bare de 30 mm. Cele două rânduri de ferestre au ghidajele
decalate, un plan pentru a putea fi manevrate grătarele și batardourile
aferente fiecărui rând fără a stân jeni pe celelalte. Aceste batardouri culisează
pe ghidajele grătarelor și etanșează golurile menționate.
Pentru manevrarea grătarelor și batardourilor în ghidaje s -a prevăzut o
monoșină, s -a proiectat o pasarelă din beton armat, în care s -au prevăzut
golur i în dreptul grătarelor. De pe această pasarelă grătarele sau batardourile
scoase pentru reparație se transportă cu un cărucior pe roți.
S-au prevăzut 16 grătare metalice (pentru fiecare fereastră câte unul)
iar pentru închiderea accesului apei pe un rând de ferestre și jumătate din
rândul al doilea s -au prevăzut 12 batardouri.
În fiecare din cele două compartimente de dezinfectare s -a prevăzut
câte un hidroelevator pentru evacuarea nisipului. Acesta funcționează pe
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 16 bază de apă sub presiune la 9 atm. Pent ru realizarea presiunii necesare a apei
s-au prevăzut 1+1 electropompe cu ax orizontal tip SADU 100 – 2a având:
Q = 60 m3/h;
H = 70 mcol H 2O;
N = 22 Kw;
n = 3000 rot/min,
care aspiră apa brută din conducta de refulare spre stația de tratare ce are o
presiune de 25 m col H 2O. Acestea sunt amplasate în camera vanelor la cota
22,05. Din cele două hidroelevatoare nisipul cu pa se evacuează pe o
conductă Dn 200 mm în Dunăre aval de priză. Cele două hidroelevatoare
sunt ancorate de planșeul de la cota 28,00 din sala pompelor.
Pentru dirijarea nisipului spre hidroelevator radierul deznisipatorului
are pantele necesare. Accesul personalului de exploatare în cele două
compartimente de deznisipare se face pe câte o scară metalică încastrată în
perete și protej ată cu coș. Trecerea apei din fiecare compartiment de
deznisipare în fiecare cameră a sitelor rotative se face printr -un gol (1,40 x
3,00 m) cu etanșare pe cele patru laturi cu posibilitate de închidere a acestuia
a accesului apei din deznisipator în camer a sitei rotative. Acționarea acestor
stavile se face de pe planșeul de la cota 28,00 cui ajutorul unui pod rulant de
12,05 tf sarcină utilă.
Pentru reținerea frunzelor planctonului din apă, a algelor și a alto
corpuri străine, pentru a nu pătrunde în pom pe, s -au prevăzut două site
rotative de 2,50m lățime. Mecanismul de antrenare a sitelor se află pe
planșeul de la cota 28,00. Pentru spălarea continuă a sitelor, la fiecare sită s –
a prevăzut un racord de apă cu presiune de 2 atm. (apa brută din conduct de
refulare). Jetul de apă în ploaie dirijat pe sită, spală pe rând fiecare panou în
timpul rotirii sitei. Apa murdară după spălarea sitei este colectată pe un
canal (b = 0,20, h = 0,70 m), practicat în peretele vertical de beton și
evacuată în Dunăre, aval d e priză.
Din fiecare cameră a sitei rotative apa iese pe câte două goluri de
1,20 x 3,00 m. Pentru închiderea celor patru goluri (două pentru fiecare
cameră a sitei) s -au prevăzut patru stavile plane de 1,20 x 3,00 m fiecare cu
etanșare pe patru laturi ș i cu închiderea accesului apei dinspre pompe în
camera sitelor. Aceste stavile sunt identice cu ce de acces a apei în site,
stavila are prevăzut un lanț pentru manevre, în poziția ridicată, deoarece
lanțul se agață de un dispozitiv amplasat în planșeul de la cota 28,00, lanț
care are din loc în loc zale libere.
Deoarece la un anumit grad de îmbâcsire a sitelor, ce corespunde la o
pierdere de sarcină prin sită mai mare de 0,30 m, panoul sitei se poate rupe
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 17 s-a prevăzut cu un clopot de siguranță Dn = 1000 mm cu deschidere
automată la o diferență de presiune de 0,30 m, între nivelul apei la intrare și
ieșire din sită.
Din cele de mai sus rezultă că la intrarea apei în priza până la ieșirea
din camerele sitelor, sunt prevăzute două linii tehnologice distincte. Apa din
ele, după trecerea prin site se unește printr -o cameră de uniformizare de
unde intră la cele patru camere de aspirație a pompelor. Camera de
uniformizare s -a prevăzut pentru a putea alimenta fiecare pompă din oricare
din liniile tehnologice. Acces ul apei în fiecare din cele patru camere de
aspirație a pompelor se face pe un gol de 1,20 x 3,00 m prevăzut a se închide
cu stavila plană, identică cu cele de mai sus, sunt prevăzute patru stavile cu
etanșare pe patru laturi și închiderea accesului apei d inspre site spre pompă.
Pentru pomparea apei brute spre stația de tratare s -au prevăzut 3 + 1
electropompe cu ax vertical de tip MV 402 d fiecare având:
Q = 1050 m3/h;
H = 25 mcol H 2O;
N = 132 Kw;
n = 1500 rot/min.
Deoarece lungimea maximă a pompei of erită de furnizor este 9,36 m,
s-a impus amplasarea motoarelor + 25,05 față de + 28,00 (nivel asigurare
1‰ + valuri) pentru aceasta s -a prevăzut trecerea etanșă a pompei prin
planșeul intermediar de la cota + 22,05 ceea ce comportă ca odată cu
comanda fer mă la Uzina de pompe București, să se comande și proiectarea
pompei în condiții speciale ( cu planșeu intermediar și trecere etanșă).
Ungerea pompelor se face cu apă curată (4m3/h pentru fiecare pompă),
pentru aceasta s -a prevăzut o conductă Dn 100 mm raco rdată la conducta
Dn 300 mm a orașului.
Deoarece presiunea apei nu satisface cerința furnizorului (40 mcA),
s-a prevăzut o instalație de hidrofor compusă din:
recipient hidrofor V = 1,6 m3; p = 10 atm.;
1+1 electropompe CRIS 80 b:
Q = 1050 m3/h;
H = 25 mcol H 2O;
N = 132 Kw;
n = 1500 rot/min.
1+1 electrocompresoare IECR 350.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 18 Acestea au fost amplasate în camera vanelor la cota + 22,05. Pentru
măsurarea cantității de apă consumată s -a prevăzut un apometru cu morișcă
și sensibilizator amplasat pe conducta D n 100 înainte de intrarea în pompe.
Pentru cazul de avarie la alimentarea cu apă potabilă pentru a nu opri
pompele, ungerea acestora se va face pentru un timp limitat cu apă brută
luată din conducta de refulare. S -au prevăzut instalații necesare. Pentru
eliminarea din camera de aspirație a pompelor la creșterea nivelului apei în
Dunăre, s -au prevăzut niște țevi care debușează în camera de uniformizare la
cota +28,00.
Camera vanelor este prevăzută la cota 22,05, aici fiind amplasate
conductele de refulare de la fiecare pompă, care se unesc într -o tobă Dn
1000 mm. Pe fiecare refulare s -a prevăzut vană fluture Dn 800 mm, clapetă
de reținere Dn 800 mm și compensator de montaj de tip lenticular cu două
lire. Din tobă, în etapa finală vor pleca trei conducte de re fulare Dn 1000
mm, din care la început o conductă Dn 1000 mm.
Pe celelalte două plecări deja prevăzute sunt montate vane pentru
închidere, aceasta oferind posibilitatea montării firului 2 și 3 fără oprirea
alimentării cu apă. Trecerea conductei de refular e prin peretele casei vanelor
(C. ax 22,90) se face cu piesă de trecere etanșă. În casa vanelor s -a prevăzut
iluminat pe 24 V.
Accesul în priză s -a prevăzut prin două intrări una amonte pentru
introdus și scos utilajele cu mijloc de transport. Aici s -a pre văzut o pasarelă
din beton armat de 3,25 m lățime la cota +28,00 m pentru a putea trece peste
zona unde sunt amplasate motoarele cota 25,05 la planșeul sitelor cota
28,00. In aceasta pasarelă s -a prevăzut o trapă de 2,00 m, axat pe aceasta în
planșeul moto arelor. S -a prevăzut această trapă cu închidere etanșă pentru a
scoate instalațiile din camera vanelor cu ajutorul podului rulant. A doua
intrare s -a prevăzut în aval, aceasta folosind pentru accesul personalului de
exploatare.
Trecerea peste motoare se f ace pe o pasarelă de beton la cota 28,00
lată de 1 m. Pentru coborâre la cote 25,05 (planșee motoare) de pe planșeul
sitelor 28,00, s -a prevăzut o scară de beton armat cu odihnă la cota 25,70.
Pentru a veni personalul în casa vanelor de pe planșeul de la c ota 25,05 s -a
prevăzut o scară metalică spirală.
La captare s -au prevăzut următoarele instalații AMC (aparate de
măsură și control):
măsurarea nivelului apei în deznisipator și la ieșirea din site, diferența
de presiune fiind transmisă la dispecer iar la d epășirea valorii de 30
cm va suna alarma caz în care se va controla dacă clopoțelul de
siguranță din camera sitelor s -a deschis automat; în caz contrar se va
deschide manual;
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 19 măsoară nivelul în fiecare din camerele de aspirație a pompelor și
transmitere la dispecer;
măsurare și transmitere la dispecer a nivelului minim de alarmă în
camera de aspirație a pompelor și oprirea automată a pompelor la
atingerea acestui nivel;
măsurarea presiunii în conducta de refulare și transmiterea la
dispecer;
instalație de d ebitmetre ( debitmetre cu diafragmă) pe conducta de
refulare apă brută Dn 1000mm.
Pentru gospodăria electrică și exploatarea captării s -a prevăzut un
corp anexă numai cu parte. Acesta s -a amplasat pe platforma din spatele
prizei ce are cota generală 27,40 . Exterior s -a prevăzut platforma pentru
transformatori 20/04 kw. Aceasta se va împrejmui cu gard din plasă sau
elemente din beton. Alimentarea cu apă a grupului social se face din
conducta Dn 100 mm prin intermediul unui cămin de racord amplasat în
incin tă.
Apele menajere sunt epurate într -o fosă septică și evacuate în Dunăre
în aval de priză. Conducta de apă potabilă pentru ungere pompe și consum
potabil are Dn 100 mm și s -a dimensionat pentru un debit de cca. 4 l/s.
1.3.1. Execuția lucrărilor
FAZA I
Dragarea materialului nisipos de pe amplasamentul chesonului cu
draga fluvială cu cupe cu elinda perpendiculară pe mal, până la cota + 4,00 .
FAZA II
Executarea drumului de acces de 6 m lățime, racordarea lui cu digul
de protecție de la cota + 17,70 .
Punerea în corpul digului de protecție a pietrei brute cu ajutorul
autobasculantelor. Execuția digului va începe de la ambele extremități ce se
racordează cu malul.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 20 FAZA III
Se realizează platforma pentru execuția chesonului la cota +21,20, la
adăpostul incintei create de digul de protecție din piatră brută. Nivelarea cu
buldozerul și compactarea cu cilindrul compactor a platformei de execuție a
chesonului.
FAZA IV
Se realizează pereul din piatră brută pe un filtru invers pentru
protecția plat formei în perioada de ape mari.
Se execută platforma de organizare de șantier la cota +23,50.
FAZA V
Se realizează pe platforma de execuție a chesonului un pat de piatră
spartă de 30 cm grosime, sub forma unui inel de 3,00 m lățime, cu diametrul
medi u de 17,30 m. Se montează pe acest pat traverse de lemn la 50 cm
distanță, dispuse radial pe tot conturul chesonului.
Pe traversele de lemn se montează cuțitul metalic, armăturile, țevile
de sub spălare, se cofrează și se toarnă betonul în primul tronson de cheson
cu înălțimea de 4,50 m.
Turnarea betonului se va face cu pompa sau cu bena și în jgheaburi se
fa vibra pentru o buna compactitate a betonului.
Se va da o atenție deosebită la poziționarea și verticalitatea țevilor de
subspălare în vederea unei corelări cu tronsoanele următoare ale chesonului.
FAZA VI
Se decofrează cuțitul, după trei zile se scot colajele de sub cuțit, după
21 de zile de la turnarea betonului în cheson, în felul următor:
se răresc traversele din două în două, rămânând câte t rei traverse la
sfertul de cheson și se scoate piatra spartă dintre ele;
se sapă sub traversele din punctele de sprijin și se scot de sub
cuțitul chesonului;
se racordează țevile de subspălare prin tuburi flexibile la o stație de
pompe.
Se începe coborâre a chesonului prin săparea în interiorul acestuia cu
aerliftul sau graiferul.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 21 Săparea se va începe din centrul chesonului spre pereți, săparea va fi
cât mai uniformă pe tot conturul pentru păstrarea verticalității. La nevoie se
vor utiliza țevile de subspă lare pentru ușurarea scufundării chesonului.
FAZA VII
După coborârea primului tronson se execută tronsonul doi în felul
următor:
se montează armătura tronsonului următor de 4 m înălțime,
ghidajele stavilelor și panourilor de închidere provizorie a
feres trelor;
se montează țevile de subspălare în continuarea celor din tronsonul
inferior (îmbinarea între țevile tronsoanelor se va face prin
sudură);
se cofrează și se betonează secțiunea ca la tronsonul I.
După terminarea timpului de priză pentru beton se d ecofrează
secțiunea și se continuă scoaterea cu aerliftul sau graiferul a umpluturii din
incinta chesonului, după 7 zile.
Săparea se va face uniform pe tot conturul chesonului pentru a nu
avea înclinări. La nevoie se pot utiliza țevile de subspălare.
FAZA VIII
După coborârea tronsonului II se continuă executarea celorlalte
tronsoane în modul descris la fazele anterioare. Pentru o bună legătură între
tronsoane, rosturile de turnare se vor trata prin spălare cu jet de apă și o
suflare cu aer comprimat.
Se continuă coborârea chesonului prin scoaterea materialului din
interior până la cota 4,00 m MB. Se forează în stratul de pietriș mergând cu
forajul până la stratul de marnă prin interiorul țevilor de 108 x 4,00 mm.
Se injectează în găurile forate mor tar pentru consolidarea stratului de
fundare (pietriș).
Se betonează sub apă fundul chesonului pe o înălțime de 3,30 m. Se
continuă execuția la uscat a radierului până la +9,20 m MB și pereților
interiori până la +21,50 m MB.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 22 1.4. ADUCȚIUNEA DE APĂ BRU TĂ DE LA CAPTARE
LA STAȚIA DE TRATARE
Pentru refularea apei brute de la captarea de mal la stația de tratare s -a
prevăzut un fir având Dn 1000 mm, realizat din tuburi tip PREMO și oțel,
pentru debitul de 1050 dm3/s până la Fabrica de Zahăr și de 650 dm3/s până
la stația de tratare.
De la captare conducta este pozată pe partea dreaptă a digului de
acces la 2,00 m de axul acestuia, traversează digul de apărare contra
inundațiilor apoi este pozată în incinta îndiguită la 4 m de piciorul taluzului
digulu i de apărare contra inundațiilor.
În zona Fabricii de Zahăr s -a prevăzut un cămin de ramificație cu Dn
800 mm spre Fabrica de zahăr. Pentru reglarea debitului de apă necesar
Fabricii de Zahăr (400 dm3/s) s-a prevăzut o vană fluture Dn 800 mm cu
acționare manuală. Debitul de apă brută pentru Fabrica de Zahăr se poate
stabilii prin diferența între citirile debitmetrului de la captare și cel din
incinta stației de tratare.
1.5. ELEMENTE DE REZISTENȚĂ ȘI ARMARE
Din cele două obiecte analizate, captare și aducțiune, calculele de
rezistență și armare au fost realizate numai pentru o parte din elementele
componente ale chesonului captării și anume: pereți exteriori inclusiv
cuțitul, radierul și salteaua de beton .
Calculul pereților exteriori s -a făcut la sarcina exterioară, dată de
împingerea pământului și presiunea hidrostatică având sensul de acțiune
radial, pe perimetrul chesonului. De asemenea s -a făcut verificarea pereților
chesonului în plan vertical la încovoiere și torsiune, considerând că chesonu l
se găsește înainte de lansarea pe ultimii patru suporți așezați la distanțe
egale.
Calculul de rezistență al cuțitului s -a făcut în trei scheme de calcul
după cum urmează:
1.5.1. Pământul de sub cuțit scos, chesonul se află la cota prevăzută în
proie ct, din exterior acționează împingerea totală a apei și pământului.
1.5.2. Chesonul este scufundat la jumătatea adâncimii prevăzută în
proiect, are pereții de înălțime completă, luându -se în considerare
împingerea activă a pământului care este funcție de valoarea recțiunii asupra
părții teșite a cuțitului.
1.5.3. Cuțitul chesonului se calculează și în plan orizontal la fața
orizontală de întindere.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 23 Salteaua de beton s -a calculat ca o placă circulară liber rezemată pe
contur, considerând că în placă apar atât momente radiale cât și tangențiale.
Radierul a fost împărțit pentru calcul în cinci părți limitate de pereții
exteriori ai chesonului și pereții interiori verticali. Fiecare placă a fost
calculată ca armată pe două direcții sau pe o singură direcție, în funcție de
mărimea raporturilor dintre laturile sale. S -a făcut și verificarea la plutire a
chesonului atât cazul NNR cât și cazul nivelelor maxime.
1.6. NORME DE PROTECȚIA MUNCII
Cea mai importantă lucrare de protecție se referă la starea de si guranță
pe care o prezintă batardoul. Vor fi luate măsuri de avertizare zilnică
împotriva apelor mari și în cazul de risc ridicat (batardoul se diminuează de
regulă la ape cu asigurare de 10%), se vor lua măsuri speciale pentru
evacuarea rapidă a oamenilor și asigurarea utilajelor.
Pentru evitarea accidentelor organizarea de șantier va fi executată pe
amplasament neinundabil, iar în perioadele de noapte când nu se lucrează
este bine ca utilajele să fie scoase din zona inundabilă.
Folosirea utilajelor se f ace numai de către personalul autorizat și cu
verificarea periodică a acestuia. După producerea de debite mari pe râu, se
vor face verificări și consolidări la toate lucrările efectuate (mai ales dacă
incinta a fost inundată). Vor fi luate măsuri pentru îm prejmuirea și
semnalizarea tuturor lucrărilor adânci, cu acces la apă, precum și asigurarea
mijloacelor normale de acces pentru personalul de lucru.
În zona apelor mari vor exista materiale de intervenție și elemente
suplimentare (plute, haine colorate, i luminat corespunzător).
Alimentarea cu energie electrică se va asigura astfel încât să fie
evitată scurtcircuitarea prin apă. Tensiunea de lucru la utilajele neprotejate
va fi de maximum 24 V.
La lansarea sub apă a elementelor de construcție se va lucra cu
personal sigur și antrenat, cu o coordonare foarte bună. Se vor asigura
măsuri speciale de comunicație (evitând orice confuzie care se poate solda
cu pierderea construcției și afectarea personalului).
Pentru lucrări speciale vor fi urmărite indicațiil e date în proiect, iar
când acestea lipsesc, vor fi cerute de executant.
La execuția lucrărilor prevăzute în prezenta documentație,
constructorul va avea în vedere următoarele acte normative privind protecția
muncii:
Legea nr. 5/1965 cu privire la protecț ia muncii;
Norme republicane de protecția muncii ed. 1965;
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 24 Norme departamentale de protecția muncii în alimentări cu apă și
canalizări ID 41 -68;
Norme specifice de protecția muncii, elaborate CPMB -DGCM;
Cap VI. – Organizarea șantierului;
Cap X – Lucrări d e încărcări și descărcări de materiale;
Cap XI.B – Executarea transporturilor cu autovehicule;
Cap XII – Depozitarea materialelor;
Cap XIII – Electrosecuritatea;
Cap XIV – Sudura;
Cap XXIII – Lucrări de alimentare cu apă și canalizare.
1.7. EVALUAREA LU CRĂRILOR
Teoretic, pentru asigurarea alimentării cu apă a unei localități, pot fi
luate în considerare foarte multe variante. Fiecare dintre ele poate fi
dimensionată tehnologic și constructiv. În final trebuie aleasă o singură
variantă, cea care oferă m aximum de avantaje.
Evaluarea lucrărilor s -a făcut pe bază de devize pe categorii de lucrări
pentru instalațiile hidraulice de la captare și pe bază de indici tehnico –
economici pentru celelalte categorii de lucrări.
Proiectul propriu -zis, notele de calc ul, planșele de ansamblu și de
detalii care formează documentația tehnică, este însoțit de o documentație
economică. Ansamblul format din proiectul propriu -zis și piesele economice
formează așa numita documentație tehnico -economică care trebuie să existe
pentru fiecare obiect de investiție ca o condiție necesară pentru deschiderea
finanțării.
Principalele piese economice ale proiectului unui obiect de investiții
sunt evaluările și devizele care se elaborează pentru a stabili prețul de
vânzare antecalculat a lucrărilor de construcții montaj.
Evaluarea unui obiect de investiții cu lucrări de construcții montaj se
stabilește în cadrul notei de comandă. Evaluarea costului (prețului de
vânzare antecalculat) se face pe baza de indici de cost pe unitate de măsură
(m, m2, m3) stabiliți pe cale statistică, în urma executării anterioare a unor
lucrări similare. Evaluările se fac pe complexe de obiecte și pe obiecte de
construcții separat, iar în unele cazuri când există indici corespunzători și pe
categorii de lucrăr i și categorii de cheltuieli.
Devizul este piesa economică care se întocmește de proiectant după
întocmirea fazei proiect de execuție, odată cu întocmirea detaliilor de
execuție, astfel devizele sunt mult nai detaliate și mai exacte decât
evaluările, vol umul de muncă necesar elaborării acestora fiind cu mult mai
mare decât cel necesar elaborării evaluărilor.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 25 În funcție de conținutul lor, devizele pot fi: pe categorii de lucrări, pe
categorii de cheltuieli, pe obiect și devize generale (pentru un complex de
obiecte).
Indicatoarele de norme de deviz (I.N.D.) au fost elaborate cu scopul
de a se simplifica și uniformiza întocmirea devizelor de construcții. Fiecare
IND este organizat pe capitole de lucrări, capitolele cuprind articole de
lucrări, iar articol ele conțin variante de execuție numite articole de deviz.
Antemăsurătorile se întocmesc de către proiectanți simultan cu
elaborarea detaliilor de execuție, separat pentru fiecare obiect și categorie de
lucrări. Prin antemăsurători se calculează cantitățil e de executat pe fiecare
articol de lucrări din fiecare categorie de lucrări ținând seama de detaliile de
execuție și de indicatoarele de norme de deviz.
Extrasele de materiale (EM) se întocmesc pe baza cantităților de
lucrări pe fiecare articol de deviz în parte, cuprinse în antemăsurători, si a
consumatorilor de materiale pe unitatea de măsură (pe articol) din
indicatoarele de norme de deviz sau din normele locale.
Prin urmare extrasele de materiale, se elaborează separat pe fiecare
categorie de lucrări, deci separat pe fiecare antemăsurătoare din cadrul
fiecărui obiect.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 26
II. CALCULE TEHNOLOGICE
ȘI HIDRAULICE
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 27 2.1. DETERMINAREA DEBITELOR PENTRU
DIMENSIONAREA SISTEMULUI DE
ALIMENTARE CU APĂ
2.1.1. Debitele necesarului de apă (conform temei)
Nr.
crt. CONSUMATORI DEBITE (dm3/s)
APĂ
POTABILĂ APĂ
DECANTATĂ APĂ
BRUTĂ
1 CENTRUL POPULAT 80 – –
2 CENTRALA
TERMOELECTRICĂ
90
70
–
3 FABRICA DE
ZAHĂR 60 120 360
4 FABRICA DE ȚEVI 20 120 –
TOTAL 250 310 360
2.1.2. D ebitele cerinței de apă
2.1.2.1. Debitele de apă potabilă după stația de tratare.
Kp = 1,10 Ks = 1,02
unde: – Kp – coeficient prin care se ține seama de pierderile de apă tehnic
admisibile în sistemul de alimentare cu apă. În mod normal
Kp = 1 ,1.
– Ks – coeficient prin care se ține seama de necesarul tehnologic
propriu sistemului. K s = 1,1 pentru toate obiectele dintre
captare și stația de tratare la captarea apei de suprafață (cu
tratare) și K s = 1,2 pentru obiectele după stația de trat are sau la
captarea din apa subterană.
1. CENTRUL POPULAT: 60 x 1,10 x 1,02 = 90 dm3/s
2. CENTRALA TERMOELECTRICĂ: 90 x 1,10 x 1,02 = 101 dm3/s
3. FABRICA DE ZAHĂR: 60 x 1,10 x 1,02 = 67 dm3/s
4. FABRICA DE ȚEVI: 20 x 1,10 x 1,02 = 22 dm3/s
TOTAL 280 dm3/s
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 28 2.1.2.2 . Debitele de apă decantată pentru industrie
Kp = 1,10 Ks = 1,02
1. CENTRALA TERMOELECTRICĂ: 70 x 1,10 x 1,02 = 79 dm3/s
2. FABRICA DE ZAHĂR: 120 x 1,10 x 1,02 =135 dm3/s
3. FABRICA DE ȚEVI: 120 x 1,10 x 1,02 =135 dm3/s
TOTAL 349 dm3/s
2.1.2.3. Debite de apă brută
Kp = 1,10 Ks = 1,01 sau K s = 1,02
Qb = 1,10 x 1,10 x 230 + 1,10 x 1,10 x 310 + 1,10 x 1,02 x 360 = 1050 dm3/s
2.2. ALEGEREA UTILAJELOR DE POMPARE
PENTRU ECHIPAREA CAPTĂRII
Qp = Q IC = 1050 dm3/s
Hp = H g + h r
hr = h r1 + h r2
Pentru diametrul Dn 1000 mm rezultă:
Q(dm3/s) L(m) J(%) hr = JL (m)
1050 2600 0,0017 4,42
650 375 0,0006 0,225
hr = 4,625 m
Hp = 17,70 + 4,645 = 22,35 m
Hg = 17,70 m
Pentru: Qp = 1050 dm3/ s
Hp = 22,35 m
Se aleg 3 + 1 electropompe MV 402d cu caracteristicile de pompare:
Hp = 250 m col H 2O
Qp = 1050 dm3/s
P = 132 W
N = 1500 rot/min
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 29
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 30
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 31 Pentru Dn 1000 mm PREMO și OȚEL
L = 2975 [m]
L1 = 2600 [m] ptr. Q
L2 = 375 [m] ptr. 0,619Q
s0 = 0,00149 [s2/m6]
s1 = s0 x L 1 = 3,874 [s2/m5]
s2 = s0 x L 2 = 0,559 [s2/m5]
2.3. CALCULUL DIAMETRULUI ECONOMIC AL
CONDUCTEI DE REFULARE
Dimensionarea conductei funcționând prin pompare se face astfel
încât diametrul ales să corespundă unei cheltuieli a nuale minime.
Cheltuielile anuale sunt formate din cheltuieli de investiție (cota de
amortisment) și cheltuieli cu energia necesară pentru pomparea apei,
cheltuieli cu reparația și retribuția personalului de exploatare.
C = Ci + Cexa. = aI + Ee [ lei/an ]
unde: a – coeficient de amortisment, egal cu inversul timpului de
recuperare Tr a investiției; se adoptă conform legislației în
vigoare Tr =+ 50 ani, a = 0,02 (a = 1/Tr);
I – valoarea investiției calculată pe baza indicilor specifici p,
lei/m,
pentru fiecare material al conductei; se adoptă indicii
I.S.L.G.C.
e – costul energiei de pompare, se adoptă costul de producere al
energiei electrice 148 lei/Kwh.
E – volumul de energie electrică necesar pentru pomparea apei:
E= P x T =
102HQ T Kwh/an ]
Costul energiei se poate face și astfel: în acest caz costul energiei este
ceva mai mic și diametrul economic rezultă mai mic; în mod normal însă
trebuie ținut seama de costul real de producere a energiei.
P – puterea necesa ră în pompe Kw ];
T – timpul de funcționare al pompelor; funcționarea este
continuă, deci T = 8760 ore/an;
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 32 – randamentul mediu de funcționare al pompelor; în lipsa dimensionării
pompelor se adoptă valoarea medie = 0,6, valoare acoperitoare în cele
mai multe cazuri;
Q – debitul de apă pompată; Q = Q 1 dm3/s ];
H – înălțimea de pompare a apei la debitul Q și diametrul Dn,
H = H g + i x l
unde: l – lungimea aducțiunii;
i – panta liniei piezometrice pentru debitul Q pompat pe
conducta cu diametrul Dn (necunoscut al conductei);
Hg – înălțimea geodezică de pompare.
Puterea se calculează cu relația:
P =
102HQp
Hp = h g+ h r1 +hr2
Hg = 32,00 – 14,30 = 17,70 m
Hg = 17,70 m.
Notă:
Având în vedere difer ența foarte mică a cheltuielilor totale anuale între Dn 1000
mm și Dn 1200 mm și investiția mare pentru Dn 1200 mm față de Dn 1000 mm, se va
alege pentru aducțiune conducta cu Dn 1000 mm.
2.4. DIMENSIONAREA SPAȚIULUI PENTRU
DEZNISIPARE
Qc = 1050 dm3/s
Se alege un timp de deznisipare:
T = 1,50 min., rezultă volumul necesar:
Vn = Q c x t = 1,050 x 1,50 x 60 = 94,50 m3
Vn = 94,50 m3
Alegând două compartimente pentru deznisipare, rezultă volumul
necesar pentru un compartiment.
Din elementele constructive a lese pentru situația cea mai
dezavantajoasă la nivelele minime rezultă:
S
55,14 15,5275,190,3 m2.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 33 V1
00,12 55,1409,0 55,1430,030,0330,2 m3.
V2
41 80,255,14 m3.
V1total
00,530,1200,41 m3.
Timpul efectiv pentru deznisipare rezultă:
t
101050,1106 sec.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 34
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 35
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 36
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 37
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 38
III. CALCULE DE REZISTENȚĂ
ȘI ARMARE
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 39
3.1. CALCULUL CHESONULUI CIRCULAR DESCHIS
PENTRU CONSTRUCȚIA UNEI STAȚII DE POMPARE
CU UN PERETE INTERIOR
Diametru interior: 16,00 m;
Hc (înălțimea cheson + cuțit) 24,00 m;
Hp (înălțime totală de pământ) 24,00 m;
Cota platformei de lucru 28,00 m;
Cota apelor subterane 21,75 m;
Diametrul exterior 18,60 m;
Înălțimea cuțitului 1,50 m;
Teren: ni sipuri cu granulație mijlocie și grosiere;
Execuție cu săpătură mecanică fără epuizmente.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 40
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 41 3.1.1.1. Greutatea proprie a chesonului.
Q
b ext D H D D
1 12
int214,350,185,04
kN8, 39834 24 70,1714,350,185,0 50,100,24 00,16 60,18414,3 2 2
3.1.1.2. Subpresiunea apei care activează asupra pereților
chesonului .
Ba
apă 1 22
int2
ext D14,350,185,0 HD D4
kN 121840,10 70,1714,350,185,0 50,175,1700,16 60,18414,3 2 2
3.1.1.3. Greutatea chesonului, cu luarea în considerare a subpresiunii
apei.
Qo = Q – Ba
Qo = 39834,8 – 12184 = 2765 0,8 kN
Forța de frecare a suprafeței pereților chesonului de pământ :
T = U x h e x f = x D ext x h e x f
unde: – Dext = diametrul suprafeței exterioare a chesonului;
– he = adâncimea echivalentă de scufundare a chesonului în momentul
final;
– f = forța specifică de frecare a suprafeței laterale.
Dext = 18,60[m];
he = 0,5 x 5 + 19,00 = 21,50[m]
f = 2 0,0[kN/m2]
T = x D ext x h e x f = 3,14 x18,60 x21,50 x 2 0,0 = 2512,64 kN
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 42 3.1.1.4. Coeficientul de scufundare al chesonului “C s”:
Cs
11,164, 251208, 2765
TQo
Cs
11,11,10
Deci sub acțiunea greutăți i proprii, chesonul se va putea scufunda
până la sfârșit, nefiind nevoie de lestare, grosimea pereților chesonului fiind
de 1,30 m.
3.2. DETERMINAREA ARMĂTURII ÎN PEREȚI
3.2.1. Calculul pereților la sarcina exterioară
Vom considera presiunea exterio ară a pământului (sau a pământului
în suspensie și presiune hidrostatică), având sensul radial pe perimetru și
fiind repartizată în conformitate cu relația:
Pa = [1 – (w-1)sin] = P b (1 – w’sin )
unde:
Pa – presiunea pământului în orice punct al peretelu i în cazul
variației ei line de la P a până la P b
Pa și P b – presiunile pământului asupra diametrelor chesonului.
(Pa Pb ; Pa Pb)
w’ – grad de neuniformitate;
w’ = w – 1 =
1PP
ab
w =
ab
PP .
Schema repartizării presiun ii exterioare asupra pereților chesonului
rotund și epura momentelor încovoietoare datorită acestei sarcini.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 43 PB
MB B
NB B
+ MB
MA
PA MA
A MA
MB +
NA
B
3.2.2. Eforturile de calcul în pereții chesonului .
NA = P A x r(1 + 0,7854w’);
MA = -0,1488 x P A x r2 x w’
NB = P A x r(1 + 0,50w’)
MB = +0,1366 x P A x r2 x w’
Luând în considerare proprietățile pămâ ntului, care pe viitor va
înconjura subterana, se preconizează unghiuri posibile (minime și maxime)
de frecare interioară a pământului și se determină presiunea conform
formulei obișnuite pentru presiunea activă a pământului:
se ia în considerare presiunea totală a pământului și a apei
(apa sub suprafața pământului; h ha)
q = x h x + h a(1-m)
= greutatea volumică a pământului;
h = înălțimea stratului de pământ;
ha = înălțimea stratului de apă;
m = volumul particulelor într -o unitate de volum a
corpului purverulent;
=
245tg0 2
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 44 Presiunea minimă este egală cu P a și cea maximă cu P b. Eforturile de
calcul trebuie sa se ia după combinațiile cele mai favorabile M și N.
Pentru chesoanele înalte (H 6,00 m) peretele se împarte în înălțim e
în două și mai multe porțiuni:
prima porțiune ( 0,60 H) se armează după secțiunea teoretică în
partea inferioară a peretelui;
a doua porțiune ( 0,40 H) se armează pe jumătate față de prima
porțiune. Uneori această condiție nu se respectă așa încât pent ru
preluarea eforturilor de calcul, în pereții chesonului se așează
armătura dublă, orizontală inelară (simetrică).
În legătură cu faptul că pereții se armează de obicei cu mai puțin de
0,2 %, de fiecare parte, secțiunea se calculează conform normelor.
Pământul se consideră neomogen, cu următorii indic atori:
– greutatea volumică a pământului la executarea lucrărilor fără
epuisment și ia luând în considerare forța de subpresiune a
apei.
p = – ma
unde: p = greutatea volumică a pământului în suspensie;
= 25 ; m = 0,70 ; = 18,0 [kN /m3]
p = 18,0 – 0,70 x 1 0,0 = 1 1,0 [kN /m3]
1 =
245tg0 2 = 0,406
p = – ma
p = 18,0 – 0,70 x 1 0,0 = 1 1,0 [kN /m3]
= 35
2 =
245tg0 2 = 0,271
w
50,1271,0406,0
21
w’ = w – 1,00
w’ = 1,50 – 1,00 = 0,50.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 45 3.2.3. Eforturile de calcul în secțiunea inferioară a peretelui
chesonului (lângă radier).
3.2.3.1. Presiunea minimă:
2 a p a A h hH P
unde:
H – adâncimea până la secțiunea de canal, măsurată de la
suprafața pământulu i;
H = 24,00 – 5,20 = 18,80 [m]
ha – stratul de apă subteran deasupra secțiunii de calcul;
ha = 21,75 – 9,20 = 12,55 [m]
9,67 271,0 55,120,115,1280,180,18 AP
[kN/m2].
3.2.3.2. Presiunea maximă:
1 a p a B h hH P
70,101 406,0 55,120,115,1280,180,18 BP
[tf/m2].
3.2.4. Dete rminarea momentelor încovoietoare și a forțelor
normale
NA = P A x r(1,00 + 0,785w’)
NA =
86,817 50,0 785,00,1230,100,1690,67
x [kN/m].
MA = -0,1488 x P A x r2 x w’
MA = -0,1488 x 6 7,90 x 8,652 x 0,50 = -377,99 [kN m].
NB = P A x r(1,00 + 0,50 x w’)
NB = 67,90 x 8,650
50,0×50,000,1 = 734,17 [kN /m].
MB = 0,1366 x P A x r2 x w’
MB = 0,1366 x 6 7,90 x 8,6502 x 0,50 = 34 6,99 [kN m].
Alegerea secțiunii peretelui se face pentru combinația N B, M B
NB = 734,17 [kN /m].
MB= 346,99 [kN m].
C20/25 fcd = 133,3 daN /cm2
PC 52 fyd = 3000 daN /cm2
h = 130 cm; a = 4 cm; b = 100 cm
h0 = h – a h0 = 130 – 4 = 126 cm
ha = h 0 – a’ ha = 126 – 4 = 122 cm
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 46 e0 =
NM =
17,73499,346 = 0,4726 [m] = 47,26 [cm]
ea =
30h 2,00 [cm]
ea =
30130 = 4,33 [cm] 2,00 [cm]
Calculul elementelor comprimate excentric, respectiv al elementelor
solicitate de o forță de compresiune N și un moment încovoietor M, se face
considerând o excentricitate de calcul e 0c, determinată cu relaț ia:
e0c = e 0 + e a în care e a este excentricitatea adițională
egală cu h/30, dar nu mai puțin de 20 mm.
e0c = 47,26 + 4,33 = 51,59 [cm]
MC = N B x e0c
MC = 734,17 x 51,59 x 10-2 = 378,8 [kN m]
][5,53,133 10073417cmfbNx
cdB
60,0 045,01225,5
ahx cazul I de comp resie excentrică
2hN M Ma
B C a
6,826222,117,7348,378 aM [kNm]
x 2a
NU
Aa = A a’ = A amin =
88,1300073417
3000 1228266000ydB
yd aa
fN
f hM <0
Aamin =
10020,0 x b x h 0 =
10020,0 x 100 x 26 = 25,20 [cm2]
Aa = A a’ = Aamin = 25,20 [cm2]
625 / ml
ef
aA = 29,45 [cm2] = 2945 [mm2]
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 47 3.3. VERIFICAREA PEREȚILOR CHESONULUI ÎN PLAN
VERTICAL
Întrucât diametrul interior este de 16,00 [m], se face calculul pereților
în plan vertical la înco voiere și torsiune, considerând că chesonul se găsește
pe ultimii patru suporți, așezați la distanțe egale.
CHESON
SUPORȚI
Verificarea secțiunilor chesonului trebuie să se facă prin următoarele
formule:
Mreazem =-0,215 x p x r2 [kNm] momentul încovoietor deasupra
suporților.
Mcomp = 0,1103 x p x r2 [kNm] momentul încovoietor între suporți.
Mtorsiune = 0,0297 x p x r2 [kNm] momentul de torsiune în deschidere
între suporți.
p – greutatea proprie a pereților chesonului în [tf/ml] .
Dacă la verificarea calcului pereților se constată că armătura așezată
nu este suficientă, în partea superioară a peretelui se va mai adăuga o
cantitate de armătură, (în partea inferioară peretelui cantitatea de armătură
va fi aproape întotdeauna suficientă).
Armătura verticală poate fi calculată ca niște bride ce lucrează la
torsiune în cazul așezării pe patru reazeme. Aceste bride trebuie să fie
închise.
Cele patru reazeme (suporți) sunt așezat e la distanțe egale.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 48
3.3.1. Greutatea proprie a pereților chesonului
p = 1,30 x 24,00 x 2 4,0 = 74 8,8 [kN /ml de perimetru].
3.3.2. Momentul încovoietor deasupra suportului
Mr = -0,215 x 74 8,8 x 8,652 = -1204 5,8 [kN m].
3.3.3. Momentul încovoietor în c âmp (între suporți)
Mt = 0,1103 x 74 8,8 x 8,652 = 617 9,8 [kN m].
3.3.4. Momentul de torsiune în câmp (între suporți)
Mt = 0,0297 x 74 8,8 x 8,652 = 166 4,0 [kN m].
3.4. VERIFICAREA SECȚIUNILOR PERETELUI
3.4.1. Pentru momentul încovoietor pe reazem
Mr = 1204 5,8 [kN m];
Hc = 24,00 [m];
h = 1,30 [m] grosime perete.
Verificăm peretele ca o secțiune de beton:
130 x 2400 [cm]
C20/25
PC 52
fctd = 10,0 [daN /cm2]
C x M = t x W r
unde:
C – coeficient de siguranță;
C
3,60.
t
47,32400 2400 13000,6 12045800060,3
WMC
r [daN /cm2]
t
47,3 [daN /cm2] 10,0 [daN /cm2]
Deci secțiunea de beton este suficientă.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 49 3.4.2. Pentru momentul de torsiune care acționează în câmp
Mt
1664,0 [kN m]
Secțiune beton 130 x 2400 [cm]
2
1t
1 maxbhKM
bhf K1 ;
Pentru
46,18bh ; raportul fiind prea mare, se va lua
31K1 :
23,12400 130 13016640003
bhM3
2t
max
[daN /cm2];
max
75,4a [daN /cm2].
3.5. CALCULUL PEREȚILOR CHESONULUI LA RUPERE
Calcului pereților la rupere datorită forțelor verticale, presupune că în
procesul de scufundare a chesonului poate să se creeze o astfel de situație, în
care partea superioară a cheson ului (la sfârșitul coborârii), va fi încastrată în
pământ, iar partea inferioară se va găsi în stare de suspensie.
Partea inferioară a construcției va căuta să se rupă și ca să se evite
acest lucru, în pereții chesonului se așează armătura verticală. Calc ulul se va
face presupunând ca partea superioară a chesonului (h 1 = 0,35 H) este
încastrată, iar partea inferioară a chesonului (h 2 = 0,65 H) este în stare de
suspensie.
Pentru acest caz se alege secțiunea transversală a armăturii verticale:
ydafcQA
unde:
Q – greutatea chesonului cu înălțimea h 2 = 0,65 H;
c – coeficient de siguranță pentru armătura verticală egal cu 1,5 1,6;
fyd– rezistența de calcul pentru armăturile elementelor de beton armat.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 50 Schema 3.5. a chesonului pen tru calculul la rupere a pereților în cazul
blocării părții superioare:
h1
m m
H Di
h2
Armătura se așează uniform pe întregul perimet ru al pereților
chesonului de ambele părți (interioară și exterioară), deoarece ea servește
totodată și ca armătură de montaj pentru ramura inelară.
Greutatea unui metru liniar ml (pe perimetru) a pereților chesonului
cu înălțime 0,65 H.
Q = 0,65 x 24, 00 x 1,30 x 2 4,0 = 48 6,7 [kN /ml];
c = 1,60
96,253000486700060,1aA
[cm2]
625/ml
45,29 Aef
a [cm2].
3.6. CALCULUL DE REZISTENȚĂ A CUȚITULUI
3.6.1. Ipoteza I de calcul
Pământul de sub cuțitul chesonului este scos; chesonul se găsește la
cota prevăzută în proiect; din partea exterioară a cuțitului acționează
împingerea totală a apei și a pământului în stare de suspensie.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 51
C q1 C
q2
m1h Hq'
a'
p 1 ;
m1h Hqa'
p 2 ;
cutit p'
p h H H ;
cutit a'
a hh h ;
339,022 1 ;
ha – stratul de apă subterană;
ha
17,75 [m];
50,22 H'
P [m];
25,16h'
a [m];
2,261 339,070,0125,16 339,00,1850,221 q
[kN/m2];
8,281 339,070,0175,17 339,00,1800,242 q [kN/m2];
Determinarea momentului încovoietor față de secțiunea C – C.
2,340 00,1 50,12,2618,281 50,0 50,12,2612 2CCM [kNm]
Alegerea secțiunii armăturii:
2,340CCM [kNm]; h
130 [cm]; a
4 [cm]; b
100 [cm];
C20/25 fcd
133,3 [daN /cm2];
PC 52 fyd
3000 [daN /cm2];
ahh0
126h0 [cm];
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 52
2
24
2
0/ 29,4
126 100102,3402cm daN
hbMcB
;
c
00,2
98,55 42,0lim cdf B [daN /cm2];
B Blim
DA
033,03,13329,421 121 1
cdfB ;
033,0 ;
126 10030003,133033,00 hbffA
ydcd
a ;
247,18 cm Aa ;
425
2 ef
a cm63,19 A ;
Armarea cuțitului se face cel puțin având acee ași arie de armătură ca
cea a pereților;
De aceea se va alege:
256 Aa ;
45,29 Aef
a [cm2]
3.6.2. Ipoteza a II-a de calcul
Chesonul este scufundat la jumătatea adâncimii lui și are pereții de
înălțime completă; cu țitul se înfige în pământ la adâncimea “a”.
In acest caz, cuțitul se calculează la acțiunea împingerii active a
pământului “V”, care este în funcție de valoarea reacțiunii pământului
asupra părții teșite.
Reacțiunea pământului se determină, considerând g reutatea
chesonului în stare de suspensie la valoarea minimă a forțelor de frecare pe
suprafața exterioară a pereților.
Pe baza acestui considerent, se consideră ca, chesonul este scufundat
până la jumătatea înălțimii și că pe jumătatea lui superioară nu acționează
forțele descărcare de frecare pe pământ.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 53 hcuțot = 1,5 m 1,30
q1 0,90
C C
0,4 V
a =1m
V2 0,333
q2
V1 0,333 h cuțit
d=0,4 n
Greutate a pe metru liniar (ml) de perete al chesonului în plan cu
înălțimea întreagă și cu luarea în considerare a frecării pământului este:
0ODTQP ;
unde: Q – greutatea chesonului (în cazul prezentei apei în stare de
suspensie);
T – forța totală de frecare a pereților chesonului de pământ;
D0 – diametrul chesonului pe axa pereților.
Q
8, 39834 14,350,185,041 12
int2
D H D Dext [kN];
ext 2 1cDff2HT ;
unde: f 1 – forța specifică de frecare la 5,00 [m] adâncime;
f1
20,0 [kN/m2].
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 54 f2 – forța specifică de frecare la
2Hc ;
5122Hfc
2 ;
00,24 Hc [m];
T
4, 168206,1814,3522 122
[kN];
Reacțiunea pământului va fi egală cu:
2 1
0VVDTQR
unde:
V1 și V 2 – compone ntele reacțiunii verticale de rezemare;
D0 – diametrul pe axa pereților chesonului;
2 1 0 VVPR
5,4233,174, 168208, 39834
0 P [kN];
d2nnPV0
2 ; n
ctg ;
0 035 25 ;
unde: – unghiul părții teșit e a cuțitului;
– unghiul de frecare al betonului de pământ;
d – dimensiunea banchetei;
n – proiectarea orizontală a părții teșite a cuțitului ce se înfige
în pământ.
67,190,050,1tg ;
'03590
598,0n ctgn ;
40,0d [m];
035 ;
mlkN V / 2,18140,02 598,0598,05,423
2
Valoarea împingerii active va fi:
8,802 tgVV [kN/ml];
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 55 Determinăm momentul de încovoiere în secțiunea C – C:
rV MCC
unde:
r – brațul forței V față de secțiunea C -C;
r
167,1 [m].
MC-C
3,94 [kNm];
Acest moment este mai mic decât momentul care acționează după
prima schemă.
De aceea secțiunea nu se va verifica după acest moment.
3.6.3. Ipoteza a III-a de calcul:
Cuțitul chesonului se calculează în plan orizontal.
Forța orizontală de întindere:
N
V x r
unde:
r – raza de calcul a părții teșite;
r
8,90[m].
N= 80,8 x 8,9 = 719,1[kN ];
ydafNCA ;
50,1C ;
3000ydf [daN /cm2];
298,3530007196050,1cm Aa
2
6 20
84,182 Aef
a
68,37 Aef
a cm2.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 56 3.7. CALCULUL SALTELEI DE BETO N
3.7.1. Presiunea hidrostatică care acționează asupra saltelei de
beton:
qh = x h = 17,75 x 1,00 = 17,75 [tf/m2]
3.7.2. Greutatea proprie a saltelei de beton:
Având în vedere acțiunea posibilă (parțială) a apei de a pune în
suspensie, greutatea volumică a betonului saltelei, trebuie luată mai mică
respectiv 0,65 .
qs = 3,00 x 22 ,0 x 0,65 = 4 2,9 [kN /m2].
3.7.3. Sarcina totală asupra saltelei de beton
6,1349,425,177 q qs [kN/m2].
3.7.4. Momentele încovoietoare în centrul plăcii
De ob icei saltelele se calculează ca niște plăci rotunde liber rezemate
pe contur. În placă apare atât momentul radial, cât și cel tangențial. În
centrul plăcii aceste momente sunt egale și au valoare maximă.
22 2
gențenț tan radial aq 198,061316aq316aqM M
;
în care:
q – sarcina de calcul, compusă din presiunea hidrostatică sau sarcina
datorită greutății proprii a pereților după scăderea greutății proprii
a
saltelei;
a – raza de calcul a plăcii (se ia până la jumătatea teșiturii cuțitului);
– coeficientul deformării tran sversale a betonului, egal cu 1/6.
5, 1880 40,86,134 198,0 198,02 2
tan aq M Mgențenț radial [kNm].
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 57
3.8. VERIFICAREA LA PLUTIRE
3.8.1. Cazul nivelului normal de retenție.
3.8.1.1. Greutatea totală a stației
– Greutatea saltelei de beton:
3,14 x 8,42 x 3,0 x 2 2,0 = 1463 0,3 [kN ].
– Greutatea plăcii de beton:
3,14 x 8,42 x 2,2 x 2 4,0 = 1061 6,1 [kN ].
– Greutatea proprie a chesonului:
3983 4,8 [kN ];
Qt = 6508 1,2 [kN ].
– Cota nivelului normal de retenție: + 21,75.
– Cota părții de jos a radierului: + 7,00.
3.8.1.2. Forța care ridică construcț ia de jos în sus
2, 40078400,775,212
apăext
pDB
[kN];
3.8.1.3. Coefi cientul de siguranță la plutire
60,182, 400712, 6508
BQc
pt
p
1,10.
3.8.2. Verificarea la plutire în cazul nivelului maxim al apelor
mari.
Greutatea saltelei de beton:
3,14 x 8,42 x 3,0 x 2 2,0 = 1463 0,3 [kN ].
Greutatea plăcii de beton:
3,14 x 8,42 x 2,2 x 2 4,0 = 1061 6,1 [kN ].
Restul stației (fără zăpadă și utilaj)
kN6, 584128, 398340,24
30,0 00,1614,350,1300,1680,0 50,1300,1660,0 00,2400,760,0
2
Qt = 8365 9,0 [kN ]
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 58
– Cota nivelului maxim al apelor mari: + 25,35.
– Cota părții de jos a radierului: + 7,00
3.8.2.1. Forța care ridică construcția de jos în sus
0, 49860400,735,252
apăext
pDB [kN];
3.8.2.2. Coeficientul de siguranță la plutire
60,182, 400712, 6508
BQc
pt
p
1,10.
Stabilitatea stației la plutire este suficientă și frecarea pământului de
pereți poate să nu fie luată în considerare.
3.9. PLACA DE BETON ARMAT A RADIERULUI
Placa radierului se calculează pentru greutatea proprie a întregii
construcții, cu excepția greutății plăcii și a umpluturii așezată direct pe
radier.
La determinarea presiunii reactive a pământului, din prudență nu se ia
în considerare frecarea pământului de pereți.
Coeficientul de siguranță se ia c = 1,60.
Greutatea proprie a stației fără radier și umplutura de pe radier:
Qp = G pc + G s + G p
unde:
Gpc – greutatea proprie a cherson ului;
Gs – greutatea saltelei de beton;
Gp – greutate pereți.
Qp = 3983 4,8 + 1463 0,3 + 1857 7,8 = 7304 2,9 [kN ]
Împingerea reactivă de calcul a pământului pe radier:
8,268
42
extp
rDQq
[kN/m2].
Placa se împarte în porțiuni și în funcție de disp oziția pereților
verticali care reprezintă reazeme pentru placa de radier.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 59 3.9.1. Placa 1
qr = 268,8 [kN /m2]
lx lx = 2,90 [m]
ly ly = 3,70 [m]
28,1ll
xy
– Momente maxime pozitive în câmp:
2
x r 5 x lq M
2
y r 5 y lq M
03010,05
;
00971,05
0,68 90,28,268 03010,02xM
[kNm];
7,35 70,38,268 00971,02yM
[kNm];
– Momente maxime negative pe reazeme:
2
x r 5 lq81X
2
y r 5 lq121Y
8430,05 ;
1570,05
2,238 90,28,268 8430,081 2X
[kNm]
1,48 70,38,268 1570,0121 2Y
[kNm].
– Calculul armăturii:
2,238M
[kNm];
220h [cm] ; b
100 [cm] ; a
5 [cm]
C20/25
3,133cdf [daN /cm2]
PC 52
3000ydf [daN /cm2]
ahh0
2155 220 h0 [cm]
2
24
0/ 52,0
215 100102,238cm daNhbMB
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 60
42,0 Blim
98,55ydf [daN /cm2]
5,52 52,0lim B B
DA
045,0 pmin
68,9 215 100100045,0hb100pA0min
a [cm2] 5 16
05,10 Aef
a [cm2]
3.9.2. Placa 2
lx qr = 268,8 [kN /m2]
lx = 4,20 [m]
ly ly = 3,70 [m]
88,0ll
xy
– Momente maxime pozitive în câmp:
2
x r 4 x lq M
2
y r 4 y lq M
02038,04
;
03398,04
6,96 20,48,268 02038,02xM
[kNm];
0,125 70,38,268 03398,02yM
[kNm];
– Momente maxime negative pe reazeme:
2
x r 4 lq81X
2
y r 4 lq81Y
3749,04 ;
6251,04
2,222 20,48,268 3749,081 2X
[kNm]
5,287 70,38,268 6251,081 2Y
[kNm].
– Calculul armăturii:
2,238M
[kNm];
220h [cm] ; b
100 [cm] ; a
5 [cm]
ahh0
2155 220 h0 [cm]
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 61
2
24
0/ 62,0
215 100105,287cm daNhbMB
42,0 Blim
98,55cdf [daN /cm2]
98,55 62,0lim B B
DA
045,0 pmin
68,9 215 100100045,0hb100pA0min
a [cm2] 5 16
05,10 Aef
a [cm2].
3.9.3. Placa 3
qr
qr = 268,8[kN/m2]
1,25
– Moment de încastrare:
35121 2 lq Mr
[kNm]
0,142425,18,268
24lqMr
[kNm]
– Calculul armăturii:
0,35M
[kNm];
220h [cm] ; b
100 [cm] ; a
5 [cm]
ahh0
2155 220 h0 [cm]
2
24
0/ 076,0
215 100100,35cm daNhbMB
42,0 Blim
98,55cdf [daN /cm2]
98,55 076,0lim B B
DA
045,0 pmin
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 62
68,9 215 100100045,0hb100pA0min
a [cm2] 5 16
05,10 Aef
a [cm2].
3.9.4. Placa 4
qr= 268,8 [kN /m2]
2,50 m
– Moment de încastrare:
140121 2 lq Mr [kNm]
0,282450,28,268
24lqMr
[kNm]
– Calculul armăturii:
0,140M
[kNm];
220h [cm] ; b
100 [cm] ; a
5 [cm]
ahh0
2155 220 h0 [cm]
2
24
0/ 30,0
215 100100,140cm daNhbMB
42,0 Blim
98,55cdf [daN /cm2]
98,55 30,0lim B B
DA
045,0 pmin
68,9 215 100100045,0hb100pA0min
a [cm2] 5 16
05,10 Aef
a [cm2].
3.9.5. Placa 5
ly qr = 268,8 [kN /m2]
lx = 5,15 [m]
lx ly = 3,40 [m]
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 63
66,0ll
xy
– Momente maxime pozitive în câmp:
2
x r 4 x lq M
2
y r 4 y lq M
00929,04
;
04895,04
2,66 15,58,268 00929,02xM
[kNm];
1,152 40,38,268 004895,02 yM
[kNm];
– Momente maxime negative pe reazeme:
2
x r 4 lq81X
2
y r 4 lq81Y
1595,04 ;
8405,04
1,142 15,58,268 1595,081 2X
[kNm]
5,326 40,38,268 8405,081 2Y
[kNm].
– Calculul armăturii:
5,326M
[kNm];
220h [cm] ; b
100 [cm] ; a
5 [cm]
ahh0
2155 220 h0 [cm]
2
24
0/ 71,0
215 100105,326cm daNhbMB
42,0 Blim
98,55cdf [daN /cm2]
98,55 71,0lim B B
DA
045,0 pmin
68,9 215 100100045,0hb100pA0min
a [cm2] 5 16
05,10 Aef
a [cm2].
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 64
IV. CALCULE ECONOMICE
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 65 4.1 ANTEMĂSURĂTOAREA Nr. 1: la devizul pe categorii de
lucrări pentru instalațiile hidraulice la captare
4.1.1. Instalații la pompele MV:
Nr.
crt. DENUMIRE ARTICOL Unitate
de măsură Cantitate
1 2 3 4
1. ACB 12 DI – 0004
Piese de legătură din oțel având greutatea între
100 – 300 kg
– reducții Dn 400/800 mm
4 buc. X 180 kg = 720 kg
– flanșa oarbă Dn 1000 mm
2 buc. X 300 kg = 600 kg
Kg
720
600
2. ACB 12 DI – 0005
Idem având greutatea 300 – 500 kg
– teu Dn 1000/800 mm
3 buc. = 350 kg / buc. = 1050 kg
– cruce Dn 1000 mm
2 buc. x 400 kg / buc
Kg
1050
800
3. ACB 12 B1 – 0002
Idem având greutatea 51 – 100 Kg
Susțineri pentru conducte, global: 1000 Kg
Kg
1000
4. ACB 13 P1
Îmbinare prin sudură a pieselor de legătură din
oțel cu Dn 1000 mm.
buc.
10
5. ACB 14 P1
Închiderea capetelor la conducte din oțel pentru
efectuarea probei de presiune având Dn 1000
mm.
buc.
2
6. ACB 09 P1 – 0321
Țeavă din oțel pentru conducte, îmbinată prin
sudură electrică având Dn 100 mm (1020 x7mm)
ml
10
7. ACB 09 H1 – 0135
Idem Dn 300 mm pentru aerisirea
compartimentelor pompelor.
ml
40
8. ACB 11 H1 – 0052
Flanșă din oțel rotundă montată prin sudură
electrică având Dn 200 mm PN 10 atm.
buc.
8
9. ACB 11 P1 – 0054
Idem având Dn 1000 mm PN 10 atm.
buc.
5
10. ACB 05 O1
Îmbinare u flanșă a pieselor de legătură,
armăturilor având Dn 800 mm.
buc.
16
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 66 1 2 3 4
11. ACB 05G1
Idem având Dn 1000 mm.
buc.
7
12. ACE 09 O1 – 0117
Clapet de reținere Dn 800 mm.
buc.
4
13. ACE 09 – 0081
Vană tip fluture cu reductor tip manual având Dn
800mm PN 7 atm.
buc.
3
14. ACE 09 O1 – 0082
Idem Dn 1000 mm PN 7 atm.
buc.
3
15 IZJ 07 A1
Grunduirea conductelor și utilajelor.
mp
150
16. IZK 08 E1
Vopsirea conductelor și utilajelor cu vopsea de
ulei în exterior având Dn 1000 mm.
to
10
4.1.2. Instalații la pompele SADU 100 – 2a:
Nr.
crt. DENUMIRE ARTICOL Unitate
de
măsură Cantitate
1 2 3 4
1. ACB 09 F1 – 0010
Vană fluture Dn 150 mm PN 100 atm. buc. 2
2. ACE 09 F1 – 0006
Clapet de reținere cu o valvă, având Dn 150 mm.
buc.
2
3. ACB 12 A1 – 0001
Piese de legătură din oțel având greutatea până la 50 Kg.:
– cot Dn 150 mm 10 buc x 109 Kg = 1090 Kg
– teu Dn 150 mm 1 buc x 40 Kg = 40 Kg
– red. 150/80 2 buc x 30 Kg = 60 Kg
– teu 100/100 4 buc x 35 Kg = 140 Kg
– cot Dn 100 4 buc x 3 Kg = 120 Kg
– teu 200/200 1 buc x 50 Kg = 50 Kg
– red. 200/200 3 buc x 25 Kg = 75 Kg
– cot Dn 200 15 buc x 40 Kg = 600 Kg
– cruce 200/200 1 buc x 45 Kg = 45 Kg
Kg.
1530
4. ACB 13 F1
Îmbinare prin sudură a pieselor de legătură având Dn
200 mm
buc.
64
5. XCO
Vană tip fluture Dn 100 mm PN 4 atm
1 buc x 1350 = 1 350 lei.
buc.
1
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 67 1 2 3 4
6. ACE 09 D1 – 0004
Clapet de reținere cu o valvă având Dn 100mm
buc.
1
7. ACE 09 G1 – 0011
Vană fluture Dn 200 mm PN 4 atm.
buc.
4
8. ACB 11 F1 – 0044
Flanșă din oțel Dn 200 PN 10 atm.
buc.
2
9. ACB 11 E1 – 0043
Flanșă din oțel Dn 150 mm
buc.
10
10. ACB 11 C1 – 0041
Flanșă din oțel Dn 100 mm PN 10 atm.
buc.
10
11. ACB 05 A1
Îmbinare cu flanșe a pieselor de legătură având Dn 100
mm
buc.
5
12. ACB 05 F1
Idem Dn 150 mm
buc.
5
13. ACB 05 G1
Idem Dn 200 mm
buc.
6
14. ACD 09 C1 – 0040
Conductă din oțel având Dn100 mm (108x7mm)
ml
30
15. ACB 09 E1 – 0100
Conductă din oțel având Dn150 mm (152x7mm)
ml
50
16. ACB 09 B1 – 0120
Conductă din oțel având Dn200 mm (219x7mm)
ml
50
4.1.3. Instalații la pompel e CRIS 80 b
Nr.
crt. DENUMIRE ARTICOL Unitate
de măsură
Cantitate
1 2 3 4
1. ACB 12 A1 – 0001
Piese de legătură având greutatea până la 50Kg
– cot 100mm 7 buc x 30 Kg = 210 Kg
– teu 100/100 2 buc x 35 Kg = 70 Kg
– red. 100/80 2 buc x 30 Kg = 60 Kg
– red. 100/65 2 buc x 25 Kg = 50 Kg
Kg.
390
2. ACB 11 C1 – 0041
Flanșă din oțel având Dn 100 mm PN 10 atm.
buc.
12
3. ACB 05 D1
Îmbinare ce flanșă a pieselor de legătură având
Dn 100 mm
buc.
2
4. ACE 09 D 1
Vană tip fluture Dn 100 mm PN 10 atm.
buc.
5
5. ACE 09 D1 – 0004
Clapet de reținere cu valvă cu Dn 100 mm
buc.
3
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 68 1 2 3 4
6. ACE 09 D1 – 0096
Ventil de aerisire tip DAD 3, AVÂND Dn 100
mm
buc.
1
7. ACB 09 A1 – 0162
Țeavă din oțel pentru conducte având
Dn 50 mm (57 x 9 mm)
ml
30
8. ACB 09 C1 – 0040
Idem având Dn 100 mm (108 x 7 mm)
ml
40
9. IZJ 07 A1
Grunduirea conductelor și utilajelor
mp
120
10. IZK 08 D1
Vopsirea conductelor și utilajelor cu vopsea de
ulei în exterior având Dn 200 mm.
to
3
4.2. EXTRAS DE MATERIALE PE SORTIMENTE LA DEVIZUL
nr. 1 PENTRU INSTALAȚII HIDRAULICE LA CAPTARE
Nr.
crt.
DENUMIRE ARTICOL Unitate
de
măsură
Cantitate
1 2 3 4
GRUPA I
TABLA MIJLOCIE ȘI GR OASĂ (inclusiv platbanda)
CU GROSIME DE 3 MM (inclusi v categoria a II -a).
1. Tablă groasă din OL 37, STAS 437 – 67
100 x 100 x 4000 Kg 24,000
Total grupă TO 0,024
ȚEVI DIN OȚELURI CAR BON și ALIATE PT. CONSTRUCȚ II
1. Țevi pentru construcții fără sudură OLT 35
STAS 404/2 D 57,0 X 9,0 m 30,150
2. Țevi oțel fără sudură pt. construcții 108 x 7 mm m 70,350
3. Țevi oțel fără sudură pt. construcții 150 x 7 mm m 50,250
4. Țevi oțel fără sudură OLT 35 pt. construcții
219 x 7 mm m 10,050
5. Țevi oțel fără sudură OLT 35 pt. construcții
324 x 8 mm m 40,200
Total grupă TO 7,149
ȚEVI OȚEL PT. CONDUC TE CU DN PESTE 400 mm
1. Țevi sudate electric OL 52, 2KS, STAS 6898/2
GAZE D 1020 x 7 mm m 10,050
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 69 1 2 3 4
2. Țevi sudate electric OL 52, 2KS, STAS 6898/2
GAZE D 1020 x 7 mm m 0,260
Total grupă TO 1,853
ARMĂ TURI INDUSTRIALE DIN FONTĂ
1. Robinet cu fluture din fontă PN 10 DN 150 buc. 2,000
2. Robinet cu fluture din fontă PN 10 DN 150 buc. 4,000
3. Robinet corp plat, fluture DN 800
N.I.D. 5559/75 buc. 4,000
4. Robinet corp plat, fluture DN 1000
N.I.D. 555 9/75 buc. 3,000
5. Robinet reținere 1 clap. fluture PN 10 /100 mm
225 cu flanșe manuale buc. 4,000
6. Robinet reținere 1 clap. fluture PN 10 /150 mm
225 cu flanșe manuale buc. 2,000
7. Robinet reținere, clapă ajutor manual PN 10
DN 800 N.I.D. 5436/74 buc. 4,000
8. Dispozitiv aerisire buc. 1,000
Total grupă TO 16,609
GRUPA II
ELECTROZI DE SUDURĂ
1. Electrozi de sudură oțel E 38/AM 3.1/5.0 mm
STAS 7240 – 69 Kg 207,990
Total grupă TO 0,207
PIATRĂ POLIZOR
1. Piatră polizor nr. 2 Kg 450,000
Total grupă TO 0,450
ABRAZIVE PE SUPORT
1. Hârtie șlefuit usc. Cu sticla, HS,GR 25
23 x 30 cm buc. 16,000
Total grupă TO 0,001
GARNITURI PRESATE DI N CAUCIUC
1. Garnituri cauciuc pres. inser. tip. 3 ; 20 – 40%
pânză GR 3 100 – 250 G Kg 3,605
2. Garnituri cauciuc pres. inser. tip. 3 ; 20 – 40%
pânză GR 6 > 1000 G Kg 62,625
3. Garnituri cauciuc pres. inser. tip. 3 ; 20 – 40%
pânză GR 4 200 – 500 G Kg 2,310
Total grupă TO 0,067
CARBURĂ DE CALCIU (C ARBID)
1. Carbură de calciu tehnică (carbid)
STAS 102/63 Kg 17,040
Total grupă TO 0,017
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 70 1 2 3 4
LACURI, VOPSELE – GRUNDURI
1. Grund ulei anticoroziv, miniu superior G 351 – 4 Kg 48,600
Total grupă TO 0,048
LACURI VOPSELE – EMAILURI PE BAZĂ DE ULEI
1. Email pe bază de ulei alb duro E 101 – 8 Kg 37,050
Total grupă TO 0,037
GRUPA III
ȘURUBURI MECANICE UZUALE PRECISE ȘI SEMIPRECISE
1. Șurub cap hexagon M 16 x 75 semiprecis.
STAS 6220 – 69 OL 37 buc. 142,000
2. Șurub cap hexagon M 20 x 90 semiprecis.
STAS 6220 – 69 OL 37 buc. 50,000
3. Șurub cap hexagon M 30 x 120 semiprecis.
STAS 6220 – 69 OL 37 buc. 400,000
4. Șurub cap hexagon M 20 x 85
STAS 6220 – 69 OL 37 buc. 42,000
5. Șurub cap hexagon M 33 x 130
STAS 6220 – 69 OL 37 buc. 203,000
Total grupă TO 0,837
PIULIȚE UZUALE PRE CISE și SEMIPRECISE
1. Piuliță hexagonală semiprecisă M 33 OL 37 (38)
STAS 6218 – 69 buc. 203,000
2. Piuliță hexagonală semiprecisă M 16 OL 37 (38)
STAS 6218 – 69 buc. 143,000
3. Piuliță hexagonală semiprecisă M 20OL 37 (38)
STAS 6218 – 69 buc. 92,000
4. Piuliță hexagonală semiprecisă M 3 OL 37 (38)
STAS 6218 – 69 buc. 400,000
Total grupă TO 0,837
VASELINE TEHNICE
1. Vaselină tehnică artificială tip D Kg 4,590
Total grupă TO 0,004
FLANȘE DIN OȚEL
1. Flanșă plată – plană OL 37 – 2K, PN 10
DN 100 mm. STAS 8013 – 67 buc. 22,000
2. Flanșă plată – plană OL 37 – 2K, PN 10
DN 150 mm. STAS 8013 – 67 buc. 10,000
3. Flanșă plată – plană OL 37 – 2K, PN 10
DN 200 mm. STAS 8013 – 67 buc. 12,000
4. Flanșă pl ată – plană OL 37 – 2K, PN 10
DN 800 mm. STAS 8013 – 67 buc. 8,000
5. Flanșă plată – plană OL 37 – 2K, PN 10
DN 1000 mm. STAS 8013 – 67 buc. 5,000
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 71 1 2 3 4
Total grupă TO 1,556
ALTE MATERIALE
1. Apă pentru mortare și betoane m3 18,524
2. Piese legătură conducte oțel 6.3 – 50 Kg/buc. Kg 391.530,000
3. Piese legătură conducte oțel 50 – 63 Kg/buc. Kg 100.000,000
4. Piese legătură conducte oțel 100 – 300 Kg/buc. Kg 132.000,000
5. Piese legătură conducte oțel 300 – 500 Kg/buc. Kg 185.000,000
6. Bumbac de șters Kg 7,040
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 72
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 73
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 74
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 75
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 76
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 77
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 78
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 79
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 80
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 81
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 82
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 83
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 84
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 85
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 86
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 87
BIBLIOGRAFIE SELECTIVĂ
1. Agent R., Dumitrescu D., Îndrumător pentru calculul și alcătuirea
elementelor structurale din beton armat – Editura Tehnică –
Bucur ești 1992.
2. Cadar I, Clipii T. – Beton armat – Editura Orizonturi Universale –
Timișoara 1999.
3. CR0 / 2005 – COD DE PROIECTARE , Bazele proiectării
structurilor în construcții
4. Filimon I., Clipii T., Calculul și alcătuirea elementelor din beton
armat – Îndrum ător de proiecte pentru uzul studenților – Litografia
Institutu lui Politehnic ,,Traian Vuia” – Timișoara, 1990.
5. Giurconiu M., M irel I. Construc ții ș i Instala ții Hidroed ilitare .
Timișoara: Editura de Vest, 2002.
6. GIURCONIU M., MIREL I., RETEZAN A., SÂRBU I.
– Îndrumar pentru calculul construcțiilor și instalațiilor
hidroedilitare. Litografia Institutului Politehnic “Traian Vuia” –
Timișoara, 1982.
7. Hanjan M. – Construcții de beton armat – Editura Tehnică 1963.
8. Ianculescu O., Ionescu Gh. Aliment ări cu ap ă. Oradea: Edit. I mp.
Est, 1999.
9. Ianculescu O., Ionescu Gh. Alimentări cu apă . București: Edit.
Matrix Rom, 2002.
10. Ionescu Gh. Instalații de alimentare cu apă. București: Editura
Matrix Rom, 20 04.
11. Ionescu Gh., Ionescu George. Sisteme de alimentare cu apă.
București: Editura Matrix Rom, 20 10.
12. Ionescu Gh. Optimizarea fiabilităț ii instala țiilor hidraulice din
cadrul sistemelor de aliment are cu apă. București: Editura Matrix
Rom, 2003 .
13. Mărju O., F riederich R. – Construcții din beton armat – Editura
Didactică și Pedagogică – București 1980.
14. Mănescu Al. Alimentări cu apă . Aplica ții. București: Edit.H*G*A,
1998.
15. Mănescu Al ., Sandu M., I anculescu O. Alimentări cu apă. București:
E.D.P., 1998.
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII , CADASTRU ȘI ARHITECTURĂ
SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI
OPTIM IZAREA SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU APĂ A ORAȘULUI ZIMNICEA, JUD. TELEORMAN
PROIE CT DE DIPLOMĂ – 2018 88 16. Oneț T., Terțea I., Proiectarea betonului structural – Casa Cărții de
Știință 1996.
17. P66-2001 – Normativ pentru proiectarea și executarea lucrărilor de
alimentare cu apă și canalizare a localităților din mediu rural.
18. Standarde și normative în vigoare .
19. STAS 10107 / 90 – Calculul și alcătuirea elementelor din beton
armat.
20. SR 1343 -1/2006 – Alime ntări cu apă , Determinarea cantităților de
apă potabilă pentru localități urbane și rurale.
21. CR0/2005 – COD DE PROIECTARE , Bazele proiectă rii structurilor
în construcții.
22. STAS 1478 -90, Instalații sanitare – Alimentări cu apă la construcții
civile si industriale , Prescripții fundamentale de proiectare.
Copyright Notice
© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.
Acest articol: SPECIALIZAREA: INGINERIE SANITARĂ ȘI PROTECȚIA MEDIULUI [616618] (ID: 616618)
Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.