Ș.l. dr. ing. TOCUȚ PAVEL -DĂNUȚ [632235]

UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALĂ ȘI
TEHNOLOGICĂ
DOMENIUL: INGINERIE INDUSTRIALĂ
PROGRAMUL DE STUDIU: TEHNOLOGIA
CONSTRUCȚIILOR DE MAȘINI
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: ÎNVĂȚĂMÂNT CU FRECVENȚĂ

PROIECT DE DIPLOMĂ

CONDUCĂTORI ȘTIINȚIFICI :
Ș.l. dr. ing. TOCUȚ PAVEL -DĂNUȚ
Ing. POP ANA
SC GMAB Consulting SRL

ABSOLVENT: [anonimizat]
2019

UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALĂ ȘI
TEHNOLOGICĂ
PROGRAMUL DE STUDIU TEHNOLOGIA
CONSTRUCȚIILOR DE MAȘINI
FORMĂ DE ÎNVĂȚĂMÂNT ZI

PROIECTAREA UNUI
DISPOZITIV MECANIZAT DE
VERIFICARE COTE DE
ASAMBLARE ȘINĂ SCAUN
AUTO
CONDUCĂTORI ȘTIINȚIFICI :
Ș.l. dr. ing. TOCUȚ PAVEL -DĂNUȚ
Ing. POP ANA
SC GMAB Consulting SRL
ABSOLVENT: [anonimizat]
2019

Nr…………../……………

DECLARA ȚIE DE AUTENTICITATE
A
LUCRĂRII DE FINALIZARE A STUDIILOR
(Proiect de diplomă)

Titlul lucrării __________________________________________________
_______________________________________________________________
_______________________________________________________________
Autorul lucrării __________________________________________ ________

Lucrarea de finalizare a studiilor este elaborată în vederea susținerii examenului de
diplomă organizat de către Facultatea_____________________________________________
din cadrul Universității din Oradea, sesiunea____________________ a anului universitar
___________________.

Prin prezenta, subsemnatul (nume, prenume, CNP)________________________ _
________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________, declar
pe proprie răspundere că această lucrare a fost elaborată de către mine, fără nici un ajutor
neauto rizat și că nici o parte a lucrării nu conține aplicații sau studii de caz publicate de alți autori.
Declar, de asemenea, că în lucrare nu există idei, tabele, grafice, hărți sau alte surse folosite
fără respectarea legii române și a convențiilor internaț ionale privind drepturile de autor.

Oradea, Semnătura
Data_______________ ______________

Rezumat

În acest proiect se prezintă proiectarea unui dispozitiv de verificare sină scaun auto, acest
dispozitiv este conceput să verifice simultan 3 repere șină scaun auto, fiind integrat într -o linie de
asamblare automatizată.
În capitolul 1 este vorba despre o scurtă p rezentare a istoriei și evoluțiiei programelor
CAD/CAM precum și a instrumentelor folosite în procesul de proiectare și manufacturare.
Capitolul 2 conține date referitoare la proiectarea dispozitivului de verificare cote șină
scaun auto, încep ând de la pro iectarea elementelor netipizate și prezentarea programului de
proiectare CAD, prezentarea elementelor tipizate precum și integrarea lor în ansamblu. La finalul
capitolului se poate observa modul de asamblare a dispozitivului, date referitoare la rolul
funcțional ale acestuia și integrarea lui într -o linie automatizată.
În capitolul 3 se prezintă tehnologia de execuție a reperului ,,Placă Suport’’. Se va prezenta
tehnologia pe mașini unelte convenționale cât și pe mașini cu comandă numerică. Se prezintă
intinerarul tehnologic, urmând ca la tehnologia pe mașini unelte convenționale să se calculeze
adaosurile de prelucrare, calculul regimurilor de așchiere și normarea tehnică. Iar la tehnologia pe
mașini cu comandă numerică se va prezenta programul de realizar e a piesei cât și pași pentru
realizarea programului CNC.
În capitolul 4 se prezintă un dispozitiv de orientare și fixare a reperului ,,Placă Suport’’
pentru operația de frezare plană. În cadrul acestui capitol se vor găsi calcule ale erori lor de
orientare , prezentarea păr ților componente ale dsipozitivului de fixare, iar la final se va prezenta
procesul de mecanizare.
Capitolul 5 conține toate sculel așchietoare în funcție de caracteristicile dimensionale și ale
regimurilor de așchiere calculate la capitol ul 3 necesare realizări tehnologiiei piesei. Alegerea
sculelor se va face din cataloage specializate.
La final se vor prezenta câteva concluzi i referitoare la procesul de proiectare și efectuări
calculelo r

4

CUPRINS

CAPITOLUL 1 SCURT ISTORIC AL DEZVOLTARII CAD/CAM, DEFINIȚII ȘI
INSTRUMENTE ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……………………….. 6
1.1.Introducere ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………. 6
1.2.Definitie CAD/CAM. ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………… 9
1.3.Instrumentele CAD/CAM. ………………………….. ………………………….. ………………………….. .. 11
CAPITO LUL 2 PROIECTAREA DISPOZITIVULUI DE VERIFICARE ȘINĂ SCAUN
AUTO ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………… 14
2.1. Proiecatrea constructivă ………………………….. ………………………….. ………………………….. ….. 14
2.1.1. Elemente netipizate ………………………….. ………………………….. ………………………….. …… 14
2.1.2.Elemente tipizate (comerciale) ………………………….. ………………………….. ………………… 24
2.1.3. Modelarea 3D a ansamblului dispozitivului de verificare cote de asamblare sina
scaun auto ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………… 29
2.1.4. Rolul funcțional al dis pozitivului și integrarea lui într -o linie automatizată …………… 40
CAPITOLUL 3 PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXE CUȚIE A REPERULUI
,,PLACĂ SUPORT” ………………………….. ………………………….. ………………………….. …………………. 44
3.1 Proiectarea tehnologiei clasice ………………………….. ………………………….. ………………………. 45
3.1.1. Alegerea semifabricatului ………………………….. ………………………….. ………………………. 45
3.1.2. Stabilirea itinerariului tehnologic ………………………….. ………………………….. ……………. 45
3.1.3. Stabilirea echipamentului necesar efectuării fiecărei operații: mașină unealtă, scule,
dispozitive, verificatoare ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……. 48
3.2 Determinarea regimurilor de așchiere. ………………………….. ………………………….. …………… 52
3.3. Efectuarea normei tehnice. ………………………….. ………………………….. ………………………….. . 61
3.4. Proiectarea tehnologiei CNC. ………………………….. ………………………….. ……………………….. 68
3.4.1 Prezentarea programului CAM. ………………………….. ………………………….. ……………….. 69
3.4.2 Simularea piesei in programul EMCO. ………………………….. ………………………….. …….. 71
CAPITOLUL 4 ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………… 79
4.1. Stadiul de prelucrare al semifabricatului până la operația pentru care se proiectează
dispozitivul ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………….. 81
4.2. Stabilirea sistemului bazelor de orientare pentru 2 variante ………………………….. ………….. 82

5
4.3 Calculul erorilor de orientare și alegerea variantei optime din punctul de vedere al preciziei
și economicității ………………………….. ………………………….. ………………………….. …………………… 83
4.4 Stabilirea fixării semifabricatulu i. ………………………….. ………………………….. ………………….. 85
4.5 Proiectarea ansamblului dispozitivului. ………………………….. ………………………….. ………….. 86
4.6 Mecanizarea dispozitivului ………………………….. ………………………….. ………………………….. . 94
CAPITOLUL 5 ALEGEREA SCULELOR AȘCHIETOARE ………………………….. …………………. 96
BIBILIOGRAFIE ………………………….. ………………………….. ………………………….. …………………… 103
Anexe ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……….. 105

6
CAPITOLUL 1
SCURT ISTORIC AL DEZVOLTARII CAD/CAM , DEFINI ȚII ȘI
INSTRUMENTE
1.1.Introducere .[19]
Apariția și dezvoltarea proiectării și fabricației asistate de calculator își are originea în
introducerea sistemelor automate de monitorizare și control al proceselor de producție. Acțiunea
de a proiecta și procesul de proiectare a început, probabil, atunci când oamenii peșterilor au avut
un gând, o idee imaginativă, iar ulterior au redat -o printr -un desen pe pereții peșterilor. D e atunci
oamenii persist ă să reprezinte, schematic, diferite forme pe o suprafață, conform anumitor reguli,
pentru a -și usura existența. Cu siguranță, punctul de pornire a fost în domeniul militar și cel
stintific.
Apariția și dezvoltarea proiectării și fa bricației, asistate de calculator, își are originea în
introducerea sistemelor automate de monitorizare și control al proceselor de producție. Din punct
de vedere istoric, câteva evenimente remarcabile sunt citate de unii autori, cu referire la apariția
primelor tehnologii automate: moara automată a lui Oliver Evans (1795), linia de producție a lui
Ford (1909), fabrica lui Morris Engine (1923) . Retrospectiva analizei proiectării automatizate în
industria ușoară î si are începutul în anii '20 și evidențiază un număr mare de forme ale acestor
activități care diferă ca metode de proiectare, conținut și implicare a muncii inginerești. În anii
1940 crește rapid nomenclatorul produselor textile, iar tehnologia de proiectare nu s -a îmbunătățit.
Astfel s -a ajuns la o nouă formă de organizare a procesului de proiectare bazată pe soluții standard,
numită și proiectare . Simultan se lucra la metodele grafice de calcul și la implementarea
instrumentelor semiautomatizate . Următoarea perioadă (1950 -1990) de dezvoltare a proiectării
asistate de calculator este ascendentă și piternic legată de alte evenimente, de aceea o vom descrie
pe etape în tab.1. [19]

7
Tabel. 1.1. Etapele evoluției sistemelor CAD/CAM între anii 1950 -1990. [19]
Etapa Descriere

Etapă 1
1950 Apar primele aplicații ale controlului numeric (CN). Este concepută
grafica interactivă și creionul optic. Se trece la tipurile de
documentație tehnică, la norme comune de proiectare. Ramurile
industriei se mecanizează parțial, iar lucrul creativ s -a micșorat de la
70 la 40 %. Se pun bazele teoretice ale viitoarelor programe soft.

Etapă 2
1960 -1970 Decada anilor 1960 reprezintă perioada cea mai critică în dezvoltarea
graficii interactive. Apariția sistemului SKETCHPAD, acesta a fost
elaborat de Ivan Sutherland la Massachusetts Institute of Technology
(MIT), este evenimentul istoric ce a marcat începu turile CAD în 1962 –
1963. Până atunci calculatoarele erau utilizate în inginerie pentru
calcule analitice. În anul 1964 firma General Motors anunță sistemul
DAC 1 (din engleză, design augmented by computers), iar în 1965
Bell Telephone realizează produsul GRAPHIC 1. La mijlocul anilor
1960 au fost inițiate de către diferite grupuri de ingineri, studii și
cercetări ample dedicate graficii asistate de calculator. Formularea
computer aided design (proiectare asistată de calculator – CAD)
începe să apară și să fie frecvent utilizată. La sfârșitul anilor ’60, apar
pe piață tuburile catodice cu stocare, eveniment care a permis
dezvoltarea ulterioară a sistemelor de calcul. La sfârșitul anilor 1970,
managementul din diferite industrii începe să realizeze impactul n oii
tehnologii CAD/CAM asupra creșterii productivității. Inginerii au
început să solicite vânzătorilor de software și hardware diverse
aplicații și sisteme în limitele tehnice de atunci. S -au propus metode
de proiectare revoluționare, la care au contribuit : А.В. Савостицкий,
Е.Я. Сурженко, М.И. Сухарев, А.М. Бойцова, Е.Б. Коблякова,
Т.С. Ивлева, Р.В. Ивлева, П.Л. Чебышев, Т.Л. Трухан, Е.
Новицкий, А.П. Иванова, Э.Х. Меликов 2, 3, 5.

8

Etapă 3
1980 Anii '80 aparțin celulelor de fabricație. În cadrul a cestor tehnologii de
grup, o celulă de control asistată de calculator poate dirija manipularea
materialelor între mașini, cu ajutorul unui robot. Tot în anii '80 apar
sistemele flexibile care se bazează pe ideea utilizării unui set de
mașini pentru prelucr area unei largi varietăți de produse. Combinarea
celulelor de prelucrare și a sistemelor flexibile conduc spre
posibilitatea fabricării integral asistate de calculator (CIM). Anii '80
marchează intensificarea cercetărilor și studiilor în domeniul
CAD/CAM ș i dezvoltarea noilor tehnologii și a algoritmilor de
modelarea geometrică. Obiectivul esențial al acestei decade prevede a
integrarea și automatizarea operațiilor de proiectare și manufacturare
în cadrul fabricilor complet asistate de calculator. Are loc o extindere
a sistemelor CAD/CAM prin introducerea proiectării geometrice
tridimensionale și apariția multor aplicații inginerești. Apar
reprezentările exacte ale suprafețelor sculpturale bazate pe suprafețele
Coons, Bezier, Gordon și B -spline. O realizare importantă este
acceptarea și creșterea credibilității teoriei modelării solidelor, al cărei
potențial fundamental este dat de capacitatea de a furniza reprezentări
unice și clare ale solidelor care ajută la automatizarea aplicațiilor de
proiectare și fabr icare 6.

Etapă 4
1990 Anii '90 reprezintă perioada în care rezultatele eforturilor de cercetare
în domeniul CAD/CAM se maturizează. În acești ani devin disponibili
noi algoritmi și capacități de proiectare și manufacturare avansate.
Aceste aplicații sunt susținute de mașini de calcul mai bune și mai
rapide și de software -uri de rețea și comunicare mai eficiente. Primul
sistem de proiectare, elaborat ]n colaborare cu Armata a fost
«Aвтокрой» (or. Minsk) și a funcționat în НПО «Белбыттехника»
2, p.10.

9
Analizând publicațiile CA D din fosta URSS pentru o perioadă de circa 30 de ani (1973 –
2002) observăm că numărul lor atinge cifra de 219, iar tot mai mulți cercetători sun interesați de
acest domeniu (Fig. 1).

Fig. 1.1 Creșterea nr. de publicațiilor în sfera CAD.[1 9]
1.2.Definiti e CAD/CAM. [20]
Apariția și dezvoltarea controlului numeric în anii 50, marchează începutul procesului de
automatizare a mașinilor -unelte. Este un fapt recunoscut că introducerea comenzii numerice a
însemnat debutul unui proces de inovare în activitățile de proiectare și producție a bunurilor. Astăzi
există fabrici aproape complet automatizate care sunt capabile să manufactureze o diversitate de
produse.
In proiectarea și fabricarea asistate de calculator sunt două domenii care s -au dezvoltat
simultan, fiind tratate într -o viziune comună pe baza legăturilor naturale care există între
activitățile de proiectare și manufacturare: – CAD
– CAM.
CAD/CAM este un acronim care înseamnă proiectare și fabric are cu ajutorul
calculatorului. Proiectarea asistată de calculator – “Computer -aided design” – CAD – este definită
ca o activitate de utilizare a unui sistem de calcul în proiectarea, modificarea, analiza și optimizarea
proiectării. Sistemul de calcul este format din echipamente și programe care asigură funcțiile
necesare în proiectare.

10
Fabricarea asistată de calculator (în limba engleză, “Computeraided manufacturing” –
CAM), se definește ca utilizare unui sistem de calcul în activitatea de planificare, conducere și
control al operațiilor unei fabrici, prin orice interfață directă sau indirectă dintre calculator și
resursele de producție. În figura (1.2) este prezentată schema CAD/CAM. [20]

Fig. 1.2 Schema CAD/CAM.[ 20]

Conceptul este cultiv at, rafinat, analizat, îmbunătățit și transpus întrun plan de producție
printr -un proces de proiectare inginerească. Planul este documentat prin elaborarea unui set de
desene inginerești care arată cum este produsul și asigură o serie de specificații care indică cum ar
putea fi realizat. În figura de mai sus sunt prezentate activitățile de proiectare și fabricare a
produsului. Calculatoarele sunt utilizate la proiectarea tehnologiei de fabricație, la planificarea
producției în condiții optime și la asigurar ea calității produselor. [20]

11

Fig. 1.3 Ciclu de productie in conexiune cu tehnologia CAD/CAM.[ 20]

Fișa tehnologică întocmită cuprinde operațiile și fazele necesare fabricării produsului.
Influența tehnologiei CAD/CAM se manifestă în toate activitățile din cadrul ciclului de producție,
așa cum rezultă din figura alaturata. Proiectarea asistată de calculator și documentarea automată
sunt utilizate în etapa de concepție a produsului.
1.3.Instrumentele CAD/CAM. [20]
Modelul geometric dezvoltat î n timpul procesului CAD constituie baza activităților CAM.
Diferitele activități CAM pot solicita diverse informații din baza de date CAD.
În cazul procesului de proiectare tehnologică, elementele care sunt utilizate în prelucrare
(ex. găuri, canale, etc .) trebuie să fie recunoscute pentru a permite elaborarea unei tehnologii
eficiente. În acord cu tehnologia de fabricație elaborată anterior și cu ordonarea sculelor și
dispozitivelor necesare, este realizată programarea numerică a mașinilor -unelte. După p roducerea

12
pieselor, programele CAD pot fi utilizate la inspecția acestora. Această operație este realizată prin
suprapunerea unei imagini a piesei reale peste o imagine etalon stocată în baza de date a modelului .

Fig. 1.4 Instrumente CAD utilizate in procesul de proiectare.[ 20]
Definirea instrumentelor CAD/CAM se bazează pe utilizarea practică și industrială a
tehnologiei CAD/CAM. Ea este suficient de largă pentru a cuprinde multe detalii pe care
utilizatorii ar dori să le adauge. Instrume ntele CAD pot fi definite ca intersecție a trei domenii:
modelarea geometrică, graficacomputer și instrumentele de proiectare. Conceptele abstracte ale
modelării geometrice și ale graficiicomputer trebuie aplicate inventiv spre a servi procesului de
proiec tare. Instrumentele CAD pot varia de la cele geometrice, precum manipularea entităților
grafice și verificarea interferențelor, până la aplicații specializate de analiză și optimizare. Între
aceste limite sunt incluse analiza toleranțelor, calculul proprie tăților masice și modelarea și analiza
cu elemente finite. Aceste definiții nu trebuie să reprezinte o restricție în utilizarea CAD în
proiectarea inginerească. Într-un mediu de proiectare, instrumentele CAD pot fi definite ca
instrumente de proiectare (pr ograme de analiză, proceduri euristice, algoritmi de proiectare etc.)
care sunt susținute de echipamente de calcul și software .[20]

13

Fig. 1.5 Definirea instrumentelor CAD pe baza componentelor implicate.[ 20]

Succesul implementării CAM într -un sistem de fabricație este determinat de doi factori
principali: legătura dintre CAD și CAM care trebuie să fie biunivocă (baza de date CAD trebuie
să reflecte cerințele de manufacturare, proiectanții trebuie să gândească în termenii cerințelor
CAM, în faza finală a proiectului); echipamente de calcul și de software -ul de rețea utilizat.
Fabrica viitorului și nivelul acesteia de automatizare sunt direct influențate de robustețea
conceptelor de rețea. [20]
Implementarea CAM presupune sincronizarea în timp a roboților de:
1. celulele de fabricare,
2. sistemele de observare;
3. sistemele de manipulare a materialelor.
Stația de lucru CAD este interfața sistemului cu lumea exterioară. Reprezintă factorul
determinant al eficienței sistemului CAD față de cerințele utilizatorului. [20]

14
CAPITOLUL 2
PROIECTAREA DISPOZITIVULUI DE VERIFICARE ȘINĂ SCAUN
AUTO
2.1. Proiecatrea constructivă
2.1.1. Elemente netipizate
In conformitate cu tema proiectului de diploma și anume proiectarea unu dispozitiv
mecanizat de verificare cote șină scaun auto. In cadrul acestui capitol am s ă incerc s ă prezint
etapele de proiectare pe care leam parcurs la proiectarea dispozitivului. O să încep prin a prezenta
programul CAD folosit la realizarea dsipozitivului. Programul de proiecatre utilizat este Catia V5 ,
deoarece am acces la licenta programului fiind angajat la GMAB Consulting. In figura 2.1 se
prezinta o captura de ecran de -unde rezult ă interfata part design.

Fig. 2.1.Interfața ,,Part Design’’ a programului Catia
In această fereastră prezentat ă în figura 2.1. o să încep să modelez 3D si 2D un reper
netipizat , folosit în construc ția ansamblului dispozitivului.
Conform figuri 2.2 începem prin a selecta comanda ,,Sketh’’, urmează să selectăm planul
de lucur dorit, de ex: planul xy, yz sau zx.

15

Fig. 2.2. Interfața ,,Sketh’’
Urmează să începem construcția reperului da la forma cea mai simplă prin metoda cea mai
eficientă. Putem să construim profilul folosind comanda ,,Profile’’ Imagine prezentata în figura
2.3.

Fig. 2.3. Comanda ,,Profile’’.

16
Avem o multitudine de comenzi pe care putem să le folosim în desenarea prifilului piesei,
ele se folosesc în combinație pentru a realiza un profil mai complex. (fig. 2.4)
Exemplu de comenzi: Rectangle.

Fig. 2.4. Comanda ,, Rectangle’’
După realizarea profilului vom ieși din comanda ,, Sketh’’ și vom folosi comanda ,,Pad’’
pentru a extruda profilul. Acest lucru este eviden țiat in figura 2.5.

Fig. 2.5. Comanda ,,Pad’’.

17
Conform reprezent ări din figura 2.6., obține m un solid, după care o să continuăm
construcția reperului, folosi nd din nou comanda ,, Rectangle’’ pentru a obține un reper în formă
de ,,L’’.

Fig. 2.6. Repetarea comenzi ,, Rectangle’’.
In continuare i eșim din ,,Sketh’’, și folosim din nou comanda ,,Pad’’ pentru a extruda
dreptu nghiul relizat mai sus , acest aspect este reliefat în imaginea din figura 2.7. de mai jos.

Fig. 2.7. Repetarea comenzi ,,Pad’’.

18
Conform imagini din figura 2.8, p rogramul Catia V5 detectează al doilea corp solid și le
va uni fară intervenția utilizatorului, avand reperul în forma de ,,L’’ vom continua folosind
comanda ,,Hole’’ pentru a realiza 10 găuri de dimensiuni diferite .

Fig. 2.8. Comanda ,,Hole’’.
Având un grup de 2 găuri identice vom folosi comanda ,,Rectangular Pattern’’, această
comandă multiplică o entitate de câte ori avem nevoie și la dimensiunile pe care le dorim , aspect
prezentat în figura 2.9.

Fig. 2.9. Comanda ,,Rectangular Pattern’’.

19
În figura 2.10 prezentat ă mai jos se poate observa, reperul finalizat dupa folosirea
comenzilor necesare, în eventualitatea în care am dori să modificăm reperul de mai sus, programul
are o ,,arborescență’’ reprezentata in figura 2.11, în care sunt memorate t oate operațiunile folosite
pentru realizarea lui.

Fig. 2.10. Reper finalizat.

Fig. 2.11. ,,Arborescență’’.

20

În ansamblul dispozitivului modelat 3D, printr -o vedere isometrica pe care o prezint mai
jos in figura 2.12.

Fig. 2.12. Model 3D dispozitiv de verificare. Vedere isometrica

În continuare prin tabelul 2.1 sunt prezentate sub forma de imagini mai multe elemente
netipizate care sunt utilizate si alcatuiesc elementele componente ale ansamblului dispozitivului
de verificare.

21
Tabel. 2.1.Elemente netipizate.
DENUMIRE MATERIAL IMAGINE

Suport Dispozitiv

S235JR

Lamelă -02

S235JR

Lamelă -03

S235JR

22
DENUMIRE MATERIAL IMAGINE

Bloc în formă L -04

S235JR

Placă suport -05

S235JR

Placă -06

S235JR

Placă -07

S235JR

23
DENUMIRE MATERIAL IMAGINE

Distanțier -08

S235JR

Bloc în formă L -09

S235JR

Bloc în formă L -10

S235JR

Distanțier -11

S235JR

24
DENUMIRE MATERIAL IMAGINE

Bloc în formă L -12

S235JR

Acestea elemente constructive netipizate din componenta ansamblul ui dispozitivulu i de
verificare , se vor manufactura după o documenta ție care se transmite în sec țe con ținând materialul
și un desen de execuție 2D reprezentat în câte vederi sunt necesare, aceste aspecte tehnice fiind
conceput e de către proiectant.
2.1.2.Elemente tipizate (comerciale)
Voi începe prin a prezenta cele mai importante dintre elementele tipizate, într -un detaliu
mai complex. Primul element import ant din acest ansamblu este Mini -sania SLT-25-150-A-CC-B,
această sanie este acționată pneumatic , prin intermediul celor 2 cilindri ea înaintează și se retrage,
exercitând o anumită forță. In figura 2.1 3. se prezint ă modelul 3D al unui subansamblu care
reprezint ă un modul de transla ție denumit Mini -sania , avand codul comercial SLT-25-150-A-CC-
B

Fig. 2.13. Mini -sania SLT-25-150-A-CC-B.[21]

25
Modul de transla ție Mini -sania , având codul comercial SLT-25-150-A-CC-B, este un
element tipizat achizționat de la firma FESTO, in fig. 2.14 prezentat ă tabelar cu principalele
caracteristici oferite de către producător.

Fig. 2.14. Specificații tehnice mini -sanie .[21]
În această figură producătorul ne arată specificațiile generale pe care le-am ales prin
intermediul catalogului online.

Fig. 2.15. Catalog FESTO.[ 21]

26

În acest catalog ne configurăm produsul dorit după specificațiile necesare.
În asamblul modelat 3D printr -o vedere isometrica pe care o prezint in figura 2.16 de mai
jos, acestă sanie are rolul de a culisa în poziție verticală ridicând și coborând placa suport cu restul
de elemente prinse de ea, sania este fixată în suportul dispozitivului pr in elementele de fixare.

Fig. 2.16. Model 3D Mini -sania în asamblu. Vedere isometrica

Conform reprezentari 2.17, u rmătorul element important este senzor ul transductor de
pozitionare cu potentiometru, arc de revenire si cu limitator de semnal integrat de pana la 100 mm,
el este produs de către producătorul ,, Novotechnik ’’.

27

Fig. 2.17. Transductor de poziționare [24]

Senzor ul transductor are rolul de a citi o valoare anume, modul de funcționare al acestuia :
când este acționat, poten țiometru coboară si senzorul citeste pozitia lui, ea este introdusă intro bază
de date PLC. A vand o precizie de citire ridicata de 0.001mm. În figura 2.18. se pr ezinta o imagine
de catalog cu senzor ul transductor ales, din figura se pot observa prin 2 vederi forma
transductorului c ât și cotele 2D ale acestuia.

28

Fig. 2.18. Transductor de poziționare . Imagine de catalog [24]

Acționare este de natură electrică, sunt 6 astfel de senszori în acest dispozitiv ce urmează
sa îl prezint mai jos.

29
2.1.3. Modelarea 3D a a nsamblului dispozitivului de verificare cote de asamblare șină
scaun auto
În acest subcapitol o să prezint asamblarea tuturor elelmentelor tipizate si netipizate cu
ajurtorul elementelor de fixare.
Realizarea ansamblului se începe de la produsul care trebuie verificat în dispozitiv și anume
șina scaunului auto, modelata 3D si p rezentata in (fig.2. 19.)

Fig. 2.1 9. Model 3D sina scaunului auto. Vedere Isometrica
De la acest reper se începe realizarea ansamblului dispozitivului , unde urmeaza s ă se
adapt eze o asamblare hibridă, care constă în pornirea asamblări de la suprafața șinei . Vom realiza
în proporție de 30% din ansamblu dupa care vom începe să asamblăm din capătul opus, mai exact
parte de fixare a dispozitivului.
Dispozitivul de verificare cote de asamblare șină scaun auto este proiectata pentru
verificarea cotelor din figura (2. 20).
Aceste 2 cote trebuie verificate cu ajutorul dispozitivului de verificare , respectiv cota
15.663+0.810
−0.800 și cea de a 2 cotă 15.178+0.700
−0.680.

30

Fig. 2. 20. Sectiune sina scaun deunde rezulta c otele prescrise
Șina scaunului auto este fixată pe un cărucior mobil necesar deplasări prin linia de
fabricație , pe caruciorul mobil modelat 3D pot fi fixate 3 repere de tip șină scaun auto care
urmeaza s ă fie verificate , acestea sunt reperzentate printr -o vedere insometrica prin figura
(fig.2.2 1.)

Fig. 2. 21. Model 3D cărucior mobil . Vedere isometrica

31
În figurile următoare sunt prezentat în ordinea cronologic ă, începerea ansamblări
elementelor dispozitivului de verificare. Astfel în figurile (fig.2.2 2.; fig.2.2 3.) sunt prezentate prin
2 vederi isometrice, modelele 3D ale modalitati asambl ări lamelelor.

Fig. 2. 22. Model 3D asamblarea Lamelelor. Vedere isometrica

Fig. 2. 23. Model 3D continuarea asamblări. Vedere isometrica

32
Se va ansambla toate elementele tipizate și netipizate pentru realizarea ansamblului final
(fig.2.2 4). Aceste etape sunt modelate 3D si reprezentate prin vederi isometrice.

Fig. 2.24. Model 3D al ansamblul dispozitivului. Vedere isometrica
În prima faza s -a proiectat o variantă cu o singura coloană de lucru, cu timpul pentru a
crește productivitatea s -a apelat la un nou proiect de automatizare și s-a ajuns la o solutie tehnic ă
const ând în introduce rea a încă 2 coloane de verificare avand scop crește productivit ăți. În figurile
2.25. si 2.26. sunt prezentate prin vederi isometrice model ele 3D ale variantei simple respectiv ale
variantei automatizate

33

Fig. 2.25. Model 3D al unei coloane p rima variantă

Fig. 2.26. Model 3D al variant ei automatizată

34
Avem 2 poziți ale acestui ansamblu, poziția deschis, aceasta este și poziția de funcționare
si pozitia inchis, în acestă poziție dispozitivul este în repaus. In figura 2.27. prezentata mai jos
printr -o vedere isometrica bilateral se prezinta modelul 3D al pozitiei functionala deschisa.

Fig. 2.27. Model 3D al poziției deschis e a dispozitivului .Vedere isometrica

35
Avem cota de deschidere de 164 mm, aceasta este cursa realizată de către mini -sanie, în
următoarea figură modelat ă 3D și reprezentat ă isometric în figura 2.28. de mai jos avem poziția
inchisă a dispozitivului, în acestă poziție cota de închidere este 13.5mm.

Fig. 2.28. Model 3D a poziției închisă a dispozitivului .Vedere isometrica
În figura 2. 29. se prezintă desenul 2D al dispozitivului proiectat reprezentat printr -o vedere
din față, de unde rezultă a tat elementele componente numerotate cât și cotele aferente ale acestora .
Denumirea elementelor și numerotarea acestora sunt prezentat e în desenul de ansamblu .

36

Fig. 2.2 9. Model 2D dispozitiv de verificare. Vedere din față
În figurile 2. 30, și 2. 31. se prezintă modelel 3D ale dispozitivul ui proiectat, reprezentate
prin mai multe vederi izometrice.

37

Fig. 2. 30. Vedere 3D izometrică a ansamblului dispozitivului

Fig. 2. 31. Vedere 3D izometrică a ansamblului dispozitivului

38
În figurile 2. 32. și 2. 33. se prezintă vederi le din lateral modelate 2D din aceste vederi reies
cotele aferente și numerotarea elementelor componente ale ansamblului.

Fig. 2. 32. Desen 2D al ansamblului dispozitivului. Vedere din stânga

39

Fig. 2. 33. Desen 2D al ansamblului dispozitivului. Vedere din dreapta

40
2.1.4. Rolul funcțional al dispozitivului și integrarea lui într -o linie automatizată
În acest subcapitol este vorba despre rolul dispozitivului și cum anume funcționează, la
final o să prezint cum este integrat într -o fabrică pe o linie automatizată.
Rolul dispozitivului este de a verifica o anumită cotă și de a trimite informția citită cu
ajutorul senzorului t ransductor de po ziționare într-o bază de date numită PLC ( automate de
comandă și reglare programabile) , care se utilizează pentru mașini și procese industriale.
Programarea lor se face folosind tehnica digitală. Progresele tehnologiei la scară foarte largă au
dus la posibilitatea simulării în timp real a multor aplicații din domeniul industrial. Simulările în
timp real sunt foarte utile atunci când are loc programarea unui proces tehnologic, acestea
prevenind sau îndepărtând eventualele defecțiuni și/sau blocaje ale s istemului ce pot distruge sau
afecta temporar componentele acestuia.
Acest dispozitiv modelat 3D și reprezentat printro vedere isometrica prin figura 2.3 4. se
integreaza pe o linie complet automatizată .

Fig. 2. 34. Model 3D al dispozitivul ui și căruciorul ui.

41
În următoarea figura reprezentat ă sub forma de layount o să arăt paletul care intră pe linia
de fabricatie de la începutul procesului tehnologic până la finalizarea acestuia. Reperul este
încărcat manual de către un operator, restul opera țiilor fiind automatizate.

Fig. 2. 35. Layout liniei automatizat e
În partea dreaptă jos notat cu notiță este dispozitivul prezentat mai sus. O să descriu cum
funcționează această linie automatizată până la dispozitivul de verificare, prim partea stangă s us a
fig. 2.26 se face încărcarea semifabricatelor pe cărucior manulă de către un operator, după care
căruciorul va înainta la următorul post de lucru, unde va avea loc procesul de încarcare a
semifabricatului cu bile de rulment, la următorul punct de lucr u semifabricatul va fi uns cu un
lubrifiant, operatiile fiind automatizate, cănd va ajunge caruciorul în parte de jos la mijloc, unde
se afla dsipozitivul prezentat mai sus.

42

Fig. 2. 36. Dispozitivul de verificare.
În momentul cand căruciorul ajunge în poziția de funcționare a dispozitivului acesta va
coborâ cu ajutorul mini -saniei acționate pneumatic, va coborâ 164.0mm până ce reperul netipizat
bloc în formă L -04 atinge partea superioară a șinei (partea colorată cu mov) după care cei 6 senzori
acționați electric vor citi prin intermediul poten țiometru -lui și a Lamelelor care intră în contact cu
opritorul șinei scaunului auto cota, senzorul va citi poziția opritorului șinei si o va introduce în
baza de date PLC, in baza PLC se va stabili daca cota citită este in conformitate cu câmpul de
toleranțe necesar, daca este in acest câmp de toleranțe căruciorul va inainta la urmatoarele operații,
dacă cota citită depășește câmpul de toleranțe, la următorul punct de lucru din linia automatizată,
semifabriactul va f i onsiderat rebut și va fi scos din cărucior cu ajutorul unui braț robotic.

43

Fig. 2. 37. Secțiune în timpul funcționări dispozitivului.

În fig ura de mai sus avem o secțiune în timpul în care Lamele le intră în contact cu
opritorul șinei scaunului auto și are loc procesul de citirea a cotei.

44
CAPITOLUL 3
PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUȚIE A REPERULUI ,,PLACĂ
SUPORT”

În acest capitol se v-a prezenta procesul de proiectare a tehnologiei de prelucrare a unei
piese netipizate atât în variantă clasică, cât și în variantă cu comandă numerică. Piesa aleasă este
o piesă prismatică ce are rolul de suport pentru parte de verificare a dispozitivului .
Acest capitol conține itinerarul tehnologic al piesei, determinarea dimensiunilor
intermediare de prelucrare, determinarea regimului de așchiere și efectu area normării tehnice.
În fig. 3.1 este prezentat modelul tridimensional al pi esei de prelucrat, iar în fig. 3.2 este
prezentat desenul de execuție 2D al piesei.

Fig. 3.1. Modelul 3D al piesei placa suport

45

Fig. 3.2. Desenul 2D de execuție al piesei .Placa suport

3.1 Proiectarea tehnologiei clasice
3.1.1. Alegerea semifabricatului
Pentru realizarea acestui reper se utilizează ca și semifabricat tablă laminată cu grosimea
de 25 [mm]. Materialul semifabricatului este C 45 STAS 880 -88, cu denumirea internațională
C45N (1.0503)
Semifabricat ul se obține prin laminare la cald.
Dimensiunea tablei este de 2000×1000 [mm].
3.1.2. Stabilirea itinerariului tehnologic
Tabel. 3.1. Intinerar tehnologic.
Nr.
crt. Denumire
operație Schiță Mașină unealtă SDV
10 Debitare
semifabric
at
CNC DE
TAIAT CU
JET DE APA
G3015 Șubler

46
Nr.
crt. Denumire
operație Schiță Mașină unealtă SDV
20 Frezare
frontală la
cota 1 02
[mm]
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Freză cilindro –
frontală
Menghină
Șubler
30 Frezări
laterale la
cota 552
[mm]
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Freză cilindro –
frontală
Menghină
Șubler

40 Frezare la
cota 23
[mm]

Freză
universală de
sculărie FUS
32 Freză cilindro –
frontală
Dispozitiv de
fixare.
Șubler
50 Centruire
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Burghiu de
centruire
Menghină
Șubler
Micrometru
de exterior

47
Nr.
crt. Denumire
operație Schiță Mașină unealtă SDV
60 Găurire
pentru
găurile de
știft ∅6H7;
găuri de
trecere
∅5.8
găurire de
trecere ∅7

Freză
universală de
sculărie FUS
32 Burghiu cu
coadă conică
∅5.8 Burghiu
cu coadă
conică ∅∅7
Menghină
Șubler
Micrometru
de exterior
70 Frezare pe
ambele
părți la
cota 20
[mm]
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Freză cilindro –
frontală
Menghină
Șubler
80 Lamare la
cota ∅12
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Lamator
Menghină
Șubler
90 Găurire
pentru
găuri de
prefiletare
și
realizarea
filetului
M5
Freză
universală de
sculărie FUS
32 Burghiu cu
coadă conică
∅4.2
Tarod M5x0.8
Menghină
Șubler

48
Nr.
crt. Denumire
operație Schiță Mașină unealtă SDV
100 Alezat
găuri de
știft ∅6H7 Freză
universală de
sculărie FUS
32 Alezor cu
coadă conică
Menghină
Calibru
110 Brunare
120 Control
tehnic de
calitate Șubler
Micrometru
de exterior
Rugozimetru
Calibru

3.1.3. Stabilirea echipamentului necesar efectuării fiecărei operații: mașină unealtă, scule,
dispozitive, verificatoare
1. Debitarea
Mașina unealtă aleasa este o masina unealta de tip : CNC DE TAIAT CU JET DE APA
G3015 . In figura 3.3 se prezinta o imagine cu tipul acestei masini de debitat.

49

Fig. 3.3. Masina CNC de tăiat cu jet de apă G3015.
Pentru verifica rea la cotele dorite conform documentatiei se foloseste : șubler analogic de
150 mm. O imagine cu acest tip de instrument de masurat lungimi cu precizie de 0,1 mm este
prezentata in figura de mai jos.

Fig. 3.4. Șubler analogic

50
2. Frezare
Pentru a realiza operatiile de frezare se foloseste o Mașina unealtă: de tip Freză universală
de sculărie FUS 32. In figura 3.5 se prezinta o imagine cu o masina unelata din aceasta categorie.

Fig. 3.5. Freză universală de sculărie FUS 32

4. Centruirea
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
Dispozitiv: menghină
Verificator: micrometru de exterior, cale
5. Găurirea
• Găuri ∅5.8
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32

51
Dispozitiv: menghină
Verificatoare: micrometru de exterior, cale
• Realizarea alezajului
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
Dispozitiv: menghină
Verificator: micrometru de exterior, cale, calibru
• Găuri ∅7
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
Dispozitiv: menghină
Verificator: șubler
• Lamarea
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
Dispozitiv: menghină
Verificator: șubler
• Găuri ∅4.2
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
Dispozitiv: menghină
Verificator: șubler
• Tarod M5x0.8
Mașina unealtă: Freză universală de sculărie FUS 32
3.1.4. Determinarea dimensiunilor intermediare și adaosurilor de prelucrare. [7]
Adaosul de prelucrare pentru cele 2 suprafețe plane

Fig.3.6. Desen 2D adaosul de prelucrare pentru cele 2 suprafețe plane
Partea superioară:

52
• Adaosul de prelucrare la degroșare: 2.0mm
• Adaosul de prelucrare la finisare: 0.5mm

Partea inferioară:
• Adaosul de prelucrare la degroșare: 2.0mm
• Adaosul de prelucrare la finisare: 0.5mm
Adaosul de prelucrare pentru suprafețele laterale

Fig. 3.7. Desen 2D Adaosul de prelucrare pentru suprafețele laterale
Pe ambele părți:
• Adaosul de prelucrare la degroșare: 2. 0mm
• Adaosul de prelucrare la finisare: 0. 5mm
Adaosul de prelucrare pentru găurile de știft
Adaosul de prelucrare: 0.2mm
3.2 Determinarea regimurilor de așchiere. [6]

Prelucrarea celor două suprafețe plane.
Regimul de așchiere pentru degroșare.

53
Prelucrarea se realizează pe FUS 32 cu ajutorul unei freze cilindro -frontală . [ Cap . V]
𝐴𝑝𝑑=2.0[𝑚𝑚 ]
n =
min/ 5174065 1000 1000mDV==
  [16, vol I, pag. 113]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n=500 [rot/min];
Avansul pe dinte: s z = 0,062 [mm/rot];
Avansul pe rotație: s r =𝑠𝑧∙𝑧=0,062 ∙6=0.37[mm/rot];
Avansul: s = 𝑠𝑟∙𝑛=0,37∙500 =185 [mm/min]; [16, vol I, pag. 210]
Viteza de așchiere: V =
min/8,62100050040
1000·mnD== [16, vol I, pag. 113]

Regimul de așchiere pentru finisare
Prelucrarea se realizează pe FUS 32 cu ajutorul unei freze cilindro -frontală [ Cap. V].
𝐴𝑝𝑓=0,5[𝑚𝑚 ]
n =
min/ 5174065 1000 1000mDV==
  [16, vol I, pag. 113]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n=500 [rot/min];
Avansul pe dinte: s z = 0,062 [mm/rot];
Avansul pe rotație: s r =𝑠𝑧∙𝑧=0,062 ∙8=0.49[mm/rot]; [16, vol I, pag. 21 0]
Avansul: s = 𝑠𝑟∙𝑛=0,49∙500 =245 [mm/min]; [16, vol I, pag. 210]
Viteza de așchiere: V =
min/8,62100050040
1000·mnD== [16, vol I, pag. 113]

Prelucrarea suprafețelor laterale
Regimul de așchiere pentru degroșare
Prelucrarea se realizează pe FUS 32 cu ajutorul unei freze cilindro -frontală [Cap. V].
𝐴𝑝𝑑=2.0[𝑚𝑚 ]

54
n =
min/ 5174065 1000 1000mDV==
  [16, vol I, pag. 113]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n=500 rot/min
Avansul pe dinte: s z = 0,062 [mm/rot];
Avansul pe rotație: s r =𝑠𝑧∙𝑧=0,062 ∙6=0.37[mm/rot]; [16, vol I, pag. 210]
Avansul: s = 𝑠𝑟∙𝑛=0,37∙500 =185 [mm/min]; [16, vol I, pag. 210]
Viteza de aș chiere: V =
min/8,62100050040
1000·mnD== [16, vol I, pag. 113]
Regimul de așchiere pentru finisare
Prelucrarea se realizează pe FUS 32 cu ajutorul unei freze cilindro -frontală [Cap. V].
𝐴𝑝𝑓=0.5[𝑚𝑚 ]
n =
min/ 5174065 1000 1000mDV==
  [16, vol I, pag. 113]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n=500 rot/min
Avansul pe dinte: s z = 0,062 [mm/rot];
Avansul pe rotație: s r =𝑠𝑧∙𝑧=0,062 ∙8=0.49[mm/rot]; [16, vol I, pag. 210]
Avansul: s = 𝑠𝑟∙𝑛=0,49∙500 =245 [mm/min]; [16, vol I, pag. 210]
Viteza de așchiere: V =
min/8,62100050040
1000·mnD== [16, vol I, pag. 113]
Viteza de așchiere: V =
min/8,62100050040
1000·mnD== [16, vol I, pag. 113]
Regimul de așchiere pentru găurile de ∅5.8
Găurirea se execută pe FUS 32, folosind un burghiu elicoidal scurt cu coadă conică de
mașină DIN 345N, diametru ∅5.8 lungimea totala L= 82mm, lungimea părții active
l=44mm

55
Adâncimea de așchiere: t=
28,5
2=D = 2,9 [mm] [16, vol I, pag. 128 ]
Avansul de lucru:
S = K S · CS · D0,6 [mm/rot]
KS = 0,9 – coeficientul de corecție
CS = 0,039 – coeficientul de avans
D= 5,8 – diametrul burghiului
S = 0,9 · 0,039 · 5,8 0,6 = 0,1 0 [mm/rot]
Forța de avans pentru burghiu:
Fx = C Fx·D·S
FxY [daN] [16, vol I, pag. 122]
CFx =60,5
YFx = 0,8
Fx = 60,5 · 5,8 · 0,1 00,8 = 55,6 [daN]
Viteza de așchiere:
V=
vp Y mZv
VK
STDC
V·
·· [m/min] [16, vol I, pag. 233 ]
Cv = 10,5
ZV = 0,25
m = 0,125
YV = 0,55
T = 21 [min]
V =
3,1
55,0 125,025,0
200190·
1,0· 218,5·5,10

 ·0,79·1·1= 29,2 [m/min]
Kvp = K Mv · K Tv ·Klv · K sv [16, vol I, pag. 124 ]
KMv =
3,1190


HB
KTv = 0,79
Klv = 1
KSv = 1
Turația burghiului:

56
n=
8,5·2,29· 1000 · 1000
 =DV = 1602[rot/min]. [16, vol I, pag. 214 ]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n = 1000 [rot/min], s r = 0,1 0 [mm/rot]
Viteza reală de lucru:
V =
10001000·8,7·14,3
1000··=nD = 18,2 [m/min] [16, vol I, pag. 238 ]
Viteza de tăiere:
Vt = n · s r = 0,1 0 · 1000 = 1 00 [mm/min].

Regimul de așchiere pentru găurile de ∅7
Găurirea se execută pe FUS 32, folosind un burghiu elicoidal scurt cu coadă cilindrică
DIN 3 38, diametru ∅7, lungimea totala L=1 09mm, lungimea părții active l= 69mm
Adâncimea de așchiere: t=
27
2=D = 3,5 [mm] [16, vol I, pag. 128 ]
Avansul de lucru:
S = K S · CS · D0,6 [mm/rot]
KS = 0,9 – coeficientul de corecție
CS = 0,058 – coeficientul de avans
D= 7 – diametrul burghiului
S = 0,9 · 0,058 · 7 0,6 = 0,16 [mm/rot]
Forța de avans pentru burghiu:
Fx = C Fx·D·S
FxY [daN] [16, vol I, pag. 122 ]
CFx =60,5
YFx = 0,8
Fx = 60,5 · 7 · 0,20,8 =97,7 [daN]
Viteza de așchiere:
V=
vp Y mZv
VK
STDC
V·
·· [m/min] [16, vol I, pag. 233 ]
Cv = 10,5
ZV = 0,25

57
m = 0,125
YV = 0,55
T = 21 [min]
V =
3,1
55,0 125,025,0
200190·
16,0· 217·5,10

 ·0,79·1·1=2 3,6 [m/min]
Kvp = K Mv · K Tv ·Klv · K sv [16, vol I, pag. 124 ]
KMv =
3,1190


HB
KTv = 0,79
Klv = 1
KSv = 1
Turația burghiului:
n=
7·6,23· 1000 · 1000
 =DV = 1073 ,1[rot/min]. [16, vol I, pag. 214 ]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n = 1000 [rot/min], s r = 0,16[mm/rot]
Viteza reală de lucru:
V =
10001000·7·
1000··=nD = 21,99 [m/min] [16, vol I, pag. 238 ]
Viteza de tăiere:
Vt = n · s r = 0,16 · 1000 = 160 [mm/min].
Regimul de așchiere pentru găurile de ∅4.2
Găurirea se execută pe FUS 32, folosind un burghiu elicoidal scurt cu coadă conică de
mașină DIN 345N, diametru ∅4.2, lungimea totala L= 75mm, lungimea părții active l=43mm
Adâncimea de așchiere: t=
22,4
2=D = 2,1 [mm] [16, vol I, pag. 128 ]
Avansul de lucr u:
S = K S · CS · D0,6 [mm/rot]
KS = 0,9 – coeficientul de corecție
CS = 0,019 – coeficientul de avans
D= 4,2 – diametrul burghiului

58
S = 0,9 · 0,019 · 4,2 0,6 = 0,04 [mm/rot]
Dar cel mai mic avans al mașinii unelte este s=0,11 [mm/rot]
Forța de avans pentru burghiu:
Fx = C Fx·D·S
FxY [daN] [16, vol I, pag. 122 ]
CFx =60,5
YFx = 0,8
Fx = 60,5 ·4,2 · 0,110,8 =43,47 [daN]
Viteza de așchiere:
V=
vp Y mZv
VK
STDC
V·
·· [m/min] [16, vol I, pag. 233 ]
Cv = 10,5
ZV = 0,25
m = 0,125
YV = 0,55
T = 21 [min]
V =
3,1
55,0 125,025,0
200190·11,0· 212,4·5,10

 ·0,79·1·1=29,21 [m/min]
Kvp = K Mv · K Tv ·Klv · K sv [16, vol I, pag. 124 ]
KMv =
3,1190


HB
KTv = 0,79
Klv = 1
KSv = 1
Turația burghiului:
n=
2,4·21,29· 1000 · 1000
 =DV = 2206,2[rot/min]. [16, vol I, pag. 214 ]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n = 1000 [rot/min], s r = 0,11[mm/rot]
Viteza reală de lucru :
V =
10001000·2,4·
1000··=nD = 13,2 [m/min] [16, vol I, pag. 238 ]
Viteza de tăiere:

59
Vt = n · s r = 0,11 · 1000 = 110 [mm/min].
Regimul de așchiere pentru filetarea găurilor de M5
Filetarea se execută pe FUS 32, folosind un tarod pentru filet metric cu pas normal DIN
352NA M5, pasul p=0.8mm, lungimea totală L=50mm, lungimea părții active l=13mm,
𝑑2=6, a=4.9mm, număr de dinți z=3
Viteza de așchiere:
V =
9,0 6,02,1
··5,8
p Td [16, vol I, pag. 254 ]
d= 4,2 [mm]; (diametrul găurii filetate)
p = 0,8 [mm]; (pasul filetului)
T = 60 [min]; (durabilitatea tarodului)
V =
9,0 6,02,1
8,0·602,4·5,8 = 4,98 [m/min]
Determinarea turației:
n =
2,4·98,4· 1000
·· 1000
=dv = 337,42 [rot/min]. [16, vol I, pag. 214 ]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem n=250 [rot/min].
Viteza de așchiere reală:
V =
10002,4·250·
1000··=nd =3,3 [m/min] [16, vol I, pag. 238 ]
Viteza de tăiere:
Vt = n ·p = 250 ·0,8= 200 [mm/min].
Regimul de așchiere pentru lamare
Lamarea se execută pe FUS 32, folosind un lamator 12x6mm DIN 373
Adâncimea de așchiere: t=
26 12
2−=D = 3 [mm] [16, vol I, pag. 128 ]
Avansul de lucru:

60
S = K S · CS · D0,6 [mm/rot]
KS = 0,9 – coeficientul de corecție
CS = 0,058 – coeficientul de avans
D= 1 2 – diametrul lamatorului
S = 0,9 · 0,058 · 1 2 0,6 = 0,2 3 [mm/rot]
Din gama de avansuri ale mașinii unelte FUS 32 alegem s=0,25[mm/rot]
Forța de avans pentru lamator:
Fx = C Fx·D·S
FxY [daN] [16, vol I, pag. 122 ]
CFx =60,5
YFx = 0,8
Fx = 60,5 ·1 2 · 0,250,8 =239,5 [daN]
Viteza de așchiere:
V=
vp Y mZv
VK
STDC
V·
·· [m/min] [16, vol I, pag. 233 ]
Cv = 10,5
ZV = 0,25
m = 0,125
YV = 0,55
T = 90 [min]
V =
3,1
55,0 125,025,0
200190·
25,0· 9012·5,10

 ·0,79·1·1= 17,64 [m/min]
Kvp = K Mv · K Tv ·Klv · K sv [16, vol I, pag. 124 ]
KMv =
3,1190


HB
KTv = 0,79
Klv = 1
KSv = 1
Turația lamatorului:
n=
12·64,17· 1000 · 1000
 =DV = 467,91 [rot/min]. [16, vol I, pag. 214 ]
Din caracteristicile mașinii unelte alegem: n = 400 [rot/min], s r = 0,25[mm/rot]

61
Viteza reală de lucru:
V =
1000400·12·
1000··=nD = 15,07 [m/min] [16, vol I, pag. 238 ]
Viteza de tăiere:
Vt = n · s r = 0,25 · 400 = 100 [mm/min].

3.3. Efectuarea normei tehnice. [8], [9], [16]
Pentru operația de frezare a celor două suprafețe plane
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.1.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.2.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;
Timpul de bază pentru degroșare:
Tb1 =
9,623 22 557++ = 9,25 [min]
l = 557 [mm];
l1 =
( )2 2
21B D D−− +(0,5 ÷3) =
( )2 270 80 8021−− +1,4 =22 [mm]

62
l2 = (1…6)[mm]
l2 = 3 [mm]
VS = 62,9 [mm/min]
I = 1 [treceri]

Timpul de bază la finisare:
Tb2 =
8,6233 557++ = 8,96 [min]
l = 557 [mm];
l1 =
( )2 2
21B D D−− +(0,5 ÷3) =
( )2 210 18 1821−− +1,5 =3 [mm]
l2 = (1…6)[mm]
l2 = 3 [mm]
VS = 62.8 [mm/min]
I = 1 [treceri]
Tb = 9,25+8,96=18,21 [min]
Ta = t
4 3 2 1 1'' '
a a a a a t t t t ++++
ta
'
1= 0,94 [min]
ta
''
1= 0,07 [min]
ta
2= 0,02+0,04+0,07+0,06+0,02+0,02=0,23 [min]
ta
3= 0,15 [min]
ta
4= 0,16/10=0,016 [min]
Ta = 0,94+0,07+0,23+0,15+0,016 = 1,55 [min]
Tdt =
10005,3·5,5
100·5,5=bT = 0,17 [min]
To = 3(T b+Ta)/100 = 3( 18,21+1,55)/100 = 0, 59 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,2/100 = ( 18,21+1,55)·1,2/100=0, 23 [min]
TPî = 2 [min]
Tn= 18,21+1,55+0, 17+0,59 +2+0, 23 = 22,75 [min]
Pentru operația de frezare a suprafețelor laterale

63
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.3.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.4.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;

Timpul de bază pentru degroșare:
Tb1 =
9,623 22 557++ = 9,25 [min]
l = 557 [mm];
l1 =
( )2 2
21B D D−− +(0,5 ÷3) =
( )2 270 80 8021−− +1,4 =22 [mm]
l2 = (1…6)[mm]
l2 = 3 [mm]
VS = 62,9 [mm/min]
I = 1 [treceri]

Timpul de bază la finisare:
Tb2 =
8,6233 557++ = 8,56 [min]
l = 557 [mm];

64
l1 =
( )2 2
21B D D−− +(0,5 ÷3) =
( )2 210 18 1821−− +1,5 =3 [mm]
l2 = (1…6)[mm]
l2 = 3 [mm]
VS = 62.8 [mm/min]
I = 1 [treceri]
Tb = 9,25+8, 56=18,21 [min]
Ta = t
4 3 2 1 1'' '
a a a a a t t t t ++++
ta
'
1= 0,94 [min]
ta
''
1= 0,07 [min]
ta
2= 0,02+0,04+0,07+0,06+0,02+0,02=0,23 [min]
ta
3= 0,15 [min]
ta
4= 0,16/10=0,016 [min]
Ta = 0,94+0,07+0,23+0,15+0,016 = 1,55 [min]
Tdt =
10005,3·5,5
100·5,5=bT = 0,17 [min]
To = 3(T b+Ta)/100 = 3(18,21+1,55)/100 = 0,59 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,2/100 = (18,21+1,55)·1,2/100=0,23 [min]
TPî = 2 [min]
Tn= 18,21+1,55+0,17+0,59 +2+0,23 = 22,75 [min]

Pentru prelucrarea găurilor de ∅5,8
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.5.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;

65
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.6.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;
Tb =
29,22 208,5++ = 1,45 [min]
Ta = 0,77+0,06 = 0,83 [min]
Tdt = 5,8·1,45/100
= 0,0 8 [min]
To = 4(T b+Ta)/100 = 4( 1,45+0,83)/100 = 0,0 9 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,4/100 = ( 1,45+0,83)·1,4/100=0,0 3 [min]
TPî = 1 [min]
Tn= 1,45+0,83+0,0 8+0,09 +0,03+1 = 3,48 [min]
Pentru prelucrarea găurilor de ∅7
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.7.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.8.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;

66
Vs – viteza de așchiere;
Tb =
23,62 207++ = 1,22 [min]
Ta = 0,77+0,06 = 0,83 [min]
Tdt = 7·1,22/100
= 0,0 8 [min]
To = 4(T b+Ta)/100 = 4( 1,22+0,83)/100 = 0,04 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,4/100 = ( 1,22+0,83) ·1,4/100=0,02 [min]
TPî = 1 [min]
Tn= 1,22+0,83+0,02+0,02 +0,04+1 = 1=3,13 [min]
Pentru prelucrarea găurilor de ∅4,2
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.9.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.10.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de int rare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;
Tb =
2,13252,4++ = 0,1 [min]
Ta = 0,77+0,06 = 0,83 [min]
Tdt = 4,2·0,1/100
= 0,005 [min]
To = 4(T b+Ta)/100 = 4(0,1+0,83)/100 = 0,04 [min]

67
Tdo = (T b+Ta)·1,4/100 = (0,1+0,83) ·1,4/100=0,02 [min]
TPî = 1 [min]
Tn= 0,1+0,83+0,02+0,05 +0,04+1 = 2 [min]
Pentru realizarea filetului M5
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.11.)
Unde:
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.12.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;
Tb =
3,3535++ = 0,1 [min]
Ta = 0,4+0,08+0,25+0,02+0,02+0,05+0,3 = 1 [min]
Tdt = 5·0,1/100
= 0,005 [min]
To = 4(T b+Ta)/100 = 4(0,1+1)/100 = 0,05 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,4/100 = (0,1+1)·1,4/100=0,02 [min]
TPî = 1 [min]
Tn= 0,1+1+0,005+0,05 +1+0,02 =1,2 [min]
1. Pentru realizarea lamării
Tn = T b+Ta+Tdt+Tdo+Tpî /n+T o [min] (3.13.)
Unde:

68
Tn – timpul normat pe operație
Ta = timpul ajutător,
Tdt = timpul de deservire organizatorică;
Tdo = timpul de odihnă;
Tpî = timpul de pregătire -încheiere;
n = numărul pieselor din lotul de fabricație;
Tb =
Vslll2 1++ ·i (3.14.)
l – lungimea piesei;
l1 – lungimea de intrare a sculei;
l2 – lungimea de ieșire a sculei;
i – numărul de treceri;
Vs – viteza de așchiere;
Tb =
17,6426 12++ = 1,13 [min]
Ta = 0,77+0,06=0,83 [min]
Tdt = 12·1,13/100
= 0,13 [min]
To = 4(T b+Ta)/100 = 4( 1,13+0,83)/100 = 0,0 7 [min]
Tdo = (T b+Ta)·1,4/100 = ( 1,13+0,83)·1,4/100=0,02 [min]
TPî = 1 [min]
Tn= 1,13+0,83+0,03+0,02 +1+0,0 7=3,0 [min]

3.4. Proiectarea tehnologiei CNC .
Tehnologia pe mașini unelte cu comandă numerică este diferită față de cea clasică.
Este prezentată tehnologia de execuție a unei plăci supot ce face parte din dispozitivul de
verificare cote șină scaun auto .
Partea de CAD a fost realizată in programul de proiectare CATIA, iar partea de CAM a
fost realizată în programul EMCO .

69

Fig. 3.8. Realizarea desenului de execuție
În vederea realizării reperului prin intermediul tehnologiei CNC, modelul 3D va fi convertit
în următoarele tipuri de fișiere:
• Igs (Initial Graphics Exchange Specification)
• Stp (Standard for the Exchange of Product Data)
• Cgr (Catia Graphical Representation)
3.4.1 Prezentarea programului CAM.

În zilele de astăzi pentru realizarea pieselor de complexitate mare și de serie mică sau
unicat, se folosesc mașini cu comandă numerică datorită avantajelor pe care le prezintă . Mașinile
CN pot realiza aceste piese complexe foarte ușor și într -un timp mult mai redus comparativ cu
mașinile unelte clasice. Datorită faptului că piesa de realizat este de complexitate redusă se va
folosi mașina cu comandă numerică CONCEPT MILL 450 A prezentată în figura 3.9.

70

Fig 3. 9. Concept mill 450 .[25]
Specificațiile tehnice ale mașinii unelte sunt prezentate în tabelul 3. 2.
Tabel. 3.2. Specificații tehnice mill 450 [ 25]
Denumire Unitate de
măsură Dimensiuni
Cursa pe X longitudinal mm 600
Cursa pe Y latitudinal mm 500
Cursa pe Z vertical mm 500
Distanța dintre fusul arborelui frontal mm 100-600
Zonă de prindere: (L x W) mm 700×520
Max. masă kg 500
Gamă turații r.p.m. 50-12000
Putere motor kW 11
Max. cuplu Nm 70
Avans rapid X, Y, Z m/min 24
Acceleratie/axă X, Y, Z m/s2 2
Acuratețea poziționării pe toată cursa
celor 3 axe X, Y, Z µm ±8
Număr post scule – 20
Diametrul maxim al sculei mm 80
Lungimea maximă a sculei mm 250
Greutatea maximă a sculei kg 8
Timp de schimbare a sculei s 8.2
Putere de alimentare kVA 20
Dimensiuni W x D x H mm 2040x2445x2920
Greutate totală kg 4000

71
Pentru realizarea piesei pe o mașină cu comandă numerică, se va folosi prorogramul pus la
dispozție de către firma EMCO. Etapele realizării piesei sunt :
• Poziționarea piesei in zero
• Stabilirea dimesniunilor semifabricatului ,alegerea mașinii unelte, poziția acesteia în
dispozitivul de fixare(menghină)
• Introducerea sculelor necesare din magazie
• Realizarea tiparelor pentru ope rațiile care se vor efectua
• Crearea de cicluri de prelucare (frezare, găurire decupare, etc.).Tot la această etapă se vor
seta parametrii de lucru, sculele așchietoare precum și alte setări.
3.4.2 Simularea piesei in programul EMCO.
În continuare se vor p rezenta câteva capturi de ecran cu simularea piesei în programul
EMCO. În figura 3.10 se prezintă introducerea piesei în program, după care în figura 3.11 se
prezintă alegerea mașinii unelte.

Fig. 3.10. Introducerea piesei în program.

72

Fig. 3.11. Alegerea mașini unelte.
Următorul pas constă în setarea parametrilor dimensionali care vor ajuta la realizare piesei
dorite (fig.3.12).

Fig. 3.12. Determinarea parametrilor dimensionali.

73
Magazia de scule necesare sunt prezentate în figura 3.13.

Fig. 3.13. Alegerea sculelor așchietoare.
Următorul pas este de a seta parametri geometrici și tehnologici pentr -u prelucrarea
buzunarelor.

Fig. 3.14. Parametri geometrici.

74

Fig. 3.15. Parametri tehnologici.
În figurile următoare voi prezenta simualrea 3D a buzunarelor din piesă.

Fig. 3.16. Simulare 3D buzunar dreapta.

Fig. 3.16. Simulare 3D buzunar sânga.

75
În cele ce urmează o să prezint restul de operații, prezentarea parametrilor tehnologici
pentru găurire, simularea 2D și 3D pentru găuri.
Procesul de g ăurire Ø7 mm.

Fig. 3.17. Parametrii tehnologici ai operației de găurire Ø7.

Fig. 3.18. Simularea 2D a operației de găurire Ø7.

Fig. 3.19. Simularea 3D a operației de găurire Ø7.

76
Procesul de g ăurire Ø5.8 mm.

Fig. 3.20. Parametrii tehnologici ai operației de găurire Ø5.8.

Fig. 3.21. Simularea 2D a operației de găurire Ø5.8.

Fig. 3.22. Simularea 3D a operației de găurire Ø5.8.

77
Următorul pas va fi alezarea găurilor de precizie Ø6.

Fig. 3.23. Parametrii tehnologici ai operației de alezare Ø6.

Fig. 3.24. Simularea 2D a operației de alezare Ø6.

Fig. 3.25. Simularea 3D a operației de alezare Ø6.

78
Ultimul pas va fi operatia de adancire Ø12.

Fig. 3.26. Parametrii tehnologici ai operației de adăncire Ø12.

Fig. 3.27. Simularea 2D a operației de adâncire Ø12.

Fig. 3.25. Simularea 3D a operației de adâncire Ø12.

Programul CNC este afișat la capitolul 8 Anexe .

79
CAPITOLUL 4
TEMĂ DE PROIECTARE
Să se proiecteze un dispozitiv de orientare și fixare a semifabricatului din figura 4.1.

Fig. 4.1. Placă support.
Condiții impuse:
a. Fixarea simultană în mai multe puncte a semifabricatului
b. Faza II – acționat mecanic (pneumatic,hidraulic, etc.)

80

Fig. 4.2. Placă support.[18]

81

4.1. Stadiul de prelucrare al semifabricatului până la operația pentru care se proiectează
dispozitivul

Fig. 4.3. Desen semifabricatului pana la operatia de frezare .

FAZELE OPERAȚIEI :
Frezare plana.

82
4.2. Stabilirea sistemului bazelor de orientare pentru 2 variante
Varianta I

Fig. 4.4. Varianta I de orientare

BA=S 1= BC(b)
BG=S 3=BC(c)
BS=S 2=BC(a)

Varianta II
BA= S 1
BC= S 5
BA≠BC(b)
BG=S 3≠BC(c)= S 6 BS=S 2≠BC(a)= S 4

83

Fig. 4.5. Varianta II de orientare

4.3 Calculul erorilor de orientare și alegerea variantei optime din punctul de vedere al
preciziei și economicității


===n
iil l L
1)( [(6.5),1]
In care:
=L dimensiunea de calcul, respectiv distanta de la BO la BC, pe directia cotei
de prelucrat

=il elementele lantului de dimensiuni


===n
iL L Li iT T T
1)( [(6.6),1]
In care:
=LT câmpul de dispersie al dimensiunii L


===n
iL LiT T
12
0 [(6.7),1]

Erori datorate abaterilor dimensionale

Varianta I.

84
𝜀0(𝑎)=0;𝐵𝑆=𝐵𝐶(𝑎)
𝜀0(𝑏)=0;𝐵𝐴=𝐵𝐶(𝑏)
𝜀0(𝑐)=0;𝐵𝐺=𝐵𝐶(𝑐

Varianta II.
𝐵𝑆≠𝐵𝐶(𝑎)
𝑎+𝐶𝑅=𝐿
𝜀𝑅=0
𝜀0(𝑎)=𝑇𝐿
𝜀0(𝑎)=0.1
𝐵𝐴≠𝐵𝐶(𝑏)
𝑏+𝐶𝑅=𝐿
𝜀𝑅=0
𝜀0(𝑏)=𝑇𝐿
𝜀0(𝑏)=0.05

𝐵𝐺≠𝐵𝐶(𝑐)
𝑐+𝐶𝑅=𝐿
𝜀𝑅=0
𝜀0(𝑐)=𝑇𝐿

85

În urma calculelor făcute, datele obținute s -au centralizat în tabelul 4 de unde rezultă că
varianta optimă de orientare este varianta numărul I, ale cărei erori de orientare sunt nule.
Tabel. 4.1.
Cote de realizat Toleranțe prescrise
Tp
p adm T

=21
31
0 Obs.
V1 V2
a 0.1 0.05 0 0.05
b 0.05 0.025 0 0.025
c 0.1 0.05 0 0.05
Variantă optimă X

4.4 Stabilirea fixării semifabricatului.
STABILIREA FORȚELOR DE AȘCHIERE .
a) Forțe de așchiere
Ft=Cf∗t1xF∗sdyF∗tuF∗z
DqF∗nwF ∗Kmf[N] (4.1)

Ft – Componenta tangențială a forței de așchiere
D – diametru freză
t1 – lungimea de contact dintre tăișul sculei și piesa de prelucrat
Sd – avansul pe dinte
t – adâncimea de așchiere
z – numărul de dinți
n – turația frezei
Cf=225
xF=0.78
yF=0.83 Varianta optimă

86
uF=1
qF=0.4
wF=-0.17
K_mf= 1
Ft=(225 ∗150.78∗0.20.83∗21∗5)
(400.4∗500−0.17) ∗1=3216 .54 N

4.5 Proiectarea ansamblului dispozitivului.
Proiectarea succesivă a elementelor de orientare, a mecanismului de fixare, corpului
dispozitivului, a elementelor de asamblare, a elementelor de legătură a dispozitivului cu mașina
unealtă sau alegerea lor din stas .
Pentru proiectarea elementelor componente s -a folosit programul de proiectare CAD
,,Catia V 5”
Se va proiecta un dispozitiv de orientare și fixare cu acționare pneumatică. Îm continuare
se vor prezenta elementele componente ale dispozitivului:
Placa de bază dispozitivului: este de construcție simplă care oferă posibilitatea de fixare pe
masa maș inii unelte. În fig 4.1 se prezintă placa de bază a dispozitivului:

Fig 4. 6. Placa de bază a dispozitivului.

87
Elemente de oreintare: se vor folosi cepuri stantadizate pentru ghidare și sprijin, iar
pentru așezare se vor folosi plăcuțe de orientare conform STAS 880 -80

Fig 4.7. Plăcuță de orientare
STAS 880 -80 Fig 4.8. Cep de orientare

Placa de bază cu elementele de fixare și orientare:

Fig. 4. 9. Placa de bază cu elementele de orientare

Elemente de fixare: se vor folosi 2 cilindri liniari pneumatici .

88

Fig. 4. 10. Cilindru pneumatic .

Fig. 4.11. Caracteristicile cilidrului pneumatic .

89
Cilidrii pneumatici sunt prevăzuți cu furci de împingere (fig.4.6 ) care sunt fixa te în
tija cilindrilor avamd filet interior M10. Pentru realizarea fixării este necesar de împingător
(fig.4.7) care sunt fixați la rândul lor cu știfturi Ø10 asigurând și o antipivotare a
împingătorilor. Actionand cilidrul el va inpinge piesa in cele 3 brid e (fig 4.8; 4.9) in care
sunt pozitionati cepi, astfel avand loc realizarea fixari si anulari tuturor gradelor de
libertate.

Fig. 4. 12 Furca de impingere.

Fig. 4.13. Caracteristicile furci.

90

Fig. 4. 14. Împingător Fig. 4 .15. Brida

Fig. 4. 16. Brida Fig. 4. 17. Suport

91

Fig.4.1 8. Ansamblu de fixare acționat pneumatic

Prezentarea întregului dispozitiv este prezentat în fig. 4.19; 4.20; 4.21; 4.22

Fig.4. 19. Ansamblu dispozitiv .

92

Fig.4. 20. Ansamblu dispozitiv.

Fig.4. 21. Ansamblu dispozitiv fara piesa.

93

Fig.4. 22. Ansamblu dispozitiv fara piesa.

94
4.6 Mecanizarea dispozitivului
Stabilirea schemei de acționare

Figura 4.23. Schema de acționare .[21]
Calculul elementelor de acționare .
][NKFSP=
(4.2)

Unde: S= forța de strângere

=PF forța de presiune

=K coeficient de siguranță

3.12.1=K
][42
NDp FP=
( 4.3)
Presiunea P = 7-8 bari

=pFDP4
𝐷=39.99 𝑚𝑚

95

calculat motor D D
Se alege D = 40 mm

Descrierea dispozitivului, părți componente.

Figura 4.24. Corp motor pneumatic liniar. [21]

Figura 4.25. Piston motor pneumatic liniar. [21]

96
CAPITOLUL 5
ALEGEREA SCULE LOR A ȘCHIETOARE

Alegerea optimă a sculei constă în adaptarea acesteia la regimurile și condițiile mașinii
unelte utilizate, iar caracteristicile geometrice ale sculei să fie în concordanță cu cu materialul
piesei de prelucrat astfel încât raportul calitate preț să fie cel optim.
În continuare se va prezenta modul de alegere a s culelor pentru piesa de prelucrat.
Pentru operația de frezare de degroșare pe contur se va folosi o freză cilindro -frontală de d=Ø40
mm. În scopul alegerii acestei scule așchietoare se va accesa catalogul firmei DORMER.

Fig.5.1 . Interfața catalogului DOR MER[22]
Se începe prin alegerea tipului de sculă în funcție de operația dorită și anume operația de
frezare . Următorul pas este alegerea materialului frezei oțel carbon cu 0.45% carbon (C45) . Se
alege freză cu coadă pentru degroșare prezentată. după care se configurează scula în funcție de
parametrii funcționali și dimensionali doriți.

97

Fig.5.2. Alegerea materialului .[22]

Fig.5.3. Alegerea tipului de freză .[22]

98

Fig.5.4. Alegerea diametrului frezei de degroșare Ø40 mm.[22]

Fig. 5.5. Prezentarea parametriilor de prelucrare a frezei de degroșare Ø40 mm. [22]

99
Pentru celelalte scule necesare realizării piesei de tip placă alegerea se va face similar
modului prezentat anterior, prezentându -se doar scula folosită în funcție de operație .

Fig.5.6. Alegerea diametrului frezei de finisare Ø40 mm.[22]

Fig.5.6. Alegerea diametrului frezei de degroșare Ø10 mm.[22]

100

Fig.5.7. Burghiu de centruire .[22]

Fig.5.8. Burghiu elicoidal Ø5.8. [22]

Fig.5.9. Burghiu elicoidal Ø7. [22]

101

Fig.5.10. Burghiu elicoidal Ø4.2. [22]

Fig. 5.11 . Tarod M5x0.8.[22]

Fig.5.12. Alezor de mașină Ø6H7. [22]

102

Fig.5.12. Adâncitor Ø12. [2 3]

103
BIBILIOGRAFIE

[1] Amza Gh., s.a. Tratat de Tehnologia materialelor, Editura Academiei Române, București,
2002 .
[2] Blaga Florin, Modelarea și simularea sistemelor tehnice, Editur a Universității din Oradea,
2005 .
[3] Dale C., Precupețu P . Desen tehnic industrial pentru construcții de mașini, Editura
Tehnica, București, 1990.
[4] Drăghici, G. Tehnologia construcțiilor de mașini, Editura Didactică și Pedagogică,
București, 1984 .
[5] Georgescu S. Îndrumător pentru ateliere mecanice. Editura tehnică București 1978 .
[6] Lucaciu I., Blaga F., Miloș L, Teoria Proceselor de Sudare, Edit ura Universității din
Oradea, 2002.
[7] Mihăilă Stefan Tehnologia prelucrării maselor plastice. Note de curs.
[8] Picoș, C. ș.a. Normarea tehnică pentru prelucrări prin așchiere. Vol. I -II. Editura tehnică,
București, 1979.
[9] Picoș, C. ș.a . Calculul adaosului de prelucrare. Editura Tehnică București, 1979.
[10] Radu Ioan Eugen, Băban Călin Florin Tehnologia presării la rece, Editura Universității
din Oradea, 1994
[11] Catia V5.
[12] Stănășel I Bazele proiectării tehnologice a sistate de calculator. Note de curs.
[13] Șereș Ion Materiale termoplastice pentru injectare, tehnologie, încercări. Editura
Imprimeriei de Vest, Oradea, 2001.
[14], Tripe V., Tocuț Pavel Danut Țarcă Radu Proiectare dispozitivelor – Îndrumător de
laborato r Editura Universității din Oradea, 2009 .
[15], Tocuț Pavel Danut Tripe V idican Aron ., Dispozitive pentru sisteme de fabricatie –
Editura Universității din Oradea, 200 8.

104
[16] Vlase, A. ș.a. Regimuri de așchiere, adaosuri de prelucrare și norme tehnice de timp. Vol.
I-II. Editura Tehnică, București, 1985 .
[17].Culegere de Stasuri
[18]. http://dir.upsc.md:8080/xmlui/bitstream/handle/123456789/519/Danila%20Istoricul.pdf
?sequence=1&isAllowed=y
[19]. Коблякова, Е.Б., Конструирование одежды с элементами САПР, Учебное пособие.
Изд. 4 -е. перераб. и доп., M., Легпромбытиздат, 1988 .
[20]. http://www.sim.tuiasi.ro/wp -content/uploads/Toma -BPTAC -Notite -de-curs.pdf
[21]. https://www.festo.com/cat/ro_ro/products_SLT?CurrentPartNo=197916
[22]http://selector.dormertools.com/web/rom/ro -ro/mm
[23]. ***Catalog -WNT -https://www.wnt.com/ro/produse.html?q=adâncitoare
[24].https://www.electronicsdatasheets.com/manufacturers/novotechnik/parts/te1002510241
110 1#datasheet
[25].https://emco.co.uk/wp –
content/uploads/2016/02/milling_machine_Concept_Mill_450_EN.pdf

105
Anexe

N1 G54
N2 G94
N5 ; tool tool name radius length
missing textentry (4700008)
N6 ; T1D1 Twist drill 7mm 3.500
0.000
N7 ; T2D1 Endmill 10mm 5.000
0.000
N8 ; T3D1 Twist drill 5.8mm 2.500
0.000
N9 ; T4D1 Reamer 6mm 3.000
0.000
N10 ; 1: roughing out
N11 D0
N12 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100
N13 T2 D1 M6
N14 M8
N15 S1900
N16 M3
N17 G0 X65 Y51.500 Z10
N18 G1 X65 Y51.500 Z -2 F200
N19 G1 X65 Y51.500 Z -2 F500
N20 G1 X65 Y45 Z -2
N21 G1 X101.872 Y45 Z -2
N22 G1 X65 Y51.500 Z -2
N23 G1 X60 Y51.500 Z -2
N24 G1 X60 Y40 Z -2
N25 G1 X159.040 Y40 Z -2
N26 G1 X60 Y57.458 Z -2
N27 G1 X60 Y51.500 Z -2
N28 G1 X55 Y51.500 Z -2
N29 G1 X55 Y35 Z -2
N30 G1 X216.208 Y35 Z -2
N31 G1 X55 Y63.416 Z -2
N32 G1 X55 Y51.500 Z -2
N33 G1 X50 Y51.500 Z -2
N34 G1 X50 Y30 Z -2
N35 G1 X236 Y30 Z -2
N36 G1 X236 Y36.588 Z -2
N37 G1 X50 Y69.375 Z -2
N38 G1 X50 Y51.500 Z -2
N39 G1 X45 Y51.500 Z -2
N40 G1 X45 Y30 Z -2
N41 G3 X50 Y25 Z -2 I5
N42 G1 X236 Y25 Z -2
N43 G3 X241 Y30 Z -2 J5
N44 G 1 X241 Y36.588 Z -2
N45 G3 X236.868 Y41.512 Z -2 I-5
N46 G1 X50.868 Y74.299 Z -2
N47 G3 X45 Y69.375 Z -2 I-0.868 J -4.924
N48 G1 X45 Y51.500 Z -2 N49 G0 X45 Y51.500 Z10
N50 G0 X65 Y51.500 Z10
N51 G1 X65 Y51.500 Z -4 F200
N52 G1 X65 Y51.500 Z -4 F500
N53 G1 X65 Y45 Z-4
N54 G1 X101.872 Y45 Z -4
N55 G1 X65 Y51.500 Z -4
N56 G1 X60 Y51.500 Z -4
N57 G1 X60 Y40 Z -4
N58 G1 X159.040 Y40 Z -4
N59 G1 X60 Y57.458 Z -4
N60 G1 X60 Y51.500 Z -4
N61 G1 X55 Y51.500 Z -4
N62 G1 X55 Y35 Z -4
N63 G1 X216.208 Y35 Z -4
N64 G1 X55 Y63.416 Z -4
N65 G1 X55 Y51.500 Z -4
N66 G1 X50 Y51.500 Z -4
N67 G1 X50 Y30 Z -4
N68 G1 X236 Y30 Z -4
N69 G1 X236 Y36.588 Z -4
N70 G1 X50 Y69.375 Z -4
N71 G1 X50 Y51.500 Z -4
N72 G1 X45 Y51.500 Z -4
N73 G1 X45 Y30 Z -4
N74 G3 X50 Y25 Z -4 I5
N75 G1 X236 Y25 Z -4
N76 G3 X241 Y30 Z -4 J5
N77 G1 X241 Y36.588 Z -4
N78 G3 X236.868 Y41.512 Z -4 I-5
N79 G1 X50.868 Y74.299 Z -4
N80 G3 X45 Y69.375 Z -4 I-0.868 J -4.924
N81 G1 X45 Y51.500 Z -4
N82 G0 X45 Y51.500 Z10
N83 G0 X65 Y51.500 Z10
N84 G1 X65 Y51.500 Z -6 F200
N85 G1 X65 Y51.500 Z -6 F500
N86 G1 X65 Y45 Z -6
N87 G1 X101.872 Y45 Z -6
N88 G1 X65 Y51.500 Z -6
N89 G1 X60 Y51.500 Z -6
N90 G1 X60 Y40 Z -6
N91 G1 X159.040 Y40 Z -6
N92 G1 X60 Y57.458 Z -6
N93 G1 X60 Y51.500 Z -6
N94 G1 X55 Y51.500 Z -6
N95 G1 X55 Y35 Z -6
N96 G1 X216.208 Y35 Z -6
N97 G1 X55 Y 63.416 Z -6
N98 G1 X55 Y51.500 Z -6
N99 G1 X50 Y51.500 Z -6

106
N100 G1 X50 Y30 Z -6
N101 G1 X236 Y30 Z -6
N102 G1 X236 Y36.588 Z -6
N103 G1 X50 Y69.375 Z -6
N104 G1 X50 Y51.500 Z -6
N105 G1 X45 Y51.500 Z -6
N106 G1 X45 Y30 Z -6
N107 G3 X50 Y25 Z -6 I5
N108 G1 X236 Y25 Z -6
N109 G3 X241 Y30 Z -6 J5
N110 G1 X241 Y36.588 Z -6
N111 G3 X236.868 Y41.512 Z -6 I-5
N112 G1 X50.868 Y74.299 Z -6
N113 G3 X45 Y69.375 Z -6 I-0.868 J -4.924
N114 G1 X45 Y51.500 Z -6
N115 G0 X45 Y51.500 Z10
N116 G0 X65 Y51.500 Z10
N117 G1 X65 Y51.500 Z -8 F200
N118 G1 X65 Y51.500 Z -8 F500
N119 G1 X65 Y45 Z -8
N120 G1 X101.872 Y45 Z -8
N121 G1 X65 Y51.500 Z -8
N122 G1 X60 Y51.500 Z -8
N123 G1 X60 Y40 Z -8
N124 G1 X159.040 Y40 Z -8
N125 G1 X60 Y57.458 Z -8
N126 G1 X60 Y51.500 Z -8
N127 G1 X55 Y51.500 Z -8
N128 G1 X55 Y35 Z -8
N129 G1 X216.208 Y35 Z -8
N130 G1 X55 Y63.416 Z -8
N131 G1 X55 Y51.500 Z -8
N132 G1 X50 Y51.500 Z -8
N133 G1 X50 Y30 Z -8
N134 G1 X236 Y30 Z -8
N135 G1 X236 Y36.588 Z -8
N136 G1 X50 Y69.375 Z -8
N137 G1 X50 Y51.500 Z -8
N138 G1 X45 Y51.500 Z -8
N139 G1 X45 Y 30 Z-8
N140 G3 X50 Y25 Z -8 I5
N141 G1 X236 Y25 Z -8
N142 G3 X241 Y30 Z -8 J5
N143 G1 X241 Y36.588 Z -8
N144 G3 X236.868 Y41.512 Z -8 I-5
N145 G1 X50.868 Y74.299 Z -8
N146 G3 X45 Y69.375 Z -8 I-0.868 J -4.924
N147 G1 X45 Y51.500 Z -8
N148 G0 X45 Y51.500 Z10
N149 G0 X65 Y51.500 Z10
N150 G1 X65 Y51.500 Z -10 F200
N151 G1 X65 Y51.500 Z -10 F500
N152 G1 X65 Y45 Z -10
N153 G1 X101.872 Y45 Z -10
N154 G1 X65 Y51.500 Z -10
N155 G1 X60 Y51.500 Z -10 N156 G1 X60 Y40 Z -10
N157 G1 X159.040 Y40 Z -10
N158 G1 X60 Y57.458 Z -10
N159 G1 X60 Y51.500 Z -10
N160 G1 X55 Y51.500 Z -10
N161 G1 X55 Y35 Z -10
N162 G1 X216.208 Y35 Z -10
N163 G1 X55 Y63.416 Z -10
N164 G1 X55 Y51.500 Z -10
N165 G1 X50 Y51.500 Z -10
N166 G1 X50 Y30 Z -10
N167 G1 X236 Y30 Z -10
N168 G1 X236 Y36.588 Z -10
N169 G1 X50 Y69.37 5 Z-10
N170 G1 X50 Y51.500 Z -10
N171 G1 X45 Y51.500 Z -10
N172 G1 X45 Y30 Z -10
N173 G3 X50 Y25 Z -10 I5
N174 G1 X236 Y25 Z -10
N175 G3 X241 Y30 Z -10 J5
N176 G1 X241 Y36.588 Z -10
N177 G3 X236.868 Y41.512 Z -10 I-5
N178 G1 X50.868 Y74.299 Z -10
N179 G3 X45 Y69.375 Z -10 I-0.868 J -4.924
N180 G1 X45 Y51.500 Z -10
N181 G0 X45 Y51.500 Z10
N182 G0 X65 Y51.500 Z10
N183 G1 X65 Y51.500 Z -12 F200
N184 G1 X65 Y51.500 Z -12 F500
N185 G1 X65 Y45 Z -12
N186 G1 X101.872 Y45 Z -12
N187 G1 X65 Y51.500 Z -12
N188 G1 X60 Y51.500 Z -12
N189 G1 X60 Y40 Z -12
N190 G1 X159.040 Y40 Z -12
N191 G1 X60 Y57.458 Z -12
N192 G1 X60 Y51.500 Z -12
N193 G1 X55 Y51.500 Z -12
N194 G1 X55 Y35 Z -12
N195 G1 X216.208 Y35 Z -12
N196 G1 X55 Y63.416 Z -12
N197 G1 X55 Y51.500 Z -12
N198 G1 X50 Y51.500 Z -12
N199 G1 X 50 Y30 Z -12
N200 G1 X236 Y30 Z -12
N201 G1 X236 Y36.588 Z -12
N202 G1 X50 Y69.375 Z -12
N203 G1 X50 Y51.500 Z -12
N204 G1 X45 Y51.500 Z -12
N205 G1 X45 Y30 Z -12
N206 G3 X50 Y25 Z -12 I5
N207 G1 X236 Y25 Z -12
N208 G3 X241 Y30 Z -12 J5
N209 G1 X241 Y36.588 Z -12
N210 G3 X236.868 Y41.512 Z -12 I-5
N211 G1 X50.868 Y74.299 Z -12

107
N212 G3 X45 Y69.375 Z -12 I-0.868 J -4.924
N213 G1 X45 Y51.500 Z -12
N214 G0 X45 Y51.500 Z10
N215 G0 X65 Y51.500 Z10
N216 G1 X65 Y51.500 Z -14 F200
N217 G1 X65 Y51.500 Z -14 F500
N218 G1 X65 Y45 Z -14
N219 G1 X101.872 Y45 Z -14
N220 G1 X65 Y51.500 Z -14
N221 G1 X60 Y51.500 Z -14
N222 G1 X60 Y40 Z -14
N223 G1 X159.040 Y40 Z -14
N224 G1 X60 Y57.458 Z -14
N225 G1 X60 Y51.500 Z -14
N226 G1 X55 Y51.500 Z -14
N227 G1 X55 Y35 Z -14
N228 G1 X216.208 Y35 Z -14
N229 G1 X55 Y63.416 Z -14
N230 G1 X55 Y51.500 Z -14
N231 G1 X50 Y51.500 Z -14
N232 G1 X50 Y30 Z -14
N233 G1 X236 Y30 Z -14
N234 G1 X236 Y36.588 Z -14
N235 G1 X50 Y69.375 Z -14
N236 G1 X50 Y51.500 Z -14
N237 G1 X45 Y51.500 Z -14
N238 G1 X45 Y30 Z -14
N239 G3 X50 Y25 Z -14 I5
N240 G1 X236 Y25 Z -14
N241 G3 X241 Y30 Z -14 J5
N242 G1 X241 Y36.588 Z -14
N243 G3 X236.868 Y41.512 Z -14 I-5
N244 G1 X50.868 Y74.299 Z -14
N245 G3 X45 Y69.375 Z -14 I-0.868 J -4.924
N246 G1 X45 Y51.500 Z -14
N247 G0 X45 Y51.500 Z10
N248 G0 X65 Y51.500 Z10
N249 G 1 X65 Y51.500 Z -16 F200
N250 G1 X65 Y51.500 Z -16 F500
N251 G1 X65 Y45 Z -16
N252 G1 X101.872 Y45 Z -16
N253 G1 X65 Y51.500 Z -16
N254 G1 X60 Y51.500 Z -16
N255 G1 X60 Y40 Z -16
N256 G1 X159.040 Y40 Z -16
N257 G1 X60 Y57.458 Z -16
N258 G1 X60 Y51.500 Z -16
N259 G1 X55 Y51.500 Z -16
N260 G1 X55 Y35 Z -16
N261 G1 X216.208 Y35 Z -16
N262 G1 X55 Y63.416 Z -16
N263 G1 X55 Y51.500 Z -16
N264 G1 X50 Y51.500 Z -16
N265 G1 X50 Y30 Z -16
N266 G1 X236 Y30 Z -16
N267 G1 X236 Y36.588 Z -16 N268 G1 X50 Y69.375 Z -16
N269 G1 X50 Y51.500 Z-16
N270 G1 X45 Y51.500 Z -16
N271 G1 X45 Y30 Z -16
N272 G3 X50 Y25 Z -16 I5
N273 G1 X236 Y25 Z -16
N274 G3 X241 Y30 Z -16 J5
N275 G1 X241 Y36.588 Z -16
N276 G3 X236.868 Y41.512 Z -16 I-5
N277 G1 X50.868 Y74.299 Z -16
N278 G3 X45 Y69.375 Z -16 I-0.868 J -4.924
N279 G1 X45 Y51.500 Z -16
N280 G0 X45 Y51.500 Z10
N281 G0 X65 Y51.500 Z10
N282 G1 X65 Y51.500 Z -18 F200
N283 G1 X65 Y51.500 Z -18 F500
N284 G1 X65 Y45 Z -18
N285 G1 X101.872 Y45 Z -18
N286 G1 X65 Y51.500 Z -18
N287 G1 X60 Y51.500 Z -18
N288 G1 X60 Y40 Z -18
N289 G1 X159.040 Y40 Z -18
N290 G1 X60 Y57.458 Z -18
N291 G1 X60 Y51.500 Z -18
N292 G1 X55 Y51.500 Z -18
N293 G1 X55 Y35 Z -18
N294 G1 X216.208 Y35 Z -18
N295 G1 X55 Y63.416 Z -18
N296 G1 X55 Y51.500 Z -18
N297 G1 X50 Y51.500 Z -18
N298 G1 X50 Y30 Z -18
N299 G1 X236 Y30 Z -18
N300 G1 X236 Y36.588 Z -18
N301 G1 X50 Y69.375 Z -18
N302 G1 X50 Y51.500 Z -18
N303 G1 X45 Y51.500 Z -18
N304 G1 X45 Y30 Z -18
N305 G3 X50 Y25 Z -18 I5
N306 G1 X236 Y25 Z -18
N307 G3 X241 Y30 Z -18 J5
N308 G1 X241 Y36.588 Z -18
N309 G3 X236.868 Y41.512 Z -18 I-5
N310 G1 X50.868 Y74.299 Z -18
N311 G3 X45 Y69.375 Z -18 I-0.868 J -4.924
N312 G1 X45 Y51.500 Z -18
N313 G0 X45 Y51.500 Z10
N314 G0 X65 Y51.500 Z10
N315 G1 X65 Y51.500 Z -20 F200
N316 G1 X65 Y51.500 Z -20 F500
N317 G1 X65 Y45 Z -20
N318 G1 X101.872 Y45 Z -20
N319 G1 X65 Y51.500 Z -20
N320 G1 X60 Y51.500 Z -20
N321 G1 X60 Y40 Z -20
N322 G1 X159.040 Y40 Z -20
N323 G1 X60 Y57.458 Z -20

108
N324 G1 X60 Y51.500 Z -20
N325 G1 X55 Y51.500 Z -20
N326 G1 X55 Y35 Z -20
N327 G1 X216.208 Y35 Z -20
N328 G1 X55 Y63.416 Z -20
N329 G1 X55 Y51.500 Z -20
N330 G1 X50 Y51.500 Z -20
N331 G1 X50 Y30 Z -20
N332 G1 X236 Y30 Z -20
N333 G1 X236 Y36.588 Z -20
N334 G1 X50 Y69.375 Z -20
N335 G1 X50 Y51.500 Z -20
N336 G1 X45 Y51.500 Z -20
N337 G1 X45 Y30 Z -20
N338 G3 X50 Y25 Z -20 I5
N339 G1 X236 Y25 Z -20
N340 G3 X241 Y30 Z -20 J5
N341 G1 X241 Y36.588 Z -20
N342 G3 X236.868 Y41.512 Z -20 I-5
N343 G1 X50.868 Y74.299 Z -20
N344 G3 X45 Y69.375 Z -20 I-0.868 J -4.924
N345 G1 X45 Y51.500 Z -20
N346 G0 X45 Y51.500 Z10
N347 G0 X65 Y51.500 Z10
N348 G1 X65 Y51.500 Z -22 F200
N349 G1 X65 Y51.500 Z -22 F500
N350 G1 X65 Y45 Z -22
N351 G1 X101.872 Y45 Z -22
N352 G1 X65 Y51.500 Z -22
N353 G1 X60 Y51.500 Z -22
N354 G1 X60 Y40 Z -22
N355 G1 X159.040 Y40 Z -22
N356 G1 X60 Y57.458 Z -22
N357 G1 X60 Y51.500 Z -22
N358 G1 X55 Y51.500 Z -22
N359 G1 X55 Y35 Z -22
N360 G1 X216.208 Y35 Z -22
N361 G1 X55 Y63.416 Z -22
N362 G1 X55 Y51.500 Z -22
N363 G1 X50 Y51.500 Z -22
N364 G1 X50 Y30 Z -22
N365 G1 X236 Y30 Z -22
N366 G1 X236 Y36.588 Z -22
N367 G1 X50 Y69.375 Z -22
N368 G1 X50 Y51.500 Z -22
N369 G1 X45 Y51.500 Z -22
N370 G1 X45 Y30 Z -22
N371 G3 X50 Y25 Z -22 I5
N372 G1 X236 Y25 Z -22
N373 G3 X241 Y30 Z -22 J5
N374 G1 X241 Y36.588 Z -22
N375 G3 X236.868 Y41.512 Z -22 I-5
N376 G1 X50.868 Y74.299 Z -22
N377 G3 X45 Y69.375 Z -22 I-0.868 J -4.924
N378 G1 X45 Y51.500 Z -22
N379 G0 X45 Y51.500 Z10 N380 G0 X65 Y51.500 Z10
N381 G1 X65 Y51.500 Z -24 F200
N382 G1 X65 Y51.500 Z -24 F500
N383 G1 X65 Y45 Z -24
N384 G1 X101.872 Y45 Z -24
N385 G1 X65 Y51.500 Z -24
N386 G1 X60 Y51.500 Z -24
N387 G1 X60 Y40 Z -24
N388 G1 X159.040 Y40 Z -24
N389 G1 X60 Y57.458 Z -24
N390 G1 X60 Y51.500 Z -24
N391 G1 X55 Y51.500 Z -24
N392 G1 X55 Y35 Z -24
N393 G1 X216.208 Y35 Z -24
N394 G1 X55 Y63.416 Z -24
N395 G1 X55 Y51.500 Z -24
N396 G1 X50 Y51.500 Z -24
N397 G1 X50 Y30 Z -24
N398 G1 X236 Y30 Z -24
N399 G1 X236 Y36.588 Z-24
N400 G1 X50 Y69.375 Z -24
N401 G1 X50 Y51.500 Z -24
N402 G1 X45 Y51.500 Z -24
N403 G1 X45 Y30 Z -24
N404 G3 X50 Y25 Z -24 I5
N405 G1 X236 Y25 Z -24
N406 G3 X241 Y30 Z -24 J5
N407 G1 X241 Y36.588 Z -24
N408 G3 X236.868 Y41.512 Z -24 I-5
N409 G1 X50.868 Y74.299 Z -24
N410 G3 X45 Y69.375 Z -24 I-0.868 J -4.924
N411 G1 X45 Y51.500 Z -24
N412 G0 X45 Y51.500 Z10
N413 G0 X65 Y51.500 Z10
N414 G1 X65 Y51.500 Z -26 F200
N415 G1 X65 Y51.500 Z -26 F500
N416 G1 X65 Y45 Z -26
N417 G1 X101.872 Y45 Z -26
N418 G1 X65 Y51.500 Z -26
N419 G1 X60 Y51.500 Z -26
N420 G1 X60 Y40 Z -26
N421 G1 X159.040 Y40 Z -26
N422 G1 X60 Y57.458 Z -26
N423 G1 X60 Y51.500 Z -26
N424 G1 X55 Y51.500 Z -26
N425 G1 X55 Y35 Z -26
N426 G1 X216.208 Y35 Z -26
N427 G1 X55 Y63.416 Z -26
N428 G1 X55 Y51.500 Z -26
N429 G1 X 50 Y51.500 Z -26
N430 G1 X50 Y30 Z -26
N431 G1 X236 Y30 Z -26
N432 G1 X236 Y36.588 Z -26
N433 G1 X50 Y69.375 Z -26
N434 G1 X50 Y51.500 Z -26
N435 G1 X45 Y51.500 Z -26

109
N436 G1 X45 Y30 Z -26
N437 G3 X50 Y25 Z -26 I5
N438 G1 X236 Y25 Z -26
N439 G3 X241 Y30 Z -26 J5
N440 G1 X241 Y36.588 Z -26
N441 G3 X236.868 Y41.512 Z -26 I-5
N442 G1 X50.868 Y74.299 Z -26
N443 G3 X45 Y69.375 Z -26 I-0.868 J -4.924
N444 G1 X45 Y51.500 Z -26
N445 G0 X45 Y51.500 Z10
N446 G0 X65 Y51.500 Z10
N447 G1 X65 Y51.500 Z -28 F200
N448 G1 X65 Y51.500 Z -28 F500
N449 G1 X65 Y45 Z -28
N450 G1 X101.872 Y45 Z -28
N451 G1 X65 Y51.500 Z -28
N452 G1 X60 Y51.500 Z -28
N453 G1 X60 Y40 Z -28
N454 G1 X159.040 Y40 Z -28
N455 G1 X60 Y57.458 Z -28
N456 G1 X60 Y51.500 Z -28
N457 G1 X55 Y51.500 Z -28
N458 G1 X55 Y35 Z -28
N459 G1 X 216.208 Y35 Z -28
N460 G1 X55 Y63.416 Z -28
N461 G1 X55 Y51.500 Z -28
N462 G1 X50 Y51.500 Z -28
N463 G1 X50 Y30 Z -28
N464 G1 X236 Y30 Z -28
N465 G1 X236 Y36.588 Z -28
N466 G1 X50 Y69.375 Z -28
N467 G1 X50 Y51.500 Z -28
N468 G1 X45 Y51.500 Z -28
N469 G1 X45 Y30 Z-28
N470 G3 X50 Y25 Z -28 I5
N471 G1 X236 Y25 Z -28
N472 G3 X241 Y30 Z -28 J5
N473 G1 X241 Y36.588 Z -28
N474 G3 X236.868 Y41.512 Z -28 I-5
N475 G1 X50.868 Y74.299 Z -28
N476 G3 X45 Y69.375 Z -28 I-0.868 J -4.924
N477 G1 X45 Y51.500 Z -28
N478 G0 X45 Y51.500 Z10
N479 G0 X65 Y51.500 Z10
N480 G1 X65 Y51.500 Z -30 F200
N481 G1 X65 Y51.500 Z -30 F500
N482 G1 X65 Y45 Z -30
N483 G1 X101.872 Y45 Z -30
N484 G1 X65 Y51.500 Z -30
N485 G1 X60 Y51.500 Z -30
N486 G1 X60 Y40 Z -30
N487 G1 X159.040 Y40 Z -30
N488 G1 X60 Y57.458 Z -30
N489 G1 X60 Y51.500 Z -30
N490 G1 X55 Y51.500 Z -30
N491 G1 X55 Y35 Z -30 N492 G1 X216.208 Y35 Z -30
N493 G1 X55 Y63.416 Z -30
N494 G1 X55 Y51.500 Z -30
N495 G1 X50 Y51.500 Z -30
N496 G1 X50 Y30 Z -30
N497 G1 X236 Y30 Z -30
N498 G1 X236 Y36.588 Z -30
N499 G1 X50 Y69.375 Z -30
N500 G1 X50 Y51.500 Z -30
N501 G1 X45 Y51.500 Z -30
N502 G1 X45 Y30 Z -30
N503 G3 X50 Y25 Z -30 I5
N504 G1 X236 Y25 Z -30
N505 G3 X241 Y30 Z -30 J5
N506 G1 X241 Y36.588 Z -30
N507 G3 X236.868 Y41.512 Z -30 I-5
N508 G1 X50.868 Y74.299 Z -30
N509 G3 X45 Y69.375 Z -30 I-0.868 J -4.924
N510 G1 X45 Y51.500 Z -30
N511 G0 X45 Y51.500 Z10
N512 ; 2: roughing out
N513 M8
N514 S1900
N515 M3
N516 G0 X -65 Y51.500 Z10
N517 G1 X -65 Y51.500 Z -2 F200
N518 G1 X -65 Y51.500 Z -2 F500
N519 G1 X -101.872 Y45 Z -2
N520 G1 X -65 Y45 Z -2
N521 G1 X -65 Y51.500 Z -2
N522 G1 X -65.868 Y56.424 Z -2
N523 G1 X -159.040 Y40 Z -2
N524 G1 X -60 Y40 Z -2
N525 G1 X -60 Y57.458 Z -2
N526 G1 X -65.868 Y56.424 Z -2
N527 G1 X -66.736 Y61.348 Z -2
N528 G1 X -216.208 Y35 Z -2
N529 G1 X -55 Y35 Z -2
N530 G1 X -55 Y63. 416 Z -2
N531 G1 X -66.736 Y61.348 Z -2
N532 G1 X -67.604 Y66.272 Z -2
N533 G1 X -236 Y36.588 Z -2
N534 G1 X -236 Y30 Z -2
N535 G1 X -50 Y30 Z -2
N536 G1 X -50 Y69.375 Z -2
N537 G1 X -67.604 Y66.272 Z -2
N538 G1 X -68.472 Y71.196 Z -2
N539 G1 X -236.868 Y41.512 Z -2
N540 G3 X-241 Y36.588 Z -2 I0.868 J -4.924
N541 G1 X -241 Y30 Z -2
N542 G3 X -236 Y25 Z -2 I5
N543 G1 X -50 Y25 Z -2
N544 G3 X -45 Y30 Z -2 J5
N545 G1 X -45 Y69.375 Z -2
N546 G3 X -50.868 Y74.299 Z -2 I-5
N547 G1 X -68.472 Y71.196 Z -2

110
N548 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N549 G0 X-65 Y51.500 Z10
N550 G1 X -65 Y51.500 Z -4 F200
N551 G1 X -65 Y51.500 Z -4 F500
N552 G1 X -101.872 Y45 Z -4
N553 G1 X -65 Y45 Z -4
N554 G1 X -65 Y51.500 Z -4
N555 G1 X -65.868 Y56.424 Z -4
N556 G1 X -159.040 Y40 Z -4
N557 G1 X -60 Y40 Z -4
N558 G1 X -60 Y57.458 Z -4
N559 G 1 X-65.868 Y56.424 Z -4
N560 G1 X -66.736 Y61.348 Z -4
N561 G1 X -216.208 Y35 Z -4
N562 G1 X -55 Y35 Z -4
N563 G1 X -55 Y63.416 Z -4
N564 G1 X -66.736 Y61.348 Z -4
N565 G1 X -67.604 Y66.272 Z -4
N566 G1 X -236 Y36.588 Z -4
N567 G1 X -236 Y30 Z -4
N568 G1 X -50 Y30 Z -4
N569 G1 X -50 Y69.375 Z -4
N570 G1 X -67.604 Y66.272 Z -4
N571 G1 X -68.472 Y71.196 Z -4
N572 G1 X -236.868 Y41.512 Z -4
N573 G3 X -241 Y36.588 Z -4 I0.868 J -4.924
N574 G1 X -241 Y30 Z -4
N575 G3 X -236 Y25 Z -4 I5
N576 G1 X -50 Y25 Z -4
N577 G3 X -45 Y30 Z -4 J5
N578 G1 X-45 Y69.375 Z -4
N579 G3 X -50.868 Y74.299 Z -4 I-5
N580 G1 X -68.472 Y71.196 Z -4
N581 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N582 G0 X -65 Y51.500 Z10
N583 G1 X -65 Y51.500 Z -6 F200
N584 G1 X -65 Y51.500 Z -6 F500
N585 G1 X -101.872 Y45 Z -6
N586 G1 X -65 Y45 Z -6
N587 G1 X -65 Y51 .500 Z -6
N588 G1 X -65.868 Y56.424 Z -6
N589 G1 X -159.040 Y40 Z -6
N590 G1 X -60 Y40 Z -6
N591 G1 X -60 Y57.458 Z -6
N592 G1 X -65.868 Y56.424 Z -6
N593 G1 X -66.736 Y61.348 Z -6
N594 G1 X -216.208 Y35 Z -6
N595 G1 X -55 Y35 Z -6
N596 G1 X -55 Y63.416 Z -6
N597 G1 X -66.736 Y61.348 Z -6
N598 G1 X -67.604 Y66.272 Z -6
N599 G1 X -236 Y36.588 Z -6
N600 G1 X -236 Y30 Z -6
N601 G1 X -50 Y30 Z -6
N602 G1 X -50 Y69.375 Z -6
N603 G1 X -67.604 Y66.272 Z -6 N604 G1 X -68.472 Y71.196 Z -6
N605 G1 X -236.868 Y41.512 Z -6
N606 G3 X -241 Y36.588 Z -6 I0.868 J -4.924
N607 G1 X -241 Y30 Z -6
N608 G3 X -236 Y25 Z -6 I5
N609 G1 X -50 Y25 Z -6
N610 G3 X -45 Y30 Z -6 J5
N611 G1 X -45 Y69.375 Z -6
N612 G3 X -50.868 Y74.299 Z -6 I-5
N613 G1 X -68.472 Y71.196 Z -6
N614 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N615 G0 X -65 Y51.500 Z10
N616 G1 X-65 Y51.500 Z -8 F200
N617 G1 X -65 Y51.500 Z -8 F500
N618 G1 X -101.872 Y45 Z -8
N619 G1 X -65 Y45 Z -8
N620 G1 X -65 Y51.500 Z -8
N621 G1 X -65.868 Y56.424 Z -8
N622 G1 X -159.040 Y40 Z -8
N623 G1 X -60 Y40 Z -8
N624 G1 X -60 Y57.458 Z -8
N625 G1 X -65.868 Y56.424 Z -8
N626 G1 X -66.736 Y61.348 Z -8
N627 G1 X -216.208 Y35 Z -8
N628 G1 X -55 Y35 Z -8
N629 G1 X -55 Y63.416 Z -8
N630 G1 X -66.736 Y61.348 Z -8
N631 G1 X -67.604 Y66.272 Z -8
N632 G1 X -236 Y36.588 Z -8
N633 G1 X -236 Y30 Z -8
N634 G1 X -50 Y30 Z -8
N635 G1 X -50 Y69.375 Z -8
N636 G1 X -67.604 Y66.272 Z -8
N637 G1 X -68.472 Y71.196 Z -8
N638 G1 X -236.868 Y41.512 Z -8
N639 G3 X -241 Y36.588 Z -8 I0.868 J -4.924
N640 G1 X -241 Y30 Z -8
N641 G3 X -236 Y25 Z -8 I5
N642 G1 X -50 Y25 Z -8
N643 G3 X -45 Y30 Z -8 J5
N644 G1 X -45 Y69.375 Z -8
N645 G3 X -50.868 Y74.299 Z -8 I-5
N646 G1 X -68.472 Y71.196 Z -8
N647 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N648 G0 X -65 Y51.500 Z10
N649 G1 X -65 Y51.500 Z -10 F200
N650 G1 X -65 Y51.500 Z -10 F500
N651 G1 X -101.872 Y45 Z -10
N652 G1 X -65 Y45 Z -10
N653 G1 X -65 Y51.500 Z -10
N654 G1 X -65.868 Y56.424 Z -10
N655 G1 X -159.040 Y40 Z -10
N656 G1 X -60 Y40 Z -10
N657 G1 X -60 Y57.458 Z -10
N658 G1 X -65.868 Y56.424 Z -10
N659 G1 X -66.736 Y61.348 Z -10

111
N660 G1 X -216.208 Y35 Z -10
N661 G1 X -55 Y35 Z -10
N662 G1 X -55 Y63.416 Z -10
N663 G1 X -66.736 Y61.348 Z -10
N664 G1 X -67.604 Y66.272 Z -10
N665 G1 X -236 Y36.588 Z -10
N666 G1 X -236 Y30 Z -10
N667 G1 X -50 Y30 Z -10
N668 G1 X -50 Y69.375 Z -10
N669 G1 X -67.604 Y66.272 Z -10
N670 G1 X -68.472 Y71.196 Z -10
N671 G1 X -236.868 Y41.512 Z -10
N672 G3 X -241 Y36.588 Z -10 I0.868 J -4.924
N673 G1 X -241 Y30 Z -10
N674 G3 X -236 Y25 Z -10 I5
N675 G1 X -50 Y25 Z -10
N676 G3 X -45 Y30 Z -10 J5
N677 G1 X -45 Y69.375 Z -10
N678 G3 X -50.868 Y74.299 Z -10 I-5
N679 G1 X -68.472 Y71.196 Z -10
N680 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N681 G0 X -65 Y51.500 Z10
N682 G1 X -65 Y51.500 Z -12 F200
N683 G1 X -65 Y51.500 Z -12 F500
N684 G1 X -101.872 Y45 Z -12
N685 G1 X -65 Y45 Z -12
N686 G1 X -65 Y51.500 Z -12
N687 G1 X -65.868 Y56.424 Z -12
N688 G1 X -159.040 Y40 Z -12
N689 G1 X -60 Y40 Z -12
N690 G1 X -60 Y57.458 Z -12
N691 G1 X -65.86 8 Y56.424 Z -12
N692 G1 X -66.736 Y61.348 Z -12
N693 G1 X -216.208 Y35 Z -12
N694 G1 X -55 Y35 Z -12
N695 G1 X -55 Y63.416 Z -12
N696 G1 X -66.736 Y61.348 Z -12
N697 G1 X -67.604 Y66.272 Z -12
N698 G1 X -236 Y36.588 Z -12
N699 G1 X -236 Y30 Z -12
N700 G1 X -50 Y30 Z -12
N701 G1 X -50 Y69.375 Z -12
N702 G1 X -67.604 Y66.272 Z -12
N703 G1 X -68.472 Y71.196 Z -12
N704 G1 X -236.868 Y41.512 Z -12
N705 G3 X -241 Y36.588 Z -12 I0.868 J -4.924
N706 G1 X -241 Y30 Z -12
N707 G3 X -236 Y25 Z -12 I5
N708 G1 X -50 Y25 Z -12
N709 G3 X -45 Y30 Z -12 J5
N710 G1 X -45 Y69.375 Z -12
N711 G3 X -50.868 Y74.299 Z -12 I-5
N712 G1 X -68.472 Y71.196 Z -12
N713 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N714 G0 X -65 Y51.500 Z10
N715 G1 X -65 Y51.500 Z -14 F200 N716 G1 X -65 Y51.500 Z -14 F500
N717 G1 X -101.872 Y45 Z -14
N718 G1 X -65 Y45 Z -14
N719 G1 X -65 Y51.500 Z -14
N720 G1 X -65.868 Y56.424 Z -14
N721 G1 X -159.040 Y40 Z -14
N722 G1 X -60 Y40 Z -14
N723 G1 X -60 Y57.458 Z -14
N724 G1 X -65.868 Y56.424 Z -14
N725 G1 X -66.736 Y61.348 Z -14
N726 G1 X -216.208 Y35 Z -14
N727 G1 X -55 Y35 Z -14
N728 G1 X -55 Y63.416 Z -14
N729 G1 X -66.736 Y61.348 Z -14
N730 G1 X -67.604 Y66.272 Z -14
N731 G1 X -236 Y36.588 Z -14
N732 G1 X -236 Y30 Z -14
N733 G1 X -50 Y30 Z -14
N734 G1 X -50 Y69.375 Z -14
N735 G1 X -67.604 Y66.272 Z -14
N736 G1 X -68.472 Y71.196 Z -14
N737 G1 X -236.868 Y41.512 Z-14
N738 G3 X -241 Y36.588 Z -14 I0.868 J -4.924
N739 G1 X -241 Y30 Z -14
N740 G3 X -236 Y25 Z -14 I5
N741 G1 X -50 Y25 Z -14
N742 G3 X -45 Y30 Z -14 J5
N743 G1 X -45 Y69.375 Z -14
N744 G3 X -50.868 Y74.299 Z -14 I-5
N745 G1 X -68.472 Y71.196 Z -14
N746 G0 X -68.472 Y71.1 96 Z10
N747 G0 X -65 Y51.500 Z10
N748 G1 X -65 Y51.500 Z -16 F200
N749 G1 X -65 Y51.500 Z -16 F500
N750 G1 X -101.872 Y45 Z -16
N751 G1 X -65 Y45 Z -16
N752 G1 X -65 Y51.500 Z -16
N753 G1 X -65.868 Y56.424 Z -16
N754 G1 X -159.040 Y40 Z -16
N755 G1 X -60 Y40 Z -16
N756 G1 X -60 Y57.458 Z -16
N757 G1 X -65.868 Y56.424 Z -16
N758 G1 X -66.736 Y61.348 Z -16
N759 G1 X -216.208 Y35 Z -16
N760 G1 X -55 Y35 Z -16
N761 G1 X -55 Y63.416 Z -16
N762 G1 X -66.736 Y61.348 Z -16
N763 G1 X -67.604 Y66.272 Z -16
N764 G1 X -236 Y36.588 Z -16
N765 G1 X -236 Y30 Z -16
N766 G1 X -50 Y30 Z -16
N767 G1 X -50 Y69.375 Z -16
N768 G1 X -67.604 Y66.272 Z -16
N769 G1 X -68.472 Y71.196 Z -16
N770 G1 X -236.868 Y41.512 Z -16
N771 G3 X -241 Y36.588 Z -16 I0.868 J -4.924

112
N772 G1 X -241 Y30 Z -16
N773 G3 X -236 Y25 Z -16 I5
N774 G1 X -50 Y25 Z-16
N775 G3 X -45 Y30 Z -16 J5
N776 G1 X -45 Y69.375 Z -16
N777 G3 X -50.868 Y74.299 Z -16 I-5
N778 G1 X -68.472 Y71.196 Z -16
N779 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N780 G0 X -65 Y51.500 Z10
N781 G1 X -65 Y51.500 Z -18 F200
N782 G1 X -65 Y51.500 Z -18 F500
N783 G1 X-101.872 Y45 Z -18
N784 G1 X -65 Y45 Z -18
N785 G1 X -65 Y51.500 Z -18
N786 G1 X -65.868 Y56.424 Z -18
N787 G1 X -159.040 Y40 Z -18
N788 G1 X -60 Y40 Z -18
N789 G1 X -60 Y57.458 Z -18
N790 G1 X -65.868 Y56.424 Z -18
N791 G1 X -66.736 Y61.348 Z -18
N792 G1 X -216.208 Y35 Z -18
N793 G1 X -55 Y35 Z -18
N794 G1 X -55 Y63.416 Z -18
N795 G1 X -66.736 Y61.348 Z -18
N796 G1 X -67.604 Y66.272 Z -18
N797 G1 X -236 Y36.588 Z -18
N798 G1 X -236 Y30 Z -18
N799 G1 X -50 Y30 Z -18
N800 G1 X -50 Y69.375 Z -18
N801 G1 X -67.604 Y66.272 Z -18
N802 G1 X -68.472 Y71.196 Z -18
N803 G1 X -236.868 Y41.512 Z -18
N804 G3 X -241 Y36.588 Z -18 I0.868 J -4.924
N805 G1 X -241 Y30 Z -18
N806 G3 X -236 Y25 Z -18 I5
N807 G1 X -50 Y25 Z -18
N808 G3 X -45 Y30 Z -18 J5
N809 G1 X -45 Y69.375 Z -18
N810 G3 X -50.868 Y74.299 Z -18 I-5
N811 G1 X-68.472 Y71.196 Z -18
N812 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N813 G0 X -65 Y51.500 Z10
N814 G1 X -65 Y51.500 Z -20 F200
N815 G1 X -65 Y51.500 Z -20 F500
N816 G1 X -101.872 Y45 Z -20
N817 G1 X -65 Y45 Z -20
N818 G1 X -65 Y51.500 Z -20
N819 G1 X -65.868 Y56.424 Z -20
N820 G1 X -159.040 Y40 Z -20
N821 G1 X -60 Y40 Z -20
N822 G1 X -60 Y57.458 Z -20
N823 G1 X -65.868 Y56.424 Z -20
N824 G1 X -66.736 Y61.348 Z -20
N825 G1 X -216.208 Y35 Z -20
N826 G1 X -55 Y35 Z -20
N827 G1 X -55 Y63.416 Z -20 N828 G1 X -66.736 Y61.348 Z -20
N829 G1 X -67.604 Y66.272 Z -20
N830 G1 X -236 Y36.588 Z -20
N831 G1 X -236 Y30 Z -20
N832 G1 X -50 Y30 Z -20
N833 G1 X -50 Y69.375 Z -20
N834 G1 X -67.604 Y66.272 Z -20
N835 G1 X -68.472 Y71.196 Z -20
N836 G1 X -236.868 Y41.512 Z -20
N837 G3 X -241 Y36.588 Z -20 I0.868 J -4.924
N838 G1 X -241 Y30 Z-20
N839 G3 X -236 Y25 Z -20 I5
N840 G1 X -50 Y25 Z -20
N841 G3 X -45 Y30 Z -20 J5
N842 G1 X -45 Y69.375 Z -20
N843 G3 X -50.868 Y74.299 Z -20 I-5
N844 G1 X -68.472 Y71.196 Z -20
N845 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N846 G0 X -65 Y51.500 Z10
N847 G1 X -65 Y51.500 Z -22 F200
N848 G1 X -65 Y51.500 Z -22 F500
N849 G1 X -101.872 Y45 Z -22
N850 G1 X -65 Y45 Z -22
N851 G1 X -65 Y51.500 Z -22
N852 G1 X -65.868 Y56.424 Z -22
N853 G1 X -159.040 Y40 Z -22
N854 G1 X -60 Y40 Z -22
N855 G1 X -60 Y57.458 Z -22
N856 G1 X -65.868 Y56.424 Z -22
N857 G1 X -66.736 Y 61.348 Z -22
N858 G1 X -216.208 Y35 Z -22
N859 G1 X -55 Y35 Z -22
N860 G1 X -55 Y63.416 Z -22
N861 G1 X -66.736 Y61.348 Z -22
N862 G1 X -67.604 Y66.272 Z -22
N863 G1 X -236 Y36.588 Z -22
N864 G1 X -236 Y30 Z -22
N865 G1 X -50 Y30 Z -22
N866 G1 X -50 Y69.375 Z -22
N867 G1 X-67.604 Y66.272 Z -22
N868 G1 X -68.472 Y71.196 Z -22
N869 G1 X -236.868 Y41.512 Z -22
N870 G3 X -241 Y36.588 Z -22 I0.868 J -4.924
N871 G1 X -241 Y30 Z -22
N872 G3 X -236 Y25 Z -22 I5
N873 G1 X -50 Y25 Z -22
N874 G3 X -45 Y30 Z -22 J5
N875 G1 X -45 Y69.375 Z -22
N876 G3 X -50.868 Y74.299 Z -22 I-5
N877 G1 X -68.472 Y71.196 Z -22
N878 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N879 G0 X -65 Y51.500 Z10
N880 G1 X -65 Y51.500 Z -24 F200
N881 G1 X -65 Y51.500 Z -24 F500
N882 G1 X -101.872 Y45 Z -24
N883 G1 X -65 Y45 Z -24

113
N884 G1 X -65 Y51.500 Z -24
N885 G1 X -65.868 Y56.424 Z -24
N886 G1 X -159.040 Y40 Z -24
N887 G1 X -60 Y40 Z -24
N888 G1 X -60 Y57.458 Z -24
N889 G1 X -65.868 Y56.424 Z -24
N890 G1 X -66.736 Y61.348 Z -24
N891 G1 X -216.208 Y35 Z -24
N892 G1 X -55 Y35 Z -24
N893 G1 X -55 Y63.416 Z -24
N894 G1 X -66.736 Y61.348 Z -24
N895 G1 X -67.604 Y66.272 Z -24
N896 G1 X -236 Y36.588 Z -24
N897 G1 X -236 Y30 Z -24
N898 G1 X -50 Y30 Z -24
N899 G1 X -50 Y69.375 Z -24
N900 G1 X -67.604 Y66.272 Z -24
N901 G1 X -68.472 Y71.196 Z -24
N902 G1 X -236.868 Y41.512 Z -24
N903 G3 X -241 Y36.588 Z -24 I0.868 J -4.924
N904 G1 X -241 Y30 Z -24
N905 G3 X -236 Y25 Z -24 I5
N906 G1 X -50 Y25 Z -24
N907 G3 X -45 Y30 Z -24 J5
N908 G1 X -45 Y69.375 Z -24
N909 G3 X -50.868 Y74.299 Z -24 I-5
N910 G1 X -68.472 Y71.196 Z -24
N911 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N912 G0 X -65 Y51.500 Z10
N913 G1 X -65 Y51.500 Z -26 F200
N914 G1 X -65 Y51.500 Z -26 F500
N915 G1 X -101.872 Y45 Z -26
N916 G1 X -65 Y45 Z -26
N917 G1 X -65 Y51.500 Z -26
N918 G1 X -65.868 Y56.424 Z -26
N919 G1 X -159.040 Y40 Z -26
N920 G1 X -60 Y40 Z -26
N921 G1 X -60 Y57.458 Z -26
N922 G1 X -65.86 8 Y56.424 Z -26
N923 G1 X -66.736 Y61.348 Z -26
N924 G1 X -216.208 Y35 Z -26
N925 G1 X -55 Y35 Z -26
N926 G1 X -55 Y63.416 Z -26
N927 G1 X -66.736 Y61.348 Z -26
N928 G1 X -67.604 Y66.272 Z -26
N929 G1 X -236 Y36.588 Z -26
N930 G1 X -236 Y30 Z -26
N931 G1 X -50 Y30 Z -26
N932 G1 X -50 Y69.375 Z -26
N933 G1 X -67.604 Y66.272 Z -26
N934 G1 X -68.472 Y71.196 Z -26
N935 G1 X -236.868 Y41.512 Z -26
N936 G3 X -241 Y36.588 Z -26 I0.868 J -4.924
N937 G1 X -241 Y30 Z -26
N938 G3 X -236 Y25 Z -26 I5
N939 G1 X -50 Y25 Z -26 N940 G3 X -45 Y30 Z -26 J5
N941 G1 X -45 Y69.375 Z -26
N942 G3 X -50.868 Y74.299 Z -26 I-5
N943 G1 X -68.472 Y71.196 Z -26
N944 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N945 G0 X -65 Y51.500 Z10
N946 G1 X -65 Y51.500 Z -28 F200
N947 G1 X -65 Y51.500 Z -28 F500
N948 G1 X -101.872 Y45 Z -28
N949 G1 X -65 Y45 Z -28
N950 G1 X -65 Y51.500 Z -28
N951 G1 X -65.868 Y56.424 Z -28
N952 G1 X -159.040 Y40 Z -28
N953 G1 X -60 Y40 Z -28
N954 G1 X -60 Y57.458 Z -28
N955 G1 X -65.868 Y56.424 Z -28
N956 G1 X -66.736 Y61.348 Z -28
N957 G1 X -216.208 Y35 Z -28
N958 G1 X -55 Y35 Z -28
N959 G1 X -55 Y63.416 Z -28
N960 G1 X -66.736 Y61.348 Z -28
N961 G1 X -67.604 Y66.272 Z -28
N962 G1 X -236 Y36.588 Z -28
N963 G1 X -236 Y30 Z -28
N964 G1 X -50 Y30 Z -28
N965 G1 X -50 Y69.375 Z -28
N966 G1 X -67.604 Y66.272 Z -28
N967 G1 X -68.472 Y71.196 Z -28
N968 G1 X -236.868 Y41.512 Z-28
N969 G3 X -241 Y36.588 Z -28 I0.868 J -4.924
N970 G1 X -241 Y30 Z -28
N971 G3 X -236 Y25 Z -28 I5
N972 G1 X -50 Y25 Z -28
N973 G3 X -45 Y30 Z -28 J5
N974 G1 X -45 Y69.375 Z -28
N975 G3 X -50.868 Y74.299 Z -28 I-5
N976 G1 X -68.472 Y71.196 Z -28
N977 G0 X -68.472 Y71.1 96 Z10
N978 G0 X -65 Y51.500 Z10
N979 G1 X -65 Y51.500 Z -30 F200
N980 G1 X -65 Y51.500 Z -30 F500
N981 G1 X -101.872 Y45 Z -30
N982 G1 X -65 Y45 Z -30
N983 G1 X -65 Y51.500 Z -30
N984 G1 X -65.868 Y56.424 Z -30
N985 G1 X -159.040 Y40 Z -30
N986 G1 X -60 Y40 Z -30
N987 G1 X -60 Y57.458 Z -30
N988 G1 X -65.868 Y56.424 Z -30
N989 G1 X -66.736 Y61.348 Z -30
N990 G1 X -216.208 Y35 Z -30
N991 G1 X -55 Y35 Z -30
N992 G1 X -55 Y63.416 Z -30
N993 G1 X -66.736 Y61.348 Z -30
N994 G1 X -67.604 Y66.272 Z -30
N995 G1 X -236 Y36.588 Z -30

114
N996 G1 X -236 Y30 Z -30
N997 G1 X -50 Y30 Z -30
N998 G1 X -50 Y69.375 Z -30
N999 G1 X -67.604 Y66.272 Z -30
N1000 G1 X -68.472 Y71.196 Z -30
N1001 G1 X -236.868 Y41.512 Z -30
N1002 G3 X -241 Y36.588 Z -30 I0.868 J -4.924
N1003 G1 X -241 Y30 Z -30
N1004 G3 X -236 Y25 Z -30 I5
N1005 G1 X -50 Y25 Z -30
N1006 G3 X -45 Y30 Z -30 J5
N1007 G1 X -45 Y69.375 Z -30
N1008 G3 X -50.868 Y74.299 Z -30 I-5
N1009 G1 X -68.472 Y71.196 Z -30
N1010 G0 X -68.472 Y71.196 Z10
N1011 ; 3: drill
N1012 D0
N1013 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100
N1014 T1 D1 M6
N1015 M8
N1016 S1800
N1017 M3
N1018 G0 X649.100 Y509.100 Z10
N1019 G0 X -270 Y48 Z10
N1020 G1 X -270 Y48 Z -5 F320
N1021 G0 X -270 Y48 Z10
N1022 G0 X -270 Y48 Z -4
N1023 G1 X -270 Y48 Z -10
N1024 G0 X -270 Y48 Z10
N1025 G0 X -270 Y48 Z -9
N1026 G1 X -270 Y48 Z -15
N1027 G0 X -270 Y48 Z10
N1028 G0 X -270 Y48 Z -14
N1029 G1 X -270 Y48 Z -20
N1030 G0 X -270 Y48 Z10
N1031 G0 X -270 Y48 Z -19
N1032 G1 X -270 Y48 Z -25
N1033 G0 X -270 Y48 Z10
N1034 G0 X -270 Y48 Z -24
N1035 G1 X -270 Y48 Z -30
N1036 G0 X -270 Y48 Z10
N1037 G0 X -270 Y48 Z10
N1038 G0 X -270 Y23 Z10
N1039 G1 X -270 Y23 Z -5
N1040 G0 X -270 Y23 Z10
N1041 G0 X -270 Y23 Z -4
N1042 G1 X -270 Y23 Z -10
N1043 G0 X -270 Y23 Z10
N1044 G0 X -270 Y23 Z -9
N1045 G1 X -270 Y23 Z -15
N1046 G0 X -270 Y23 Z10
N1047 G0 X -270 Y23 Z -14
N1048 G1 X -270 Y23 Z -20
N1049 G0 X -270 Y23 Z10
N1050 G0 X -270 Y23 Z -19
N1051 G1 X -270 Y23 Z -25 N1052 G0 X -270 Y23 Z10
N1053 G0 X -270 Y23 Z -24
N1054 G1 X -270 Y23 Z -30
N1055 G0 X -270 Y23 Z10
N1056 G0 X -270 Y23 Z10
N1057 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1058 G1 X -19.994 Y90 Z -5
N1059 G0 X -19.99 4 Y90 Z10
N1060 G0 X -19.994 Y90 Z -4
N1061 G1 X -19.994 Y90 Z -10
N1062 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1063 G0 X -19.994 Y90 Z -9
N1064 G1 X -19.994 Y90 Z -15
N1065 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1066 G0 X -19.994 Y90 Z -14
N1067 G1 X -19.994 Y90 Z -20
N1068 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1069 G0 X-19.994 Y90 Z -19
N1070 G1 X -19.994 Y90 Z -25
N1071 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1072 G0 X -19.994 Y90 Z -24
N1073 G1 X -19.994 Y90 Z -30
N1074 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1075 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1076 G0 X20.006 Y90 Z10
N1077 G1 X20.006 Y90 Z -5
N1078 G0 X20.006 Y90 Z10
N1079 G0 X20.006 Y90 Z -4
N1080 G1 X20.006 Y90 Z -10
N1081 G0 X20.006 Y90 Z10
N1082 G0 X20.006 Y90 Z -9
N1083 G1 X20.006 Y90 Z -15
N1084 G0 X20.006 Y90 Z10
N1085 G0 X20.006 Y90 Z -14
N1086 G1 X20.006 Y90 Z -20
N1087 G0 X20.006 Y90 Z10
N1088 G0 X20.006 Y90 Z -19
N1089 G1 X20.006 Y90 Z -25
N1090 G0 X20.006 Y90 Z10
N1091 G0 X20.006 Y90 Z -24
N1092 G1 X20.006 Y90 Z -30
N1093 G0 X20.006 Y90 Z10
N1094 G0 X20.006 Y90 Z10
N1095 G0 X0.006 Y48 Z10
N1096 G1 X0.006 Y48 Z -5
N1097 G0 X0.006 Y48 Z10
N1098 G0 X0.006 Y48 Z -4
N1099 G1 X0.006 Y48 Z -10
N1100 G0 X0.006 Y48 Z10
N1101 G0 X0.006 Y48 Z -9
N1102 G1 X0.006 Y48 Z -15
N1103 G0 X0.006 Y48 Z10
N1104 G0 X0.006 Y48 Z -14
N1105 G1 X0.006 Y48 Z -20
N1106 G0 X0.006 Y48 Z10
N1107 G0 X0.006 Y48 Z -19

115
N1108 G1 X0.006 Y48 Z -25
N1109 G0 X 0.006 Y48 Z10
N1110 G0 X0.006 Y48 Z -24
N1111 G1 X0.006 Y48 Z -30
N1112 G0 X0.006 Y48 Z10
N1113 G0 X0.006 Y48 Z10
N1114 G0 X0.006 Y23 Z10
N1115 G1 X0.006 Y23 Z -5
N1116 G0 X0.006 Y23 Z10
N1117 G0 X0.006 Y23 Z -4
N1118 G1 X0.006 Y23 Z -10
N1119 G0 X0.006 Y23 Z10
N1120 G0 X0.006 Y23 Z -9
N1121 G1 X0.006 Y23 Z -15
N1122 G0 X0.006 Y23 Z10
N1123 G0 X0.006 Y23 Z -14
N1124 G1 X0.006 Y23 Z -20
N1125 G0 X0.006 Y23 Z10
N1126 G0 X0.006 Y23 Z -19
N1127 G1 X0.006 Y23 Z -25
N1128 G0 X0.006 Y23 Z10
N1129 G0 X0.006 Y23 Z -24
N1130 G1 X0.006 Y23 Z -30
N1131 G0 X0.006 Y23 Z10
N1132 G0 X0.006 Y23 Z10
N1133 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1134 G1 X -19.994 Y10 Z -5
N1135 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1136 G0 X -19.994 Y10 Z -4
N1137 G1 X -19.994 Y10 Z -10
N1138 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1139 G0 X -19.994 Y10 Z -9
N1140 G1 X -19.994 Y10 Z -15
N1141 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1142 G0 X -19.994 Y10 Z -14
N1143 G1 X -19.994 Y10 Z -20
N1144 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1145 G0 X -19.994 Y10 Z -19
N1146 G1 X -19.994 Y10 Z -25
N1147 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1148 G0 X -19.994 Y10 Z -24
N1149 G1 X -19.99 4 Y10 Z -30
N1150 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1151 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1152 G0 X20.006 Y10 Z10
N1153 G1 X20.006 Y10 Z -5
N1154 G0 X20.006 Y10 Z10
N1155 G0 X20.006 Y10 Z -4
N1156 G1 X20.006 Y10 Z -10
N1157 G0 X20.006 Y10 Z10
N1158 G0 X20.006 Y10 Z -9
N1159 G1 X20.006 Y10 Z -15
N1160 G0 X20.006 Y10 Z10
N1161 G0 X20.006 Y10 Z -14
N1162 G1 X20.006 Y10 Z -20
N1163 G0 X20.006 Y10 Z10 N1164 G0 X20.006 Y10 Z -19
N1165 G1 X20.006 Y10 Z -25
N1166 G0 X20.006 Y10 Z10
N1167 G0 X20.006 Y10 Z -24
N1168 G1 X20.006 Y10 Z -30
N1169 G0 X20.006 Y10 Z10
N1170 G0 X20.006 Y10 Z10
N1171 G0 X270 Y48 Z10
N1172 G1 X270 Y48 Z -5
N1173 G0 X270 Y48 Z10
N1174 G0 X270 Y48 Z -4
N1175 G1 X270 Y48 Z -10
N1176 G0 X270 Y48 Z10
N1177 G0 X270 Y48 Z -9
N1178 G1 X270 Y48 Z -15
N1179 G0 X270 Y48 Z10
N1180 G0 X270 Y48 Z -14
N1181 G1 X270 Y48 Z -20
N1182 G0 X270 Y48 Z10
N1183 G0 X270 Y48 Z -19
N1184 G1 X270 Y48 Z -25
N1185 G0 X270 Y48 Z10
N1186 G0 X270 Y48 Z -24
N1187 G1 X270 Y48 Z -30
N1188 G0 X270 Y48 Z10
N1189 G0 X270 Y48 Z10
N1190 G0 X270 Y23 Z10
N1191 G1 X270 Y23 Z-5
N1192 G0 X270 Y23 Z10
N1193 G0 X270 Y23 Z -4
N1194 G1 X270 Y23 Z -10
N1195 G0 X270 Y23 Z10
N1196 G0 X270 Y23 Z -9
N1197 G1 X270 Y23 Z -15
N1198 G0 X270 Y23 Z10
N1199 G0 X270 Y23 Z -14
N1200 G1 X270 Y23 Z -20
N1201 G0 X270 Y23 Z10
N1202 G0 X270 Y23 Z -19
N1203 G1 X270 Y23 Z -25
N1204 G0 X270 Y23 Z10
N1205 G0 X270 Y23 Z -24
N1206 G1 X270 Y23 Z -30
N1207 G0 X270 Y23 Z10
N1208 G0 X270 Y23 Z10
N1209 ; 4: drill
N1210 M8
N1211 S1800
N1212 M3
N1213 G0 X270 Y23 Z10
N1214 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1215 G1 X-269.994 Y35.500 Z -5 F320
N1216 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1217 G0 X -269.994 Y35.500 Z -4
N1218 G1 X -269.994 Y35.500 Z -10
N1219 G0 X -269.994 Y35.500 Z10

116
N1220 G0 X -269.994 Y35.500 Z -9
N1221 G1 X -269.994 Y35.500 Z -15
N1222 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1223 G0 X -269.994 Y35.500 Z -14
N1224 G1 X -269.994 Y35.500 Z -20
N1225 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1226 G0 X -269.994 Y35.500 Z -19
N1227 G1 X -269.994 Y35.500 Z -25
N1228 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1229 G0 X -269.994 Y35.500 Z -24
N1230 G1 X -269.994 Y35.500 Z -30
N1231 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1232 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1233 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1234 G1 X -269.994 Y10.500 Z -5
N1235 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1236 G0 X -269.994 Y10.500 Z -4
N1237 G1 X -269.994 Y10.500 Z -10
N1238 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1239 G0 X -269.994 Y10.500 Z -9
N1240 G1 X -269.994 Y10.500 Z -15
N1241 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1242 G0 X -269.994 Y10.500 Z -14
N1243 G1 X -269.994 Y10.500 Z -20
N1244 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1245 G0 X -269.994 Y10.500 Z -19
N1246 G1 X -269.994 Y10.500 Z -25
N1247 G0 X-269.994 Y10.500 Z10
N1248 G0 X -269.994 Y10.500 Z -24
N1249 G1 X -269.994 Y10.500 Z -30
N1250 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1251 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1252 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1253 G1 X0.006 Y35.500 Z -5
N1254 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1255 G0 X0.006 Y35.500 Z-4
N1256 G1 X0.006 Y35.500 Z -10
N1257 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1258 G0 X0.006 Y35.500 Z -9
N1259 G1 X0.006 Y35.500 Z -15
N1260 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1261 G0 X0.006 Y35.500 Z -14
N1262 G1 X0.006 Y35.500 Z -20
N1263 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1264 G0 X0.006 Y35.500 Z-19
N1265 G1 X0.006 Y35.500 Z -25
N1266 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1267 G0 X0.006 Y35.500 Z -24
N1268 G1 X0.006 Y35.500 Z -30
N1269 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1270 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1271 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1272 G1 X0.006 Y10.500 Z -5
N1273 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1274 G0 X0.006 Y10.500 Z -4
N1275 G1 X0.006 Y10.500 Z -10 N1276 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1277 G0 X0.006 Y10.500 Z -9
N1278 G1 X0.006 Y10.500 Z -15
N1279 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1280 G0 X0.006 Y10.500 Z -14
N1281 G1 X0.006 Y10.500 Z -20
N1282 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1283 G0 X0.006 Y10.500 Z -19
N1284 G1 X0.006 Y10.500 Z -25
N1285 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1286 G0 X0.006 Y10.500 Z -24
N1287 G1 X0.006 Y10.500 Z -30
N1288 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1289 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1290 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1291 G1 X270. 006 Y35.500 Z -5
N1292 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1293 G0 X270.006 Y35.500 Z -4
N1294 G1 X270.006 Y35.500 Z -10
N1295 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1296 G0 X270.006 Y35.500 Z -9
N1297 G1 X270.006 Y35.500 Z -15
N1298 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1299 G0 X270.006 Y35.500 Z -14
N1300 G1 X270.006 Y35.500 Z -20
N1301 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1302 G0 X270.006 Y35.500 Z -19
N1303 G1 X270.006 Y35.500 Z -25
N1304 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1305 G0 X270.006 Y35.500 Z -24
N1306 G1 X270.006 Y35.500 Z -30
N1307 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1308 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1309 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1310 G1 X270.006 Y10.500 Z -5
N1311 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1312 G0 X270.006 Y10.500 Z -4
N1313 G1 X270.006 Y10.500 Z -10
N1314 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1315 G0 X270.006 Y10.500 Z -9
N1316 G1 X270.0 06 Y10.500 Z -15
N1317 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1318 G0 X270.006 Y10.500 Z -14
N1319 G1 X270.006 Y10.500 Z -20
N1320 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1321 G0 X270.006 Y10.500 Z -19
N1322 G1 X270.006 Y10.500 Z -25
N1323 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1324 G0 X270.006 Y10.500 Z-24
N1325 G1 X270.006 Y10.500 Z -30
N1326 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1327 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1328 ; 5: reaming
N1329 D0
N1330 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100
N1331 T4 D1 M6

117
N1332 M8
N1333 S3200
N1334 M3
N1335 G0 X649.100 Y509.100 Z10
N1336 G0 X-269.994 Y35.500 Z10
N1337 G1 X -269.994 Y35.500 Z -30 F500
N1338 G1 X -269.994 Y35.500 Z10
N1339 G0 X -269.994 Y35.500 Z10
N1340 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1341 G1 X -269.994 Y10.500 Z -30
N1342 G1 X -269.994 Y10.500 Z10
N1343 G0 X -269.994 Y10.500 Z10
N1344 G0 X 0.006 Y35.500 Z10
N1345 G1 X0.006 Y35.500 Z -30
N1346 G1 X0.006 Y35.500 Z10
N1347 G0 X0.006 Y35.500 Z10
N1348 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1349 G1 X0.006 Y10.500 Z -30
N1350 G1 X0.006 Y10.500 Z10
N1351 G0 X0.006 Y10.500 Z10
N1352 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1353 G1 X 270.006 Y35.500 Z -30
N1354 G1 X270.006 Y35.500 Z10
N1355 G0 X270.006 Y35.500 Z10
N1356 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1357 G1 X270.006 Y10.500 Z -30
N1358 G1 X270.006 Y10.500 Z10
N1359 G0 X270.006 Y10.500 Z10
N1360 ; 6: pocket milling
N1361 D0
N1362 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100
N1363 T2 D1 M6
N1364 M8
N1365 S1900
N1366 M3
N1367 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1368 G1 X -19.994 Y10 Z -1 F300
N1369 G3 X -18.994 Y10 Z -1 I0.500 F500
N1370 G3 X -20.994 Y10 Z -1 I-1
N1371 G3 X -18.994 Y10 Z -1 I1
N1372 G3 X -19.994 Y10 Z -1 I-0.500
N1373 G1 X -19.994 Y10 Z -2 F300
N1374 G3 X -18.994 Y10 Z -2 I0.500 F500
N1375 G3 X -20.994 Y10 Z -2 I-1
N1376 G3 X -18.994 Y10 Z -2 I1
N1377 G3 X -19.994 Y10 Z -2 I-0.500
N1378 G1 X -19.994 Y10 Z -3 F300
N1379 G3 X -18.994 Y10 Z -3 I0.500 F500
N1380 G3 X -20.994 Y10 Z-3 I-1
N1381 G3 X -18.994 Y10 Z -3 I1
N1382 G3 X -19.994 Y10 Z -3 I-0.500
N1383 G1 X -19.994 Y10 Z -4 F300
N1384 G3 X -18.994 Y10 Z -4 I0.500 F500
N1385 G3 X -20.994 Y10 Z -4 I-1
N1386 G3 X -18.994 Y10 Z -4 I1
N1387 G3 X -19.994 Y10 Z -4 I-0.500 N1388 G1 X -19.994 Y10 Z-5 F300
N1389 G3 X -18.994 Y10 Z -5 I0.500 F500
N1390 G3 X -20.994 Y10 Z -5 I-1
N1391 G3 X -18.994 Y10 Z -5 I1
N1392 G3 X -19.994 Y10 Z -5 I-0.500
N1393 G1 X -19.994 Y10 Z -6 F300
N1394 G3 X -18.994 Y10 Z -6 I0.500 F500
N1395 G3 X -20.994 Y10 Z -6 I-1
N1396 G3 X-18.994 Y10 Z -6 I1
N1397 G3 X -19.994 Y10 Z -6 I-0.500
N1398 G1 X -19.994 Y10 Z -7 F300
N1399 G3 X -18.994 Y10 Z -7 I0.500 F500
N1400 G3 X -20.994 Y10 Z -7 I-1
N1401 G3 X -18.994 Y10 Z -7 I1
N1402 G3 X -19.994 Y10 Z -7 I-0.500
N1403 G1 X -19.994 Y10 Z -8 F300
N1404 G3 X-18.994 Y10 Z -8 I0.500 F500
N1405 G3 X -20.994 Y10 Z -8 I-1
N1406 G3 X -18.994 Y10 Z -8 I1
N1407 G3 X -19.994 Y10 Z -8 I-0.500
N1408 G0 X -19.994 Y10 Z10
N1409 ; 7: pocket milling
N1410 M8
N1411 S1900
N1412 M3
N1413 G0 X20.006 Y10 Z10
N1414 G1 X20.006 Y10 Z -1 F300
N1415 G3 X21.006 Y10 Z -1 I0.500 F500
N1416 G3 X19.006 Y10 Z -1 I-1
N1417 G3 X21.006 Y10 Z -1 I1
N1418 G3 X20.006 Y10 Z -1 I-0.500
N1419 G1 X20.006 Y10 Z -2 F300
N1420 G3 X21.006 Y10 Z -2 I0.500 F500
N1421 G3 X19.006 Y10 Z -2 I-1
N1422 G3 X21.006 Y10 Z -2 I1
N1423 G3 X20.006 Y10 Z -2 I-0.500
N1424 G1 X20.006 Y10 Z -3 F300
N1425 G3 X21.006 Y10 Z -3 I0.500 F500
N1426 G3 X19.006 Y10 Z -3 I-1
N1427 G3 X21.006 Y10 Z -3 I1
N1428 G3 X20.006 Y10 Z -3 I-0.500
N1429 G1 X20.006 Y10 Z -4 F300
N1430 G3 X21.006 Y10 Z -4 I0.500 F500
N1431 G3 X19.006 Y10 Z -4 I-1
N1432 G3 X21.006 Y10 Z -4 I1
N1433 G3 X20.006 Y10 Z -4 I-0.500
N1434 G1 X20.006 Y10 Z -5 F300
N1435 G3 X21.006 Y10 Z -5 I0.500 F500
N1436 G3 X19.006 Y10 Z -5 I-1
N1437 G3 X21.006 Y10 Z -5 I1
N1438 G3 X20.006 Y10 Z -5 I-0.500
N1439 G1 X20.006 Y10 Z -6 F300
N1440 G3 X21.006 Y10 Z -6 I0.500 F500
N1441 G3 X19.006 Y10 Z -6 I-1
N1442 G3 X21.006 Y10 Z -6 I1
N1443 G3 X20.006 Y10 Z -6 I-0.500

118
N1444 G1 X20.006 Y10 Z -7 F300
N1445 G3 X21.006 Y10 Z -7 I0.500 F500
N1446 G3 X19.006 Y10 Z -7 I-1
N1447 G3 X21.006 Y10 Z -7 I1
N1448 G3 X20.006 Y10 Z -7 I-0.500
N1449 G1 X20.006 Y10 Z -8 F300
N1450 G3 X21.006 Y10 Z -8 I0.500 F500
N1451 G3 X19.006 Y10 Z -8 I-1
N1452 G3 X21.006 Y10 Z -8 I1
N1453 G3 X20.006 Y10 Z -8 I-0.500
N1454 G0 X20.006 Y10 Z10
N1455 ; 8: pocket mill ing
N1456 M8
N1457 S1900
N1458 M3
N1459 G0 X0.006 Y23 Z10
N1460 G1 X0.006 Y23 Z -1 F300
N1461 G3 X1.006 Y23 Z -1 I0.500 F500
N1462 G3 X -0.994 Y23 Z -1 I-1
N1463 G3 X1.006 Y23 Z -1 I1
N1464 G3 X0.006 Y23 Z -1 I-0.500
N1465 G1 X0.006 Y23 Z -2 F300
N1466 G3 X1.006 Y23 Z -2 I0.500 F500
N1467 G3 X -0.994 Y23 Z -2 I-1
N1468 G3 X1.006 Y23 Z -2 I1
N1469 G3 X0.006 Y23 Z -2 I-0.500
N1470 G1 X0.006 Y23 Z -3 F300
N1471 G3 X1.006 Y23 Z -3 I0.500 F500
N1472 G3 X -0.994 Y23 Z -3 I-1
N1473 G3 X1.006 Y23 Z -3 I1
N1474 G3 X0.006 Y23 Z -3 I-0.500
N1475 G1 X0.006 Y23 Z -4 F300
N1476 G3 X1.006 Y23 Z -4 I0.500 F500
N1477 G3 X -0.994 Y23 Z -4 I-1
N1478 G3 X1.006 Y23 Z -4 I1
N1479 G3 X0.006 Y23 Z -4 I-0.500
N1480 G1 X0.006 Y23 Z -5 F300
N1481 G3 X1.006 Y23 Z -5 I0.500 F500
N1482 G3 X -0.994 Y23 Z -5 I-1
N1483 G3 X1.006 Y23 Z -5 I1
N1484 G3 X0.006 Y23 Z -5 I-0.500
N1485 G1 X0.006 Y23 Z -6 F300
N1486 G3 X1.006 Y23 Z -6 I0.500 F500
N1487 G3 X -0.994 Y23 Z -6 I-1
N1488 G3 X1.006 Y23 Z -6 I1
N1489 G3 X0.006 Y23 Z -6 I-0.500
N1490 G1 X0.006 Y23 Z -7 F300
N1491 G3 X1.006 Y23 Z -7 I0.500 F500
N1492 G3 X -0.994 Y23 Z -7 I-1
N1493 G3 X1.006 Y23 Z -7 I1
N1494 G3 X0.006 Y23 Z -7 I-0.500
N1495 G1 X0.006 Y23 Z -8 F300
N1496 G3 X1.006 Y23 Z -8 I0.500 F500
N1497 G3 X -0.994 Y23 Z -8 I-1
N1498 G3 X1.006 Y23 Z -8 I1
N1499 G3 X0.006 Y23 Z -8 I-0.500 N1500 G0 X0.006 Y23 Z10
N1501 ; 9: pocket milling
N1502 M8
N1503 S1900
N1504 M3
N1505 G0 X0.006 Y23 Z10
N1506 G1 X0.006 Y23 Z -1 F300
N1507 G3 X1.006 Y23 Z -1 I0.500 F500
N1508 G3 X -0.994 Y23 Z -1 I-1
N1509 G3 X1.006 Y23 Z -1 I1
N1510 G3 X0.006 Y23 Z-1 I-0.500
N1511 G1 X0.006 Y23 Z -2 F300
N1512 G3 X1.006 Y23 Z -2 I0.500 F500
N1513 G3 X -0.994 Y23 Z -2 I-1
N1514 G3 X1.006 Y23 Z -2 I1
N1515 G3 X0.006 Y23 Z -2 I-0.500
N1516 G1 X0.006 Y23 Z -3 F300
N1517 G3 X1.006 Y23 Z -3 I0.500 F500
N1518 G3 X -0.994 Y23 Z -3 I-1
N1519 G3 X1.006 Y23 Z -3 I1
N1520 G3 X0.006 Y23 Z -3 I-0.500
N1521 G1 X0.006 Y23 Z -4 F300
N1522 G3 X1.006 Y23 Z -4 I0.500 F500
N1523 G3 X -0.994 Y23 Z -4 I-1
N1524 G3 X1.006 Y23 Z -4 I1
N1525 G3 X0.006 Y23 Z -4 I-0.500
N1526 G1 X0.006 Y23 Z -5 F300
N1527 G3 X1. 006 Y23 Z -5 I0.500 F500
N1528 G3 X -0.994 Y23 Z -5 I-1
N1529 G3 X1.006 Y23 Z -5 I1
N1530 G3 X0.006 Y23 Z -5 I-0.500
N1531 G1 X0.006 Y23 Z -6 F300
N1532 G3 X1.006 Y23 Z -6 I0.500 F500
N1533 G3 X -0.994 Y23 Z -6 I-1
N1534 G3 X1.006 Y23 Z -6 I1
N1535 G3 X0.006 Y23 Z-6 I-0.500
N1536 G1 X0.006 Y23 Z -7 F300
N1537 G3 X1.006 Y23 Z -7 I0.500 F500
N1538 G3 X -0.994 Y23 Z -7 I-1
N1539 G3 X1.006 Y23 Z -7 I1
N1540 G3 X0.006 Y23 Z -7 I-0.500
N1541 G1 X0.006 Y23 Z -8 F300
N1542 G3 X1.006 Y23 Z -8 I0.500 F500
N1543 G3 X -0.994 Y23 Z -8 I-1
N1544 G3 X1.006 Y23 Z -8 I1
N1545 G3 X0.006 Y23 Z -8 I-0.500
N1546 G0 X0.006 Y23 Z10
N1547 ; 10: pocket milling
N1548 M8
N1549 S1900
N1550 M3
N1551 G0 X0.006 Y48 Z10
N1552 G1 X0.006 Y48 Z -1 F300
N1553 G3 X1.006 Y48 Z -1 I0.500 F500
N1554 G3 X -0.994 Y48 Z -1 I-1
N1555 G3 X1.006 Y48 Z -1 I1

119
N1556 G3 X0.006 Y48 Z -1 I-0.500
N1557 G1 X0.006 Y48 Z -2 F300
N1558 G3 X1.006 Y48 Z -2 I0.500 F500
N1559 G3 X -0.994 Y48 Z -2 I-1
N1560 G3 X1.006 Y48 Z -2 I1
N1561 G3 X0.006 Y48 Z -2 I-0.500
N1562 G1 X0.006 Y48 Z -3 F300
N1563 G3 X1.006 Y48 Z -3 I0.500 F500
N1564 G3 X -0.994 Y48 Z -3 I-1
N1565 G3 X1.006 Y48 Z -3 I1
N1566 G3 X0.006 Y48 Z -3 I-0.500
N1567 G1 X0.006 Y48 Z -4 F300
N1568 G3 X1.006 Y48 Z -4 I0.500 F500
N1569 G3 X -0.994 Y48 Z -4 I-1
N1570 G3 X1.006 Y48 Z -4 I1
N1571 G3 X0.006 Y48 Z-4 I-0.500
N1572 G1 X0.006 Y48 Z -5 F300
N1573 G3 X1.006 Y48 Z -5 I0.500 F500
N1574 G3 X -0.994 Y48 Z -5 I-1
N1575 G3 X1.006 Y48 Z -5 I1
N1576 G3 X0.006 Y48 Z -5 I-0.500
N1577 G1 X0.006 Y48 Z -6 F300
N1578 G3 X1.006 Y48 Z -6 I0.500 F500
N1579 G3 X -0.994 Y48 Z -6 I-1
N1580 G3 X1.006 Y48 Z -6 I1
N1581 G3 X0.006 Y48 Z -6 I-0.500
N1582 G1 X0.006 Y48 Z -7 F300
N1583 G3 X1.006 Y48 Z -7 I0.500 F500
N1584 G3 X -0.994 Y48 Z -7 I-1
N1585 G3 X1.006 Y48 Z -7 I1
N1586 G3 X0.006 Y48 Z -7 I-0.500
N1587 G1 X0.006 Y48 Z -8 F300
N1588 G3 X1. 006 Y48 Z -8 I0.500 F500
N1589 G3 X -0.994 Y48 Z -8 I-1
N1590 G3 X1.006 Y48 Z -8 I1
N1591 G3 X0.006 Y48 Z -8 I-0.500
N1592 G0 X0.006 Y48 Z10
N1593 ; 11: pocket milling
N1594 M8
N1595 S1900
N1596 M3
N1597 G0 X20.006 Y90 Z10
N1598 G1 X20.006 Y90 Z -1 F300
N1599 G3 X21.006 Y90 Z -1 I0.500 F500
N1600 G3 X19.006 Y90 Z -1 I-1
N1601 G3 X21.006 Y90 Z -1 I1
N1602 G3 X20.006 Y90 Z -1 I-0.500
N1603 G1 X20.006 Y90 Z -2 F300
N1604 G3 X21.006 Y90 Z -2 I0.500 F500
N1605 G3 X19.006 Y90 Z -2 I-1
N1606 G3 X21.006 Y90 Z -2 I1
N1607 G3 X20.006 Y90 Z -2 I-0.500
N1608 G1 X20.006 Y90 Z -3 F300
N1609 G3 X21.006 Y90 Z -3 I0.500 F500
N1610 G3 X19.006 Y90 Z -3 I-1
N1611 G3 X21.006 Y90 Z -3 I1 N1612 G3 X20.006 Y90 Z -3 I-0.500
N1613 G1 X20.006 Y90 Z -4 F300
N1614 G3 X21.006 Y90 Z -4 I0.500 F500
N161 5 G3 X19.006 Y90 Z -4 I-1
N1616 G3 X21.006 Y90 Z -4 I1
N1617 G3 X20.006 Y90 Z -4 I-0.500
N1618 G1 X20.006 Y90 Z -5 F300
N1619 G3 X21.006 Y90 Z -5 I0.500 F500
N1620 G3 X19.006 Y90 Z -5 I-1
N1621 G3 X21.006 Y90 Z -5 I1
N1622 G3 X20.006 Y90 Z -5 I-0.500
N1623 G1 X20.006 Y90 Z -6 F300
N1624 G3 X21.006 Y90 Z -6 I0.500 F500
N1625 G3 X19.006 Y90 Z -6 I-1
N1626 G3 X21.006 Y90 Z -6 I1
N1627 G3 X20.006 Y90 Z -6 I-0.500
N1628 G1 X20.006 Y90 Z -7 F300
N1629 G3 X21.006 Y90 Z -7 I0.500 F500
N1630 G3 X19.006 Y90 Z -7 I-1
N1631 G3 X21 .006 Y90 Z -7 I1
N1632 G3 X20.006 Y90 Z -7 I-0.500
N1633 G1 X20.006 Y90 Z -8 F300
N1634 G3 X21.006 Y90 Z -8 I0.500 F500
N1635 G3 X19.006 Y90 Z -8 I-1
N1636 G3 X21.006 Y90 Z -8 I1
N1637 G3 X20.006 Y90 Z -8 I-0.500
N1638 G0 X20.006 Y90 Z10
N1639 ; 12: pocket millin g
N1640 M8
N1641 S1900
N1642 M3
N1643 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1644 G1 X -19.994 Y90 Z -1 F300
N1645 G3 X -18.994 Y90 Z -1 I0.500 F500
N1646 G3 X -20.994 Y90 Z -1 I-1
N1647 G3 X -18.994 Y90 Z -1 I1
N1648 G3 X -19.994 Y90 Z -1 I-0.500
N1649 G1 X -19.994 Y90 Z -2 F300
N1650 G3 X -18.994 Y90 Z -2 I0.500 F500
N1651 G3 X -20.994 Y90 Z -2 I-1
N1652 G3 X -18.994 Y90 Z -2 I1
N1653 G3 X -19.994 Y90 Z -2 I-0.500
N1654 G1 X -19.994 Y90 Z -3 F300
N1655 G3 X -18.994 Y90 Z -3 I0.500 F500
N1656 G3 X -20.994 Y90 Z -3 I-1
N1657 G3 X -18.994 Y90 Z -3 I1
N1658 G3 X -19.994 Y90 Z -3 I-0.500
N1659 G1 X -19.994 Y90 Z -4 F300
N1660 G3 X -18.994 Y90 Z -4 I0.500 F500
N1661 G3 X -20.994 Y90 Z -4 I-1
N1662 G3 X -18.994 Y90 Z -4 I1
N1663 G3 X -19.994 Y90 Z -4 I-0.500
N1664 G1 X -19.994 Y90 Z -5 F300
N1665 G3 X -18.994 Y90 Z -5 I0.500 F500
N1666 G3 X -20.994 Y90 Z -5 I-1
N1667 G3 X -18.994 Y90 Z -5 I1

120
N1668 G3 X -19.994 Y90 Z -5 I-0.500
N1669 G1 X -19.994 Y90 Z -6 F300
N1670 G3 X -18.994 Y90 Z -6 I0.500 F500
N1671 G3 X -20.994 Y90 Z -6 I-1
N1672 G3 X -18.994 Y90 Z -6 I1
N1673 G3 X -19.994 Y90 Z -6 I-0.500
N1674 G1 X -19.994 Y90 Z -7 F300
N1675 G3 X -18.994 Y90 Z -7 I0.500 F500
N1676 G3 X -20.994 Y90 Z -7 I-1
N1677 G3 X -18.994 Y90 Z -7 I1
N1678 G3 X -19.994 Y90 Z -7 I-0.500
N1679 G1 X -19.994 Y90 Z -8 F300 N1680 G3 X -18.994 Y90 Z -8 I0.500 F500
N1681 G3 X-20.994 Y90 Z -8 I-1
N1682 G3 X -18.994 Y90 Z -8 I1
N1683 G3 X -19.994 Y90 Z -8 I-0.500
N1684 G0 X -19.994 Y90 Z10
N1685 M30