Proiectarea unei pompe cu cavități progresive cu analiza economico – [618661]

F 271.13/Ed.3 Fișier SMQ/Formulare

Anexa 8

MINISTERUL EDUCAȚIEI NAȚIONALE
UNIVERSITATEA PETROL – GAZE DIN PLOIEȘTI
FACULTATEA: INGINERIE MECANICĂ ȘI ELECTRICĂ
DEPARTAMENTUL: INGINERIE MECANICĂ
PROGRAMUL DE STUDII: INGINERIE ECONOMICĂ ÎN DOMENIUL
MECANIC
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: IF

Vizat
Facultatea IME
Aprobat,
Director de departament,
Prof.univ.dr.ing. NAE Ion

PROIECT DE DIPLOMĂ

TEMA:
Proiectarea unei pompe cu cavități progresive cu analiza economico –
financiară a două scenarii propuse în vederea asamblării pompei.

Conducător științific:
Șef lucr.dr.ing. NICULAE Claudia

Consultant științific
Prof. Dr. POPESCU Cătălin

Absolvent: [anonimizat]
2018

F 272.13/Ed.2 Fișier SMQ/Formulare

UNIVERSITATEA PETROL – GAZE DIN PLOIESTI Anexa 9
FACULTATEA: INGINERIE MECANICĂ ȘI ELECTRICĂ
DOMENIUL: INGINERIE ȘI MANAGEMENT
PROGRAMUL DE STUDII: INGINERIE ECONOMICĂ ÎN DOMENIUL MECANIC
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: IF

Aprobat,
Director de departament,
Prof. univ. dr. ing. Nae Ion Declar pe propria răspundere că voi elabora personal proiectul
de diplomă și nu voi folosi alte materiale documentare în afara
celor prezentate la capitolul „Bibliografie”.

Semnătură studentă:
DATELE INIȚALE PENTRU PROIECTUL DE DIPLOMĂ
Proiectul a fost dat student: [anonimizat]: CROITORU L. IULIANA ANDREEA

1) Tema proiectului
Proiectarea unei pompe cu cavități progresive cu analiza economico -financiară a două scenarii propuse în
vederea asamblării pompei
2) Data eliberării temei: octombrie 2017
3) Tema a fost primită pentru îndeplinire la data: octombrie 2017
4) Termenul p entru predarea proiectului: iulie 2018
5) Elementele inițiale pentru proiect :
Adâncimea sondei (H)= 600 m, Debitul nominal (Q) = 83 m3/24h, Densitatea petrolului (ρ) = 965 kg/m3,
Viteza unghiulară de antrenare (ω) = 10 rad/s

6) Enumerarea problemelor care vor fi dezvoltate:
Stadiul actual al instala țiilor de pompare echipate cu pompe cu cavități progresive;
Elemente de geometrie a pompei cu cavități progresive;
Influența cinematicii asupra performanțelor pompelor cu cavități progresive;
Probleme în exploatarea pompelor cu cavități progresive;
Analiza economico -financiară a două scenarii propuse în vederea asamblării pompei cu cavitație progresivă;
Securitate și sănătate în muncă, prevenirea și apărarea împotriva in cendiilor și protecția mediului;
7) Enumerarea materialului grafic : Conform borderoului de desene.

8) Consultații pentru proiect, cu indicarea părților din proiect care necesită consultarea:
Consultații săptămânale, pentru capitolele 1,2,3,4,5,6,7.
Conducător științific:
Șef lucr. Dr. Ing. Georgeta Claudia NICULAE
Semnătura:
Consultant științific: Studentă
Prof. Dr. Cătălin POPESCU CROITORU L. IULIANA ANDREEA
Semnătura: Semnătura:

F 272.13/Ed.2 Fișier SMQ/Formulare

UNIVERSITATEA PETROL – GAZE DIN PLOIESTI Anexa 10
FACULTATEA: INGINERIE MECANICĂ ȘI ELECTRICĂ
DOMENIUL: INGINERIE ȘI MANAGEMENT
PROGRAMUL DE STUDII: IEDM
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: IF

APRECIERE
privind activitatea absolventului: CROITORU L. Iuliana Andreea
în elaborarea proiectului de diplomă cu tema:
Proiectarea unei pompe cu cavități progresive cu analiza economico -financiară a două scenarii propuse în
vederea asamblării pompei

Nr. crt. CRITERIUL DE APRECIERE CALIFICATIV
1. Documentare, prelucrarea informațiilor din bibliografie Foarte bine
2. Colaborarea ritmică și eficientă cu conducătorul temei proiectului de diploma
/lucrării de licență Excelent
3. Corectitudinea calculelor, programelor, schemelor, desenelor, diagramelor și
graficelor Excelent
4. Cercetare teoretică, experimentală și realizare practică
5. Elemente de originalitate (dezvoltări teoretice sau aplicații noi ale unor teorii
existente, produse informatice noi sau adaptate, utile în aplicațiile inginerești) Excelent
6. Capacitate de sinteză și abilități de studiu individu al Excelent
CALIFICATIV FINAL Excelent
Calificativele pot fi: nesatisfăcător/satisfăcător/bine /foarte bine /excelent .

Comentarii privind calitatea proiectului:

Conținutul proiecului de diplomă corespunde întru totul cu tematica lansată

Data:
18 07 2018 Conducător științific
Șef lucr.dr.ing. NICULAE Claudia

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 1
CUPRINS
INTRODUCERE………………………………………………………………………….. 3
CAPITOLUL 1: STUDIUL ACTUAL AL INSTALAȚIILOR ECHIPATE CU POMPE
CU CAVITĂȚI PROGRESIVE………………………………………………………….
4
CAPITOLUL 2: ELEMENTE DE GEOMETRIE ALE POMPELOR CU CAVITĂȚI
PROGRESIVE………………….………………….………………….………………….
9
2.1. Proiectarea pompei cu cavități progresive………………….……………… 11
2.1.1. Determinarea presiunii necesare la pompare………………….…… 11
2.1.2. Alegerea debitului Q și a vitezei unghiulare………………….…… 11
2.1.3. Determinarea diametrului rotorului …….………….………….…… 12
2.1.4. Determinarea pasului statoric și alegerea excentricității…….…….. 12
2.1.5. Determinarea vitezei unghiulare de antrenare…….………….……. 13
2.1.6. Determinarea prestrângerii dintre rotor și manșonul elastic al
statorului…….………….………….………….………….………….……
13
2.1.7. Determinarea numărului de etaje al pompei…….………….……… 13
2.1.8. Calculul puterii necesare a pompei cu cavități progresive…….…… 14
2.1.9. Calculul puterii consumate prin rotirea garniturii în fluid și a
puterii necesare la suprafață…….………….………….………….……….
15
2.2. Calculul de rezistență al garniturii de prăjini de pompare…….………….….. 17
2.2.1. Solicitarea la tracțiune…….………….………….………….……… 17
2.2.2. Alungirea garniturii de prăjini de pompare…….………….……….. 18
2.2.3. Solicitarea la torsiune…….………….………….………….………. 19
2.2.4. Solicitarea la încovoiere…….………….………….………….……. 20
2.2.5. Verificarea rezistenței garniturii de prăjini de antrenare…….……… 20
CAPITOLUL 3: INFLUENȚA CINEMATICII ASUPRA PERFORMANȚELOR
POMPELOR CU CAVITĂȚI PROGRESIVE…….………….………….………….……
23
CAPITOLUL 4: PROBLEME ÎN EXPLOATAREA POMPELOR CU CAVITĂȚI
PROGRESIVE…….………….………….………….………….………….………….…..
30
4.1. Analiza defectelor și exemple de uzură și defecte ale componentelor
pompelor cu cavități progresive…….………….………….………….…………..
31
4.1.1. Inspecția statorilor…….………….………….………….…………. 31
4.1.2. Inspecția rotorului…….………….………….………….…………. 34
CAPITOLUL 5: ANALIZA ECONOMICO -FINANCIARĂ A DOUĂ SCENARII
PROPUSE ÎN VEDEREA ASAMBLĂRII POMPEI…….………….………….………..
35

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 2
5.1. Prețul pompei cu cavități progresive…….………….………….………….…. 35
5.2. Prezentarea metodei de analiză și a indicatorilor de bază…….………….…… 38
5.2.1. Algoritmul de calcul al metodei DCF (Discounted Cash Flow)…… 38
5.2.2. Indicatorii de bază ai metodei DCF (Discounted Cash Flow)……… 39
5.3. Analiza cost/beneficiu a celor două scenarii propuse………………………….. 40
5.3.1.Analiza cost/beneficiu a primului scenariu propus……..…..…..…… 40
5.3.2.Analiza cost/beneficiu a celui de -al doilea scenariu propus……..…. 44
5.4. Analiza în condiția de incertitudine, risc și rentabilitate……..….……..….… 46
5.4.1. Studiul de sensibilitate pentru primul scenariu……..….……..……. 47
5.4.1. Studiul de sensibilitate pentru al doilea scenariu……..….……..….. 49
5.5. Compararea rezultatelor și stabilirea variantei optime..….…..….…..….……. 50
CAPITOLUL 6: SECURITATE ȘI SĂNĂTATE ÎN MUNCĂ, PREVENIREA ȘI
APĂRAREA ÎMPOTRIVA INCENDIILOR ȘI PROTECȚIA MEDIULUI..….……..…..
54
6.1. Securitate și sănătate în muncă….……..…..….……..…..….……..…..….……. 54
6.2. Prevenirea și apărarea împotriva incendiilor….……..…..….……..…..….……. 56
6.3. Protecția mediului….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……. 56
CAPITOLUL 7: CONCLUZII GENERALE……..…….……..…….……..…….……..…… 58
BORDEROU DE DESENE……..…….……..…….……..…….……..…….……..………… 60
BIBLIOGRAFIE…….. …….……..…….……..…….……..…….……..…….……..………… 61
ANEXA 1….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 62
ANEXA 2….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 64
ANEXA 3….…….. …..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 66
ANEXA 4….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 68
ANEXA 5….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 70
ANEXA 6….……..…..….……..…..…. ……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 72
ANEXA 7….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 74
ANEXA 8….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 76
ANEXA 9….…….. …..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……… 78
ANEXA 10….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..…..….……..……. 80

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 3

INTRODUCERE
Pompele elicoidale împreună cu principiul lor de funcționare au fost prezentate pentru
prima oară de către inventatorul francez René Moineau. Acesta a susținut la Universitatea din Paris
invenția sa numită ”Un nou sistem de pompare”.
În ultimii ani, pompele elicoidale au fost modernizate în scopul reducerii vitezei de
încărcare a manșonului de cau ciuc și forțelor de inerție, reducându -se viteza de rotație a rotorului
în funcție de adâncime, deviație, temperatură.
Lucrarea de față își propune proiectarea unei pompe cu cavități progresive cu analiza
econ omico -financiară a două scenarii propuse în ved erea asamblării pompei.
Studiul va con ține proiectarea unei pompe cu cavități progresive, cu precizarea relațiilor
optime între dimensiunile principale ale elementelor pompei , se vor stabili dimensiunile rotorului
și statorului pompei și se vor determina solicitările garniturii de prăjini (tracțiune, torsiune,
încovoiere, etc ).
Prin studiul cinematicii directe și inversate se va determina influența acesteia asupra
performanțelor pompelor cu cavități progresive. Se va arăta că atât în cazul cinematicii directe cât
și în cazul celei inverse atât frecvența rotațiilor cât și debitul pompei vor fi mai mari pentru
pompele cu raportul cinematic (i) >1
2.
Conform catalogului “ SYNO -Mainten ance-Troubleshooting -Guide ” sunt enumerate
defectele probabile ale elementelor pompelor cu cavități progresive .
Analiza economico -financiară pentru cele două scenarii propuse se va face cu ajutorul
metodei Discounted Cash Flow (DCF). Se vor întocmi calcul ele în vederea amortizării prin metoda
uniformă și prin metoda accelerată – SYD (Sum of the Year Digits).
Securitatea și sănătatea în munc ă, prevenirea incendiilor și apărarea împotriva incendiilor,
protec ția mediului înconjur ător sunt cerin țe obligatorii și absolut necesare . În cadrul acestui
proiect sunt prezentate m ăsurile care trebuie respectate pentru evitarea accidentelor de munc ă și a
evenimentelor nedorite.
În finalul lucrării se vor prezenta concluziile generale ale proiectului și b ibliografia
studiată.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 4

CAPITOLUL 1
STADIUL ACTUAL AL INSTALAȚIILOR DE POMPARE ECHIPATE CU
POMPE CU CAVITĂȚI PROGRESIVE

Pompele cu cavități progresive gândite inițial de René Moineau ca pompe de transfer fluid
sunt utilizate în industria petrolieră ca metodă de extracție artificială. Această metodă de extracție
a petrolului , relativ nouă, a prins amploare în ultimii 20 de ani, înlocuind în mare parte modul de
pompare clasic cu pompe cu piston.[1]
Datorită ușurinței de manevrare a fluidelor dense de vâscozități diverse, pompele cu cavități
progresive sunt utilizate atât în domeniul petrolier cât și în industria alimentară s au de exploatare
a puțurilor de apă.
PCP-urile sunt pompe volumice având ca elemente principale rotorul și statorul (Fig.1.1).
Rotorul este partea mobilă în formă de spirală (helix), fabricat dintr -un metal rigid rezistent
la coroziune, de obicei oțel în alt aliat cromat, sau oțel inoxidabil, ce este indicat la manevrarea
fluidelor abrazive și corozive.
Statorul în formă de cilindru (dublu -helix) reprezintă partea fixă a sistemului, alcătuit dintr –
o țeavă de oțel cu perete gros ce conține în interior un a mestec de elastomeri sau cauciuc nitrilic,
pe întreaga lungime a statorului sunt prevăzute canale elicoidale. Pentru sondele cu țiței greu, care
utilizează tehnologii ca: SAGD -Steam Gravity Assisted Drainage, Steam Flood, CSS – Cyclic
Steam Simulation, la temperaturi peste 200°C se folosesc statoare metalice.

Fig.1.1. Pompa cu cavități progresive și secțiuni prin stator.[6]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 5
Acționarea pompei se face fie printr -un sistem mecanic de suprafață montat pe capul de
pompare al sondei, fie printr -un sistem e lectric submersibil în sondele deviate și orizontale.
Sistemul de acționare de suprafață este format din: reductor de turație, mecanism de transmitere a
mișcării și arborele de antrenare. Întregul sistem de acționare poate fi pus în funcțiune fie de un
motor electric, fie de un motor cu combustie internă, în cazul zonelor neelectrificate. În figura 1.2.
este prezentată schema constructivă a unei instalații de extracție apă folosind PCP.
Elementele componente sunt:
1. Motor elecric vertical cu
talpă;
2. Roata de curea pe motor;
3. Curea trapezoidală îngustă;
4. Roata de curea condusă;
5. Modulul axuli principal;
6. Camera de evacuare;
7. Etașarea axului principal;
8. Modul intermediar;
9. Prăjina de pompare;
10. Rotorul pompei;
11. Statorul pompei;
12. Țeava fixare stator și
conducere fluid;
13. Placa prindere grup de
pompare;
14. Colier de fixare intermediară;
15. Filtru;

Fig 1.2 .Instalația extracție apă echipată cu pompă cu cavități progresive. [6]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 6
Selectarea configurației sistemului a decvat de pompaj necesită o analiză amănunțită a
condițiilor sondei, a condițiilor impuse de zăcământ, a capacității instalației și a costurilor aferente.
Consumul de energie electrică este, de cele mai multe ori, componenta de cost cu ponderea cea
mai mare în costul total de producție a petrolului și ga zelor naturale
Utilizarea pompelor cu ca vitație progresivă în industria petrolieră prezintă următoarele
avantaje :
– echipamentul de suprafa ță este relativ ieftin comparativ cu sistemul de pompare cu
balansier, necesitând investiții mici atât în ceea ce priv ește costul echipamentelor, cât și al
mentenanței acestora, dar și al instalaării acestora;
– fiabilitatea /siguranță în funcționare a echipametelor de la sondă, dar și durată de
funcționare de până la trei ani, în condiții de operare corecte;
– randamentul vo lumic al pompei cu cavități progresive este mare, mai ales dacă cuplul rotor –
stator este ales corectși corespunzător tipul de fluid extras (din punct de vedere al
viscozității);
– consum redus de energie (pompele elicoidale necesită energie numai pentru ridi carea
(liftarea) fluidului;
– nu există pericolul blocării cu gaze (nu au supape care să se blocheze cu gaze, fapt ce le
recomandă pentru eliminarea apei din sondele de extracție a gazelor naturale);
– întreținerea simplă ;
– perioadă mare de timp între interven ții;
– funcționare fără zgomot (pompa debitează continuu, sarcina în instalația de suprafață este
constantă și prin construcția cu reductor conic, nivelul de zgomot este redus);
– sunt eliminate ruperile prăjinilor de pompare cauzate de greutatea lichidului;
– tipul de elastomer din care este confecționat statorul poate fi ales la cerere, astfel încât
acesta să fie compatibil cu fluidele produse de sondă;
– debitul pompei ușor de ajustat, datorită modului de acționare flexibil, din pdv al turațiilor
de funcționare (sunt prevazute chiar cu VFD, convertizoare de frecvență);
– sistemul de acționare facilitează schimbarea vitezei de rotație în funcție de variația
debitului produs de sondă (viteza de rotație poate fi aleasă încât debitul pompei să fie egal
cu debitul maxim pe care poate să -l producă stratul și care corespunde corelației de
funcționare strat – pompă);
– sunt capabile să pompeze petrol cu rații mari de apă și gaze;
– reduc emulsionarea fluidelor;
– coroziune redusă, atât la nivelul rotorului cât și al statorului;

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 7
– debitează continuu și constant, evitând pulsațiile în curgere (se reduce posibilitatea
depunerii parafinei și a solidelor);
– vehiculează fluide cu viscozități ridicate;
– consum redus de energie electrică;
– uzura mai mică a prăjinilor de pompare și a țevilor de extracție (prăjinile de extracție sunt
supuse la o solicitare constantă, în comparație cu pompajul clasic, unde sunt supuse la
solicitări variabile);
– pot fi utilizate la sondele care produc cu debite mici în locul pompajului intermitent (se
asigură astfel o funcționare continuă a sondei);
– sunt ideale pentru exploatările din zonele urbane, echipamentul de suprafață având
dimensiuni mult mai reduse decât cel utilizat în pompajul clasic [2].

Dezavantajele PCP cu sistemul de etracție cu pompă de adîncime :
– analiza și controlul funcționării pompei pot fi făcute numai pe baza datelor de producție și
a nivelului de lichid din spațiul inelar, spre deosebire de pompele de adâncime volumice
ce echipează unitățile de pompare cu balansier unde se poate construi dina mograma;
– trebuie evitată oprirea când viscozitatea fluidului este mare și acesta conține un procent
mare de nisip, pentru că există pericolul blocării rotorului în stator;
– prăjinile de pompare sunt solicitate atât la torsiune cât și la tracțiune.

Perform anțele pompelor cu cavități progresive sunt următoarele:
– debitul extras poate varia de la 0,3 la 900 m3/zi;
– înălțimea maximă de pompare poate ajunge până 3000 m;
– temperatura de lucru este în domeniul (60 – 120) 0C, în cazul fluidelor fără impurități
solide , respectiv de (40 – 90) 0C, în cazul fluidelor cu impurități solide;
– procentul de H 2S trebuie să fie cuprins între 8 – 20%, în fază gazoasă;
– densitatea fluidelor vehiculate cuprinsă între (815 – 1030) kg/m3;
– consumul de energie electrică este mai mic cu 50 – 70% decât în cazul pompelor clasice cu
piston, pentru aceleași condiții de pompare.

Factorii care limitează performanțele pompei sunt:
– tensiunea maximă admisibi lă din prăjini, care limitează puterea transmisă la rotor;
– lungimea maximă a pompei din m otive de execuție, atât pentru rotor, cât și pentru stator
(până la 6 m);

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 8
– turația maximă este limitată, datorită solicitărilor care apar în prăjinile de pompare (maxim
500 rot/min);
– calitatea elastomerului din care este confecționat statorul pompei.
Princ ipalii constructori de pompe cu cavitație progresivă în lume sunt: Kudu Industries
(Canada), PCM (S.U.A), Baker Hughes (Germania), Netzsch (Germania), Robbins & Myers
(S.U.A), Weatherford (Elveția), etc. În România, principalii constructori de PCP -uri sunt : Sialco
Trading (București), Confind (Câmpina).

Concluzii
Principalele elemente ale unei pompe cu cavități progresive sunt rotorul și statorul.
Avantajul major al acestui tip de pompe este datorat faptului că debitul lichidului vehiculat
nu afectează funcționarea pompei, iar dezavantajele sunt minore.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 9

CAPITOLUL 2
ELEMENTE DE GEOMETRIE A POMPEI CU CAVITĂȚI PROGRESIVE

Sistemul de pompaj al pompelor PCP are urmăoarele elemente: unitatea de antrenare,
prăjinile de antrenare și pompa cu cavități progresive. Cea din urmă este la rândul ei compusă din
două elemente importante: rotorul și statorul. Atunci când este necesară o modificare a debitului
sau a presiunii, pompele pot fi adaptate la noile condiții de funcționare prin simpla schimbare a
rotorului și a statorului (figura 2.1).

Fig. 2.1. Pompă cu cavități progresive .
a) – cu un singur început (1/2) b) – cu mai multe începuturi .
O pompă cu cavități progresive este un tip de pompă volumică cu șurub excentric (figura
2.2).

Fig 2.2 .Geometria rotoarelor pompelor cu cavități progresive .[4]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 10
Geometria pompelor cu cavități progresive este definită de două cifre, prima fiind numărul
de lobi ai rotorului, iar a doua este numărul de lobi ai statorului. De exemplu, geometria unei
pompe cu un singur rotor elicoidal și un stator dublu elicoidal este denumită „pompă 1 -2” (figura
2.3), caz în care rotorul nu este concentric cu statorul iar mișcarea rotorului este de fapt o
combinație a două mișcări – o mișcare de rotație în jurul axei proprii într -o direcție, și o rotație în
direcția opusă liniei centrale în jurul axei statorului.
Grosimea rotorului (diametrul minor) este notat cu „D”;
Excentricitatea (distanța dintre originea rotorului, O 2, și centrul statorului, O 1 este notată
cu „E”;
Diametrul rotorului elicoidal (diametrul major) este dat de relația: D+2E;
Dimensiunile statoru lui rotorului într -o secțiune perpendiculară pe axul acestuia sunt D
respectiv, D+4E.[5]

Fig 2.3 .Geometria pompei 1 -2 [5]

În funcție de raportul lobilor, secțiunile transversale ar arăta precum în figura 2.4. Datorită
faptului că numărul lobilor rotorului și statorului sunt în raport de succesivitate, se creează o
cavitate plină cu fluid între rotor și stator, fapt care confirmă principiul de funcționare al acestor
pompe.

Fig 2.4 .Secțiuni de diferite tipuri de PCP [3]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 11

2.1 PROIECTAREA POMPEI CU CAVITĂȚI PROGRESIVE

2.1.1 Determinarea presiunii necesare de pompare

Dacă sonda se află în repaus, lichidul se stabilizează la nivelul static, iar dacă sonda se află
în exploatare, lichidul se stabilizează la nivelul dinamic. Nivelul static H s coresp unde debitului Q
= 0 și se măsoară de la suprafață. Dacă nivelul lichidului din sondă coboară la H d, nivelul dinamic,
stratul produce cu debitul Q.
Presiunea necesară de pompare se determină din [7], cu ajutorul relației
Hp = H d + H fr (2.1)
unde: Hfr – sunt pierderile de presiune datorate frecării și rezistențelor locale la mișcarea lichidului
prin țevi de la pompa cu cavităti progresive până la suprafață, în
O mcolH2
O mcolH61001 600
1002===fr
frhHH

unde: H – este adâncimea de amplasare a pompei, în m, H = 600 m.
Adâncimea de amplasare a pompei depinde de presiunea de ieșire din soluție a gazelor este
strâns legată de submergența h a pompei:
h = H – Hd = 600 – 180= 420 m
Presiunea necesară de pompare este dată de relația:
p p Hg p= , adică
) (fr d p H Hg p +=
(2.2)
unde: ρ – este densitatea medie a amestecului petrol – apă din sondă, în
3m/kg și are valoarea:
3kg/m 6,599 10107,0 9653,0 7,0 3,0 =+=+=a t
.
Înlocuind valorile cunoscute în relația (3.6) se obține:
MPa7791,1 bar791,17 Pa10791,17)2 180(81,95,9965= ==+=pp

2.1.2. Alegerea debitului Q și a vitezei unghiulare

Debitul sondei este : Q = 83m3/zi

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 12
Viteza unghiulară de antrenare depinde de viscozitatea fluidului și de debitul dorit. Viteza
unghiulară de antrenare aleasă pentru calcul este: ω = 10 rad/s și corespunde unei turații n = 95,5
rot/min.
2.1.3. Determinarea diametrului rotorului

Se face cu relația:
( )3 223,1…030,1 =QDR
(2.3)
în care Q se introduce în m3/s.
Înlocuind în relația (2.7) se obține diametrul rotorului:

𝐷𝑅=1,223 √83
60∙60∙24∙103
=0,056 𝑚
Se alege o dimensiune tipizată de rotor DR = 57,7 mm.

2.1.4. Determinarea pasului statoric și alegerea exentricității

La determinarea pasului statoric se utilizează domeniul de rapoarte optim p/R R = 5,5 … 8
[7]. Utilizând diametrul rotorului, raportul devine:
p/D R = 2,75 … 4
Întrucât viscozitatea fluidului din sonda aleasă este mare, aceasta umple cavitățile pompei
cu o viteză mai scăzută, ceea ce ne -ar permite să alegem o valoare mai mică pentru pasul statoric,
dar, fiindcă înălțimea de pompare nu este destul de mare, se adop tă p/D R = 3,03.
Pasul are dimensiunea: p = 3,03∙57,7 = 175 mm.
Stabilirea excentricității se realizează în funcție de diametrul rotorului [10]. Așa cum este
arătat în figura 2.5 determinarea excentricității se face cu relația:
dj= 6e (2.4)
unde : dj – diametrul major al rotorului, în mm.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 13

Fig. 2.5. Reprezentarea dimensiunilor rotorului.
Înlocuind în relația (2.8) se obține excentricitatea:
e = d j /6 = 57,7/6 = 9,616 mm

2.1.5. Determinarea vitezei unghiulare de antrenare

În această etapă se utilizează relația debitului:
Q = 4∙DR∙e∙p∙n∙ηv (2.5)
din care se obține turația:
v R peDQn=4
(2.6)
Introducând debitul în m3/min, randamentul volumic care se adoptă η v = 0,85, iar celelalte
mărimi în m, în relația (2.6) rezultă:
𝑛=83
60∙24
4∙0,0577 ∙0,009616 ∙0,175 ∙0,85=174 ,594 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza unghiulară corespunzătoare acestei turații este:
𝜔=𝜋∙174 ,594
30=18,283 𝑟𝑎𝑑 /𝑠

2.1.6. Determinarea prestângerii dintre rotor și manșonul elastic
al statorului

Strângerea dintre rotor și stator asigură etanșeitatea între treptele pompei, de ea depinzând
randamentul volumetric al pompei.
Prestângerea se determină utilizând relația:
δ0 = (0,011 … 0,013)∙ DR (2.7)
Deoarece viscozitatea petrolului este mare și se dorește ca pompa să aibă un randament
volumetric bun, se alege o strângere inițială mai mică:

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 14
δ0 = 0,011∙57,7 = 0,63 mm

2.1.7. Determinarea numărului de etaje al pompei

Un etaj (o treaptă) al pompei cu cavitate progresivă este definit d e lungimea pasului statoric
determinat anterior.
Creșterea presiunii de la intrare (aspirație) către ieșirea din etaj (refulare), ca rezultat al
transformării energiei cinetice mecanice în energie hidraulică, este limitată de capacitatea de
rezistență a materialelor elementelor structurale, de uzura care apare la contactul rotor – stator și
de asigurarea unei durabilități ridicate a acestor elemente. Din acest motiv, valoarea creșterii de
presiune pe un etaj este limitată astfel încât să fie asigurat un optim.
În aceste condiții, pentru o sarcină (presiu ne) determinată de caracteristicile sondei, pompa,
în ansamblul ei, se constituie printr -un număr de etaje (pompe) cu funcționare în serie .
Din analiza literaturii de specialitate, nu a rezultat o metodă precisă pe baza căreia să poată
fi stabilită sarcin a repartizată unui etaj, din acest punct de vedere rămânând determinante
recomandările firmelor producătoare de pompe cu cavitate progresivă reprezentative. În acest sens,
firma Griffin – Legrand [8], recomandă o creștere de presiune pe un etaj cuprinsă în tre 0,08 și 0,3
MPa și, mai rar, 0,68 MPa. Firma PCM Moineau [9] deținând rețetele unor elastomeri cu
caracteristici de rezistență foarte bune, utilizează, în mod curent, pompe ce suportă o creștere de
presiune pe etaj de 0,65 MPa. În conformitate cu acest e recomandări, creșterea de presiune pe pe
un etaj al pompei, ce face obiectul acestei lucrări, se adoptă 0,08 MPa.
Numărul de etaje al pompei rezultă din condiția realizării presiunii necesare ridicării
fluidului la suprafață. Se calculează numărul prel iminar de etaje:

ep
ppz=
(2.8)
unde: pe = 0,08 MPa, este presiunea medie pe un etaj.
Înlocuind în relația (2.8) rezultă:
638,2408,0971,1==z
Numărul minim de trepte necesare pentru realizarea presiunii pp este z = 26 etaje.
Lungimea statorului pompei este: Ls = p∙z = 0,175∙26 = 4,55 m; statorul se conectează la
coloana țevilor de extracție prin filet 3 1/2” M API.
Lungimea rotorului pompei este: Lr = 4,60 m; rotorul se conectează la garnitura de prăjini
prin filet de 1”M API.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 15
2.1.8. Calculul puterii necesare pompei cu cavitati progresive

Puterea necesară antrenării pompei cu cavitate progresivă este mai mică decât cea necesară
altui tip de pompă ce ar realiza aceiași parametrii debit – presiune la aceeași sondă.
Pentru a obține puterea necesară trebuie ținut cont de randamentul sistemului de acționare.
Funcționarea pompei necesită o putere proporțională cu puterea hidraulică, dată de relația
următoare:
v hhPP=
(2.9)
unde: Ph – puterea hidraulică necesară pompei cu cavitate progresivă;
ηh – randamentul hidraulic al pompei; η v – randamentul volumetric al pompei.
Puterea hidraulică necesară pompei se calculează cu relația următoare:
Ph = p p∙Q (2.10)
unde: pp – presiunea la ieșirea din ultimul etaj al pompei; Q – debitul realizat de pompa.
Puterea hidraulică se calculează cu relația (2.10) și are următoarea valoare:
𝑃ℎ=1,9716 ∙106∙83
60∙60∙24=1,894 ∙103 𝑊=1,894 𝑘𝑊
Pentru calculul puterii necesare pompei trebuie să se ia în considerare și randamentul
transmisiilor, astfel relația (2.9) devine:
t v hhPP=.
(2.11)
unde: η t – randamentul transmisiei pompei cu cavitate progresivă.
Randamentul total al instalației are valoarea:
=t v h .
η = 0,33
Puterea necesară pompei, are valoarea:

𝑃=1,894 ∙103
0,33=5,739 ∙103 𝑊=5,739 𝑘𝑊
Pentru calculul puterii necesare la suprafață a pompei se va lua în considerare, pe l ângă
această putere calculată și puterea consumată pentru rotirea garniturii în fluid.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 16

2.1.9. Calculul puterii consumate prin rotirea garniturii în fluid
și a puterii necesare la suprafață

Pentru calculul puterii consumate prin frecarea garniturii de prăjini de pompare în fluidul
de sondă se pot utiliza diferite relații empirice, după diverși autori, relații neformalizate matematic
și greu de verificat datorită condițiilor în care au fost determinate.
Puterea necesară învingerii acestor frecări se poat e exprima astfel:
Pf = Mtf∙ω (2.12)
unde: Mtf – momentul de frecare, în N∙m
Pentru determinarea momentului de frecare dintre prăjini și masa de fluid se fac
următoarele ipoteze [12]:
– se consideră mișcarea unui fluid vâscos cuprins în spațiul inelar dintre 2 cilindri coaxiali
nelimitați, de raze r1 și r2 , cu r1 < r 2;
– presupunem că cilindrul de rază r1, se rotește cu viteza unghiulară ω1, iar cilindrul exterior
de rază r 2 , cu vite za unghiulară ω 2 = 0.
Momentul total de frecare pe întreaga lungime a garniturii se obține cu relația:
1 2
12
22
22
1.4 
−= L
r rrrMtf
(2.13)
unde: L – lungimea garniturii de prăjini scufundată în fluid, în [m],
301n= este viteza unghiulară
a tijelor, în [rad/s]; n – turația garniturii de prăjini, în [rot/min]; r1 – raza prăjinilor de antrenare, în
[m]; r2 – raza interioară a țevilor de extracție, în [m]; μ – vâscozitatea dinamică a fluidului, în [Pa∙s].
Introducând r elația (2.13) în (2.12) rezultă:
2
1 2
12
22
22
1.4 
−= L
r rrrPf
(2.14)
unde: r1 = dp/2, r2 = DITE/2, L = H .
Se obține:
44 442 22 2 2
p ITEITE p
fd DH DdP
−=
(2.15)
Pentru datele de proiectare existente și anume: H = 600 m; ω 1 = 10 rad/s;
dp = 25,4 mm; DITE = 76 mm și μ = 4,163 Pa∙s, se obține:

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 17

kW853,1 W15, 1853
40254,0 076,0063,18 600
4076,0
40254,0163,4 42 22 2 2
= =−=fP
Datorită ipotezelor făcute, puterea necesară rotirii garniturii în fluid se majorează cu 10%,
pentru a lua în calcul frecările dintre rotorul și statorul pompei și dintre garnitura de prăjini d e
antrenare și țevile de extracție.
Puterea necesară funcționării pompei la parametrii nominali se poate exprima, prin
însumarea celor două componente (puterea necesară pompei și puterea consumată prin rotirea
garniturii în fluid), cu relația următoare:
Ps = 1,1∙ Pf + P (2.16)
Înlocuind valorile calculate mai sus în relația (2.16) se obține:
Ps = 1,1∙1,853 + 5,739 = 7,777 kW
Puterea neceasară la suprafață a fost calculată pentru adâncimea dată și pentru valoarea
maximă a vâscozității fluidelor foarte vâ scoase.

2.2 C alculul de rezistență al garniturii de pră jini de pompare

Principalele solicitări ale garniturii de prăjini de antrenare sunt: solicitarea la tracțiune,
solicitarea la torsiune necesară transmiterii momentului de torsiune necesar acționării pompei,
solicitarea la încovoiere datorită devierilor găurii de sondă și a pierderii stabilității. În continuare,
se vor prezenta princ ipalele forme de solicitări ale garniturii de prăjini precum și verificarea ei.

2.2.1. Solicitarea la tracțiune

Solicitarea garniturii de prăjini la tracțiune se datorează, în principal, greutății proprii, a
cărei valoare este variabilă pe lungimea garn iturii.
Deoarece raportul dintre diametrul și lungimea garniturii de prăjini este foarte mic, este
necesar ca verificarea garniturii să se facă la suprafață.
Pentru antrenarea pompei cu cavitate progresivă se vor folosi prăjini de pompare din clasa
D cu rezistența mecanică R m = 840 MPa și diametrul d p = 25,4 mm

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 18
Forța de tracțiune necesară, datorită greutății prăjinilor de antrenare, Gp, se determină cu
următoarea relație:
LAg Gp =0
(2.17)
unde:
o este densitatea oțelului, în kg/ m³:
o = 7850 kg/ m³;
L = H este lungimea garniturii de prăjină;
A este aria secțiunii transversale a prăjinilor de antrenare și se calculează cu relația:
42
pdA=
(2.18)
unde: dp = 25,4 mm, este diametrul prăjinii de antrenare.
Deci aria secțiunii transversale va fi:
22
mm707,50644,25==A

iar
N45, 23412 600 10 707,50681,9 78506==−
pG .
Datorită faptului că în sondă garnitura de prăjini stă scufundată în lichid, apare și forța
arhimedică, care este o forță de compresiune, dată de relația următoare:
LAg FA =
(2.19)
Deci forța efectivă care va acționa asupra garniturii de pompare se va obține astfel:
A p t F GF−=
(2.20)
Introducând relațiile (2.17) și (2.19) în (2.20), se obține relația următoare:




−=
01t
p tG F
(2.21)
Tensiunea maximă de întindere (tracțiune),
t , va fi dată de relația:
AGt
p
t



−
=01
(2.22)
Introducând în relația de mai sus valorile cunoscute, se obține:
MPa525,40707,50678509651 45, 23412
=−
=t

Pentru garnituri de prăjini alcătuite din tronsoane de dimensiuni diferite, tensiunile se
determină pentru fiecare tronson în parte.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 19
2.2.2. Alungirea garniturii de prăjini de antrenare

Alungirea se produce sub acțiunea greutății proprii și a presiunii hidrostatice, neglijând
efectele termice.
Alungirea garniturii sub efectul greutății proprii, se determină cu relația:
====L L L
GELgdxxgELdxELdx l
02
0
00 0 2
(2.23)
unde: E =
MPa101,25 este modulul de elasticitate al materialului din care sunt confecționate
prăjinile.
Introducând valorile cunoscute pentru L,
0 , g și E se obține:
m lG 066,0101,2260081,9 7850
112
==

Deformația axială datorată presiunii hidro statice, variabilă liniar pe lungimea garniturii, are
expresia:
()−= 12
gELlt p
(2.24)
unde μ este coeficientul lui Poisson și are valoarea μ = 0,3.
Introducând valorile cunoscute în relația (2.24), se obține:
() m lp 01136,03,0181,9 965101,2600
112
=−=

Expresia deformației sub acțiunea greutății proprii și a lichidului extras este:
()   −−= 1 2202
g gELlt
(2.25)
Această relație va avea următoarea valoare:
()   m l 0546,0 3,0181,9 965281,9 7850101,22600
112
=−−=

2.2.3. Solicitarea la torsiune

În cazul extracției cu ajutorul pompelor cu cavitate progresivă momentul de torsiune
necesar acționării pompei este transmis de la sistemul de acționare prin intermediul garniturii de
prăjini de antrenare.
Datorită interacțiunii garniturii de prăjini de antrenare, ce transmite momentul de torsiune
necesar acționării pompei cu cavități progresive, cu pereții țevilor de extracție și fluidul extras, a

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 20
fenomenelor vibratorii și a deformării elastice, este necesar un consum suplimentar de putere
pentru rotirea acesteia, care reprezintă 70 … 90% din puterea nominală consumată. Momentul de
torsiune total se calculează cu relația următoare:
s
tPM=
(2.26)
unde: Ps – puterea necesară la suprafață a pompei; ω – viteza unghiulară a rotorului pompei cu
cavitate progresivă.
Înlocuind valorile cunoscute în relația (2.26) se obține:
𝑀𝑡=7777
18,283=425 ,36 𝑁𝑚
Modulul de rezistență polar, pentru secțiuni pline circulare, se calculează cu o relație de
forma:
163
p
pdW=
(2.27)
3 63
10 218,3160254,0m Wp−==

Solicitarea maximă la torsiune apare la partea superioară a garniturii de prăjini, tensiunea
tangențială
t având expresia:
pt
tWM=
(2.28)
Înlocuind valorile cunoscute în relația (2.28) se obține pentru tensiunea tangențială
următoarea valoare:
τt=425 ,36
3,218 ∙103=0,132 𝑀𝑃𝑎

2.2.4. Solicitarea la încovoiere

Solicitarea la încovoiere a elementelor garniturii de prăjini de antrenare poate surveni ca
urmare a extracției dintr -o sondă deviată, precum și datorită pierderii stabilității sub acțiunea
forțelor centrifuge sau la depășirea valorii sarcinii critice de flambaj.
În funcție de condițiile de lucru, la pierderea stabilității, garnitura de prăjini de antrenare se
poate roti în jurul axei proprii sau în jurul axei sondei.
Rotirea garniturii de prăjini de antrenare în sonde deviate conduce întotdeauna la
dezvoltarea tensiunilor alternant simetrice de încovoiere și, deci, la oboseala elementelor garniturii
de prăjini. Fenomenul de oboseală este cumulativ și nu p oate fi depistat în condiții de șantier.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 21

2.2.5. Verificarea rezistenței garniturii de prăjini de antrenare

Dacă în pompajul clasic prăjinile de pompare sunt supuse la solicitări variabile (lucrează
predominant la întindere și, uneori, la compresiune și flambaj), garnitura de prăjini ce antrenează
pompa din sonda aleasă este supusă, în principal, la torsiune și la întindere.
Întinderea rigidizează garnitura de prăjini, mărind turația la care apare pierderea stabilității,
în timp ce torsiunea are un efect contrar.
Pentru determinarea tensiunii echivalente unei solicitări compuse
ech , sunt considerate
două teorii de rezistență conform [15].
Conform teoriei efortului unitar normal maxim ,
T, rezistența echivalentă este:
( )2 24 5,0t t t ech ++=
(2.29)
În teoria eforturilor unitare tangențiale maxime ,
T, tensiunea echivalentă este:
2 24t t ech +=
(2.30)
Înlocuind valorile tensiunilor în cele două relații, se obține:
𝜎𝑒𝑐ℎ1=0,5∙(40,525 +√40,5252+4∙0,1322)=20,262 𝑀𝑃𝑎
𝜎𝑒𝑐ℎ1=√40,5252+4∙0,1322=40,525 𝑀𝑃𝑎
Condiția de verificare a rezistenței garniturii de prăjini de antrenare este:
ech
≤
a (2.31)
unde:
a este tensiunea admisibilă și se calculează cu relația:
cRm
a=
unde:
mR = 793 … 965 MPa este rezistența la rupere a materialului prăjinilor de antrenare;
c = 2 este coeficientul de siguranță, [14].
Astfel, pentru prăjini de grad D cu
mR = 840 MPa, se obține:
MPa4202840==a
.
Concluzii
• Geometria pompelor cu cavități progresive este dată de numărul de lobi ai rotorului și
ai statorului.
• Principiul de funcționare al pompelor este confirmat de faptul că numărul lobilor
rotorului și cei ai statorului sunt în raport de succesivitate, creând o cavitație plină cu fluid între
cele două componente.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 22
• Datele inițiale de proiectare sunt următoarele: sondă cvasiverticală cu ad âncimea de
amplasare a pompei de H=600m aflată în extracție de petrol cu densitatea ρ=965 kg/m3 ; debitul
pompei este Q=83 m3/24h, viteza unghiulară de antrenare ω=10 rad/s și corespunde unei turații
n=95,5 rot/min
• Diametrul major al rotorului a fost ca lculat și este 𝐷𝑅=57,7 𝑚𝑚, pasul statoric are
dimensiunea de 175 mm, iar excentricitatea e=9,616 mm
• Din relația debitului a fost obținută turația n=174,594 rot/min, iar viteza unghiulară care
corespunde acesteia este ω=18,283 rad/s
• Numărul de eta je al pompei rezultă din condiția realizării presiunii necesare ridicării
fluidului la suprafață și a fost stabilit ca fiind z=26 etaje.
• Din calculul puterilor necesare pompei rezultă puterea hidraulica P h=1,894 kW și
puterea necesară pompei p=5,739kW. Puterea necesară la suprafața calculată pentru adâncimea
de H=600m și pentru valoarea maximă a vâscozității fluidelor vâscoase μ=4,163Pa*s, este
Ps=7,777kW.
• În urma efectuării calculului solicitării la tracțiune, s -a constatat că pentru garnituri de
prăjini alcătuite din tronsoane de dimensiuni diferite, tensiunile se determină pentru fiecare
tronson în parte iar valoarea tensiunii maximă de întindere rezultată din calcul este
MPa.525,40=t

• Deformația garniturii de prăjini de antrenare produse sub acțiunea greutății proprii și a
lichidului extras este:
. 0546,0 m l=
• După calculul solicitării la torsiune, rezultă că pentru un moment de torsiune M t = 425,36
Nm, valoarea tensiunii tangențiale va fi 𝜏𝑡=0,132 𝑀𝑃𝑎 .
• Conform studiului solicitării la încovoiere, se observă că rotirea garniturii de prăjini de
antrenare în sonde deviate duce la dezvoltarea tensiunilor alternant simetrice de încovoiere și la
oboseala elementelor garniturii de prăjini.
• După calculul efectuat pentru verificarea rezistenței garniturii de prăjini de antrenare,
se observă că garnitura de prăjini de antrenare de diametru
pd = 25,4 mm, poate fi utilizată
pentru antrenarea pompei, a mplasată la adâncimea H = 600 m.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 23

CAPITOLUL 3
INFLUENȚA CINEMATICII ASUPRA PERFORMANȚELOR POMPELOR
CU CAVITĂȚI PROGRESIVE

Principiul de funcționare al pompelor cu cavități progresive este dat de geometria rotorului
și a statorului, influențând direct cinematica acestora. În acest sens, în continuare se vor analiza
cinematica directă și inversată a pompelor cu cavități progresive.
În cinematica clasică a pompelor cu cavități progresive , rotorul, ca element mobil,
realizează o mișcar e de rotație în jurul axei statorului (mișcare de transport ) și una de rotație în
jurul axei proprii ( mișcare relativă ).
Segmentul de dreaptă dintre centrele O 1 și O 2 (brațul port -satelit ) se rostogolește fără
alunecare în interiorul roții central cu vite za unghiulară ωs .

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 24
În același timp, sistemul de coord onate x2o2y2 execută o mișcare de rotație în raport cu
brațul port -satelit cu viteza unghiulară ωr. Prin compunerea celor două mișcări, satelitul execută o
mișcare de rotație absolută față de axa instantanee de rotație ce trece prin polul de angrenare P.
Viteza de rotație absolută va avea expresia:
𝜔𝑎=𝜔𝑟−𝜔𝑠 (3.1)
relație ce rezultă din egalitatea :
𝛼𝑎=𝛼𝑟−𝛼𝑠
unde: α a (regăsit în figura 1 ca unghiul 2) este unghiul de rota ție absolută, αr (notat cu 3) este
unghiul de rotire al satelitului față de brațul port -satelit și αs (regăsit pe desen ca unghiul 1)
reprezintă unghiul cu care s -a rotit brațul O 1O2.

Fig. 3.1. Cinematica pompei cu cavitate progresivă.
Deoarece satelitul se rotește fa ră alunecare, arcele PM și P ’M’ vor fi egale, adic ă:
𝜔𝑎=𝜔𝑟−𝜔𝑠
𝜔𝑎=(1−𝑖)∙𝜔𝑟=(1−𝑙𝑟
𝑙𝑠)∙𝜔𝑟
𝜔𝑎=(1−1
2)∙18,283 =9,14 𝑟𝑎𝑑/𝑠 (3.2)
unde: 𝑙𝑠=𝑙𝑟+1 iar l s reprezint ă numărul de începuturi stator și lr este numărul de începuturi rotor.
Din rela ția (3.2) se obțin expresiile vitezei relative și a celei de transport:
𝜔𝑟=𝑙𝑠∙𝜔𝑎
𝜔𝑠=𝑙𝑟∙𝜔𝑎
𝜔𝑟=2∙9,14=18,283 𝑟𝑎𝑑/𝑠
(3.3)

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 25
𝜔𝑠=1∙9,14=9,14 𝑟𝑎𝑑 /𝑠
Înlocuind vitezele unghiulare cu frecvențele de rotație corespunzătoare, se obține :
𝑛𝑠=𝑙𝑠∙𝑛𝑎
𝑛𝑟=𝑙𝑟∙𝑛𝑎
𝑛𝑠=2∙174 ,594 =349 ,188 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟=1∙174 ,594 =174 ,594 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
(3.4)
Datorit ă diferențelor esențiale ce apar între geometria pompelor cu cavitate progresivă cu
raportul cinematic
21 și acela cu
21i , studierea cinematicii se efectuează separat pentru cele două
cazuri.

Tabelul 3.1. Relații de calcul pentru cinematica pompelor cu cavitate progresivă .
Raport
cinematic Parametru Relații de calcul Mecanism

𝑖=1
2 Frecvența
de rotație 𝑛𝑡=𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑙𝑟∙𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑛
𝑛=174 ,594 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 26
Debit 𝑄𝑝=𝑉𝑝∙𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑉𝑝∙𝑛
𝑉𝑝=4∙𝑒∙𝑑𝑚∙𝑝
𝑉𝑝=4∙9,616 ∙38,468 ∙175
=258935 ,8 𝑚𝑚3
=0,00025 𝑚3
𝑄𝑝=0,00025 ∙174 ,594 =0,043 𝑚3/𝑠

𝑖>1
2

Frecvența
rotațiilor 𝑛𝑡=𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑙𝑟∙𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡2/3=2∙174 ,594
=349 ,188 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡 3/4=3∙174 ,594
=523 ,782 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡 7/8=7∙174 ,594
=1222 ,158 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Debit 𝑄𝑝2/3=𝑉𝑝∙𝑛𝑟𝑜𝑡=2∙𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑝3/4=𝑉𝑝∙𝑛𝑟𝑜𝑡=3∙𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑝7/8=𝑉𝑝∙𝑛𝑟𝑜𝑡=7∙𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑝2/3=2∙0,00025 ∙174 ,594
=0,087 𝑚3/𝑠
𝑄𝑝3/4=3∙0,00025 ∙174 ,594
=0,131 𝑚3/𝑠
𝑄𝑝7/8=7∙0,00025 ∙174 ,594
=0,30𝑚3/𝑠

În expresia 𝑛𝑡=𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑙𝑟∙𝑛 apare evidentă dependența numărului de începuturi ale
rotorului. Astfel, frecvența de rotație a pompelor cu cavități progresive cu
21i este mai mare decât
cea a pompelor cu
21=i , respective debitul Q p,i>1/2 > Qp,1/2.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 27
O alt ă cale de optimizare a performanțelor pompelor cu cavități progresive o constituie
introducerea noțiunii de sistem inversat.
Sistemele inversate se obțin prin modificarea principiului descris anterior, respectiv
statorul realizează o rostogolire pe suprafața exterioară a rotorului concomitent cu o rotație în jurul
axei proprii O 1, executând o mișcare planetară.
În acest caz, se formează un angrena j planetar în care roata exterioară este satelitul, iar cea
interioară este roata centrală fixă.

Fig. 3.3. Poziția statorului în exteriorul suprafeței rotorului după rotirea cu unghiul αr.
Axa satelitului O 1, împreună cu brațul port -sateli t O 1O2 execută o rotație în jurul axei
centrale cu viteza unghiulară ω t (mișcarea de transport a statorului ).
Sistemul de coordonate x 1O1y1 execută o mișcare de rotație în raport cu brațul port -satelit
cu viteza unghiulară ω r.
Viteza de rotație absolută va avea expresia :
𝜔𝑎=𝜔𝑡−𝜔𝑟 (3.5)
Deoarece satelitul se rostogolește fără alunecare exteriorul roții fixe, arcele PM și P ’M’ vor
fi egale:
𝑅𝑟∙𝜔𝑡=𝑅𝑠∙𝜔𝑟
𝜔𝑠=𝑅𝑠
𝑅𝑟∙𝜔𝑡=1
𝑖∙𝜔𝑟 (3.6)

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 28

Fig.3.4. Cinematica sistemelor inversate.
Cunoaștem că :
𝑅𝑠=2∙𝑙𝑠∙𝑟
𝑅𝑟=2∙𝑙𝑟∙𝑟
𝑅𝑠=2∙2∙19,234 =76,936 𝑚𝑚
𝑅𝑟=2∙1∙19,234 =38,468 𝑚𝑚 (3.7)
𝑙𝑠=𝑙𝑟+1
𝑅𝑠
𝑅𝑟=𝑙𝑠
𝑙𝑟 (3.8)
Introduc ând aceste rapoarte în expresia vitezei absolute (3.5), se obține:
𝜔𝑎=𝜔𝑟(1
𝑖−1)=𝜔𝑟(𝑙𝑠
𝑙𝑟−1)=𝜔𝑟∙1
𝑙𝑟
𝜔𝑎=18,283 ∙1
1=18,283 𝑟𝑎𝑑/𝑠 (3.9)
𝜔𝑟=𝑙𝑟∙𝜔𝑎
𝜔𝑠=𝑙𝑠∙𝜔𝑎

𝜔𝑟=1∙18,283 =18,283 𝑟𝑎𝑑/𝑠
𝜔𝑠=2∙18,283 =36,56 𝑟𝑎𝑑/𝑠 (3.10)
Înlocuind vitezele unghiulare (9) cu frecvența rotațiilor corespunzătoare se obține :
𝑛𝑟=𝑙𝑟∙𝑛𝑎 (3.11)

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 29
𝑛𝑡=𝑙𝑠∙𝑛𝑎
𝑛𝑟=1∙174 ,594 =174 ,594 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑡=2∙174 ,594 =349 ,188 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Num ărul de rotații a statorului în jurul axei rotorului va fi diferit de numărul de rotații
efectuate de rotor în jurul axei statorului :
𝑛𝑠=𝑛𝑡=𝑙𝑠∙𝑛𝑎=(𝑙𝑟+1)∙𝑛
𝑛𝑠=2∙174 ,594 =349 ,188 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟=𝑛𝑡=𝑙𝑟∙𝑛
𝑛𝑟=1∙174 ,594 =174 ,594 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 (3.12)

Cunosc ând frecvența de rotație a statorului putem determina expresia debitului teoretic de
fluid vehiculat de pompă :
𝑄𝑡𝑝=𝑉𝑝∙𝑛𝑠=𝑉𝑝∙𝑙𝑠∙𝑛= 𝑉𝑝(𝑙𝑟+1)∙𝑛
𝑄𝑡𝑝=0,00025 ∙(1+1)∙174 ,594 =0,087 𝑚3/𝑠 (3.13)

Tabelul 3.2. Expresiile frecvenței de rotație și a debitului în cazul sistemelor inversate.
Cinematic ă directă Cinematică inversată
21=i

()3221i
()3221i
tn
𝑛𝑟𝑜𝑡=𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡=174 ,594𝑟𝑜𝑡
𝑚𝑖𝑛 𝑛𝑟𝑜𝑡=2∙𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡=349 ,188𝑟𝑜𝑡
𝑚𝑖𝑛 𝑛𝑟𝑜𝑡=(𝑙𝑟+1)∙𝑛=3∙𝑛
𝑛𝑟𝑜𝑡=593 ,782𝑟𝑜𝑡
𝑚𝑖𝑛
tpQ
𝑄𝑝=𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑝=0,043𝑚3
𝑠 𝑄𝑝=2∙𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑝=0,087𝑚3
𝑠 𝑄𝑡𝑝=𝑉𝑝∙(𝑙𝑟+1)∙𝑛=3∙𝑉𝑝∙𝑛
𝑄𝑡𝑝=0,130𝑚3
𝑠

Concluzii

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 30
• Similar analizei efectuate pentru cinematica clasic ă, s-au obținut expresiiile frecvenței
de rotație (3. 11) și a debitului vehiculat (3.12) pentru cazul sistemelor inversate.
• Se poate afirma c ă introducerea în practică a sistemelor inversate devine avantajoasă în
special în cazul vehiculării unor cantități mari de fluide, folosind aceeași tipod imensiune de
pompă cu cavități progresive. În acest caz, nu se vor mai folosi prăjinile de antrenare (de
pompare), decât ca element de introducere/extragere și susținere a rotorului, solicitările
“mutându -se” pe garnitura de țevi de extracție. Aceste prăji ni vor fi echipate cu centrori de fixare
a acestora în interiorul țevilor de extracție.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 31
CAPITOLUL 4
PROBLEME ÎN EXPLOATAREA POMPELOR CU CAVITĂȚI
PROGRESIVE

Problemele care apar în exploatarea acestui tip de pompe sunt variate. Cele mai comune
sunt problemele legate de elastomerul statorului. În marea majoritate a cazurilor, aceste probleme
apar atunci când sistemul nu este utilizat corect și pompa lucrează în lipsă de nivel.
Un alt tip de probleme ce pot apărea sunt la nivelul garniturilor de tiji, datorate coroziunii
sau a solicitărilor de torsiune, ruperea curelelor de transmisie a unității de antrenare, defectarea
reductorului etc.
Factorii principali ca re determină apariția defectelor la nivelul pompelor cu cavități
progresive sunt vâscozitatea, temperatura și abraziunea.
Pentru diminuarea abraziunii se recomandă:
– uzura este proporțională cu viteza de lucru; se recomandă minimizarea vitezei pentru a
reduce gradul de uzură;
– presiunea pe etaj scade pentru a limita alunecarea ( 6 bar pentru medii non abrazive, 1.4
bar pentru medii abrazive, tabel 4.1);
– supradimensionarea rotorului pentru a mări capacitatea de interferență (durată de viață
mărită) ;
– utilizare a materialelor pentru stator rezistente la abraziune sau a elastomerilor cu duritate
scăzută;
– rotor dublu cromat pentru protecția materialului de bază.

Tabelul 4.1. Presiunea indicată în funcție de gradul de abrazivitate
Gradul de abrazivitate Mediu Presiunea pe etaj
Nul apă, polymer, petrol 6
Ușor lăptos, calcaros 4,5
Mediu Nămol, șlamuri din lut sau gips, ciocolată,
noroi de foraj 3
Greu Praf, compoziții alunecoase, sedimente,
nisip, granule de zahăr 1,4

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 32
Impactul temperaturii este dat de:
• elastomerii se umflă în stator la temperaturi de 70 -130 ° (dimensiunile rotorului necesită
ajustarea peste această temperatură de 130 °) și elastomerii se contractă la temperatură mai mică
(sub 50 °).
• părțile metalice au tendința de a se dilata și de a se contracta cu ritm neglijabil față de
elastomeri.
• deoarece statorul este lipit de un tub metalic, cauciucul se poate umfla doar spre interior
pe rotor sau se poate strânge pe rotor.
• în condiții extreme de căldură sau de frig, elastomerii pot să n u fie adecvați.
Ținând cont de vâscozitate, cu cât fluidul este mai vâscos, cu atât pompa va fi mai lentă
pentru a permite fluidului să curgă în cavitate. Chiar și la viteze reduse, pompa poate să nu producă
o eficiență volumetrică de 100% și acest lucru trebuie luat în considerare în procesul de selecție.

4.1. ANALIZA DEFECTELOR ȘI EXEMPLE DE UZURĂ ȘI DEFECTE ALE
COMPONENTELOR PCP

Analiza defectelor va ajuta la determinarea întreținerii preventive viitoare și la luarea
deciziilor pentru modificările ne cesare în ceea ce privește procesul sau echipamentul.

4.1.1. Inspecția statorilor

Un stator uzat se poate recunoaște dacă pe suprafața lui apar ciupituri sau neuniformități
așa cum sunt prezentate în figura 4.1.

Fig 4.1. Defecte la nivelul elastomerului statorului.[16]

Fenomenul de cavitație este o stare anormală care poate duce la pierderea producției și
deteriorarea echipamentului. În contextul pompelor, termenul de cavitație implică un proces

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 33
dinamic de formare a bulelor (vapori sau gaz e) în interiorul lichidului, creșterea lor și colapsul
ulterior pe măsură ce lichidul curge prin pompă.
Ambele tipuri de bule se formează la interiorul pompei, unde presiunea statică locală este
mai mică decât presiunea vaporilor lichidului (cavitația va porilor) sau presiunea de saturație a
gazului (cavitația gazoasă). Zgomotul și vibrațiile pompei sunt cauzate de prăbușirea bulei de aer
atunci când este presurizată.
În mod obișnuit, într -o astfel de pompă, cauza cavitației este lipsa volumului de aspir ație.
Simptomele sunt debit redus, un vuiet la vibrații sau pot include zgomot asociat cu pocniturile.
Suprafața interioară a statorului este dură și are o structură foarte rugoasă. O coajă
portocalie însoțită de un miros puternic de cauciuc ars reprezintă un indicator al mersului în gol
(„uscat”). Acest fenomen afectează zona de aspirație a pompei(figura 4.2) .

Fig 4.2. Uzură la nivelul zonei de aspirație a pompei cu cavități progresive [16]

Atacul chimic și uzura datorată mersului în gol po t avea deseori caracteristici
asemănătoare. Din momentul în care se produce uzura are loc și atacul chimic remarcându -se
textura dură și rugoasă și fisuri ale elastomerului (figura 4.3). Aceste fenomene distrug geometria
statorului.

Fig 4.3. Atacul chim ic la nivelul statorului pompei cu cavități progresive [16]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 34
Elastomerul ars în totalitate datorită mersului în gol, fară ca zonele din jurul parții active să
fie afectate, rămâne lipit de rotor, emană un miros puternic de cauciuc ars și are aspecul de ca uciuc
topit, atrage atenția asupra unui proces restrâns de diagnosticare (figura 4.4).

Fig 4.4. Elastomer ars [16]

Delaminarea este rezultatul faptului că moleculele elastomerului nu se contopesc corect în
timpul procesului de fabricație. Elastomerul se poate slăbi în momentul în care presiunea de lucru
este ridicată.
Fenomenul de Histerezis (oboseală) al pompelor cu cavități progresive (figura 4.5) este un
fenomen generator de căldură, datorită frecării dintre rotor și stator, provocând o vulcanizar e
secundară. Cauza acestuia este dată de exploatarea pompei în lipsă de nivel în care nu există o
ungere minimă între cele două componente. Efectul acestui fenomen este reprezentat de pierderea
proprietăților elastice ale elastomerului, arderea și umflarea statorului.

Fig 4.5. Elastomer deteriorat datorită fenomenului de Histerezis[1 6]

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 35

4.1.2. Inspecția rotorului

Uzura abrazivă a rotorului are aceleași cauze ca în cazul statorului și este recunoscută
datorită șanțurilor, deformațiilor și rizurilor de pe suprafața acestuia (figura 4.6). Acest fenomen
poate fi evitat prin asigurarea mentenanței periodice.

Fig 4.6. Structura uzurii abrazive la nivelul rotorului PCP[1 6]

Atacul chimic se poate produce atât asupra oțelului carbon neacoperit, metalul de bază al
rotorului cât și prin stratul cromat dur al acestuia. (figura 4.7)

Fig 4.7. Rotor defect datorită atacului chimic asupra oțelului carbon și asupra părții cromate[1 6]

Concluzii
• Atât rotorul cât și statorul sunt afectate de uzura abrazivă și de atacul chimic.
• . Fenomenul de Histerezis (oboseală) al pompelor cu cavități progresive provo acă o
vulcanizare secundară. Cauza acestuia este dată de exploatarea pompei în lipsă de nivel în care
nu există o ungere minimă între cele două componente. Efectul acestui fenomen este reprezentat
de pierderea proprietăților elastice ale el astomerului, arderea și umflarea statorului.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 36

Pentru a putea realiza această analiză economico – financiară este necesar să se calculeze
mai întâi costul de producție , respectiv prețul de vânzare al pompei cu cavitate progresivă fiind
astfel posibilă estimarea atât a veniturilor cât și a cheltuielilor ce stau la baza acestei analize.

5.1 Prețul pompei cu cavitate progresivă

Prețul , ca rezultat al interacțiunii dintre cerere și ofertă, reflectă întotdeauna condițiile
specifice ale cererii și ale ofertei, pe piața respectivă.
Astfel, agentul economic producător își manifestă contribuția la formarea prețurilor de
consum prin participarea la determinarea ofertei pe piață, care sub formă agregată devine un
element esențial al acestui proces.
Decizia asupra cantității oferite este adoptată în urma unei d uble analize tehnice și
economice privind posibilitățile de combinare a factorilor de producție, adică pe baza cercetării
funcției de producție, pe de o parte, și a funcției costurilor, pe de altă parte.
Prețul este un instrument al pieței și un indicator al realității, fiind considerat rezultatul
confruntării intereselor economice ale purtătorilor cererii și ofertei. El exprimă valoarea de schimb
a lucrurilor utile dată de cantitatea de muncă necesară pentru obținerea lor, pe de o parte, și de
performanțe le tehnice și calitative, de importanța și raritatea lor, pe de altă parte.
Costul produsului se calculează cu relația:
Ri Rs r s p C C C C C +++=
(5.1)
unde: Cp – costul produsului; Cs – cheltuielile totale pe secții; Cr – cheltuielile cu retribuția directă;
CRs – cheltuielile cu regia de secție; CRi – cheltuielile cu regia de întreprindere.
Cheltuielile totale pe secții se calculează cu relația:
lei78, 9126=+=c m s C C C
(5.2)
unde: Cm – cheltuielile materiale directe; Cc – cheltuielile cu secțiile colaboratoare.
Cheltuielile materiale și cheltuielile cu secțiile colaboratoare sunt prezentate în tabelul 5.1
respectiv tabelul 5.2:
CAPITOLUL 5
ANALIZA ECONOMICO – FINANCIARĂ A DOUĂ SC ENARII PROPUSE
ÎN VEDEREA ASAMBLĂRI I POMPEI CU CAVITATE PROGRESIVĂ

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 37

Tabelul 5.1 Cheltuielile materiale.
Materiale consumate Prețul unitar (lei)
Material prelucrat 969,382
Cooperări 2343,69
Vopsele 115,58
Electrozi 92,623
Butelii azot 1,80
Elemente rodaj 54,42
Ulei 370,55
Materiale conservare – ambalare 10,07
COST TOTAL MATERIALE 3958,28
Tabelul 5.2. Cheltuielile cu secțiile colaboratoare
Denumirea operației Prețul unitar (lei)
Forjare 718,42
Materiale turnate din oțel 1921,12
Materiale turnate din fontă 79,28
Materiale turnate neferoase 220,69
Tratamente termice 499,14
Acoperiri cromat și cadmiat 449,14
Modele la piese turnate 1010,44
Alte secții colaboratoare 269,80
COST TOTAL SECȚII COLABORARE 5168,49

Cheltuielile cu retribuția directă se calculează cu relația:
mh
i jij r rt C =
(5.3)
unde: tij – este timpul de muncă necesar efectuării operației i la reperul j, (ore);
rmh – este retribuția medie orară, (lei /oră).

ijt =322 ore ;
588,6=mhr lei/oră
Cr = 322∙6,588=2119,83 lei
Costul regiei de secție se calculează cu relația:
𝐶𝑅𝑠=(𝐶𝑟+𝐶𝐴𝑀 +𝐶𝐴𝑆 +𝐶𝐴𝑆𝑆 +𝐼𝑉)∙𝑅𝑠 (5.4)
unde: CAM – contribuția angajatorului Asiguratorie pentru Muncă :
𝐶𝐴𝑀 =2,25% ∙𝐶𝑟=47,69 𝑙𝑒𝑖 ;
CAS – contribu ția angajatului la Asigurările Sociale :

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 38
𝐶𝐴𝑆 =25% ∙𝐶𝑟=529 ,95 𝑙𝑒𝑖 ;
CASS – contribuția angajatului la Asigurările Sociale de Sănătate :
𝐶𝐴𝑆𝑆 =10% ∙𝐶𝑟=211 ,98 𝑙𝑒𝑖 ;
IV – Impozitul pe Venit :
𝐼𝑉=10% ∙𝐶𝑟=211 ,98 𝑙𝑒𝑖.
Rs – regia de secție; se alege Rs = 260%.
𝐶𝑅𝑠=(2119 ,83+47,69+529 ,95+211 ,98+211 ,98)∙260% =8115 ,72 𝑙𝑒𝑖
Costul regiei de întreprindere se determină cu relația:
𝐶𝑅𝑖=(𝐶𝑠+𝐶𝑟+𝐶𝑅𝑆)∙𝑅𝑖 (5.5)
unde: Ri – regia de întreprindere; se consideră Ri = 20%.
Va rezulta: 𝐶𝑅𝑖=(9126 ,78+2119 ,83+8115 ,72)∙(20
100)=3872 ,46 𝑙𝑒𝑖
Costul de producție al pompei este:
𝐶𝑝=(9126 ,78+2119 ,83+8115 ,72+3872 ,46)=23234 ,79 𝑙𝑒𝑖
Prețul pompei se determină cu relația:
Pr+=p pC P
(5.6)
unde: Pp – prețul pompei; Cp – costul de producție al pompei;
Pr – profitul care se calculează cu relația:
p pCr=Pr
(5.7)
în care: rp – rata profitului; se alege rp = 1,5%.
Prețul pompei va fi: 𝑃𝑝=23234 ,79∙(1+1,5
100)=23583 ,31 𝑙𝑒𝑖
Prețul de vânzare al pompei este:
𝑃𝑣=𝑃𝑝+𝑇𝑉𝐴 =23588 ,31∙(1+19
100)=28064 ,14 𝑙𝑒𝑖 (5.8)
unde: T.V.A. = 19%.
În continuare ne propunem diminuarea costului de producție al pompei cu cavități
progresive, fiind necesară realizarea unei investiții majore în cadrul întreprinderii de profil.
Primul scenariu constă în implementarea în practică a unei linii flexibile de fabricație
pentru asamblarea pompelor cu cavitate progresivă.
Al doilea scenariu de investiție constă în menținerea tehnologiei actuale de asamblare a
pompelor cu cavitate progr esivă, dar se achiziționează un set de chei dinamometre și o automacara,
care au ca efect reducerea semnificativă a timpului de manoperă.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 39
Analiza economico -financiară a scenariilor prezentate se realizează cu ajutorul studiilor de
fezabilitate care impun un mecanism economico -financiar prin care, pe baza unui sistem de
indicatori se poate evidenția eficiența economică și financiară a capitalului ce a fost alocat pentru
investiția propriu -zisă.
La baza oricărei analize economico -financiare stă o nouă conce pție cu privire la rezultatele
activității agenților economici care să asigure recuperarea investițiilor.
Aceste analize de tip economico -financiar au la bază următoarele premise:
– valoarea dată a sumelor primite sau cheltuite (deoarece acestea sunt legate de perioada
în care se manifestă);
– comparabilitatea în timp a valorilor, ceea ce determină transferul în timp a acestor valori
prin intermediul unor factori de actualizare. Momentul față de care se efectuează acest transfer este
începutul anului în care se declanșează aceste cheltuieli.

5.2. Prezentarea metodei de analiză și a indicatorilor de bază

Metoda propusă de instituțiile financiare abilitate, inclusiv Banca Mondial ă, în realizarea
analizelor economico -financiare se numește metoda Discounted Cash Flow (metoda fluxului de
trezorerie) .
Metoda DCF (Discounted Cash Flow) este o metodă care ia în considerare factorul timp,
intrările și ieșirile din sistem, menționând un moment de început etichetat cu zero pentru începutul
analizei. De asemenea, definește mărimea intitulată factor de actualizare (fa) utilizând relația:
()n aif
+=
11
(5.9)
Metoda DCF propune un algoritm de calcul care conduce la obținerea unui tabel
centralizator al datelor financiare, ce corespunde studiului de fezabilitate realizat.

5.2.1. Algoritmul de calcul al metodei DCF (Discounted Cash Flow)

1) Calculul venitului brut:
v B PQ V=
(5.10)
unde: Q – producția, în buc/an; Pv – preț de vânzare unitar, în lei/buc;
2) Calculul venitului net înainte de taxare:
op B ît C V VN−=
(5.11)

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 40
unde: Cop – cheltuieli operaționale, în lei;

3) Calculul venitului net taxabil:
A VN VNît T−=
(5.12)
unde: A- amortizarea, în lei;
4) Calculul impozitului pe profit:
T profit VN I =%16
(5.13)
(cota unică de impozitare este de 16%)
5) Calculul venitului net după taxare:
profit T DT I VN VN −=
(5.14)
6) Calculul Net Cash Flow (flux de trezorerie net):
I VN NCFDT−=
(5.15)
unde: I – nivelul de investiție;
7) Calculul factorului de actualizare:
()n aif
+=
11
(5.16)
unde: i – rata de actualizare; n – numărul de ani.
8) Calculul profitului actualizat:
NCFf NCFAa=
(5.17)
unde: NCFA reprezintă NCF actualizată în fiecare an.

5.2.2. Indicatorii de bază ai metodei DCF (Discounted Cash Flow )

Fluxul de trezorerie actualizat exprimă profitul sau pierderea și se calculează cu relația :

=+=i
nniNCFNCFA
0 )1(
(5.18)
unde: NCFA – profitul actualizat; NCF – fluxurile de trezorerie; I – rata de actualizare la modul
general.
– Rata internă de rentabilitate sau IRR (internal rate of return) reprezintă valoarea ratei de
actualizare pentru care se anulează profitul :
()0
10=
+
=i
nniNCF
(5.19)

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 41
Deoarece exprimarea fluxurilor de trezorerie se calculează în raport cu foarte multe
perioade de timp; variația în timp a acestora ar trebui să respecte o lege polinomială care face
imposibilă calcularea ratei de actualizare pentru care profitul este zero.
Justificarea calcului ratei interne de rentabilitate (IRR) este faptul că se încearcă să se
compare performanța inves tiției realizate cu datele economice cu care are de -a face firma.
()()()()0
1…
1 1 13 2 1=
+++
++
++
++−niNCF
iNCF
iNCF
iNCFI
(5.20)
– Perioada de recuperare a investiției (POT) – pay out time: exprimă durata de timp după
care investiția realizată este recuperată, iar din acel moment tot ce ea ce se obține în plus reprezintă
profit.
Se poate deduce din determinarea SNCFA (suma profitului actualizat) care variază de la o
valoare negativă la una pozitivă.
– Indicele de profitabilitate (IP): se calculează în cazul comparării a două proiecte de
investiție.

5.3. Analiza cost / beneficiu a celor două scenarii propuse
5.3.1. Analiza cost / beneficiu a primului scenariu propus

Primul scenariu constă în achiziționarea unei celule de fabricație flexibilă pentru operații
de asamblare a pompelor cu cavitate progresivă. Costurile aferente acestei investiții sunt prezentate
în tabelul 5.3:

Tabelul 5.3. Costurile aferente investiției pentru primul scenariu
Denumire Valoare (lei)
Achiziție 285000
Transport 3000
Cheltuieli de instalare 12000
TOTAL 300000

Calculul amortizării
Amortizarea investiției reprezintă trecerea treptată a capitalului fix asupra producției
obținute a acelui capital în decursul perioadei T aferentă uzurii fizice și morale a investiției.
Ca modalități de calcul amortizarea vizează două metode:
Metoda uniformă;
Metoda accelerată.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 42
1. Metoda uniformă constă în calculul unei cote de amortizare anuală ținând seama de
perioada aferentă uzurii fizice și morale a investiției.
Cota de amortizare anuală se calculează cu relația:
1001=TCAn
(5.21)
unde : T – durata de timp aferentă uzurii fizice și morale ;
I CA An n=
(5.22)
unde : I – valoarea investiției
Pentru cazul nostru: T = 10 ani;
Știind că valoarea investiției este pentru primul scenariu: I = 300000 lei, cota de amortizare
anuală va fi:
1,0101 1===TCAn
(5.23)
Valoarea anuală a amortizării pentru scenariul I:
30000 3000001,0 === I CA An n
lei
2. Metoda accelerată:
Ca submetode avem:
– metoda declining balance;
– metoda SYD.
Conform metodologiei BIRD aflată în vigoare amortizarea se va calcula prin metoda SYD
(Sum of the Year Digits).
Factorul SYD se determină din relația:
SYD = 1+2+…+T (5.24)
T = 10 ani
SYD = 1 + 2 + 3 + 4 + 5+6+7+8+9+10 =55 (5.25)
Cota de amortizare anuală prin această metodă se determină cu relația:
SYDn T
nCASYD)1(−−=
(5.26)
unde: n este anul pentru care se determină cota (1,2,3…)
Valoarea anuală a amortizării se determină cu relația :
InCAnA
SYD=
(5.27)
Cotele de amortizare și valorile amortizării anuale sunt centralizate în tabelul 5.4.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 43

Tabelul 5.4. Cote și valori anuale ale amortizării pentru scenariul I
AN COTA DE AMORTIZARE VALOAREA AMORTIZĂRII (LEI)
0 1 0
1 0,833 249900
2 0,694 208200
3 0,578 173400
4 0,482 144600
5 0,401 120300
6 0,334 100200
7 0,279 83700
8 0,232 69600
9 0,193 57900
10 0,161 48300

Determinarea factorului de actualizare
Actualizarea este procesul ce ia în considerare factorul timp.
Instrumentul (din punct de vedere financiar) al acestui proces este rata sau indicele de
actualizare care la rândul său determină factorul de actualizare.
Rata de actualizare “i” are rol de multiplicare dacă valorile cheltuite sau obținute se
manifestă în trecut fața de anul de referință și de diminuare (discontare) dacă valorile sunt cheltuite
sau obținute în viitor față de acel an.
Rata de actualizare se alege astfel încât:
– să fie mai m are decât rata, dobânda cerută în mod curent pentru creditele bancare;
– să fie mai mare decât rentabilitatea medie pe ramură sau obținută de unități asemănătoare;
– să țină seama de inflație, inflație ce trebuie previzionată de cele mai multe ori pentr u o
perioadă mare de timp;
– să includă și valoarea ratei de risc ce caracterizează condițiile economice și social -politice
ale zonei unde se dorește să se facă investiția.
Este recomandabil pentru a ține seama de factorii de incertitudine ce nu au putu t fi luați în
calcul să se adauge 3 -4 procente suplimentare.
Rata de actualizare exprimă costul oportun al capitalului precum și rata minimă de
rentabilitate ce va trebui realizată. Ea depinde de inflație, risc și dobândă după cum reiese din
relația :

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 44

%4inf +++=r dii ii (5.28)
unde: iinf – rata inflației în medie pe an, în %; id – rata dobânzii curente, în %; ir – rata riscului
investițional, în %;
Se adoptă i = 20%
Calculul factorului de actualizare (înlocuind în relația 5.16):
𝑓𝑎0=1
(1+0,2)0=1 𝑓𝑎1=1
(1+0,2)1=0,833 𝑓𝑎2=1
(1+0,2)2=0,694
𝑓𝑎3=1
(1+0,2)3=0,578 𝑓𝑎4=1
(1+0,2)4=0,482 𝑓𝑎5=1
(1+0,2)5=0,401
𝑓𝑎6=1
(1+0,2)6=0,334 𝑓𝑎7=1
(1+0,2)7=0,279 𝑓𝑎8=1
(1+0,2)8=0,232
𝑓𝑎9=1
(1+0,2)9=0,193 𝑓𝑎10=1
(1+0,2)10=0,161

Determinarea ratei interne de rentabilitate (IRR):
Pentru realizarea unei analize economico -financiare complete și pentru a determina rata
internă de rentabilitate se va calcula fluxul de lichidități Net Cash Flow (NCF ) pentru diferite valori
ale ratei de actualizare.
Rata internă de rentabilitate stabilește capacitatea unei investiții de a asigura venit net într –
o perioadă de calcul luată în considerare, totalitatea cheltuielilor efectuate asigurând în același timp
și recuperarea simplă (amortizarea) capitalului investit. IRR-ul este unul dintre indicatorii cei mai
concludenți ai analizei e conomice și financiare efectuate în studiile de fezabilitate și de
restructurare, fiind exprimată de rata de actualizare (discontare) care anulează fluxul de venituri și
cheltuieli.
Rata internă de rentabilitate trebuie să fie mai mare decât rentabilitate a medie a sectorului,
sau altor obiecte asemănătoare, mai mare ca rata dobânzii oficiale (eventual cu o marjă de
siguranță).
Relația de calcul a ratei interne de rentabilitate:
%100100 100 100inf

++r d i i iIRR
(5.29)
Pentru calculul IRR-ului se determină NCF (profitul) care se actualizează cu diferite rate
până se obțin două valori consecutive având semne contrarii. Denumirea IRR-ului, respectiv ratei
de actualizare “ i” care anulează fluxul de venituri și cheltuieli NCF se efectuează fie grafic, fie
analitic.
În cazul proiectului de față, determinarea acestor rate s -a realizat prin metoda grafică ce se
află atașată împreună cu tabelul necesar determinării ei. În cazul acestui scenariu cele două puncte
din grafic necesare determinării IRR-ului sunt următoarele

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 45
-pentru amortizarea prin metoda uniformă: (65%;1081,421 ) și (70%; -19656,11).
Rata internă de rentabilitate în acest caz are valoarea 65,26%.
%26,65 6526,011, 19656 421, 1081421, 1081)65,0 70,0( 65,0 ==+−+=IRR
(5.30)
-pentru amortizarea prin metoda SYD: (60%;2901, 176 ) și (62%; -6750,5).
Rata internă de rentabilitate în acest caz are valoarea 60,6%.
%6,60 606,005, 6750 176, 2901176, 2901)60,0 62,0( 60,0 ==+−+=IRR
(4.31)

5.3.2. Analiza cost / beneficiu al celui de -al doilea scenariu propus

Acest scenariu de investiție constă în menținerea tehnologiei actuale de asamblare a
pompelor de noroi, reducând la zero uzura fizică, adică achiziționarea unor automacarale. Costurile
aferente realizării acestei investiții sunt prezentate în tabelul 5.5:

Tabelul 5.5. Costurile aferente investiției pentru scenariul II
Denumire Valoare (LEI)
Achiziție 233.235
Transport 2.000
Cheltuieli de instalare 8.000
TOTAL 243235

Calculul amortizării
Pentru calculul amortizării se folosește metoda SYD și metoda amortizării uniformă, care
au fost prezentate anterior.
Valoarea anuală a amortizării calculată prin metoda uniformă este:
5, 24323 2432351,0 === I CA An n
lei
Cotele amortizării investiției (prin metoda SYD) pe perioada celor 10 ani și valorile
amortizării anuale sunt prezentate în tabelul 5.6.

Determinarea factorului de actualizare
Factorii de actualizare considerați pentru aceasta investiție sunt determinați de rata de
actualizare, care, ca și în cazul primului scenariu s -a ales 20%.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 46

Determinarea ratei interne de rentabilitate (IRR)
Așa cum s -a arătat anterior la punctul 5.3.1 IRR-ul se determină în urma realizării graficului
aferent dependenței: SNFCA = f (i).
În cazul acestui scenariu cele două puncte necesare determinării IRR-ului sunt :
-pentru amortizarea prin metoda uniformă: (80%;90620,673 ) și (85%; -5363,1).
Rata inter nă de rentabilitate în acest caz are valoarea 83,14%.
%14,83 8314,01, 5363 673, 9062673, 9062)80,0 85,0( 80,0 ==+−+=IRR
(5.32)
-pentru amortizarea prin metoda SYD: (75%;9520,997) și (80%; -6317,8).
Rata internă de rentabilitate în acest caz are valoarea 78,01%.
%01,78 7801,08, 6317 997, 9520997, 9520)75,0 80,0( 75,0 ==+−+=IRR
(5.33)
Datele financiare, ce corespund studiului de fezabilitate realizat sunt înregistrate în tabelul
centralizator din anexa 1.
Se observă că IRR-ul în primul caz este mai mic decât în al doilea caz:
pentru amortizarea prin metoda uniformă: 65,26% < 83,14%;
pentru amortizarea prin metoda: SYD: 60,6%< 78.01%.
Deci, după criteriul IRR-ului de stabilire a variantei de investiție optime, a doua investiție
este mai bună decât prima.
Tabelul 5.6. Cote și valori anuale ale amortizării pentru scenariul II
An Cota de amortizare Valoarea amortizării (lei)
0 1 0
1 0,833 202614,75
2 0,694 168805,09
3 0,578 140589,83
4 0,482 117239,27
5 0,401 97537,23
6 0,334 81240,49
7 0,279 67862,56
8 0,232 56430,52
9 0,193 46944,35
10 0,161 39160,83

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 47
5.4. Analiza în condiții de incertitudine, risc și rentabilitate

Orice decizie managerială în ce privește dezvoltarea ori restructurarea producției,
retehnologizarea sau modernizarea fondurilor fixe antrenează un risc în obținerea rezultatelor
estimate inițial, datorită influenței schimbărilor ce se manifestă neîncetat în mediul tehnic,
economic și social, intern și extern. De aici, necesitatea analizei sensibilității variantelor studiate
față de schimbările probabile precum și coeficientul de risc sub influența factorilor ce nu au putut
fi luați în considerare în mod explicit.
Incertitudinea exprimă probabilitatea atingerii rezultatelor proiectate la obiective noi,
dezvoltări sau restructurări; ea poate fi măsurabilă sau nemăsurabilă. Cea măsurabilă se analizează
sub două aspecte:
– aspectul economic, când rezultatele alocate nu sunt suficie nte, sau când produsele
realizate nu sunt competitive;
– aspectul tehnic, când rezultatele nu corespund performanțelor sau calităților prevăzute.
De regulă perfecționarea unui proces tehnologic introduce în principal, incertitudini
asupra efectelor tehnice. Pentru dezvoltarea unei economii progresul tehnic este, în același timp,
premisă și rezultat.
Promovarea progresului tehnic este reglată economic. Nimeni nu -și asumă răspunderea
promovării progresului tehnic ce se dovedește neeconomic.
Proiectul de investiții, autofinanțat sau finanțat din majoritatea capitalurilor proprii (66,5%)
nu comportă risc financiar și deci, nici cerința unei prime de risc financiar suplimentar. Singurul
asociat proiectului de investiții este riscul de exploatare (de afac eri) măsurabil, prin coeficientul B
= 1,5 al vulnerabilității față de riscul de piață.
În analizele economico -financiare este necesar să se evidențieze sensibilitatea variantelor
față de schimbările ce pot interveni pe parcursul funcționării obiectivului; în cazul proiectului de
față am realizat studii de sensibilitate în următoarele ipostaze:
– Creșterea cheltuielilor operaționale cu 10% datorită creșterii salariilor, respectiv creșterii
cheltuielilor cu materia primă;
– Creșterea veniturilor brute, pri n eforturi proprii ale societății (având la bază ridicarea
nivelului motivării salariaților, realizarea unei eficiențe mai ridicate a echipei manageriale), cu
10% anual;
– Creșterea veniturilor brute și a cheltuielilor operaționale cu 10%;
– Creșterea ratei de actualizare de la 20% la 50% – cu pasul de 5%. ( Anexa 4).

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 48
5.4.1. Studiul de sensibilitate pentru primul scenariu

Aceste studii de sensibilitate au fost realizate cu ajutorul soft -ului Excel, din MicroSoft
Office și sunt anexate proiectului.
Indicatorul folosit în analiza sensibilității este rata internă de rentabilitate care se calculează
pentru varianta de baza a proiectului IRR 0, și pentru fiecare din variantele care includ ipotezele de
mai sus, respectiv IRR 1, IRR 2, etc. La calculul acesto ra se admite aceeași perioada de analiză T, și
se apreciază procentul mediu al creșterii sau reducerii factorului respectiv.
Sensibilitatea se determină față de varianta de baza în modul următor:
%100
01 0−=IRRIRR IRRri
(5.34)
În continuare se vor determina IRR-urile și coeficienții de risc ale variantelor de scenariu
care au fost luate în considerare pentru studiile de sensibilitate.
1. Cazul creșterii cheltuielilor operaționale cu 10% datorată creșterii salariilor :
Pentru acest caz s -a întocmit o analiză economico -financiară prezentată în Anexa 2 din care
se consideră următoarele puncte necesare determinării ratei interne de rentabilitate:
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (42%; 14361,12) și (45%; 4715,37).
%26,44 4426,037, 4715 12, 1436112, 14361)42,0 45,0( 42,0 ==+−+=IRR

Se observă o scădere față de varianta de bază cu 21 %.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%18,32 10026,6526,44 26,65
1 =−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD : (40%; 2292,323) și (42%; 11362,1).
%34,40 4034,01, 11362 323, 2292323, 2292)40,0 42,0( 40,0 ==+−+=IRR

Se observă o scădere față de varianta de bază cu 20,26%.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%43,33 1006,6034,406,60
1 =−=r

2. Cazul creșterii cu 10% a veniturilor brute (Anexa 2):
În acest caz IRR-ul are următoarea valoare:
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (90%; 11707,29) și (95%; 4262,34).
%67,93 9367,034, 4262 29, 1170729, 11707)90,0 95,0( 90,0 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 28,41 %.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 49
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%53,43 10026,6567,93 26,65
1 −=−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD : (85%;11500,4) și (90%; 5628,3).
%36,88 8836,03, 56284, 115004, 11500)90,0 90,0( 85,0 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 27,76%.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%81,45 1006,6036,886,60
1 −=−=r
3. Cazul creșterii cu 10% a venitului brut și cu 10% a cheltuielil or operaționale (Anexa 2)::
Rata internă de rentabilitate potrivit calculului are următoarea valoare:
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (70%; 11980,32) și (75%; 8151,75).
%96,72 7296,075, 815132, 1198032, 11980)70,0 75,0( 70,0 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 7,7 %.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%8,11 10026,6596,72 26,65
1 −=−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD : (65%;13824,88) și (70%; 8377,3).
%11,68 6811,03, 83778, 1382488, 13824)65,0 70,0( 65,0 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 7,51%.
Sensibilitatea acest ei variante este următoarea :
%39,12 1006,6011,686,60
1 −=−=r
Rezultatele studiului de sensibilitate pentru ipotezele analizate sunt centralizate în tabelul
5.7:
Tabelul 5.7. Centralizarea rezultatelor studiului de sensibilitate pentru primul scenariu
INDICE VARIANTA DE
BAZĂ CREȘTERE CU 10%
CHELTUIELI
OPERAȚIONALE CREȘTERE CU 10%
VENIT BRUT CREȘTERE CU
10% V B+C OP
unifA

SYDA
unifA
SYDA
unifA
SYDA
unifA
SYDA
IRR 65,26% 60,6% 44,26% 40,34% 93,67% 88,36% 72,96% 68,11%
ri – – 32,18% 33,43% -43,53% -45,81% -11,8% -12,39%
ΣNCFA 300468,4 272559,9 116571,3 88662,79 552167,3 524258,8 368270,8 340361,
7
POT 2 2 3 4 1 1 1 2

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 50

5.4.2. Studiul de sensibilitate pentru al doilea scenariu

Analiza de sensibilitate este prezentată în continuare și se bazează pe tabelele prezentate
mai jos:
1.Cazul creșterii cheltuielilor operaționale cu 10% datorită măririi salariilor (Anexa 3):
Rata internă de rentabilitate potrivit calculului are următoarea valoare:
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (56%; 6040,201) și (58%; 2122,15).
%48,57 5748,015, 2122 201, 6040201, 6040)56,0 58,0( 56,0 ==+−+=IRR

Se observă o scădere față de varianta de bază cu 25,66 %.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%86,30 10014,8348,57 14,83
1 =−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD: (52%;4334,49) și (53%; 858,715).
%8,52 528,0715,858 49, 433449, 4334)52,053,0( 52,0 ==+−+=IRR

Se observă o scădere față de varianta de bază cu 25,1%.
Sensibilitatea acestei variante este următoar ea:
%31,32 10001,788,5201,78
1 =−=r

2. Cazul creșterii cu 10% a veniturilor brute (Anexa 3):
În acest caz IRR potrivit calculului are următoarea valoare:
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (115%; 6506,08) și (120%; 3611,81).
%22,118 1822,181, 36118, 65068, 6506)15,120,1( 15,1 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 35,08 %.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%19,42 10014,8322,11814,83
1 −=−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD : (110%;5374,216) și (115%; 5252,67).
%53,112 1253,167, 5252 216, 5374216, 5374)10,115,1( 10,1 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 34,52%.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%25,44 10001,7821,53,11201,78
1 −=−=r
3.Cazul creșterii cu 10% a venitului brut și cu 10% a cheltuielilor operaționale (Anexa 3):
Rata internă de rentabilitate are următoarea valoare:

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 51
– pentru amortizarea prin metoda uniformă: (90%;6566,36) și (95%; 6230,97).
%57,92 9257,097, 6230 36, 656636, 6566)90,0 95,0( 90,0 ==+−+=IRR

Se observă o creștere față de varianta de bază cu 9,43 %.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%34,11 10014,8357,92 14,83
1 −=−=r
– pentru amortizarea prin metoda SYD : (85%;6230,579) și (90%; 7489,07).
%27,87 8727,007, 7489 579, 6230579, 6230)85,0 90,0( 85,0 ==+−+=IRR

Se observă o scădere față de varianta de bază cu 9,26%.
Sensibilitatea acestei variante este următoarea :
%87,11 10001,7827,8701,78
1 −=−=r
Rezultatele celor patru variante analizate prezentate în tabelul 5.8:

Tabelul 5.8. Centralizarea rezultatelor studiului de sensibilitate pentru al doilea scenariu
INDICE VARIANTA DE
BAZĂ CREȘTERE CU 10%
CHELTUIELI
OPERAȚIONALE CREȘTERE CU 10%
VENIT BRUT CREȘTERE CU 10%
VB+C OP
unifA

SYDA
unifA
SYDA
unifA
SYDA
unifA
SYDA
IRR 83,14% 78,01% 57,48% 52,8% 118,22% 112,53% 92,57% 87,27%
ri – – 30,86% 32,31% -42,19% -44,25% -11,34% -11,87%
ΣNCFA 371857,8 349229,9 187937,4 165332,8 623556,6 600928,9 439659,5 417031,7
POT 1 1 2 3 0 1 1 1

Analizând rezultatele obținute se observă că varianta creșterii cu 10% a venitului brut este
cea care are cea mai redus ă valoare a sensibilității . Creșterea salariilor conduce la ridicarea riscului
la valoarea 30,86%(32,31%) iar ultimul studiu de sensibilitate, creșterea cu 10% a venitului brut
și cu 10% a cheltuielilor operaționale, ind ică o micșorare a riscului investiției față de varianta de
bază, ceea ce ne arată că cheltuielile operaționale au o influență mult mai mică decât venitul brut
asupra riscului.

5.5. Compararea rezultatelor și stabilirea variantei optime

Pentru a face o alegere bună din punct de vedere economic și financiar, este necesară
alăturarea datelor economice a celor două variante propuse într -un tabel de analiză.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 52
1. Cazul variantei de bază a celor două scenarii:

Tabelul 5.9. Tabel de analiză a variantei de bază a celor două scenarii
INDICATOR VARIANTA I VARIANTA II
unifA

SYDA
unifA
SYDA
IRR 65,26% 60,6% 83,14% 78,01%
ΣNCFA(lei) 300468,4 272559,9 371857,8 349229,92
POT 2 2 1 1

Se observă:
– IRR1<IRR2 pentru ambele metode de amortizare;
– POT 1< POT 2 investiția se recuperează după 2 ani, respectiv după un an;
– ΣNCFA 1 <ΣNCFA 2 –cu 71389,4 lei mai mică pentru amortizarea uniformă, respectiv cu
76670,02 lei mai mică pentru amortizarea SYD .
Aceste rezultate justifică, din punct de vedere economic, alegerea celei de -a doua variante
propuse.
Acest tip de tabele se realizează și pentru cazurile de analiză de sensibilitate.
2. Cazul creșterii cu10% a cheltuielilor operaționa le:

Tabelul 5.10. Tabel de analiză în cazul creșterii cu 10% a cheltuielilor operaționale
INDICATOR VARIANTA I VARIANTA II
unifA

SYDA
unifA
SYDA
IRR 44,26% 40,34% 57,48% 52,8%
ΣNCFA(lei) 116571,3 88662,79 187960,5 165332,8
POT 3 4 2 3

Se observă:
– IRR 1<IRR 2 pentru ambele metode de amortizare ;
– POT 1< POT 2 investiția se recuperează după 3(4) ani, respectiv după 2(3) ani;
– ΣNCFA1 < ΣNCFA2 –cu 71389,4 lei mai mică pentru amortizarea uniformă, respectiv cu
76670,02 lei mai mică pentru amortizarea SYD rezultate ce conduc și în acest caz la alegerea celei
de-a doua variante.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 53
3. Cazul creșterii cu 10% a venitului brut:
Tabelul 5.11. Tabel de analiză în cazul creșterii cu 10% a venitului brut
INDICATOR VARIANTA I VARIANTA II
unifA

SYDA
unifA
SYDA
IRR 93,67% 88,36% 118,22% 112,53%
ΣNCFA(lei) 552167,3 524258,8 623556,6 600928,9
POT 1 1 0 1

Se observă:
– IRR 1<IRR 2 pentru ambele metode de amortizare ;
– POT 1< POT 2 investiția se recuperează după 3(4) ani, respectiv chiar din anul 0 (după
un an);
– ΣNCFA 1 <ΣNCFA 2 –cu 71389,4 lei mai mică pentru amortizarea uniformă, respectiv cu
76670,02 lei mai mică pentru amortizarea SYD rezultate ce demonstrează și în acest caz că
variantă a doua este cea optimă.
4. Cazul creșterii cu 10% a venitului brut și a cheltuielilor operaționale

Tabelul 5.12. Tabel de analiză în cazul creșterii cu 10% a venitului brut și cu 10% a cheltuielilor operaționale
INDICATOR VARIANTA I VARIANTA II
unifA

SYDA
unifA
SYDA
IRR 72,96% 68,11% 92,57% 87,27%
ΣNCFA(lei) 368270,8 340361,7 439659,5 417031,7
POT 1 2 1 1

Se observă:
– IRR 1<IRR 2 pentru ambele metode de amortizare ;
– POT 1< POT 2 investiția se recuperează după 1(2) ani, respectiv după un an;
– ΣNCFA 1 <ΣNCFA 2 –cu 71389,4 lei mai mică pentru amortizarea uniformă, respectiv cu
76670,02 lei mai mică pentru amortizarea SYD rezultate ce demonstrează și în acest caz cea de -a
doua variantă ca fiind varianta optimă.

Concluzii
•În vederea diminuării costului de producție al pompei cu cavități progresive, se va
menține tehnologia actuală de asamblare, dar se achiziționează un set de chei dinamometrice și o
automacara, care au ca efect reducerea semnificativă a timpului de manoperă.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 54
•În cazul creșterii de la 20% până la 50% cu pasul de 5% se observă o scădere importantă
a veniturilor.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 55

CAPITOLUL 6
SECURITATE ȘI SĂNĂTATE ÎN MUNCĂ , PREVENIREA
ȘI APĂRAREA ÎMPOTRIVA INCENDIILOR ȘI PROTECȚIA MEDIULUI

6.1. Securitate și sănătate în munca

Din punct de vedere al sănătății și securității în muncă, Codul Muncii, Legea 319/2006 a
securitatii si sanatatii muncii si Hotararile guvernamentale privind cerințele minime stabilesc o
serie de obligații ale angajatorilor astfel:
– să ia toate măsurile necesare pentru protejarea vieții și sănătății salariaților;
– să achite toate obligațiile financiare care decurg din măsurile privind sănătatea și
securitatea în muncă;
– să asigure evaluarea riscurilor de accidentare și de imbolnăviri profesionale pentru toate
locurile de m uncă existente;
– să asigure toți salariații pentru riscul de accidente de muncă și boli profesionale;
– să organizeze instruirea angajaților săi în domeniul sănătății și securității în muncă;
– să asigure echipamente de munca conforme, să organizeze controlul p ermanent al stării
materialelor, utilajelor și substanțelor folosite în procesul muncii, în scopul asigurării
sănătății si securității salariaților;
– să asigure în permanență echipamentele de protecție necesare activităților desfășurate ;
– să elaboreze Planu l de prevenire și protecție pentru activitățile desfășurate ;
– să asigure elaborarea intrucțiunilor proprii de lucru pentru activitățile desfășurate ;
– să asigure autorizarea și certificarea salariaților pentru activitățile care necesită acest lucru ;
– să asi gure condiții de acordare a primului ajutor în caz de accidente de muncă și / sau
îmbolnăviri profesionale;
– să ia toate măsurile pentru constituirea comitetului de securitate și sănătate în muncă, dacă
are cel puțin 50 de salariați;
– să asigure asigure cont rolul periodic medical al salariaților prin cabinetul de medicina
muncii.
Principiile generale de prevenire cuprinse în Legea nr. 319 / 2006 privind securitatea și
sănătatea în muncă (transpunerea Directivei cadru 89 / 391 / C.E.E. ) sunt preluate în totalitate de
art. 173, alin. 2:
– evitarea riscurilor;

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 56
– evaluarea riscurilor care nu pot fi evitate și măsuri pentru ca nivelul de risc să nu depășească
3,5
– combaterea riscurilor la sursă;
– adaptarea muncii la om, în special în ceea ce privește proiectarea locurilor de muncă și
alegerea echipamentelor și metodelor de muncă și de producție, în vederea atenuării, cu
precădere, a muncii monotone și a muncii repetitive, precum și a reducerii efectelor
acestora asupra sănătății;
– luarea în considerare a evoluției tehnicii;
– înlocuirea a ceea ce este periculos cu ceea ce nu este periculos sau cu ceea ce este mai puțin
periculos;
– planificarea prevenirii;
– adoptarea măsurilor de protecție colectivă cu prioritate față de măsurile de protecție
individuală;
– aducerea la cunoștință salariaților a instrucțiunilor corespunzătoare.
În elaborarea măsurilor de securitate și sănătate în muncă, angajatorul se consultă cu
sindicatul (sau reprezentanții salariaților), precum și cu comitetul de securitate și sănătate în
muncă, acestea urmând a fi prevăzute în contractul colectiv de muncă aplicabil sau / și în
regulamentul intern.
Inspectorului de muncă are p osibilitatea, cu avizul medicului de medicină a muncii, să
impună ca angajatorul să solicite organismelor competente, contra cost, analize și expertize asupra
unor substanțe sau preparate considerate periculoase.
Conform prevederilor art. 181 din acest a ct normativ, la nivelul fiecărui angajator cu mai
mult de 50 de angajați se constituie un comitet de securitate și sănătate în muncă, cu scopul de a
asigura implicarea salariaților la elaborarea și aplicarea deciziilor în domeniul SS M.
Fiecare loc de munca trebuie să fie evaluat din punct de vedere al riscurilor care ar putea
apare în timpul desfășurării operațiilor. Evaluarea riscurilor se efectueaza de către un evaluator de
risc autorizat. Pentru ca nivelul de risc să fie acceptab il , acesta nu trebuie să depășească 3,5. Pentru
reducerea nivelului de risc se prescriu măsuri concrete .
Planul de prevenire și protecție al securității și sănătății în muncă este obligatoriu de
elaborat pentru orice activitate desfășurată în care sunt nominalizate riscurile evaluate și specifice
fiecărei operații precum și acțiuni și măsuri tehnice, organizatorice și igienico -sanitare pentru
micșorarea sau eliminarea fiecărui risc. Sunt nominalizate și persoanele nominalizate pentru
realizarea activităț ilor și măsurilor enumerate.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 57
6.2. Prevenirea și apărarea împotriva incendiilor

Din punct de vedere al prevenirii și apărării împotriva incendiilor, Legea 307/2006 –
privind apararea împotriva incendiilor, OMAI 163/2007 – Norme generale de apărare împotriva
incendiilor, Ordin 712/2005 – instruirea privind apărarea împotriva incendiilor stabilesc o serie de
cerințe obligatorii care trebuie îndeplinite de angajatori și angajati:
• Angajatorul să asigure în permanență instruirea salariaților privind p revenirea și apărarea
împotriva incendiilor;
• Angajatorul trebuie să posede o evaluare a nivelului de risc de incendiu pentru locurile
de muncă;
• Angajatorul trebuie să asigure Organizarea apărării împotriva incendiilor pentru toate
locurile de muncă;
• Angajatorul trebuie să asigure elaborarea Planurilor de protecție îmotriva incendiilor
(Planul de evacuare, Planul de intervenție, Planul de depozitare pentru substanțele periculoase);
• Angajatorul trebuie să asigure dotarea tuturor locurilor de muncă cu mijloace de stingere
a incendiilor specifice fiecărei activități;
• Angajatorul trebuie să asigure efectuarea unor exerciții practice cu salariații privind
aparărea împotriva incendiilor;
• Angajații trebuie să participe la toate instruirile planific ate și să conștientizeze;
• Angajații trebuie să utileze corespunzător mijloacele de stingere a incendiilor;
• Angajații trebuie să elimine pe cât posibil principalele surse de incendii.

6.3. Protecția mediului

Un rol important în desfășurarea oricăr ei activități îl constituie protecția mediului
înconjurător. Legea 307/2004 – a protecției mediului și Hotărârile Guvernamentale pe linie de
protecția mediului stabilesc o serie de obligații care sunt obligatorii pentru desfășurarea
activităților:
• Stabi lirea activităților care au un impact semnificativ asupra mediului și măsuri de
eliminare a cauzelor care duc la aspecte de mediu cu impacturi semnificative;
• Monitorizarea în permanență a aspectelor de mediu cu impacturi semnificative;
• Respectarea cerințelor impuse în Autorizația de mediu;
• Gestionarea deșeurilor rezultate în urma activităților desfășurate și raportarea acestora
conform cerințelor legislative;
• Eliminarea surselor de poluare a atmosferei;

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 58
• Eliminarea surselor de poluare fonică ;
• Eliminarea surselor de poluare a apelor;
• Eliminarea surselor de poluare a solului;
• Măsuri pentru diminuarea pe cât posibil a consumului de resurse naturale.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 59
CAPITOLUL 7
CONCLUZII GENERALE
Obiectul propus, de a proiecta o instalație de pompare echipată cu pompe cu cavități
progresive și analiza economico -financiară a celor două scenarii propuse în vederea asamblării
pomei a fost realizat.
Capitolul 1 prezintă stadiul actual a instalațiilor de pompare echipate cu pompe cu cavități
progresive în care sunt enumerate avantajele și dezavantajele acestor tipuri de pompe.
În capitolul 2 au fost prezentate tipurile de geometrii ale pompelor cu cavități progresive și
s-a realizat proiectarea pompei. La realizarea proiectării pompei s -au stabilit parametrii acesteia :
presiunea necesară de pompare, viteza unghiulară, pasul statoric și excentricitatea, viteza
unghiulară de antrenare, prestrângerea dintre rotor și manșonul elastic al statorului, numărul de
etaje al po mpei, puterea necesară pompei, puterea consumată prin rotirea garniturii în fluid și a
puterii necesare la suprafață. La calculul puterii necesare la suprafață s -au avut în vedere puterea
necesară pompei și puterea consumnată prin rotirea garniturii de pră jini de pompare în petrol, în
interiorul țevilor de extracție. Tot în cadrul acestui capitol s -a realizat c alculul de rezisten ță al
prajini i de pompare: solitarea la trac țiune, alungirea garniturii de pr ăjini de antrenare, solicitarea
la torsiune, solicita rea la încovoiere, verificarea la rezisten ță a garniturii de prajini de antrenare.
În capitolul 3 s-a prezentat influen ța cinematicii asupra performa nțelor pompelor cu cavit ăți
progresive.
În capitolul 4 al proiectului s -au prezentat defectele la nivelul rotorului sau statorului
pompelor cu cavități progresive.
Capitolul 5 este reprezentat de partea economică a proiectului, parte ce debuteaz ă prin
calcularea costului de producție al pompei și calcularea prețului de vânzare.
În continuarea proiectului, s-a realizat o analiză economico -financiară pentru a constata
dacă investiția realizată în ceea ce privește producerea unei pompe cu cavități progresive la un cost
mai redus, se dovedește a fi rentabilă sau nu. Pentru aceasta, în cadrul acestei analize s -au realizat
o serie de scenarii, variind metoda de amortizare folosită și rata de actualizare, în condițiile păstrării
constante a veniturilor și cheltuielilor pe parcursul unei durate de zece ani. În urma efectuării
acestei analize s -a observat că investiț ia se amortizează cel mai repede folosind metoda accelerată,
iar rata de actualizare trebuie să fie cât mai mică.
În analizele economico -financiare a fost necesar să se evidențieze sensibilitatea variantelor
față de schimbările ce pot interveni pe parcurs ul funcționării obiectivului; în cazul proiectului de
față am realizat studii de sensibilitate în următoarele ipostaze:

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 60
– Creșterea cheltuielilor operaționale cu 10% datorită creșterii salariilor, respectiv creșterii
cheltuielilor cu materia primă;
– Creșterea veniturilor brute, prin eforturi proprii ale societății, cu 10% anual;
– Creșterea veniturilor brute și a cheltuielilor operaționale cu 10%;
Varianta creșterii cu 10% a venitului brut este cea care are cea mai redus ă valoare a
sensibilității . Creșterea salariilor conduce la ridicarea riscului iar creșterea cu 10% a venitului brut
și cu 10% a cheltuielilor operaționale, indică o micșorare a riscului investiției față de varianta de
bază, ceea ce ne arată că cheltuielile operaționale au o influen ță mult mai mică decât venitul brut
asupra riscului.
În finalul proiectului sunt incluse norme și prescripții tehnice care fac referire la modul
cum sunt montate pompele, precum și prezentarea unor norme de protecția muncii și protecția
mediului înconjură tor.

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 61

BORDEROU DE DESENE

Denumirea Format
Pompă elicoidală WTF 83 -400 A0
Stator A2
Rotor A1
Unitate de antrenare A1
Reprezentarea schematică a unei
sonde echipate cu PCP A1

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 62

BIBLIOGRAFIE

1. https://vdocuments.site/pompaj -elicoidal.html (accesat la data de 12.12.2017)
2. N i c u l a e , C . U t i l a j F o r a j -E x t r a c t i e . E d i t u r a Universit ății “Petrol – Gaze” Ploiești,
Ploiești, 2010.
3. N e l i k , L . , B r e n n a n , J., Progressing cavity pumps, downhole pumps and mudmotors , Gulf
Publishing Company, Houston, 2005.
4. http://mantl.ca/pumps.html (accesat la data de 12.12.2017)
5. CARTE TEHNICA GRUPURI DE POMPARE CU POMPE CU CAVITATI PROGRESIVE TIP GP10.06
6. Informații Pompe cu Cavități Progresive – Confind Câmpina
7. I o a c h i m , C . , P o p a , C . , Exploatarea zăcămintelor de țiței , Editura Tehnică, București, 1979.
8. *** Catalog Griffin – Legrand;
9. *** Catalog PCM Moineau Oilfield;
10. Popa Ioan , Rezistența materialelor , Editura Universității “Petrol – Gaze” Ploiești, Ploiești, 2010.
11. Popescu, C., Notițe de curs Management General, U.P.G Ploiești.
12. Patriche, D., Marketing industrial. București, Editura Expert, 1994.
13. Platis, M., Prețul și formarea lui. București, Editura Economică, 1997.
14. Coroian -Stoicescu C., Oprea M., Popescu C., Pop A., Management -Teorii și tehnici . Ploiești, Editura
Elapis, 1998.
15. Catalog NETZECH
16. SYNO -Maintenance -Troubleshooting -Guide

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 63

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 15% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 1
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 861559,2 210348,8 30000 180348,8 28855,81 151492,99 151492,99 -148507,01 0,83 126244,16 -173755,8
2 857527 689279,8 168247,2 30000 138247,2 22119,55 116127,65 116127,65 -32379,36 0,69 80644,20 -93111,64
3 857527 689279,8 168247,2 30000 138247,2 22119,55 116127,65 116127,65 83748,29 0,57 67203,50 -25908,14
4 1071908 861559,2 210348,8 30000 180348,8 28855,81 151492,99 151492,99 235241,28 0,48 73057,96 47149,82
5 1071908 861559,2 210348,8 30000 180348,8 28855,81 151492,99 151492,99 386734,27 0,40 60881,64 108031,46
6 1071908 861559,2 210348,8 30000 180348,8 28855,81 151492,99 151492,99 538227,26 0,33 50734,70 158766,16
7 857527 689279,8 168247,2 30000 138247,2 22119,55 116127,65 116127,65 654354,91 0,27 32409,10 191175,25
8 1071908 861559,2 210348,8 30000 180348,8 28855,81 151492,99 151492,99 805847,90 0,23 35232,43 226407,68
9 857527 689279,8 168247,2 30000 138247,2 22119,55 116127,65 116127,65 921975,55 0,19 22506,32 248913,99
10 857527 689279,8 168247,2 30000 138247,2 22119,55 116127,65 116127,65 1038103,2 0,16 18755,26 267669,26

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 15% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 1
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 861559,2 210348,8 54600 155748,8 24919,81 130828,99 130828,99 -169171,01 0,83 109024,16 -190975,84
2 857527 689279,8 168247,2 49200 119047,2 19047,55 99999,65 99999,65 -69171,36 0,69 69444,20 -121531,64
3 857527 689279,8 168247,2 43500 124747,2 19959,55 104787,65 104787,65 35616,29 0,57 60641 -60890,64
4 1071908 861559,2 210348,8 38100 172248,8 27559,81 144688,99 144688,99 180305,28 0,48 69776,71 8886,07
5 1071908 861559,2 210348,8 32700 177648,8 28423,81 149224,99 149224,99 329530,27 0,40 59970,18 68856,25
6 1071908 861559,2 210348,8 27300 183048,8 29287,81 153760,99 153760,99 483291,26 0,33 51494,25 120350,50
7 857527 689279,8 168247,2 21900 146347,2 23415,55 122931,65 122931,65 606222,91 0,27 34307,97 154658,46
8 1071908 861559,2 210348,8 16500 193848,8 31015,81 162832,99 162832,99 769055,90 0,23 37869,75 192528,21
9 857527 689279,8 168247,2 10800 157447,2 25191,55 132255,65 132255,65 901311,55 0,19 25632,03 218160,24
10 857527 689279,8 168247,2 5400 162847,2 26055,55 136791,65 136791,65 1038103,20 0,16 22092,61 240252, 86

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 64

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 15% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 1
Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Tprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
861559,2 210348,8 24323,50 186025,30 29764,05 156261,25 156261,25 399496,25 0,83 130217,71 -113017,29
689279,8 168247,2 24323,50 143923,70 23027,79 120895,91 120895,91 520392,16 0,69 83955,49 -29061,80
689279,8 168247,2 24323,50 143923,70 23027,79 120895,91 120895,91 641288,07 0,57 69962,91 40901,11
861559,2 210348,8 24323,50 186025,30 29764,05 156261,25 156261,25 797549,32 0,48 75357,47 116258,58
861559,2 210348,8 24323,50 186025,30 29764,05 156261,25 156261,25 953810,57 0,40 62797,89 179056,48
861559,2 210348,8 24323,50 186025,30 29764,05 156261,25 156261,25 1110071,82 0,33 52331,58 231388,05
689279,8 168247,2 24323,50 143923,70 23027,79 120895,91 120895,91 1230967,73 0,27 33739,83 265127,88
861559,2 210348,8 24323,50 186025,30 29764,05 156261,25 156261,25 1387228,98 0,23 36341,37 301469,25
689279,8 168247,2 24323,50 143923,70 23027,79 120895,91 120895,91 1508124,89 0,19 23430,44 324899,69
689279,8 168247,2 24323,50 143923,70 23027,79 120895,91 120895,91 1629020,80 0,16 19525,36 344425,06

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 15% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 1

Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Tprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
861559,2 210348,8 44268,77 166080,03 26572,80 139507,23 139507,23 382742,23 0,83 116256,02 -126978,98
689279,8 168247,2 39890,54 128356,66 20537,07 107819,59 107819,59 490561,82 0,69 74874,72 -52104,26
689279,8 168247,2 35269,08 132978,13 21276,50 111701,63 111701,63 602263,45 0,57 64642,15 12537,89
861559,2 210348,8 30890,85 179457,96 28713,27 150744,69 150744,69 753008,14 0,48 72697,09 85234,98
861559,2 210348,8 26512,62 173836,19 27813,79 146022.40 146022.40 899030,53 0,40 58683,13 143918,10
861559,2 210348,8 22134,39 188214,42 30114,31 158100,11 158100,11 1057130,65 0,33 52947,41 196865,51
689279,8 168247,2 17756,16 150491,05 24078,57 126412,48 126412,48 1183543,13 0,27 35279,40 232144,92
861559,2 210348,8 13377,93 196970,88 31515,34 165455,54 165455,54 1348998,67 0,23 38479,67 270624,59
689279,8 168247,2 8756,46 159490,74 25518,52 133972,22 133972,22 1482970,89 0,19 2596,71 296589,30
689279,8 168247,2 4378,23 163868,97 26219,04 137649,93 137649,93 1620620,83 0,16 22231,23 318820,53

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 65
Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 10% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 2
ani Inv VB Cop Vnît A VNt Iprofit VNdt NCF SNCF fa NCFA SNCFA
lei lei lei lei lei lei lei lei lei lei lei lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1179099 783272 395827 30000 365827 58532,32 307294,68 307294,68 7294,68 0,83 256078,9 -43921,1
2 943279,7 626618 316661,7 30000 286661,7 45865,87 240795,83 240795,83 248090,51 0,69 167219,33 123298,23
3 943279,7 626618 316661,7 30000 286661,7 45865,87 240795,83 240795,83 488886,34 0,57 139349,44 262647,66
4 1179099 783272 395827 30000 365827 58532,32 307294,68 307294,68 796181,02 0,48 148193,81 410841,47
5 1179099 783272 395827 30000 365827 58532,32 307294,68 307294,68 1103475,70 0,40 123494,84 534336,31
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,24 217254,24 1320729,94 0,33 72758,01 607094,32
7 943279,7 626618 316661,7 30000 286661,7 45865,87 240795,83 240795,83 1561525,76 0,27 67201,70 674296,01
8 1179099 783272 395827 30000 365827 58532,32 307294,68 307294,68 1868820,44 0,23 71466,92 745762,93
9 943279,7 626618 316661,7 30000 286661,7 45865,87 240795,83 240795,83 2109616,27 0,19 46667,84 792430,78
10 943279,7 626618 316661,7 30000 286661,7 45865,87 240795,83 240795,83 2350412,10 0,16 38889,87 831320,65

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 10% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 2
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1179099 783272 395827 54600 341227 54596,32 286630,68 286630,68 -13369,32 0,83 238858,9 -61141,1
2 943279,7 626618 316661,7 49200 267461,7 42793,87 224667,83 224667,83 211298,51 0,69 156019,33 94878,23
3 943279,7 626618 316661,7 43500 273161,7 43705,87 229455,83 229455,83 440754,34 0,57 132786,94 227665,16
4 1179099 783272 395827 38100 357727 57236,32 300490,68 300490,68 741245,02 0,48 144912,56 372577,72
5 1179099 783272 395827 32700 363127 58100,32 305026,68 305026,68 1046271,70 0,40 122583,38 495161,10
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,24 219522,24 1265793,94 0,33 73517,55 568678,66
7 943279,7 626618 316661,7 21900 294761,7 47161,87 247599,83 247599,83 1513393,76 0,27 69100,57 637779,22
8 1179099 783272 395827 16500 379327 60692,32 318634,68 318634,68 1832028,44 0,23 74104,24 711883,47
9 943279,7 626618 316661,7 10800 305861,7 48937,87 256923,83 256923,83 2088952,27 0,19 49793,56 761677,03
10 943279,7 626618 316661,7 5400 311261,7 49801,87 261459,83 261459,83 2350412,10 0,16 42227,22 803904,25

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 66
Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 10% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 2
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1179099 783272 395827 24323,5 371503,5 59440,56 312062,94 312062,94 68827,94 0,83 260052,45 16817,45
943279,7 626618 316661,7 24323,5 292338,2 46774,11 245564,09 245564,09 314392,03 0,69 170530,62 187348,07
943279,7 626618 316661,7 24323,5 292338,2 46774,11 245564,09 245564,09 559956,12 0,57 142108,85 329456,91
1179099 783272 395827 24323,5 371503,5 59440,56 312062,94 312062,94 872019,06 0,48 150493,32 479950,23
1179099 783272 395827 24323,5 371503,5 59440,56 312062,94 312062,94 1184082,00 0,40 125411,10 605361,33
1179099 783272 395827 24323,5 371503,5 59440,56 312062,94 312062,94 1496144,94 0,33 104509,25 709870,57
943279,7 626618 316661,7 24323,5 292338,2 46774,11 245564,09 245564,09 1741709,02 0,27 68532,43 778403,00
1179099 783272 395827 24323,5 371503,5 59440,56 312062,94 312062,94 2053771,96 0,23 72575,87 850978,87
943279,7 626618 316661,7 24323,5 292338,2 46774,11 245564,09 245564,09 2299336,05 0,19 47591,97 898570,84
943279,7 626618 316661,7 24323,5 292338,2 46774,11 245564,09 245564,09 2544900,14 0,16 39659,97 938230,81

Cazul creșterii cheltuielilor operațioale cu 10% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 2
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 243235 1 -243235 -243235
1179099 783272 395827 44268,77 351558,23 56249,32 295308,91 295308,91 52073,91 0,83 246090,76 2855,76
943279,7 626618 316661,7 39890,54 276771,16 44283,39 232487,77 232487,77 284561,69 0,69 161449,84 164305,60
943279,7 626618 316661,7 35269,08 281392,62 45022,82 236369,80 236369,80 520931,49 0,57 136788,08 301093,68
1179099 783272 395827 30890,85 364936,15 58389,78 306546,37 306546,37 827477,85 0,48 147832,93 448926,61
1179099 783272 395827 26512,62 369314,38 59090,30 310224,08 310224,08 1137701,93 0,40 124672,10 573598,71
1179099 783272 395827 22134,39 373692,61 59790,82 313901,79 313901,79 1451603,73 0,33 105125,08 678723,79
943279,7 626618 316661,7 17756,16 298905,54 47824,89 251080,65 251080,65 1702684,38 0,27 70072,00 748795,79
1179099 783272 395827 13377,93 382449,07 61191,85 321257,22 321257,22 2023941,60 0,23 74714,16 823509,95
943279,7 626618 316661,7 8756,46 307905,24 49264,84 258640,40 258640,40 2282582,00 0,19 50126,24 873636,20
943279,7 626618 316661,7 4378,23 312283,47 49965,36 262318,11 262318,11 2544900,11 0,16 42365,84 916002,04

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 67

Cazul creșterii Vb cu 15% Cop cu 15% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 3
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1179099 861559,2 317539,8 30000 287539,8 46006,37 241533,4 241533,4 -58466,6 0,83 201277,9 -98722,1
2 943279,7 689279,8 253999,9 30000 223999,9 35839,98 188159,9 188159,9 129693,3 0,69 130666,6 31944,5
3 943279,7 689279,8 253999,9 30000 223999,9 35839,98 188159,9 188159,9 317853,3 0,57 108888,8 140833,3
4 1179099 861559,2 317539,8 30000 287539,8 46006,37 241533,4 241533,4 559386,7 0,48 116480,2 257313,6
5 1179099 861559,2 317539,8 30000 287539,8 46006,37 241533,4 241533,4 800920,1 0,40 97066,9 354380,4
6 1179099 861559,2 317539,8 30000 287539,8 46006,37 241533,4 241533,4 1042453,6 0,33 80889,1 435269,5
7 943279,7 689279,8 253999,9 30000 223999,9 35839,98 188159,9 188159,9 1230613,5 0,27 52512,0 487781,5
8 1179099 861559,2 317539,8 30000 287539,8 46006,37 241533,4 241533,4 1472146,9 0,23 56173,0 543954,4
9 943279,7 689279,8 253999,9 30000 223999,9 35839,98 188159,9 188159,9 1660306,8 0,19 36466,7 580421,1
10 943279,7 689279,8 253999,9 30000 223999,9 35839,98 188159,9 188159,9 1848466,7 0,16 30388,9 610809,9

Cazul creșterii Vb cu 15% Cop cu 15% scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 3
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1179099 861559,2 317539,8 54600 262939,8 42070,37 220869,4 220869,4 -79130,6 0,83 184057,9 -115942,1
2 943279,
7 689279,8 253999,9 49200 204799,9 32767,98 172031,9 172031,9 92901,3 0,69 119466,6 3524,5
3 943279,
7 689279,8 253999,9 43500 210499,9 33679,98 176819,9 176819,9 269721,3 0,57 102326,3 105850,8
4 1179099 861559,2 317539,8 38100 279439,8 44710,37 234729,4 234729,4 504450,7 0,48 113199,0 219049,8
5 1179099 861559,2 317539,8 32700 284839,8 45574,37 239265,4 239265,4 743716,1 0,40 96155,4 315205,2
6 1179099 861559,2 317539,8 27300 290239,8 46438,37 243801,4 243801,4 987517,6 0,33 81648,6 396853,8
7 943279,
7 689279,8 253999,9 21900 232099,9 37135,98 194963,9 194963,9 1182481,5 0,27 54410,9 451264,7
8 1179099 861559,2 317539,8 16500 301039,8 48166,37 252873,4 252873,4 1435354,9 0,23 58810,3 510074,9
9 943279,
7 689279,8 253999,9 10800 243199,9 38911,98 204287,9 204287,9 1639642,8 0,19 39592,4 549667,3
10 943279,
7 689279,8 253999,9 5400 248599,9 39775,98 208823,9 208823,9 1848466,7 0,16 33726,2 583393,5

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 68
Cazul creșterii Vb cu 15% Cop cu 15% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă anexa 3
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 243235 -243235 -243235 1 -243235 -243235
1 1179099 861559,2 317539,8 24323,5 293216,3 46914,61 246301,7 246301,7 3066.,7 0,83 205251,4 -37983,6
2 943279,7 689279,8 253999,9 24323,5 229676,4 36748,22 192928,2 192928,2 195994,9 0,69 133977,9 95994,3
3 943279,7 689279,8 253999,9 24323,5 229676,4 36748,22 192928,2 192928,2 388923,0 0,57 111648,3 207642,6
4 1179099 861559,2 317539,8 24323,5 293216,3 46914,61 246301,7 246301,7 635224,7 0,48 118779,8 326422,3
5 1179099 861559,2 317539,8 24323,5 293216,3 46914,61 246301,7 246301,7 881526,4 0,40 98983,1 425405,4
6 1179099 861559,2 317539,8 24323,5 293216,3 46914,61 246301,7 246301,7 1127828,1 0,33 82485,9 507891,4
7 943279,7 689279,8 253999,9 24323,5 229676,4 36748,22 192928,2 192928,2 1320756,3 0,27 53842,7 561734,1
8 1179099 861559,2 317539,8 24323,5 293216,3 46914,61 246301,7 246301,7 1567058,0 0,23 57281,9 619016,0
9 943279,7 689279,8 253999,9 24323,5 229676,4 36748,22 192928,2 192928,2 1759986,2 0,19 37390,8 656406,8
10 943279,7 689279,8 253999,9 24323,5 229676,4 36748,22 192928,2 192928,2 1952914,3 0,16 31159,0 687565,7

Cazul creșterii Vb cu 15% Cop cu 15% scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD anexa 3
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 243235 -243235 -243235 1 -243235 -243235
1 1179099 861559,2 317539,8 44268,77 273271,03 43723,36 229547,7 229547,7 -13687,3 0,83 191289,7 -51945,3
2 943279,7 689279,8 253999,9 39890,54 214109,36 34257,50 179851,9 179851,9 166164,5 0,69 124897,1 72951,8
3 943279,7 689279,8 253999,9 35269,08 218730,82 34996,93 183733,9 183733,9 349898,4 0,57 106327,5 179279,3
4 1179099 861559,2 317539,8 30890,85 286648,95 45863,83 240785,1 240785,1 590683,5 0,48 116119,4 295398,7
5 1179099 861559,2 317539,8 26512,62 291027,18 46564,35 244462,8 244462,8 835146,4 0,40 98244,1 393642,8
6 1179099 861559,2 317539,8 22134,39 295405,41 47264,87 248140,5 248140,5 1083286,9 0,33 83101,8 476744,6
7 943279,7 689279,8 253999,9 17756,16 236243,74 37799,00 198444,7 198444,7 1281731,7 0,27 55382,3 532126,9
8 1179099 861559,2 317539,8 13377,93 304161,87 48665,90 255496,0 255496,0 1537227,6 0,23 59420,2 591547,1
9 943279,7 689279,8 253999,9 8756,46 245243,44 39238,95 206004,5 206004,5 1743232,1 0,19 39925,1 631472,1
10 943279,7 689279,8 253999,9 4378,23 249621,67 39939,47 209682,2 209682,2 1952914,3 0,16 33864,8 665337,0

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 69

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=25% anexa 4

ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000
-300000 -300000 1 -300000 -300000
1
1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,80 173803,4 -126196,6
2
857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,64 108008,7 -18187,9
3
857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,51 86406,9 68219,0
4
1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,41 88987,3 157206,3
5
1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,33 71189,9 228396,2
6
1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,26 56951,9 285348,1
7
857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,21 35392,3 320740,4
8
1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,17 36449,2 357189,6
9
857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,13 22651,1 379840,7
10
857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089,0 0,11 18120,8 397961,5

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=25% anexa 4
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,80 157272,2 -142727,8
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,64 97686,8 -45041
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,51 80600,9 35559,8
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,41 86200,4 121760,2
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,33 70446,7 192206,9
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,26 57546,4 249753,4
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,21 36819,2 286572,5
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,17 38351,7 324924,3
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,13 24815,7 349740,0
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089,0 0,11 20339,6 370079,7

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 70

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=25% anexa 4
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,80 185018,75 -58216,25
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,64 120508,21 62291,96
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,51 100423,51 162715,47
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,41 107071,04 269786,50
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,33 89225,86 359012,36
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,26 74354,89 433367,25
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,21 48429,55 481796,80
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,17 51635,34 533432,13
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,13 33631,63 567063,76
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,11 28026,36 595090,12

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=25% anexa 4
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,80 164214,78 -79020,22
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,64 102691,52 23671,30
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,51 84140,82 107812,12
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,41 88680,83 196492,95
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,33 69397,27 265890,22
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,26 58683,91 324574,13
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,21 37549,17 362123,30
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,17 38791,74 400915,04
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,13 25046,12 425961,16
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,11 20431,79 446392,95

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 71

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=30% anexa 5
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,77 167118,6 -132881,4
2 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,59 99860,1 -33021,3
3 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,46 76815,5 43794,2
4 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,35 76066,7 119860,9
5 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,27 58512,9 178373,8
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,21 45009,9 223383,7
7 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,16 26895,2 250279,0
8 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,12 26633,1 276912,1
9 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,09 15914,3 292826,4
10 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089,0 0,07 12241,8 305068,2

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=30% anexa 5
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,77 151223,3 -148776,7
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,59 90316,9 -58459,8
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,46 71653,9 13194
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,35 73684,5 86878,5
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,27 57902 144780,6
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,21 45479,8 190260,3
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,16 27979,6 218239,9
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,12 28023,2 246263,1
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,09 17435,2 263698,3
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089 0,07 13740,7 277439,1

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 72

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=30% anexa 5
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,77 170786,54 -72448,46
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,59 102681,55 30233,09
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,46 78985,81 109218,90
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,35 77736,25 186955,15
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,27 59797,11 246752,26
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,21 45997,78 292750,04
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,16 27655,13 320405,17
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,12 27217,62 347622,79
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,09 16363,98 363986,77
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,07 12587,68 376574,45

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=30% anexa 5
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,77 157898,83 -85336,17
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,59 94944,09 9607,91
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,46 74800,88 84408,80
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,35 75804,75 160213,54
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,27 57039,49 217253,04
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,21 46378,75 263631,78
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,16 28534,28 292166,07
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,12 28344,74 320510,81
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,09 17597,07 338107,88
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,07 13802,98 351910,87

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 73

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=35% anexa 6
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,74 160929,1 -139070,9
2 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,55 92600 -46470,9
3 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,41 68592,6 22121,7
4 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,30 65408,3 87530,1
5 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,22 48450,6 135980,7
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,17 35889,4 171870
7 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,12 20651,1 192521,1
8 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,09 19692,4 212213,5
9 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,07 11331,2 223544,7
10 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089 0,05 8393,5 231938,1

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=35% anexa 6
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,74 145622,4 -154377,6
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,55 83750,7 -70626,9
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,41 63983,6 -6643,4
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,30 63359,9 56716,5
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,22 47944,8 104661,3
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,17 36264 140925,3
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,12 21483,6 162409
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,09 20720,3 183129,2
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,07 12414 195543,3
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089 0,05 9421,2 204964,5

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 74

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=35% anexa 6
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,74 164461,11 -78773,89
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,55 952160,36 16442,47
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,41 70530,64 86973,11
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,30 66843,92 153817,03
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,22 49514,02 203331,05
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,17 36677,05 240008,10
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,12 21234,53 261242,63
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,09 20124,58 281367,21
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,07 11651,32 293018,53
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,05 8630,61 301649,14

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=35% anexa 6
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,74 152050,72 -91184,28
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,55 88041,43 -3142,85
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,41 66793,70 63650,85
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,30 65183,06 128833,91
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,22 47230,61 176064,52
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,17 36980,82 213045,34
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,12 21909,58 234954,92
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,09 20957,97 255912,89
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,07 12529.30 268442.18
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,05 9463,87 277906,05

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 75
Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=40% anexa 7
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,71 155181,6 -144818,4
2 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,51 86103,9 -58714,5
3 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,36 61502,8 2788,2
4 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,26 56553,1 59341,3
5 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,19 40395 99736,3
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,13 28853,6 128589,9
7 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,09 16009,7 144599,6
8 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,07 14721,2 159320,8
9 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,05 8168,2 167489,0
10 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089 0,03 5834,4 173323,4

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=40% anexa 7
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,71 140421,6 -159578,4
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,51 77875,3 -81703,1
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,36 57370,1 -24333
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,26 54781,9 30448,9
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,19 39973,3 70422,3
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,13 29154,8 99577,1
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,09 16655,1 116232,2
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,07 15489,6 131721,8
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,05 8948,8 140670,6
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089 0,03 6548,8 147219,4

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 76

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=40% anexa 7
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,71 158587.,50 -84647,50
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,51 88536,64 3889,14
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,36 63240,46 67129,60
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,26 57794,28 124923,88
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,19 41281,63 166205,51
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,13 29486,88 195692,38
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,09 16462,01 212154,40
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,07 15044,32 227198,72
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,05 8398,98 235597,70
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,03 5999,27 241596,98

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=40% anexa 7
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,71 146620,34 -96614,66
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,51 81865,05 -14749,61
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,36 59889,77 45140,17
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,26 56358,27 101498,44
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,19 39377,87 140876,31
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,13 29731,10 170607,41
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,09 16985,34 187592,74
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,07 15667,33 203260,08
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,05 9031,88 212291,96
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,03 6578,49 218870,45

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 77

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=45% anexa 8
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,69 149830,5 -150169,5
2 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,48 80268 -69901,4
3 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,33 55357,3 -14544,2
4 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,23 49146,9 34602,7
5 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,16 33894,4 68497,2
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,11 23375,5 91872,6
7 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,07 12522,8 104395,5
8 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,05 11117,9 115513,4
9 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,04 5956,2 121469,6
10 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089 0,02 4107,7 125577,3

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=45% anexa 8
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,69 135579,5 -164420,5
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,48 72597,2 -91823,3
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,33 51637,6 -40185,8
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,23 47607,7 7421,9
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,16 33540,6 40962,5
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,11 23619,5 64582
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,07 13027,7 77609,7
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,05 11698,3 89308
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,04 6525,4 95833,4
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089 0,02 4610,7 100444

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 78

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=45% anexa 8
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,69 153118,97 -90116,03
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,48 82535,94 -7580,09
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,33 56921,34 49341,25
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,23 50225,58 99566,83
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,16 34638,33 134205,16
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,11 23888,51 158093,67
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,07 12876,66 170970,32
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,05 11361,95 182332,28
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,04 6124,45 188456,73
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,02 4223,76 192680,49

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=45% anexa 8
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,69 141564,46 -101670,54
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,48 76316,53 -25354
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,33 53905,46 28551,46
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,23 48977,63 77529,09
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,16 33040,94 110570,03
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,11 24086,36 134656,39
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,07 13286,01 147942,40
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,05 11832,47 159774,86
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,04 6585,95 166360,82
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,02 4631,55 170992,37

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 79

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=50% anexa 9
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei „SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 -82745,8 0,67 144836,2 -155163,8
2 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 86017,8 0,44 75006 -80157,8
3 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 254781,4 0,30 50004 -30153,8
4 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 472035,6 0,20 42914,4 12760,6
5 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 689289,8 0,13 28609,6 41370,2
6 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 906544,1 0,09 19073,1 60443,3
7 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1075307,6 0,06 9877,3 70320,6
8 1071908 783272 288636 30000 258636 41381,76 217254,2 217254,2 1292561,9 0,04 8476,9 78797,6
9 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1461325,4 0,03 4389,9 83187,5
10 857527 626618 230909 30000 200909 32145,44 168763,6 168763,6 1630089 0,02 2926,6 86114,1

Analiza economico -financiară pentru scenariul I
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=50% anexa 9
ani Inv
lei VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei Iprofit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
0 300000 -300000 -300000 1 -300000 -300000
1 1071908 783272 288636 54600 234036 37445,76 196590,2 196590,2 -103409,8 0,67 131060,2 -168939,8
2 857527 626618 230909 49200 181709 29073,44 152635,6 152635,6 49225,8 0,44 67838 -101101,8
3 857527 626618 230909 43500 187409 29985,44 157423,6 157423,6 206649,4 0,30 46644 -54457,8
4 1071908 783272 288636 38100 250536 40085,76 210450,2 210450,2 417099,6 0,20 41570,4 -12887,4
5 1071908 783272 288636 32700 255936 40949,76 214986,2 214986,2 632085,8 0,13 28310,9 15423,6
6 1071908 783272 288636 27300 261336 41813,76 219522,2 219522,2 851608,1 0,09 19272,2 34695,8
7 857527 626618 230909 21900 209009 33441,44 175567,6 175567,6 1027175,6 0,06 10275,6 44971,3
8 1071908 783272 288636 16500 272136 43541,76 228594,2 228594,2 1255769,9 0,04 8919,4 53890,7
9 857527 626618 230909 10800 220109 35217,44 184891,6 184891,6 1440661,4 0,03 4809,5 58700,2
10 857527 626618 230909 5400 225509 36081,44 189427,6 189427,6 1630089 0,02 3285 61985,1

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 80

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda uniformă rata i=50% anexa 9
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 -21212,50 0,67 148015 -95220
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 152319,32 0,44 77125,25 -18094,75
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 325851,14 0,30 51416,84 33322,09
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 547873,64 0,20 43856,30 77178,39
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 769896,14 0,13 29237,53 106415,92
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 991918,64 0,09 19491,69 125907,60
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1165450,46 0,06 10156,41 136064,02
1071908 783272 288636 24323,5 264312,5 42290,00 222022,50 222022,50 1387472,96 0,04 8662,97 144726,99
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1561004,78 0,03 4513,96 149240,95
857527 626618 230909 24323,5 206585,5 33053,68 173531,82 173531,82 1734536,60 0,02 3009,31 152250,26

Analiza economico -financiară pentru scenariul II
Amortizare calculată prin metoda SYD rata i=50% anexa 9
VB
lei Cop
lei Vnît
lei A
lei VNt
lei I profit
lei VNdt
lei NCF
lei SNCF
lei fa NCFA
lei SNCFA
lei
-243235 -243235 1 -243235 -243235
1071908 783272 288636 44268,77 244367,23 39098,76 205268,47 205268,47 -37966,53 0,67 136845,65 -106389,35
857527 626618 230909 39890,54 191018,46 30562,95 160455,51 160455,51 122488,98 0,44 71313,56 -35075,79
857527 626618 230909 35269,08 195639,93 31302,39 164337,54 164337,54 286826,52 0,30 48692,60 13616,81
1071908 783272 288636 30890,85 257745,16 41239,23 216505,93 216505,93 503332,46 0,20 42766,60 56383,42
1071908 783272 288636 26512,62 252123,39 40339,74 211783,65 211783,65 715116,10 0,13 27889,20 84272,62
1071908 783272 288636 22134,39 266501,62 42640,26 223861,36 223861,36 938977,46 0,09 19653,12 103925,74
857527 626618 230909 17756,16 213152,85 34104,46 179048,39 179048,39 1118025,86 0,06 10479,28 114405,03
1071908 783272 288636 13377,93 275258,08 44041,29 231216,79 231216,79 1349242,64 0,04 9021,72 123426.75
857527 626618 230909 8756,46 222152,54 35544,41 186608,13 186608,13 1535850,78 0,03 4854,11 128280.85
857527 626618 230909 4378,23 226530,77 36244,92 190285,85 190285,85 1726136,63 0,02 3299,85 131580.70

UPG/IME/ IEDM – Proiect de diplomă CROITORU L. Iuliana Andreea
Ploiești 2018 pag. 81
Anexa 10
Graficul necesar determinării IRR prin Metoda uniformă
∑NCFA
1038103,2

1081,421

20% 25% 30% 35% 40% 45% 50% 55% 60% 65% 70% i(%)
-19656,1 1

Graficul necesar determinării IRR prin Metoda SYD
∑NCFA
1038103 ,2

2901,176

20% 25% 30% 35% 40% 45% 50% 55% 60% 65% 70% i(%)

-6750,5 IRR
IRR