Proiectarea Constructiva a Statiei de Impachetat Cafea

Cuprins

Pagina

Introducere

Capitolul I.Proiectarea constructiva a Statiei de împachetat cafea :Partea de dozare

I.1.Descrierea și funcționarea subansamblului

I.2.Calcule de proiectare

I.3.Alegerea elementelor standardizate

Capitolul II.1.Proiectarea tehnologiei de execuție pentru reperul indicat

II.1.1.Alegerea semifabricatului:metode și procedeul de obtinere..

II.1.2.Stabilirea itierarului tehnologic

II.1.3.Stabilirea schemelor de orientare și fixare

II.1.4.Stabilirea echipamentelor necesare efectuăii operațiilor:masini-unealta,dispozitive,verificatoare

II.1.5.Determinarea dimensiunilor intermediare și adaosurilor de prelucrare

II.1.6.Determinarea regimurilor de aschiere

II.1.7.Efectuarea normei tehnice

II.1.8.Intocmirea documentatie tehnologice(Anexe

II.2.Programare NC

II.3.Simulare CAM doar unul dintre acestea

Capitolul III.1.Proiectarea dispozitivului pentru reperul indicat.(ori cea mecanizata,ori cea manuala)

III.1.1Stabilirea sistemului de orientare

III.1.1.1Schita operatiei pentru care se proiecteaza dispozitivul,cuprinzând toate cotele,abaterile și conditiile tehnice impuse.

III.1.1.2.Stabilirea cotelor de realizat la prelucrarea si a sistemelor bazelor de cotare pentru suprafetele de prelucrat

III.1.1.3.Stabilirea sistemului bazei de orientare

III.1.2.Stabilirea fixarii semifabricatului.

III.1.2.1.Stabilirea fortelor de aschiere .Stabilirea fortelor la punctul de aplicare,directie,sens,modul

III.1.2.2.Stabilirea mecanismului de fixare

III.1.3.Proiectarea ansamblului dispozitivului

III.1.4.Mecanizarea dispozitivului

III.1.4.1.Stabilirea schemei de actionare

III.1.4.2.Calculul elementelor de actionare

III.1.4.3.Descrierea,functionarea,intretinerea si reparatii

III.1.4.4.Stabilirea materialului elementar componentelor si tratamente termice corespunzătoare

Capitolul IV. Alegerea sculelor necesare efectuari reperului (STAS)

Capitolul V.Concluzii

Capitolul VI. Bibliografie

Partea Grafica (Anexe)

Introducere

Dezvoltarea spectaculoasă a ambalajului este strâns legată de evoluția modului de viață și de consum. Bazată pe tehnologii de vârf, ambalarea este însoțită de costuri importante asociate fazei de post-comun, impact asupra mediului înconjurător și asupra consumatorului. Fără ambalare, materialele ar fi în dezordine și ineficiente. Ambalarea și ambalajul sunt definite pe numeroase căi. Din punct de vedere etimologic, ambalajul (packing, emballage) conține prefixul „en” și cuvântul „balla”, al cărui sens este de „a strânge în balot”. Ambalarea (packing, conditionnement) derivă din cuvântul latin „condere” cu sensul de a stabili, a stabiliza, prezentare stabilă.

Din punct de vedere comercial, ambalajul este „un container care permite asigurarea în cele mai bune condiții a manevrării, conservării, depozitării și transportului produselor”. Din același punct de vedere, ambalarea poate fi definită ca: „realizarea unui înveliș material, sau primul conținător al unui produs care constituie o unitate de vânzare en detail”. În „Petit Robert” (1989), ambalajul este un „înveliș din materiale și forme diferite în care se ambalează un produs pentru transport sau vânzare”. Aceeași sursă definește ambalarea ca fiind „prezentarea unor articole pentru vânzare”.

Institutul Francez al Ambalajului și Ambalării (Institut Français de l’emballage et du Conditionnement, IFEC), propune următoarele definiții în „Petit glossaire de l’emballage”:

Ambalajul – este obiectul destinat să învelească sau să conțină temporar un produs sau un ansamblu de produse pe parcursul manevrării, transportului, depozitării sau prezentării, în vederea protejării acestora sau facilitării acestor operații.

Ambalarea – reprezintă operația de obținere a „primului înveliș aflat în contact direct cu produsul”

Noțiunea engleză de „packaging” este mult mai largă, ea regrupează următoarele funcții: protecție, conservare, ușurință în utilizare, comunicare (prin grafică, etichetare) și facilitarea vânzării. Ea dă mai multă importanță rolului comercial al ambalajului.

Astfel, Institutul de Ambalare din Anglia furnizează trei direcții în definirea ambalării:

sistem coordonat de pregătire a bunurilor pentru transport, distribuție, depozitare, vânzare cu amănuntul și consum;

cale de asigurare a distribuției la consumatorul final, în condiții optime și cu costuri minime;

funcție tehnico-economică care urmărește minimizarea costurilor la livrare;

Conform STAS 5845/1-1986, ambalajul reprezintă un mijloc (sau ansamblu de mijloace) destinat să cuprindă sau să învelească un produs sau un ansamblu de produse, pentru a le asigura protecția temporară din punct de vedere fizic, chimic, mecanic, biologic în scopul menținerii calității și integrității acestora în starea de livrare, în decursul manipulării, transportului, depozitării și desfacerii – până la consumator sau până la expirarea termenului de garanție.

Tot în conformitate cu STAS 5845/1-1986,ambalarea este definită ca fiind „operație, procedeu sau metodă, prin care se asigură cu ajutorul ambalajului, protecția temporară a produsului, în decursul manipulării, transportului, depozitării, vânzării, contribuind și la înlesnirea acestora până la consumare sau până la expirarea termenului de garanție”.

Ordonanța Guvernului României nr. 39/29 august 1995, definește ambalajul ca „un material specific, ca execuție și natură, destinat ambalării produselor alimentare în vederea asigurării protecției și utilizat pentru transportul, manipularea, depozitarea sau desfacerea acestora.”

Ambalajele pot fi clasificate după mai multe criterii:

după natura materialului din care sunt constituite, ambalajele se clasifică în: ambalaje din hârtie-carton, sticlă, metal, materiale plastice, lemn, materiale textile, materiale complexe;

după sistemul de confecționare, există următoarele tipuri de ambalaje: ambalaje fixe; ambalaje demontabile; ambalaje pliabile;

după tipul ambalajului, acestea pot fi: lăzi, cutii, flacoane, pungi etc;

după domeniul de utilizare, ambalajele se clasifică în: ambalaje de transport, ambalaje de prezentare și desfacere;

după natura produsului ambalat: ambalaje pentru produse alimentare, ambalaje pentru produse industriale, ambalaje pentru produse periculoase;

după gradul de rigiditate: ambalaje rigide, ambalaje semirigide, ambalaje suple;

după modul de circulație: ambalaje refolosibile, ambalaje nerefolosibile.

http://conspecte.com/Bazele-merceologiei/definirea-ambalajului-si-a-operatiei-de-ambalare-a-marfurilor.html

Capitolul I.Proiectarea constructiva a;Statiei de împachetat;partea de dozare și ansamblul de susținere……………………………………………………………

I.1.Descrierea și funcționarea subansamblului………………………….

Acestea masina de cafea automata de ambalare Stick este destul de potrivit pentru pachetul cafea de tip praf . De asemenea poate fi utilizat pentru a împacheta granule sau lichid prin schimbareamăsurare și umplerea piese .

Aceasta masina poate termina în mod automat formarea , umplere , sigilare , tăiere și de numărare a plicului .

Rula fără probleme și cu puțină zgomot , cu protectie carcasa în jurul pieselor de etanșare și de tăiere ,

Prin adăugarea un alt dispozitiv , cum ar fi dispozitive de codificare dată , se poate realiza , de asemenea, funcțiile de imprimare data .

DATE TEHNICE PRINCIPALE

Metoda de formare a plicului: stick pack

Gama de pachet : 18g±0.5% /plic

Dimensiunile ambalajului: Lungime : 50 ~ 180mm , latime : 30 ~ 130mm

Capacitate: 40-70bags / min

Sursa de alimentare: 220V / 50Hz / 3KW

Greutatea masini : 350 kg

Dimensiuni : 700x850x1700mm

Partea de dozare si calculul dozari

Funcționarea subansambluilui se face prin introducerea cafelei măcinate în pâlnia dozatorului,aceasta cade gravitațional în tuburile de dozare dispuse pe o placă și aflate la o distanța egală între ele,aceste umplându-se cu cafea înaintează până cand urmatorul tub de dozare ajunge in dreptul pâlniei,acesta se roteste 180° până ajunge în fata pâlniei de golire.Partea de jos a tuburilor fiind blocate de o placă staționară și perforată doar în dreptul palniei de golire,în momentul când cele 2 orifici se întâlnesc,tubul plin cu cafea se golește in pâlnia de golire și intra în jgheab de golire,aflat in continuarea pâlniei.Tuburile de dozare se rotesc 360° concomitent cu împachetarea și lipirea plicurilor.

I.2.Calcule de proiectare si elemente proiectate …………………

In vederea proiectari unei masini de impachetat cafea se tine seama de proiectarea subsistemului de dozare.Pentru ca subsistemul sa fie precis trebuie calculate cantitatea de cafea care intra într-un plic de cafea de tip ,,stick,, .

In urma calculelor a rezultat urmatoarele componente

I.3.Alegerea elementelor standardizate……………………………………

Pentru subansamblul de dozare am ales ca elemente standardizate urmatoarele elemente elemente

Capitolul II.1.Proiectarea tehnologiei de execuție pentru reperul indicat

Cap 1.1. Alegerea semifabricatului: metode si procede de obtinere

Studiul desenului de executie

Analizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :

Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ;

Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei ;

Analiza tehnologicitatii piesei

Prelucrarea prin frezare si aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice si structura materialului .

Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.

Alegerea materialului

Pentru executia desenului

Pentru executia reperului placa s-a ales un otel STAS 880-80.

Figura 1.1.0

Dimensiunile si forma semifabricatului ,

Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 2 de precizie OLC45 STAS880-88.

Figura 1.1.1

Figura 1.1.2

1.Analiza tehnologicitatii piesei

Prelucrarea prin frezare si gaurire depind de compozitia chimica si fizica ,proprietatile mecanice si structura materialului.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executei ,cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare,stabilirea dispozitivelor si a mijloacelor de prelucrare.Rugozitatea de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat

2. Alegerea materialului

Materialul piesei „Brida” este OLC45,care este un otel pentru tratamente termice,de rezistenta ridicata si tenacitate ridicata si tenacitate medie,cum ar fi: discuri,arbori,biele,coroane dintate,piese supuse de uzura ase,suruburi piulite) si pieselor fara rezistenta mare in miez.Acest otel se mai numeste si otel carbon de calitate,pentru ca are un grad ridicat de puritate si o compozitie chimica fixa in limite stranse,asigurand o constanta a caracteristicilor de calitate obtinute prin tatamente termice(de impunatatire-calire si revenire).

Compozitia chimica a materialului STAS 880-80

Figura 1.1.3 Compozitia chimica a materialelor STAS 880-80

Semifabricatul este o bucata de material care a suferit o serie de prelucrari mecanice sau tehnice,dar care necesita in continuare alte prelucrari pentru a deveni o piesa finita.

Piesa finita rezulta in urma prelucrarii semifabricaului cu respectarea tutror conditiilor impuse prin desenul d obtinere

Studiul desenului de executie

Analizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :

Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ;

Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei ;

Analiza tehnologicitatii piesei

Prelucrarea prin frezare si aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice si structura materialului .

Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.

Alegerea materialului

Pentru executia desenului

Pentru executia reperului placa s-a ales un otel STAS 880-80.

Figura 1.1.0

Dimensiunile si forma semifabricatului ,

Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 2 de precizie OLC45 STAS880-88.

Figura 1.1.1

Figura 1.1.2

1.Analiza tehnologicitatii piesei

Prelucrarea prin frezare si gaurire depind de compozitia chimica si fizica ,proprietatile mecanice si structura materialului.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executei ,cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare,stabilirea dispozitivelor si a mijloacelor de prelucrare.Rugozitatea de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat

2. Alegerea materialului

Materialul piesei „Brida” este OLC45,care este un otel pentru tratamente termice,de rezistenta ridicata si tenacitate ridicata si tenacitate medie,cum ar fi: discuri,arbori,biele,coroane dintate,piese supuse de uzura ase,suruburi piulite) si pieselor fara rezistenta mare in miez.Acest otel se mai numeste si otel carbon de calitate,pentru ca are un grad ridicat de puritate si o compozitie chimica fixa in limite stranse,asigurand o constanta a caracteristicilor de calitate obtinute prin tatamente termice(de impunatatire-calire si revenire).

Compozitia chimica a materialului STAS 880-80

Figura 1.1.3 Compozitia chimica a materialelor STAS 880-80

Semifabricatul este o bucata de material care a suferit o serie de prelucrari mecanice sau tehnice,dar care necesita in continuare alte prelucrari pentru a deveni o piesa finita.

Piesa finita rezulta in urma prelucrarii semifabricaului cu respectarea tutror conditiilor impuse prin desenul de executie.(forma,dimensiune,toleranta,calitatea suprafetelor).

Specificati producator: UTILIZARE: Tabla neagra groasa laminata la cald – LTG este o tabla speciala ce se utilizeaza in special in industria navala, la constructia de nave si diferite parti componente ale acestora, avand o mare rezistenta la coroziune si abraziune. De asemenea tabla neagra groasa LTG se foloseste la producerea de recipiente sub presiune.
– Calitate otel: conform SR EN 10025 / EN 10025; SR EN 10028 / EN 10028; SR EN 10207 / EN 10207
– Toleranta la dimensiuni si forma, conform: SR EN 10029 / EN 10029
– Categoria A conform ABS-LLOYD pentru tabla navala.
– HII conform DIN 17155-85 pentru placi de cazane
– Margini: rezultate din laminare sau taiate
– Greutate comerciala: 160 kg/mp. Pret:4.4020ron/kg.

CapII.1.2.Stabilirea itinerarului tehnologic

Itinerarul tehnologic stabilește: natura, conținutul, numărul operațiilor, denumirea fazelor și operația, mașina unealtă folosită, SDV-urile necesare, schița de bazare pentru fiecare operație și fază.

Principiul de întocmire a procesului tehnologic:

bazele de așezare se prelucrează la început ;

canelurile, canalele de pană, filetele se vor executa la sfârșit pentru a nu se deteriora în timpul transportului interoperațional ;

dacă după operație rigiditatea piesei scade, atunci operația se va executa la sfârșit;

suprafețele cu mare precizie se for prelucra la început ;

operațiile identice se grupează pentru reducerea timpului de bază ;

succesiunea operațiilor se stabilește astfel încât timpul de bază să fie minim ;

la prelucrarea unei piese este indicat să se utilizeze un număr cât mai redus de baze tehnologice.

Numărul operațiilor tehnologice necesare executării pieselor este în strânsă legatură cu condițiile tehnico-funcționale prescrise acestora. O corectă succesiune a operațiilor se stabilește atunci când se ține seama atât de caracteristicile tehnice cât și economice ce asigură cheltuieli minime de fabricație. Operațiile care se execută pentru obținerea piesei din proiect sunt :

10.Debitare-fierastrau alternativ

20.Frezare- pe o freza universala de scularie,cu urmatoarele faze:

22.Frezare plana superioara- FUS

24.Frezare plana inferioara-FUS

26.Frezare contur-FUS

27.Frezare inclinata-FUS

30.Centruire.Gaurire-FUS

40.Control Tehnic de Calitate (C.T.C)-instrumente de masurat

Cap II.1.3.Stabilirea schemlor de orinetare si fixare

Numarul operatiilor tehnologice necesare exectarii pieselor este in stransa legatura cu conditiile tehnico-functionale prescrise acestora.

O corecta succesiune a operatiilor se stabileste atunci cand se tine seama atat de caracteristicile tehnice cat si de considerente economice ce asigura cheltuielie minime de fabricatie

1.Recetia semifabricatului tabla neagra (OLC45) 20/1000x2000mm -1buc

Figura 1.3.0

-verificare:ruleta;

10. Debitare

-masina unealta:fierastrau alternativ

-scula:panza fierastrau

-dispozitiv:menghina -verificator:ruleta/subler;

Figura 1.3.1

20.Frezare

22.Frezare plana superioara

-masina unealta:FUS

-scula:freza cilindro-frontala

-dispozitiv:menghina

-verificator:subler
Figura 1.3.2

24.Frezare plana inferioara

– masina unealta:FUS

-scula:freza cilindro-frontala

-dispozitiv:menghina

-verificator:subler

Figura 1.3.3
26.Frezare contur

-scula:freza deget;

-dispozitiv:menghina;

-verificator: subler;
Figura 1.3.4

27.Frezare contur inclinata la 17°36’

-scula: freza deget;

-dispozitiv:dispozitiv de orietnare si centrare indexabil la 17°,36’

-verificator:echer;
Figura 1.3.5

30.Centruire.Gaurire

-masian-unelata:masina de gaurit

-scula:burghiu de centruit;

-dispozitiv si verificator:dorn de centruire;

Figura 1.3.6

Cap II1.4. Stabilirea echipamentelor necesare efectuării operațiilor: mașini-unelte,dispozitive,verificatoare

10. Debitare – Fierastrau mecanic cu banda pentru metale 160 mm 0255 (FERVI-ITALIA)

Figura 1.4.0 Masina de debitat

Figura 1.4.1

Dotare standard

• Instalație de răcire

• Menghină cu prindere rapidă

• Sistem tensionare pânză

Panza panglica pentru metal (PROMA-CEHIA)

20. Frezare (contur, teșire, plană, interpolară circulară) Masini de gaurit/frezat

Pentru executia piesei sunt necesare mai multe operatii:frezari , rotunjire, gauriri, filetari, tesire. Majoritatea operatiilor sunt operatii de frezare,aceste operatii de frezare se vor executa pe o masina-unalta:Centru de prelucrare vertical de la ALFA METAL si anume Centru de prelucrare vertical PROFIMAC Seria VMC.

Figura 1.4.1 Centru de prelucrare vertical PROFIMACH Seria VMC 650

Acest centru are urmatoarele caracteristici

Tabel 1.4.2 Parametri Centru de prelucrare vertical PROFIMACH Seria VMC 65

http://www.alfametalmachinery.com/ro/select_by_machine/mill/CNC%20Vertical%20Machining%20Center/profimach/VMC%20Series/424/650/#926

Menghina cu autocentrant seria HLD

-deschidere bac principal 58-314mm

-greutate masina 52kg
Figura 1.4.3

http://www.alfametalmachinery.com/ro/accessories/autowell%20vices/HLD%20Series/0/#324

30.Centruire și găurire – mașină de găurit în coordonate PROFIMACH RD40

Figura 1.4.4. Masina de gaurit in coordonate Profimach RD40

Tabel 1.4.5 Parametri masini de gaurit

http://www.alfamm.ro/select_by_technology/drilling/Drilling%20Machines/profimach/RD%2040/428/40/

40. C.T.C.-masă de control granit STAS 8505-88

– dimensiuni 1000×100 [mm]

– clasa de precizie 000,00,01,1

– abaterea de la planeitate 0.002-0.004

Figura 1.4.6 Masa de control STAS 8505-88

Subler mecanic cromat 0-300 mm C049/300

Descriere produs

domeniu de masurare: 0-300 mm

citire: 0,02 mm

falci: 60 mm

dimensiuni tija: 18,5 x 4 mm

Figura 1.4.7 Subler mecanic
http://sculediverse.ro/subler-mecanic-cromat-0-300-mm-c049-300.html

Cap II.1.5.Determinarea dimensiunilor intermediare și adaosurilor de prelucrare

Figura 1.5.0 Desen 2D pentru reperul dat

Calculul analitic al adaosurilor de prelucrare se bazeaza pe analiza factorilor care determina marimea adaosului si stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru conditiile concrete de efectuare a diferitelor operatii tehnologice

Operatia de frezare plana asimetrica FPS,FPI

– frezare la curat pe o față

– frezare finisare:

– frezare la degroșare :

Operatia de frezare contur FC(100×170-asimetrica)

– frezare la curat pe o lungime

– frezare la curat pe o lățime

– frezare finisare:

– frezare la degroșare :

Operatiunea de frezare contur inclinat FCI 104.77

– frezare finisare:

– frezare la degroșare :

Notații : Lc – lungimea semifabricat după frezare la curat

Lsemif – lungimea nominală a semifabricatului

Lfinis – lungimea de finisare

Lmax – lungimea nominală maximă

Lnom – lungimea nominală a piesei

Gc – grosime semifabricat după frezare la curat

Gsemif – grosimea nominală a semifabricatului

Gfinis – grosimea de finisare

Gmax – grosimea nominală maximă

Apdeg – adaos de prelucrare la degroșare

Apfinis – adaos de prelucrare la finisare [tab1.73, pag.205 [1]]

T – toleranța pentru treapta de precizie [tab.2.18, pag.173 [1]]

Gaurile de trecere de Ø10×4 se obtin din gaurire dupa precizia sculei

Cap II.1.6. Determinarea regimului de așchiere

22-24.Operația de frezare plană – Profimach VMC– putere motor : 4 [kW]

– gama de turații : 40,90,180,360,400,470,540,620,720,850,1000,1200,1440,1660,2000…8000[rpm]

Regimul de așchiere la degroșare – Freza cilindrico-frontala DIN 1880 HSS Co ϕ50×36 (Z=6)

sd=0,3[mm/dinte] – avansul pe dinte

ud=2[mm] – adâncimea de așchiere

i=1 – numărul de treceri

B=40[mm] – lățimea de frezare

D=50 [mm] – diametrul frezei

Regimul de așchiere la finisare- Freza cilindrico-frontala DIN 1880 HSS Co ϕ50×36 (Z=8)

sd=0,08[mm/rot] – avansul

ud=0,5[mm] – adâncimea de așchiere

i=1 – numărul de treceri

B=35[mm] – lățimea de frezare

D=50 [mm] – diametrul frezei

n[rot/min] – turația arborelui principal

Ft[daN] – forța de așchiere [11.45, [4]]

Vthas[mm/min] – viteza tehnologică de așchiere [11.54, [4]]

Vas[mm/min] – viteza de așchiere

Z=8– numărul de dinți

CF=60, LF=1, xF=0,85, yF=0,72, qF=0,85 – coeficienți și exponenți ai forțelor de așchiere[tab.11.1,[4]]

CV =55, LV=0,1, xV=0,3, yV=0,2, nV=0,1, qV=0,45, m=0,39 – constante și exponenți pentru viteza de așchiere [tab. 11.3, [4]]

Tm=120[min] – durabilitatea frezei [tab. 11.2, [4]]

26.Operația de frezare contur – Profimach VMC – putere motor : 4 [kW]

– gama de turații : 40,90,180,360,400,470,540,620,720,850,1000,1200,1440,1660,2000…8000[rpm]

Regimul de așchiere la degroșare – Freza deget HSS STAS 1680 DIN 327 ϕ10×63 (z=2)

sd=0,30[mm/dinte] – avansul pe dinte

ud=2[mm] – adâncimea de așchiere

i=2 – numărul de treceri

B=5[mm] – lățimea de frezare

D=10 [mm] – diametrul frezei

Regimul de așchiere la finisare – Freza deget HSS STAS 1680 DIN 327 ϕ10×63 (z=2)

sd=0,05[mm/dinte] – avansul pe dinte

ud=0,5[mm] – adâncimea de așchiere

i=1 – numărul de treceri

B=5[mm] – lățimea de frezare

D=10 [mm] – diametrul frezei

n[rot/min] – turația arborelui principal

Ft[daN] – forța de așchiere [11.45, [4]]

Vthas[mm/min] – viteza tehnologică de așchiere [11.54, [4]]

Vas[mm/min] – viteza de așchiere

Z=2 – numărul de dinți

CF=60, LF=1, xF=0,85, yF=0,72, qF=0,85 – coeficienți și exponenți ai forțelor de așchiere[tab.11.1,[4]]

CV =55, LV=0,1, xV=0,3, yV=0,2, nV=0,1, qV=0,45, m=0,39 – constante și exponenți pentru viteza de așchiere [tab. 11.3, [4]]

Tm=60[min] – durabilitatea frezei [tab. 11.2, [4]]

27.Operația de frezare inclinata la 17°36’

Regimul de așchiere la degroșare – Freza deget HSS STAS 1680 DIN 327 ϕ10×63 (z=2)

sd=0,15[mm/dinte] – avansul pe dinte

ud=5[mm] – adâncimea de așchiere

i=4 – numărul de treceri

B=5[mm] – lățimea de frezare

D=10 [mm] – diametrul frezei

Regimul de așchiere la finisare – Freza deget HSS STAS 1680 DIN 327 ϕ10×63 (z=2)

sd=0,08[mm/dinte] – avansul pe dinte

ud=0,5[mm] – adâncimea de așchiere

i=1 – numărul de treceri

B=5[mm] – lățimea de frezare

D=10 [mm] – diametrul frezei

n[rot/min] – turația arborelui principal

Ft[daN] – forța de așchiere [11.45, [4]]

Vthas[mm/min] – viteza tehnologică de așchiere [11.54, [4]]

Vas[mm/min] – viteza de așchiere

Z=2– numărul de dinți

CF=60, LF=1, xF=0,85, yF=0,72, qF=0,85 – coeficienți și exponenți ai forțelor de așchiere[tab.11.1,[4]]

CV =55, LV=0,1, xV=0,3, yV=0,2, nV=0,1, qV=0,45, m=0,39 – constante și exponenți pentru viteza de așchiere [tab. 11.3, [4]]

Tm=60[min] – durabilitatea frezei [tab. 11.2, [4]]

30. Operația de găurire – burghiu cu coadă conică Φ10

– mașină de găurit în coordonate PROFIMACH RD40 – putere motor : 2,2 [kW]

– gama de turații : 50, 80,160,320,640,800,1200,1280,1400,1600,1850,2000 [rpm]

– CF=2,60, xF=0,70, yF=1, nF=0,75, HB=45 – coeficienți și exponenți ai forței axiale [tab.12.1, [4]]

– CM=1, xM=0,8, yM=2, nM=0,7 – coeficienți și exponenți ai momentului de torsiune [tab.12.1, [4]]

– CV=10,5, zV=0,25, yV=0,4, m=0,125 – coeficienți și exponenți funcție de tipul materialului [tab.12.5, [4]]

– t=12 [min] [tab.12.4, [4]]

– Kvp=1 – coeficient de corecție a vitezei [12.22, [4]]

-u=D/2=4,5 [mm] – adâncimea de așchiere

– s=0,3 – avansul[mm/rot] [tab.12.5,[4]]

– F – forța de așchiere [12.12, [4]]

– M – moment de torsiune [12.13, [4]]

– D=10 – diametrul burghiului

– HB=253, duritate Brinell OLC45

– Pe-puterea efectivă la burghiere [12.14, [4]]

– nas- turația de așchiere a burghiului

– vthas – viteza tehnologică de așchiere [12.21, [4]]

Cap II. Efectuarea normei tehnice

20.Frezare.

22-24 Frezare plana superioara si inferioara

NT – norma de timp[8.1, pag.292,[2]]

Tpi =21[min] – timp de pregătire-încheiere[tab.8.1,pag.294,[2]]

n=1 – număr de piese;

tb – timp de bază[tab.8.5,pag.297,[2]]

ta – timp ajutător;

tdt – timp de deservire tehnică[tab.8.51,pag334,[2]]

tdo – timp de odihnă și necesități fiziologice[tab.8.52,pag.335,[2]];

ton – timp de deservire organizatorică[tab.8.51,pag.334,[2]];

l1 =180[mm]– lungimea de pătrundere (lungimea nominală);

l2 =10[mm]– lungimea de acces liber a frezei (zona de siguranță intrare-ieșire)

l3=50[mm] – diametrul frezei

ta1 =0,25[min]– timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [tab.8.33,pag.313,[2]]

ta2 =0,28[min]– timp ajutător pentru comanda mașinii[tab.8.43,pag.324,[2]]

ta3 =0,15[min]– timp ajutător pentru luarea așchiilor de probă

ta4 =0,14[min]– timp ajutător pentru evacuarea așchiilor[tab.8.48,pag.332, [2]]

ta5 =0,16[min] – timp ajutător pentru măsurări de control[tab.8.49,pag.333, [2]]

Frezare contur – piesa se prelucrează pe jumătate din grosime, apoi se întoarce:

NT – norma de timp;

Tpi =21[min] – timp de pregătire-încheiere[tab.8.1,pag.294,[2]]

n=1 – număr de piese;

tb – timp de bază;

ta – timp ajutător;

tdt – timp de deservire tehnică[tab.8.51,pag334,[2]]

tdo – timp de odihnă și necesități fiziologice[tab.8.52,pag.335,[2]];

ton – timp de deservire organizatorică[tab.8.51,pag.334,[2]];

l1 =408.74[mm]– lungimea de pătrundere (lungimea nominală);

l2 =10[mm]– lungimea de acces liber a frezei (zona de siguranță intrare-ieșire)

l3=10[mm] – diametrul frezei

ta1 =0,25[min]– timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [tab.8.33,pag.313,[2]]

ta2 =0,28[min]– timp ajutător pentru comanda mașinii[tab.8.43,pag.324,[2]]

ta3 =0,15[min]– timp ajutător pentru luarea așchiilor de probă

ta4 =0,14[min]– timp ajutător pentru evacuarea așchiilor[tab.8.48,pag.332, [2]]

ta5 =0,16[min] – timp ajutător pentru măsurări de control[tab.8.49,pag.333, [2]]

Frezare contur inclinat 17°36’

NT – norma de timp;

Tpi =21[min] – timp de pregătire-încheiere[tab.8.1,pag.294,[2]]

n=1 – număr de piese;

tb – timp de bază;

ta – timp ajutător;

tdt – timp de deservire tehnică[tab.8.51,pag334,[2]]

tdo – timp de odihnă și necesități fiziologice[tab.8.52,pag.335,[2]];

ton – timp de deservire organizatorică[tab.8.51,pag.334,[2]];

l1 =104.77[mm]– lungimea de pătrundere (lungimea nominală);

l2 =10[mm]– lungimea de acces liber a frezei (zona de siguranță intrare-ieșire)

l3=10[mm] – diametrul frezei

ta1 =0,25[min]– timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [tab.8.33,pag.313,[2]]

ta2 =0,28[min]– timp ajutător pentru comanda mașinii[tab.8.43,pag.324,[2]]

ta3 =0,15[min]– timp ajutător pentru luarea așchiilor de probă

ta4 =0,14[min]– timp ajutător pentru evacuarea așchiilor[tab.8.48,pag.332, [2]]

ta5 =0,16[min] – timp ajutător pentru măsurări de control[tab.8.49,pag.333, [2]]

30 Operația de găurire

NT – norma de timp[1,pag.7,[2]];

Tpi =6[min] – timp de pregătire-încheiere[tab.9,1,pag.8,[2]]

n=6 – număr de piese;

tb – timp de bază[tab.9.2,pag.9, [2]]

ta – timp ajutător;

tdt – timp de deservire tehnică[tab.9.54,pag.35,[2]]

tdo – timp de odihnă și necesități fiziologice[tab.9.55,pag.35,[2]]

ton – timp de deservire organizatorică[tab.9.54,pag.35,[2]]

l1 =15[mm]– lungimea de pătrundere (lungimea nominală);

l2 =0,5[mm]– lungimea de acces liber a frezei (zona de siguranță intrare-ieșire)

l3=1[mm] – distanța de pătrundere

ta1 =0,98[min]– timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [tab.9.50,pag.30,[2]]

ta2 =0,08[min]– timp ajutător pentru comanda mașinii[tab.9,51,pag.33,[2]]

ta3 =0,04[min]– timp ajutător pentru evacuarea așchiilor[tab.9.52,pag.34,[2]]

ta4 =0,12[min]– timp ajutător specific fazei de lucru[tab.9.53,pag.35, [2]]

Nt=Nt frezare+Nt gaurire=25.76+33.65+29.108+10.44=98.958 [min/piesa] o ora 38’ min 95”

Cap II.1.8 Intocmirea documentatiei tehnologice(Anexe)

Cap II.2.Programare NC

Proiect NC

Pentru realizarea mai precisa a piesei,se opteaza pentru un program NC.Potrivit limbajului NC vom utiliza Emco sinumerik astfel:

Deschidem aplicatia EmcoWinNC-selectam Sinumerik 840D Mill-OK!

Dupa rulearea aplicatie trebuie sa fac referinta,apasand butonu REF (F5)

Mai înatai trebuiesc setate sculele necesare operatiei

Din meniul Parameter(F2)-Tool offset (F1)- New (F8)- New tool (F4)-OK!

Introducerea geometriei sculei (lungime si raza)-urmat de tasta (F10),pentru a reveni la meniul principal.

Pentru setarea coordonatelor „0”piesa se intra in Parameter (F2)-Work offset (F4)

Butonul (F10) face revenirea in meniul principal

Pentru relizarea programu efectiv se acceseaza Program (F3)-Part Program (F2)-New (Shift+F1),se introduce numele programului-Enter!

Pentru a intra in program,dubluclik pe fisier si scrie programul propriu zis cu comenzile aferente

Pentru setari despre gabaritul piesei si scule si alti parametri intram in 3D-View (F5)

In meniul Parameter (Shift+F4) alegem propietatile dispozitivului de prindere (menghina)-OK!

In submeniul Workpiece (Shift+F5),introducem caracteristicile materialului de prelucrat,respectiv:inlatime,lungime,latime,distanta de la „0” masina la „0” piesa si pozitionarea in dispozitiv.-OK!

Alegerea sculelor se face din submeniul –Tool (Shift+F6)-OK!

Pentru rularea programul se apasa Start (F5),pentru a repunde programul sau pentru oprire se apasa Reset (F6),iar pentru a derula „rand cu rand” se utilizeaza Single (F7).

Pentru a reveni in meniul anterior se apasa Reset (F6) si Edit (F1)

Program

;FREZARE PLANA

N10 G54 G90 G17

N20 T02 D1 M06

N30 M03 S2000

N40 G00 X-35 Y5 Z50

N50 G00 Z1

N60 G01 Z-1 F200

N70 X205

N80 Y25

N90 X-35

N100 Y60

N110 X205

N120 Y90

N130 X-35

N140 G00 Z50

;FREZARE CONTUR TRECERE1

N150 X-23 Y-23

N160 Z1

N170 G01 Z-7 F200

N180 X193

N190 Y85.65

N200 X96.51 Y123

N210 X-23

N220 Y-23

N230 G00 Z50

N240 X-23 Y-23

N250 Z1

N260 G01 Z-15 F200

N270 X193

N280 Y85.65

N290 X96.51 Y123

N300 X-23

N310 Y-23

N320 G00 Z50

;TRECERE 2

N330 X-21 Y-21

N340 Z1

N350 G01 Z-7 F200

N360 X191

N370 Y84.18

N380 X73.21 Y121

N390 X-21

N400 Y-21

N410 X-21 Y-21

N420 Z1

N430 G01 Z-15 F200

N440 X191

N450 Y84.18

N460 X73.21 Y121

N470 X-21

N480 Y-21

N490 M05

;TRECERE FINISARE 1MM FREZA DE 10

N500 T01 D01 M06

N510 M03 S3000

N520 G01 X-5 Y-5 f500

N530 Z1

N540 G01 Z-15 F300

N550 X175

N560 Y72.41

N570 X70.76 Y105

N580 X-5

N590 Y-5

N600 M05

;GAURIRE

N610 T03 D01 M06

N620 M03 S1500

N630 G00 X-15 Y-15

N640 Z2

N650 G00 X10 Y15 Z1

N660 G01 Z-15 F100

N670 G00 Z1

N680 G00 X57.5 Y15 Z1

N690 G01 Z-15 F100

N700 G00 Z1

N710 G00 X132.5 Y15 Z1

N720 G01 Z-15 F100

N730 G00 Z1

N740 G00 X10 Y75 Z1

N750 G01 Z-15

N760 G00 Z1

N770 G00 X-10 Y-10 Z50

;FREZARE PLANA DUPA INTOARCEREA PIESEI;

N20 T02 D1 M06

N30 M03 S2000

N40 G00 X-35 Y5 Z50

N50 G00 Z1

N60 G01 Z-1 F200

N70 X205

N80 Y25

N90 X-35

N100 Y60

N110 X205

N120 Y90

N130 X-35

N140 G00 Z50

N780 M05

N790 M30

Prelucrarea:Materialul de prelucrat 180x110x20 (Lxlxh)

Frezare plana

Frezare contur

Gaurire

Se intoarce piesa si se frezeaza si suprafata pana la cota finala!

Cap II.3. Simulare CAM

CNC Simulator

Importarea desenului de executie ca DXF

In meniul CAM desenam toare contururile care trebuies parcurse

Introducerea masini se face din meniul Machine

Introducerea sculelor si parametrilor necesare operatiilor se face din meniul Tool measurement

Setarea piesei in menghina se face in Unmachined part

Introducerea contururilor se face in Enter contur or pattern

Producerea ciclurilor pentru frezare,gaurire se face din submeniuri

Face milling

In meniul Geometry se face setarea lungimi si inaltimi piesei de prelucrat

In meniul Technology se seteaza scula si paramentri de aschiere.

Pentru realizarea conturului piesei se intra in submeniul Contour milling

Setarea traseului sculei se face din meniul Geometry

In meniul Techology se seteaza scula si parametri de aschiere.

Pentru cele 4 gauri se introduce traseul in submeniul Drill

Setarea pozitiei garui se realizeaza din meniul Geometry

Din meniul Technology se seteaza scula necesara si parametri de gaurire

Simularea programului se face in meniul Simulation

Program generat

N1 G54

N2 G94

N3 ; Exported CamConcept project: C:\Documents and Settings\Admin\Desktop\cnc.ecc

N4 ; Export filter: DIN/ISO 2.00

N5 ; tool tool name radius length missing textentry (4700008)

N6 ; T1D1 Face mill 40mm 20.000 0.000

N7 ; T2D1 Endmill 10mm 5.000 0.000

N8 ; T3D1 Twist drill 10mm 5.000 0.000

N9 ; T4D1 Face mill 40mm 20.000 0.000

N10 ; 1: face cutting

N11 D0

N12 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100

N13 T1 D1 M6

N14 M8

N15 S3000

N16 M3

N17 G0 X-10 Y0 Z1

N18 G1 X-10 Y0 Z-0.500 F1000

N19 G1 X190 Y0 Z-0.500 F200

N20 G1 X190 Y27.500 Z-0.500

N21 G1 X-10 Y27.500 Z-0.500

N22 G1 X-10 Y55 Z-0.500

N23 G1 X190 Y55 Z-0.500

N24 G1 X190 Y82.500 Z-0.500

N25 G1 X-10 Y82.500 Z-0.500

N26 G1 X-10 Y110 Z-0.500

N27 G1 X190 Y110 Z-0.500

N28 G0 X190 Y110 Z1

N29 G0 X-10 Y0 Z1

N30 S1400

N31 M3

N32 G0 X-10 Y0 Z1

N33 G1 X-10 Y0 Z-1 F1000

N34 G1 X190 Y0 Z-1 F430

N35 G1 X190 Y18.333 Z-1

N36 G1 X-10 Y18.333 Z-1

N37 G1 X-10 Y36.667 Z-1

N38 G1 X190 Y36.667 Z-1

N39 G1 X190 Y55 Z-1

N40 G1 X-10 Y55 Z-1

N41 G1 X-10 Y73.333 Z-1

N42 G1 X190 Y73.333 Z-1

N43 G1 X190 Y91.667 Z-1

N44 G1 X-10 Y91.667 Z-1

N45 G1 X-10 Y110 Z-1

N46 G1 X190 Y110 Z-1

N47 G0 X190 Y110 Z1

N48 G0 X-10 Y0 Z1

N49 ; 2: contour milling

N50 M8

N51 S1900

N52 M3

N53 G0 X5 Y5 Z3

N54 G42

N55 G1 X5 Y4.500 Z3 F500

N56 G1 X5 Y4.500 Z-1

N57 G1 X175 Y4.500 Z-1

N58 G3 X175.500 Y5 Z-1 J0.500

N59 G1 X175.500 Y73.739 Z-1

N60 G3 X175.149 Y74.216 Z-1 I-0.500

N61 G1 X75.149 Y105.477 Z-1

N62 G3 X75 Y105.500 Z-1 I-0.149 J-0.477

N63 G1 X5 Y105.500 Z-1

N64 G3 X4.500 Y105 Z-1 J-0.500

N65 G1 X4.500 Y5 Z-1

N66 G1 X4.500 Y5 Z3

N67 G40

N68 G0 X5 Y5 Z3

N69 G0 X5 Y5 Z3

N70 G42

N71 G1 X5 Y4.500 Z3

N72 G1 X5 Y4.500 Z-2

N73 G1 X175 Y4.500 Z-2

N74 G3 X175.500 Y5 Z-2 J0.500

N75 G1 X175.500 Y73.739 Z-2

N76 G3 X175.149 Y74.216 Z-2 I-0.500

N77 G1 X75.149 Y105.477 Z-2

N78 G3 X75 Y105.500 Z-2 I-0.149 J-0.477

N79 G1 X5 Y105.500 Z-2

N80 G3 X4.500 Y105 Z-2 J-0.500

N81 G1 X4.500 Y5 Z-2

N82 G1 X4.500 Y5 Z3

N83 G40

N84 G0 X5 Y5 Z3

N85 G0 X5 Y5 Z3

N86 G42

N87 G1 X5 Y4.500 Z3

N88 G1 X5 Y4.500 Z-3

N89 G1 X175 Y4.500 Z-3

N90 G3 X175.500 Y5 Z-3 J0.500

N91 G1 X175.500 Y73.739 Z-3

N92 G3 X175.149 Y74.216 Z-3 I-0.500

N93 G1 X75.149 Y105.477 Z-3

N94 G3 X75 Y105.500 Z-3 I-0.149 J-0.477

N95 G1 X5 Y105.500 Z-3

N96 G3 X4.500 Y105 Z-3 J-0.500

N97 G1 X4.500 Y5 Z-3

N98 G1 X4.500 Y5 Z3

N99 G40

N100 G0 X5 Y5 Z3

N101 G0 X5 Y5 Z3

N102 G42

N103 G1 X5 Y4.500 Z3

N104 G1 X5 Y4.500 Z-4

N105 G1 X175 Y4.500 Z-4

N106 G3 X175.500 Y5 Z-4 J0.500

N107 G1 X175.500 Y73.739 Z-4

N108 G3 X175.149 Y74.216 Z-4 I-0.500

N109 G1 X75.149 Y105.477 Z-4

N110 G3 X75 Y105.500 Z-4 I-0.149 J-0.477

N111 G1 X5 Y105.500 Z-4

N112 G3 X4.500 Y105 Z-4 J-0.500

N113 G1 X4.500 Y5 Z-4

N114 G1 X4.500 Y5 Z3

N115 G40

N116 G0 X5 Y5 Z3

N117 G0 X5 Y5 Z3

N118 G42

N119 G1 X5 Y4.500 Z3

N120 G1 X5 Y4.500 Z-5

N121 G1 X175 Y4.500 Z-5

N122 G3 X175.500 Y5 Z-5 J0.500

N123 G1 X175.500 Y73.739 Z-5

N124 G3 X175.149 Y74.216 Z-5 I-0.500

N125 G1 X75.149 Y105.477 Z-5

N126 G3 X75 Y105.500 Z-5 I-0.149 J-0.477

N127 G1 X5 Y105.500 Z-5

N128 G3 X4.500 Y105 Z-5 J-0.500

N129 G1 X4.500 Y5 Z-5

N130 G1 X4.500 Y5 Z3

N131 G40

N132 G0 X5 Y5 Z3

N133 G0 X5 Y5 Z3

N134 G42

N135 G1 X5 Y4.500 Z3

N136 G1 X5 Y4.500 Z-6

N137 G1 X175 Y4.500 Z-6

N138 G3 X175.500 Y5 Z-6 J0.500

N139 G1 X175.500 Y73.739 Z-6

N140 G3 X175.149 Y74.216 Z-6 I-0.500

N141 G1 X75.149 Y105.477 Z-6

N142 G3 X75 Y105.500 Z-6 I-0.149 J-0.477

N143 G1 X5 Y105.500 Z-6

N144 G3 X4.500 Y105 Z-6 J-0.500

N145 G1 X4.500 Y5 Z-6

N146 G1 X4.500 Y5 Z3

N147 G40

N148 G0 X5 Y5 Z3

N149 G0 X5 Y5 Z3

N150 G42

N151 G1 X5 Y4.500 Z3

N152 G1 X5 Y4.500 Z-7

N153 G1 X175 Y4.500 Z-7

N154 G3 X175.500 Y5 Z-7 J0.500

N155 G1 X175.500 Y73.739 Z-7

N156 G3 X175.149 Y74.216 Z-7 I-0.500

N157 G1 X75.149 Y105.477 Z-7

N158 G3 X75 Y105.500 Z-7 I-0.149 J-0.477

N159 G1 X5 Y105.500 Z-7

N160 G3 X4.500 Y105 Z-7 J-0.500

N161 G1 X4.500 Y5 Z-7

N162 G1 X4.500 Y5 Z3

N163 G40

N164 G0 X5 Y5 Z3

N165 G0 X5 Y5 Z3

N166 G42

N167 G1 X5 Y4.500 Z3

N168 G1 X5 Y4.500 Z-8

N169 G1 X175 Y4.500 Z-8

N170 G3 X175.500 Y5 Z-8 J0.500

N171 G1 X175.500 Y73.739 Z-8

N172 G3 X175.149 Y74.216 Z-8 I-0.500

N173 G1 X75.149 Y105.477 Z-8

N174 G3 X75 Y105.500 Z-8 I-0.149 J-0.477

N175 G1 X5 Y105.500 Z-8

N176 G3 X4.500 Y105 Z-8 J-0.500

N177 G1 X4.500 Y5 Z-8

N178 G1 X4.500 Y5 Z3

N179 G40

N180 G0 X5 Y5 Z3

N181 G0 X5 Y5 Z3

N182 G42

N183 G1 X5 Y4.500 Z3

N184 G1 X5 Y4.500 Z-9

N185 G1 X175 Y4.500 Z-9

N186 G3 X175.500 Y5 Z-9 J0.500

N187 G1 X175.500 Y73.739 Z-9

N188 G3 X175.149 Y74.216 Z-9 I-0.500

N189 G1 X75.149 Y105.477 Z-9

N190 G3 X75 Y105.500 Z-9 I-0.149 J-0.477

N191 G1 X5 Y105.500 Z-9

N192 G3 X4.500 Y105 Z-9 J-0.500

N193 G1 X4.500 Y5 Z-9

N194 G1 X4.500 Y5 Z3

N195 G40

N196 G0 X5 Y5 Z3

N197 G0 X5 Y5 Z3

N198 G42

N199 G1 X5 Y4.500 Z3

N200 G1 X5 Y4.500 Z-10

N201 G1 X175 Y4.500 Z-10

N202 G3 X175.500 Y5 Z-10 J0.500

N203 G1 X175.500 Y73.739 Z-10

N204 G3 X175.149 Y74.216 Z-10 I-0.500

N205 G1 X75.149 Y105.477 Z-10

N206 G3 X75 Y105.500 Z-10 I-0.149 J-0.477

N207 G1 X5 Y105.500 Z-10

N208 G3 X4.500 Y105 Z-10 J-0.500

N209 G1 X4.500 Y5 Z-10

N210 G1 X4.500 Y5 Z3

N211 G40

N212 G0 X5 Y5 Z3

N213 G0 X5 Y5 Z3

N214 G42

N215 G1 X5 Y4.500 Z3

N216 G1 X5 Y4.500 Z-11

N217 G1 X175 Y4.500 Z-11

N218 G3 X175.500 Y5 Z-11 J0.500

N219 G1 X175.500 Y73.739 Z-11

N220 G3 X175.149 Y74.216 Z-11 I-0.500

N221 G1 X75.149 Y105.477 Z-11

N222 G3 X75 Y105.500 Z-11 I-0.149 J-0.477

N223 G1 X5 Y105.500 Z-11

N224 G3 X4.500 Y105 Z-11 J-0.500

N225 G1 X4.500 Y5 Z-11

N226 G1 X4.500 Y5 Z3

N227 G40

N228 G0 X5 Y5 Z3

N229 G0 X5 Y5 Z3

N230 G42

N231 G1 X5 Y4.500 Z3

N232 G1 X5 Y4.500 Z-12

N233 G1 X175 Y4.500 Z-12

N234 G3 X175.500 Y5 Z-12 J0.500

N235 G1 X175.500 Y73.739 Z-12

N236 G3 X175.149 Y74.216 Z-12 I-0.500

N237 G1 X75.149 Y105.477 Z-12

N238 G3 X75 Y105.500 Z-12 I-0.149 J-0.477

N239 G1 X5 Y105.500 Z-12

N240 G3 X4.500 Y105 Z-12 J-0.500

N241 G1 X4.500 Y5 Z-12

N242 G1 X4.500 Y5 Z3

N243 G40

N244 G0 X5 Y5 Z3

N245 G0 X5 Y5 Z3

N246 G42

N247 G1 X5 Y4.500 Z3

N248 G1 X5 Y4.500 Z-13

N249 G1 X175 Y4.500 Z-13

N250 G3 X175.500 Y5 Z-13 J0.500

N251 G1 X175.500 Y73.739 Z-13

N252 G3 X175.149 Y74.216 Z-13 I-0.500

N253 G1 X75.149 Y105.477 Z-13

N254 G3 X75 Y105.500 Z-13 I-0.149 J-0.477

N255 G1 X5 Y105.500 Z-13

N256 G3 X4.500 Y105 Z-13 J-0.500

N257 G1 X4.500 Y5 Z-13

N258 G1 X4.500 Y5 Z3

N259 G40

N260 G0 X5 Y5 Z3

N261 G0 X5 Y5 Z3

N262 G42

N263 G1 X5 Y4.500 Z3

N264 G1 X5 Y4.500 Z-14

N265 G1 X175 Y4.500 Z-14

N266 G3 X175.500 Y5 Z-14 J0.500

N267 G1 X175.500 Y73.739 Z-14

N268 G3 X175.149 Y74.216 Z-14 I-0.500

N269 G1 X75.149 Y105.477 Z-14

N270 G3 X75 Y105.500 Z-14 I-0.149 J-0.477

N271 G1 X5 Y105.500 Z-14

N272 G3 X4.500 Y105 Z-14 J-0.500

N273 G1 X4.500 Y5 Z-14

N274 G1 X4.500 Y5 Z3

N275 G40

N276 G0 X5 Y5 Z3

N277 G0 X5 Y5 Z3

N278 G42

N279 G1 X5 Y4.500 Z3

N280 G1 X5 Y4.500 Z-15

N281 G1 X175 Y4.500 Z-15

N282 G3 X175.500 Y5 Z-15 J0.500

N283 G1 X175.500 Y73.739 Z-15

N284 G3 X175.149 Y74.216 Z-15 I-0.500

N285 G1 X75.149 Y105.477 Z-15

N286 G3 X75 Y105.500 Z-15 I-0.149 J-0.477

N287 G1 X5 Y105.500 Z-15

N288 G3 X4.500 Y105 Z-15 J-0.500

N289 G1 X4.500 Y5 Z-15

N290 G1 X4.500 Y5 Z3

N291 G40

N292 G0 X5 Y5 Z3

N293 G0 X5 Y5 Z3

N294 D0

N295 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100

N296 T2 D1 M6

N297 S1400

N298 M3

N299 G0 X5.000 Y5 Z3

N300 G42

N301 G1 X5 Y5 Z3 F430

N302 G1 X5 Y5 Z-15

N303 G1 X175 Y5 Z-15

N304 G1 X175 Y73.739 Z-15

N305 G1 X75 Y105 Z-15

N306 G1 X5 Y105 Z-15

N307 G1 X5 Y5 Z-15

N308 G1 X5 Y5 Z3

N309 G40

N310 G0 X5 Y5.000 Z3

N311 G0 X5 Y5 Z3

N312 ; 3: drill

N313 D0

N314 G53 G0 X649.100 Y509.100 Z599.100

N315 T3 D1 M6

N316 M8

N317 S1300

N318 M3

N319 G0 X649.100 Y509.100 Z1

N320 G0 X137.500 Y20 Z1

N321 G1 X137.500 Y20 Z-15 F320

N322 G0 X137.500 Y20 Z-14.500

N323 G1 X137.500 Y20 Z-16

N324 G0 X137.500 Y20 Z1

N325 G0 X137.500 Y20 Z1

N326 ; 4: drill

N327 M8

N328 S1300

N329 M3

N330 G0 X137.500 Y20 Z1

N331 G0 X62.500 Y20 Z1

N332 G1 X62.500 Y20 Z-15 F320

N333 G0 X62.500 Y20 Z-14.500

N334 G1 X62.500 Y20 Z-16

N335 G0 X62.500 Y20 Z1

N336 G0 X62.500 Y20 Z1

N337 ; 5: drill

N338 M8

N339 S1300

N340 M3

N341 G0 X62.500 Y20 Z1

N342 G0 X15 Y80 Z1

N343 G1 X15 Y80 Z-15 F320

N344 G0 X15 Y80 Z-14.500

N345 G1 X15 Y80 Z-16

N346 G0 X15 Y80 Z1

N347 G0 X15 Y80 Z1

N348 ; 6: drill

N349 M8

N350 S1300

N351 M3

N352 G0 X15 Y80 Z1

N353 G0 X15 Y20 Z1

N354 G1 X15 Y20 Z-15 F320

N355 G0 X15 Y20 Z-14.500

N356 G1 X15 Y20 Z-16

N357 G0 X15 Y20 Z1

N358 G0 X15 Y20 Z1

N359 M30

Capitolul III.1. Proiectarea dispozitivului pentru reperul indicat.

Cap III.1.1.Stabilirea sistemului de orientare.

III.1.1.1 Schita operatiei pentru care se proiecteaza dispozitivul,cuprinzand toate cotele,abaterile si conditiile tehnice impuse.

Operatia pentru care se executa dispozitivul este o frezare de contur cu inclinatie a conturului de 17°.36’,din reperul dat.Aceasta operatie trebuie facuta la o toleranta de ±30” fata de suprafata de referinta.

Figura 1.1.1.0 Desenul de executie pentru reperul de executat

Abaterile se stabilesc după STAS 2300-75 (SR EN 22768-1:1995).

Tabelul 1.1.1.1. Cotele libere STAS 2300-75.

III.1.1.2 Stabilirea cotelor de realizat la proiectarea dispozitivului,cuprinzand toate cotele pentru suprafete de prelucrat.

Figura 1.1.2.0 Schema cotelor de realizat la prelucrarea

III.1.1.3 Stabilirea sistemului bazei de orientare.

Varianta I:

Figura 1.1.2.1 Varianta I de orientare si fixare

Tabel 1.1.2.0

Pentru simplificarea calculelor de proiectare,valoarea erorilor admisibile de instalare poate fi aproximativ,cu suficienta precizie dupa relatia

Ɛi adm

Ɛ0(B)=BO=0

Ɛ0(E)=Te==0.4

Ɛ0(A)=Ta=

Ɛi adm

Ɛ0i adm

Varianta II:

Figura 1.1.2.2 Varianta II de orientare si fixare

Tabelul 1.1.2.1

Ɛ0(B)=BO=0

Ɛ0(C)=BO=0

Ɛ0i adm

Varianta III:

Figura 1.1.2.3 Varianta III de orientare si fixare

Tabelul 1.1.2.2

Ɛ0(C)=BO=0

Ɛ0(B+A)=BG=TA+TB=0.3+0=0.3

Ɛ0(D)=BG=TD=0.3

Ɛi adm

Ɛ0i adm

III.1.2 Stabilirea fixarii semifabricatului.

III.1.2.1 Stabilirea fortelor de aschiere,fortelor la punctual de aplicare,directive,sens,modul.

Fortele care solicita semifabricatul in timpul instalarii in dispozitiv si a prelucrarii sunt urmatoarele:

Forte principale:forte de aschiere,momentul de aschiere,forte si moment masice(greutatea semifabricatului)

Forte secundare:forte datorita tensiunilor termice,forte de frecare dintre semifabricat si taisul sculei.

Asupra semifabricatului actioneaza :

-forta de aschiere , determinata la calculul regimului de aschiere;

-forta initiala de strangere exercitata de catre muncitor,Q;

-forta de strangere cu care actioneaza surubul, Fa;

-forta de strangere cu care actioneaza parghia de tip L, Fstr2

-Forta de reactiune FR=Fstr1

III.1.2.2 Stabilirea mecanismului de fixare

Varinata manuala

Figura 1.2.2.0 Schema fortelor

Suprafață sferică D=0, d=0

cursa de lucru realizată la mecanismele de fixare cu filet :

Fa – forța de strângere, [daN]

h=cursa de lucru [mm]

Q =10…15 – forța aplicată de muncitor [daN]

L=20 – lungimea brațului de acționare, [mm]

β=120˚– unghiul de rotire a piuliței sau șurubului

α=2˚ – unghiul elicei filetului

p=1.75 – pasul filetului, [mm]

φ=3˚– unghiul de frecare la filet

=– raza medie a filetului,[ mm]

α – unghiul elicei filetului,si se calculeaza cu ajutorul desfasutatei.Acest lucru se calculeaza desfasurand un tronson de elice realizata la un pas de filetare Figura nr.3.2

α=

p=1.75 – pasul filetului, [mm]

φ=3˚– unghiul de frecare la filet

R=p/8 – raza de racordare la vârfurile filetului, [mm] [6]

Figura 1.2.2.1 Schema de principiu a filetului

Figura3.2Calculul unghiului elicei filetului

Fr=Fa

Fr x l1=Fstr2 x l2

Fstr2=FR*=

Cap III.1.3.Proiectarea ansamblului dispozitivului:

Piesa 3D

Placa de baza suport cu gauri indexate la 17°36’ fata de o axa de simetrie:

Material : C45

Placa suport

Material : 36NiCrMo16

Falci (2-buc)

Material 30NiCrMo8

Parghie 90°

Material :34CrMo4

Bolt de centrare

Material: C45

Piese standardizate:Suruburi de fixare,suruburi de stranger,suruburi de reglaj

Surub striat de stranger DIN 464 M12x1.75×45 [8]

Surub cu cap hexagonal inecat ISO4762 M12x95 (4buc)

Piulita ISO4035 M12 (4buc)

Surub cu cap hexagonal inecat ISO4762 M16x34 (4buc)

Inel Seeger Ø30

Suruburi pentru canale ,,T” GB/T 37 M12x60 (2 buc)

Piulita M12 ISO 4161 M12

Cap III.1.4.Mecanizarea dispozitivului

III.1.4.1 Stabilirea schemei de acționare.

Schema de actionare a dispozitivului este identica ca la cea actionata manual doar ca in locul surubului se monteaza un suport ,,L” de care se fixeaza un cilindru pneumatic.Schema va fi prezentata in desenul de ansamblu atasat

Figura 1.4.1.0 Schema cinematica de actionare

III.1.4.2. Calculul elementelor de acționare.

Elementele de actionare sunt cilindrul pneumatic preluat din catalog standardizat avand cursa de lucru h=60mm

Mecanizarea dispozitivului se va face cu un cilindru pneumatic cu dublu efect ISO 21287 de la Rexroth si este prezentata in Figura nr.5.1

Figura nr.5.1 Cilindru pneumatic cu dublu effect ISO 21287

Specificatii cilindru:

Cursa=60 mm

Presiunea=6 bar

Diametrul pistonului=32 mm (D)

Diametrul tijei=10 mm(d)

Coeficientul de sarcina

http://www.tracepartsonline.net/(S(gqz4gizigmxjlm5ftwue4egi))/PartDetails.aspx?Class=BOSCH_PN&clsid=/F_BOSCH_PN/&ManID=BOSCH_PN&PartFamilyID=10-19092014-080279&PartID=10-19092014-080279&SrchRsltId=1&SrchRsltType=0

In aceasta varianta mecanizata elementele de actionare care actioneaza asupra semifabricatului sunt:parghia de tip L si tija care este actionata de pistonul pneumatic.Aceste elemente de actionare exercita niste forte asupra semifabricatului si anume:

-Tija cu o forta de strangere Fstr1

-Parghia de tip L cu o forta de strangere Fstr2

-semifabricatul cu o forta de reactiune FR

Calculul fortelor in cazul variantei mecanizate(cu piston pneumatic) cu urmatoarele specificati ale pistonului :

Cursa=60 mm

Presiunea=6 bar

Diametrul pistonului=32 mm (D)

Diametrul tijei=10 mm(d)

Coeficientul de sarcina

Efortul furnizat de iesirea tijei este:

F=PxSxτ=P==70.68≈71 daN

Efortul furnizat de retragerea tijei este:

F=PxSxτ=P==116.60≈117 daN

Calculul fortei de strangere 2 (Fstr2)

l1=76 mm

l2=170 mm

Fstr1=FR=71 daN

FR*l1=Fstr2*l2

Fstr2=FR*=

STRUCTURA SISTEMELOR AUTOMATE PNEUMATICE – DIMENSIONAREA CILINDRILOR PNEUMATICI

III.2.4.3. Descrierea,functionarea,intretinerea si reparatii.Numarul de dimensiuni a ansamblului si calculul acestora.

Dispozitivul este format din 2 suporti fixi de orientare si fixare pe care se aseaza semifabricatul in vederea prelucrari sale la 17grade36”,pentru a nu permite miscarea si o precizie cat mai buna trebuie efectuat o strangere catre acesti suporti si anume printr-o parghie actionata de un cilindru pneumatic. Actiunea acestuia face ca parghia sa se deplaseze fata de semifabricat si prin acest mod sa faca centrarea pe partea opusa a parghiei.Orientarea la un anumit unghi se face intre cele 2 placi de baza si suport,acestea fiind indexate la 17°36”

Prinderea intregului dispozitiv se face prin suruburi ,,T” in canalel ,,T” ale mesei masini

Actionarea pneumatica se face de la distanta printru distribuitor cu dublu sens actionat de presiunea unui compresor de aer,

Intretinerea dispozitivului se face odata la 3 luni prin:verificarea suruburilor,curatarea suportilor de asezare,lubrefierea ghidajului parghiei,verificarea din punct de vedere a planeitati si a indexari.

Mentenanta este necesara dupa 50000 buc

III.2.4.4. Stabilirea materialului elementelor component si tratamente termice corespunzatoare

Stabilirea elementelor si tratamentelor termice vor fi specificate in tabelul de componenta din desenul de ansamblu.

Capitolul IV. Alegerea sculelor necesare efectuari reperului (STAS)

In functie de operatiile noastre avem mai multe tipuri de scule,acestea se aleg in functie de masina unealta si de operatiile pe care le fac aceste scule,de tipul materialului de prelucrat si de regimurile de aschere corespunzatoare.Pentru o mai buna alegere a sculelor se utilizeaza un configurator online: http://selector.dormertools.com/

Astfel pentru prima operatie frezare plana,avem nevoie de urmatoarea freza:

Degrosare: Freza cu alezaj Ø50

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mif&toolmaterials=0&selectedTools=2&d1=50.00&apToAe=Ap%20%3D%205%25%20X%20d1&shortVersion=True&longVersion=False&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0

Finisare: Freza cu alezaj Ø50

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mid&toolmaterials=0&selectedTools=2&d1=50.00&apToAe=Ap%20%3D%205%25%20X%20d1&shortVersion=True&longVersion=False&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0

Pentru operatia de frezare contur avem nevoie de urmatoarele scule in functie de operatia dorita

Degrosare :Freza cilindro-frontala Ø10x

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mie&toolmaterials=0-1&selectedTools=15&d1=10.00&ap=2&ae=5&shortVersion=True&longVersion=True&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0-3

Finisare: Freza cilindro-frontala Ø10

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mic&toolmaterials=0-1&selectedTools=31&d1=10.00&ap=0.5&ae=5&shortVersion=True&longVersion=True&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0-3

Pentru operatia de frezare tesire 17°36’ avem nevoie de urmatoarele scule in functie de operatia dorita:

Degrosare Freza cilindro-frontala Ø10

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mie&toolmaterials=0-1&selectedTools=15&d1=10.00&ap=2&ae=5&shortVersion=True&longVersion=True&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0-3

Finisare: Freza cilindro-frontala Ø10

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/cutters/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=8000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=mic&toolmaterials=0-1&selectedTools=31&d1=10.00&ap=0.5&ae=5&shortVersion=True&longVersion=True&centreCut=False&coolantType=wet&procedure=climb&shanks=0-3

Pentru operatia de centruire,gaurire Ø10 avem nevoie de urmatoarele scule in functie de operatia dorita:

1.Centruire Burghiu de centruire-60°

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/drills/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=2000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=drd&toolmaterials=0&selectedTools=2&d1=26&tol=H12&t=15&r=0&coolantType=wet&coolantSupply=ext&typeOfHole=blind&directionOfCut=right&shanks=0

2.Gaurire:Burghiu Ø10

http://selector.dormertools.com/web/rom/ro-ro/mm/tool-recommendation/drills/cutting-data?matSelMode=mg&mg=1.3&standard=3&material=C45&compstandard=3&machineRate=100&maxRevolution=50000&internalCoolant=True&availableCoolantType=wet-mist-dry-oil&psf=-1&op=dra&toolmaterials=0-1&selectedTools=7&d1=297&tol=H12&t=15&l=0&r=0&coolantType=wet&coolantSupply=ext&typeOfHole=through&directionOfCut=right&shanks=0-1-2

Capitolul V.Concluzii.