PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE [609789]
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
1
PROIECT DE DIPLOM Ă
Construire imobil P+3E, cu func ționalitate
birouri,
în zona Ploie ști
Îndrum ător proiect, Student,
Ș.l.dr.ing. Gabriela DR ĂGHICI CIOBANU ANAMARIA
Constan ța
2017 MINISTERUL EDUCA ȚIEI NA ȚIONALE
UNIVERSITATEA "OVIDIUS" DIN CONSTAN ȚA
FACULTATEA DE CONSTRUC ȚII
Construc ții civile, Industriale și Agricole
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
2
CUPRINS
Parte scris ă:
Capitolul 1. Memoriu tehnic
1.1 Date generale
1.2 Descrierea general ă a lucr ărilor
1.2.1 Date generale
1.2.2 Zona seismic ă
1.2.3 Clasa de importan ță expunere
1.2.4 Categoria de importan ță a cl ădirii
1.2.5 Regimul de în ălțime
1.2.6 Func ționalitatea construc ției
1.3 Descrierea structurii de rezisten ță
1.4 Protec ția mediului înconjur ător
1.5 Controlul calit ății lucr ărilor
1.6 Protec ția muncii
Capitolul 2. Breviar de calcule de rezisten ță
2.1 Date generale
2.2 Clasificarea și evaluarea ac țiunilor asupra structurii
2.3 Predimensionarea elementelor structurale
2.3.1 Predimensionarea pl ăcii
2.3.2 Predimensionarea grinzilor
2.3.3 Predimensionarea stâlpilor
2.4 Calculul automat al structurii
2.5 Verificarea rigidit ății la for țe laterale
2.6 Dimensionarea și calculul elementelor structurale
2.6.1 Dimensionarea plan șeului din beton armat
2.6.2 Dimensionarea grinzilor din beton armat
2.6.2.1 Calculul arm ăturii longitudinale
2.6.2.2 Calculul arm ăturii transversale
2.6.3 Dimensionarea st țlpilor din beton armat
2.6.3.1 Calculul arm ăturii longitudinale
2.6.3.2 Calculul arm ăturii transversale
2.6.4 Calculul și dimensionarea funda țiilor
2.6.4.1 Dimensionarea funda țiilor
2.6.4.2 Grinzi de fundare longitudinale
2.6.4.3 Grinzi de fundare transversale
2.6.4.4 Dimensionarea arm ăturii
2.6.5 Armarea sc ării
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
3
Capitolul 3. Caiete de sarcini
3.1 Generalit ăți
3.2 Condi ții tehnice generale impuse la executarea lucr ărilor
3.3 Cofrajele
3.4 Arm ătura
3.5 Plan șeele din beton armat
3.6 Măsuri de protec ția muncii
Capitolul 4. Documenta ția tehnico- economic ă
4.1 Date generale
4.2 Antem ăsur ătoare instrastructur ă
4.3 Antem ăsur ătoare suprastructur ă
4.4 Antem ăsur ătoare, formular F3 și listele cu cantit ățile de resurse
4.5 Estimarea costului construc ției
Capitolul 5. Programarea și organizarea execu ției lucr ărilor
5.1 Data generale
5.2 Determinarea for ței de munc ă și a duratelor activit ăților
5.3 Lista activit ăților
5.4 Graficul re țea
5.5 Graficul de e șalonare calendaristic ă
5.6 Graficul de for ță de munc ă
5.7 Concluzii
Capitolul 6. M ăsuri specifice de S.S.M. și P.S.I
6.1 Norme P.S.I
6.1.1 Obliga ții generale
6.1.2 Prevenirea și stingerea Incendiilor
6.1.3 Fumatul și lucrul cu foc deschis
6.1.4 Mijloace tehnice de stingere a incendiilor
6.1.5 Instruirea în domeniul situa țiilor de urgen ță
6.2 Norme S.S.M
Capitolul 7. Concluzii
Bibliografie
Parte desenat ă:
1. Plan de încadrare în zon ă- A01 (sc. 1:1000);
2. Plan general de situa ție- A02 (sc. 1:200);
3. Planuri arhitectur ă:
– Plan parter- A03 (sc. 1:50);
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
4
– Plan etaj curent- A04 (sc. 1:50);
– Sec țiune longitudinal ă- A05 (sc.1:50);
– Fa țada principal ă- A06 (sc. 1:100);
– Fa țada secundar ă- A07 (sc. 1:100);
4. Detalii de execu ție:
– Plan trasare- R01 (sc.1:150);
– Plan s ăpătur ă- R02 (sc. 1:150);
– Plan funda ție- R03 (sc. 1:50);
– Plan armare grinzi funda ție- R04 (sc. 1:50, 1:20);
– Plan cofrare- armare stâlpi- R05 (sc. 1:50, 1:20) ;
– Plan cofrare- armare grinzi cadru transversal și cadru longitudinal- R06 (sc. 1:50,
1:20);
– Plan cofrare plac ă peste parter- R07 (sc. 1:50);
– Plan armare plac ă peste parter- R08 (sc. 1:50);
5. Alte planuri
– Grafic re țea MPM- Programarea execu ției lucr ărilor de construc ții (O1);
– Grafic e șalonare calendaristic ă Gantt (O2);
– Grafic resurse utilizate (O3).
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
5
Capitolul 1. MEMORIU TEHNIC
1. DATE GENERALE
• Denumirea lucr ării: CONSTRUIRE IMOBIL P+3E, CU FUNC ȚIUNEA BIROURI,
ÎN ZONA PLOIE ȘTI
• Amplasament: Strada G ăgeni, localitatea Ploie ști, jude țul Prahova
• Titularul investi ției :
• Beneficiarul investi ției:
• Elaboratorul proiectului: Ciobanu Anamaria
• Constructia proiectata se incadreaza în categoria „C” de importanta.
• Suprafa ța construit ă la sol: 593.76 m2
2. DESCRIEREA GENERAL Ă A LUCR ĂRILOR
2.1 Date generale
Construc ția se va realiza pe un teren amplasat în intravilan ul ora șului Ploie ști cu o
suprafa ță de 1200 mp, aproximativ plat, avand o forma dreptu nghiular ă. Accesul principal se va
realiza de pe partea de nord, prin strada G ăgeni. Terenul este liber de construc ții, cu eventuale
re țele subterane ce vor fi reglementate înainte de înc eperea s ăpăturilor pentru funda ții, în
conformitate cu proiectele și avizele de specialitate. De asemenea, nu exista c l ădiri învecinate
alipite cu cl ădirea propus ă, astfel c ă nu sunt necesare lucr ări de consolidare sau subzidire.
Vecin ătăți : La nord: Strada principal ă (strada G ăgeni)
La est: Spatiu Verde
La sud: Teren intravilan
La vest: Teren intravilan
2.2 Zona seismic ă
Amplasamentul constructiei conform codului de proie ctare seismic ă P 100-1/2013 se
caracterizeaz ă prin:
-accelera ția terenului pentru proiectare ag=0,35g
-perioadele de col ț ale spectrului de r ăspuns: – T C=1,6 sec.
– T B=0,32s
– T D= 2,00s
Teren de fundare
În conformitate cu studiul geotehnic, fundarea se v a realiza prin dep ășirea obligatorie a
solului vegetal și a umpluturilor, la adâncimea minim ă de 1,40m, cu Pconv=200kPa. Nivelul
hidrostatic se afl ă la 2,60-2,80 m de la cota terenului natural și are un caracter fluctuant.
2.3 Clasa de importan ță expunere
Construc ția se încadreaz ă în clasa III de importan ță expunere, „Construc ții de tip curent
care nu apar țin celorlalte clase”, conform Codului de proiectare P100-1/2013.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
6
2.4 Categoria de importan ță a cl ădirii
Construc ția se încadreaz ă în categoria C de importan ță a cl ădirii, “Construc ție de
importan ță normal cu func țiuni obi șnuite”, conform HGR 766-1997.
2.5 Regimul de în ălțime propus este:
– P+3E, cu în ălțimile de nivel hp=3,90 m; hE=3,40 m.
Cota ±0,00 este plasat ă cu 1,00 m peste nivelul trotuarului, astfel c ă în ălțimea total ă a
construc ției este:
– Hmax=14,10 m
2.6 Func ționalitate:
– La parter , etajul 1, etajul 2 si etajul 3, cl ădirea se va compartimenta în 6 birouri, 2
birouri secretariat, 4 grupuri sanitare și 2 s ăli de ședin țe. Accesul la fiecare nivel se va realiza
prin intermediul unor sc ări cu podest la jum ătate.
– Suprafa ța construita parter: 593.76 mp
– Suprafa ța utila parter: 456,24 mp
– Suprafa ța construita etaj curent: 593.76 mp
– Suprafa ța utila etaj curent: 456,24 mp
Regimul de în ălțime propus este:
– P+3E, cu în ălțimile de nivel hp=3,90 m; hE=3,40 m.
– Cota ±0,00 este plasat ă cu 1,00 m peste nivelul trotuarului, astfel c ă în ălțimea
total ă a construc ției este Hmax=14,10 m
Închiderile perimetrale și compartiment ările interioare
– Închiderile perimetrale vor fi realizate din pere ți cortina tip Bond, iar pere ții interiori
se vor realiza din zid ărie de BCA cu grosimea de 30 cm si pere ți din rigips fono-termoizolan ți cu
grosimea de 15 cm.
3. DESCRIEREA STRUCTURII DE REZISTEN ȚĂ
Plan șeele peste parter , etajul 1, etajul 2 si etajul 3 sunt alcatuite din pl ăci de beton armat
monolit C30/37, rezemate par țial pe pere ți din BCA.
Elementele structurale verticale sunt constituite d in cadre din beton armat turnate
monolit.
Stâlpii au sec țiune constant ă pe în ălțime, alc ătuit ă cu armatur ă din o țel BST500S –
arm ătur ă longitudinal ă și OB37 – armatur ă transversal ă, respectiv sec țiunea din beton clasa
C30/37.
Grinzile sunte dispuse pe dou ă direc ții, având aceea și sec țiunea de 30×60 cm pe ambele
direc ții.
Infrastructura se compune din ansamblul funda țiilor continue din b.a. C30/37 plasate sub
pere ți. Alcatuirea fundatiilor sa facut conform NP 112-2 014 si NP126-2010 luând în considerare,
regimul de în ălțime și alc ătuirea structurii, respectiv natura terenului de fu ndare, în varianta talp ă
continu ă din beton armat sub peretii structurali si grinzi de fundare .
Sc ările exterioare se vor realiza cu rampe drepte din b.a. monolit C16/20, încastrate în
placa de la cota -0.15 cm si rezemate par țial pe funda ții.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
7
Sc ările de acces la etaje se realizeaz ă cu podest intermediar din beton armat rezemate
la capete pe grinzi din acela și material.
Se vor realiza în jurul construc ției trotuare de protec ție cu panta de 3% catre exterior
pentru asigurarea scurgerii apelor pluviale.
Acoperi șul va fi de tip teras ă necirculabil ă din plac ă de beton armat.
Materialele principale utilizate sunt:
• beton de egalizare în fundatii C12/15, conf. NE012 /1-2007
• beton armat în funda ții C30/37; conform NE012/1-2007
• beton armat în restul elementelor C30/37; conform NE012/1-2007
• arm ături pentru beton BST500s, OB37 conform ST 009/2011
4. PROTEC ȚIA MEDIULUI ÎNCONJUR ĂTOR
În cadrul lucr ărilor de organizare de șantier se va amenaja obligatoriu un grup sanitar
pentru muncitori.
Se interzice depozitarea materialelor pe spa țiile verzi existente, adiacente construc ției.
Deasemenea, se interzice circula ția autovehiculelor de șantier peste spa țiile verzi și alte terenuri,
cu excep ția celor destinate pentru organizarea de șantier.
Materialele rezultate din demol ări, s ăpături, etc se vor transporta și depozita în locuri
special amenajate si pentru care s-au ob ținut toate avizele și acordurile organelor locale
abilitate.
Cur ățenia pe șantier se va asigura prin grija executantului și va fi controlat ă de beneficar
prin intermediul inspectorului de șantier.
Pe perioada execu ției se interzice deversarea apelor uzate în spa țiile naturale din zon ă și
se vor lua m ăsuri ca benzina și eventualele materiale bituminoase utilizate s ă nu contamineze
solul.
Dup ă terminarea lucr ărilor terenul se va elibera de toate resturile de m ateriale
neutilizate. Suprafa ța de teren afectat ă organiz ării de șantier va fi reamenajat ă (Inierb ări, etc.),
aducându-se la parametrii ini țiali.
Realizarea lucr ărilor și exploatarea cl ădirii în condi ții normale nu creaz ă condi ții pentru
producerea de noxe care s ă afecteze mediul înconjur ător.
5. CONTROLUL CALIT ĂȚ II LUCR ĂRILOR
Controlul calit ății lucr ărilor se va face conform Legii 10 a calit ății în construc ții.
Calitatea materialelor puse în oper ă va fi atestat ă prin buletine de calitate care înso țesc
materialele livrate de al ți furnizori, în cazul utiliz ării unor materiale din surse locale, se vor face în
mod obligatoriu analize de laborator pentru stabili rea calit ății acestor materiale. Analizele se vor
face obligatoriu într-un laborator de specialitate autorizat.
Se interzice punerea în oper ă a materialelor care nu corespund din punct de vede re
calitativ.
Controlul calit ății lucr ărilor se va realiza în permanen ță , pe faze de categorii de lucr ări
conform Normativului C56-85 „Normativ pentru verifi carea calit ății și recep ția lucr ărilor de
construc ții și instala ții aferente”.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
8
La recep ția lucr ărilor, comisia de recep ție va examina lucr ările fa ță de prevederile
proiectului privind condi țiile tehnice și de calitate ale execu ției, precum și constat ările
consemnate în cursul execu ției de c ătre factorii implica ți.
6. PROTEC ȚIA MUNCII
La executarea lucr ărilor de construc ții se vor respecta m ăsurile de igiena și protec ție a
muncii prev ăzute în ''Regulamentul pentru protec ția muncii în construc ții''.
Deasemenea, șeful punctului de lucru are obliga ția de a lua toate m ăsurile necesare
evit ării oric ărui tip de accidente sau avarii la re țele și instala ții, func ție de condi țiile specifice din
șantier.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
9
Capitolul 2. BREVIAR DE CALCULE DE REZISTEN ȚĂ
2.1 Date generale
În acest capitol se va elabora proiectul de reziste n ță pentru suprastructura și infrastructura
unei cl ădiri cu destina ția birouri, cu regim de în ălțime P+3E amplasat în ora șul Ploie ști, jude țul
Prahova.
2.1 Precizarea datelor de proiectare
2.1.1. Func țiunile cl ădirii:
• Etaje curente: birouri, grupuri sanitare
• Parter : birouri, grupuri sanitare
• Terasa :necirculabil ă
2.2.2. Date generale de alc ătuire a cl ădirii:
Structura de rezisten ță :
– suprastructura: de tip cadru din beton armat monol it
– infrastructura: grinzi continue sub stâlpi
Închideri și compartiment ări
– compartimentarea exterioar ă: pere ți cortin ă tip Bond;
– compartiment ări interioare: pere ți din BCA cu grosimea de 30 cm și pere ți din rigips fono-
termoizolan ți cu grosimea de 15 cm.
Circulatia pe vertical ă în cladire:
– sc ări în 2 rampe cu podest la jum ătate;
– lift.
2.2.3. Condi ții de proiectare a cl ădirii:
• Localitatea Ploie ști;
• Clasa de importan ță și de expunere III, =1,0 ;
• Condi ții seismice:
Accelera ția maxim ă a terenului(IMR=225 ani), =0,35g
=0,35s
=1,6s
• Clasa de ductilitate DCH
• Zona de z ăpad ă
,=2,0
2.2.4.Caracteristici geometrice ale structurii:
• 5 deschideri (6.0 m; 5.0 m; 3.0 m; 5.0 m; 6.0 m)
• 4 travee (6.0 m)
• În ălțime parter 3,90m
• În ălțime de nivel 3,40m
Valori de proiectare ale rezisten țelor:
• Pentru beton C30/37:
=30 N/mm 2
=20 N/mm 2
=2,9 N/mm 2
=1,3 N/mm 2
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
10
• Pentru o țel BST500S
=500 N/mm 2
=435 N/mm 2
2.2 Clasificarea si evaluarea ac țiunilor asupra structurii
Evaluarea înc ărc ărilor se va realiza conform codului de proiectare „ CR 0-2012-Bazele
proiect ării construc țiilor, Capitolul 4- Variabile de baz ă.”
2.2.1 Dup ă varia ția lor în timp, ac țiunile se evalueaz ă astfel:
– Ac țiuni permanente (G);
– Ac țiuni variabile (Q);
– Ac țiuni accidendatle (A);
– Ac țiunea seismic ă (A E).
2.2.2 Dup ă modul de manifestare și efectul produs sunt:
– Ac țiuni statice: variaz ă lent în timp astfel c ă nu determin ă oscila ții în structura elementului de
construc ție;
– Ac țiuni dinamice: variaz ă rapid ca intensitate, direc ție sau punct de aplica ție, determinând
oscila ții ale structurii.
La proiectarea acestei construc ții s-au avut în vedere urm ătoarele grup ări de ac țiuni:
a. Gruparea fundamental ă, conform indicativ CR 0 – 2012 „Cod de proiectare. B azele proiect ării
construc țiilor”:
∑ ∑
= =+ ++ =m
ii k i i Q k Q pn
jj k j G d Q Q P G E
2, , 0 , 1 , 1 ,
1, , * * * * * ψγ γγ γ
b. Gruparea special ă, conform indicativ CR 0 – 2012 „Cod de proiectare. Bazele proiect ării
construc țiilor”:
∑ ∑
= =+++ =m
ii k Ed n
jj k j k d Q AP G G E
1, 1 , 2
1, , * * ψ
– valoarea caracteristic ă a ac țiunii permanente j (G k,j );
– valoarea reprezentativ ă a ac țiunii precomprim ării (P=0);
– valoarea caracteristic ă a pricipalei ac țiuni variabile, 1 (Q k,1 );
– valoarea caracteristic ă a unei ac țiuni variabile asociate, i (Q k,i );
– coeficient par țial pentru ac țiunea permanent ă ( γG,j );
– coeficient par țial de siguran ță pentru ac țiuni de precomprimare ( γP);
– coeficient par țial de siguran ță pentru ac țiunea variabil ă i (γG,i );
– factor pentru valoarea de grupare a unei ac țiuni variabile ( ψ0,i ).
– valoarea de proiectare a ac țiunii seismice (A Ed );
a) Valoarea ac țiunilor din exploatare ( conform SR EN 1991-1-1 /20 04 / NA :2006 )
• Categoria de utilizare : B
• Inc ărc ări din exploatare pe plan șee : 3,0 kN/
• Inc ărc ări din exploatare pe acoperi ș : 0.75 kN/
b) Valoarea ac țiunilor din z ăpad ă ( conform CR 1-1-3 /2012 )
Se evalueaz ă înc ărcarea din z ăpad ă neaglomerat ă :
S = ∗ ∗ ∗ ∗ ;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
11
Unde :
γ =factor de importanță−expunere pentru acțiunea zăpe zii
μi=coe4icient de formă pentru încărcări datorită ag lomerării excepționale de zăpadă
pe acoperiș
C:=coe4icient de expunere a construcției în amplasame nt
C<= coe4icient termic
s==valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol ,în amplasament
= 1.10 ( clasa II de importan ță -expunere)
= 0.8
=0.8 (Expunere normala )
=1.0
=2.0 BC/
S = 1.10*0.8*0.8*1.0*2.0 = 1.41 BC/.
2.2.3. Evaluarea actiunilor gravitationale
– Tab. 1 Nivel curent
Denumirea
înc ărc ării Valoarea
normat ă
kN/m 2 Coeficient
par țial de
siguran ță
SLU Coeficient par țial
de siguran ță
SLS Valoarea de
proiectare
SLU
kN/m^2 Valoarea de
proiectare
SLS
kN/m^2
GF GS GC GF Gcp GF GS GF Gcp
Plac ă beton
armat 3.75 1.35 1 1 1 1 5,06 3.75 3.75 3.75
Șap ă de
egalizare 1,05 1.35 1 1 1 1 1.42 1.05 1.05 1.05
Pardoseal ă
rece 0.95 1.35 1 1 1 1 1.28 0.95 0.95 0.95
Tavan fals și
instala ții 0.50 1.35 1 1 1 1 0.675 0.50 0.50 0.50
Înc ărcarea utila 3,0 1.5 0.3 1 0.5 0.3 4,5 0.9 1.5 0.9
∑ 12,935 7,15 7,75 7,15
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
12
– Tab.2 Teras ă
Denumirea
încarcarii Valoarea
caracteristica
kN/m^2 Coeficient
partial de
siguranta
SLU Coeficient
partial de
siguranta
SLS Valoarea de
proiectare
SLU
kN/m^2 Valoarea
de
proiectare
SLS
kN/m^2
GF GS GC GF Gc
p GF GS GF Gcp
Placa beton
armat 0.15*25=3.75 1.35 1 1 1 1 5,06 3.75 3.75 3.75
Beton de
panta 0.05*24=1.20 1.35 1 1 1 1 1.62 1.20 1.20 1.20
Ansamblu
izolatie 0.50 1.35 1 1 1 1 0.675 0.5 0.5 0.5
Tavan fals și
instala ții 0.50 1,35 1 1 1 1 0,675 0,5 0,5 0,5
zapada 1.41 1.5 0.3 0.7 0.3 0.3 2.12 0.42 0.99 0.42
Utila
necirculabila 0.75 1.5*0.7
=1.05 0.4 1 0.5 0.4 0.79 0.3 0.38 0.3
∑ 10.94 6.67 7.32 6.67
2.2.4. Înc ărc ări uniform distribuite pe grinzile perimetrale
– Tab. 3 Nivel curent
Denumirea
incarcarii Valoarea
caracteristica
kN/m^2 Coeficient
partial de
siguranta
SLU Coeficient partial
de siguranta
SLS Valoarea de
proiectare
SLU
kN/m^2 Valoarea
de
proiectare
SLS
kN/m^2
GF GS GC GF Gc
p GF GS GF Gcp
Înc ărcare din
fa țad ă 0.7 1.35 1 1 1 1 0.945 0.7 0.7 0.7
∑ 0.945 0.7 0.7 0.7
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
13
Tab. 4 Teras ă
Denumirea
incarcarii Valoarea
caracteristic
a
kN/m Coeficient
partial de
siguranta
SLU Coeficient
partial de
siguranta
SLS Valoarea de
proiectare
SLU
kN/m^2 Valoarea
de
proiectare
SLS
kN/m^2
GF GS GC GF Gc
p GF GS GF Gcp
Înc ărcare din
atic 4.5 1.35 1 1 1 1 6.075 4.5 4.5 4.5
∑ 6.075 4.5 4.5 4.5
2.3 Predimensionarea elementelor structurale
Predimensionarea elementelor structurale s-a efectu at pe considerente de rigiditate ca
normativ de referin ță SR EN 1992-1-1.
2.3.1. Predimensionarea pl ăcii
ℎFG =H
180 +1…2 K
P= 2*( L
+
)
L
=L−25 K =6.0−0.25= 5.75
= −25 K =6.0−0.25= 5.75
P= 2*(5.75+5.75)=23 m => ℎFG =Q
RS
+1…2 K =12.78+1…2=15 K
2.3.2. Predimensionarea grinzilor
Predimensionarea grinzilor se va realiza pe baza cr iteriilor de rigiditate și a condi țiilor
arhitecturale. Conform P100-1/2013, se prevede ca l ățimea minima a grinzilor sa fie de 200 mm
și raportul l ățime/în ălțime să nu fie mai mic de ¼.
Condi țiile de rigiditate:
ℎT =U1
8÷1
12 W∗ X
X
=L−0.30=6,0−0.30=5,70
ℎT =(0.712 ÷0.475) => ℎT =600 mm
\T =]R
÷R
Q^∗ℎT =]R
÷R
Q^∗600=>\ T =300
Unde: X
= lumina dintre stalpi
ℎT = inaltime grinda
\T = latime grinda
În urma predimension ării rezult ă sec țiunea urm ătoare:
ℎT = 600 => \T =300
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
14
2.3.3. Predimensionarea stâlpilor
Asigurarea condi țiilor de ductilitate
Clasa de ductilitate DCH ν≤0.40
Stâlpi maginali∶ d efGF fTgfG =CefGF fTgfG
\∗h∗ <0.35
Stâlpi centrali∶ d efGF g TjT =CefGF g TjT
\∗h∗ <0.40
Stâlpi de colț∶ d efGF jG =CefGF jG
\∗h∗ < 0.30
Înc ărcarea dat ă de plan șee
kFGff fl =6.25+0.7+0.9=7.85 BC /
kFGff Tfef =ℎFGff ∗n jg +kFfTje fGf +kofFff
kFGff Tfef =5.95+0.42+0.3=6.67 BC /
Greutatea grinzilor
pTgf = \Tgf ∗qℎTgf − ℎFGff r∗XTgf ∗n jg
pTgf =0.3 ∗(0.6− 0.15 )∗6,0∗25=20.25 BC
Greutatea stâlpilor
pefGF =\efGF ∗ℎefGF ∗s fl ∗n jg
pefGF fl =0.5∗0.5∗3.4∗25=21,25 BC
Greutatea pere ților
pF T = \F T ∗qs fl − ℎTgf r∗XF T ∗o
pF T = 0.3∗(3.4− 0.6)∗6,0∗11=55.44 BC
pF T g TjT = 0.15∗(3.4− 0.6)∗6,0∗11=27.72BC
Greutatea aticului
pf =\f ∗ℎf ∗Xf ∗n jg
pf =0.2∗0.9∗6,0∗25=27 BC
Evaluarea for țelor axiale în stâlpi
( )st pereti gr st af P pl E pl st G G G A q q N * 4 * 4 * 4 *. . 1 . + ++ +=
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
15
Figura 5. Ariile aferente stalpilor marginali si ce ntrali
tfu e fTgfG =6,0∗3,5=21,0
tfu e gTfG =6,0∗6,0=36,0
Stâlp marginal
N=(7.85+6.67+0.7)*21+4*20.25+4*55.44+4*21.25+27=734 .38 kN
d =C
\∗Kh
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
16
\ =vC∗10 Q
d∗Kh =v707.38∗10 Q
0.35∗20 =>\ =324 =35 K
Stalp central
N=(7.85+6.67)*36+4*20.25+4*55.44+4*27.72+4*21.25=79 9.6 kN
d =C
\∗Kh
\ =vC∗10 Q
d∗Kh =v799.6 ∗10 Q
0.4∗20 =>\ =316.15 =35K
Datorit ă deplas ărilor de nivel mari ob ținute în programul de calcul structural se va alege
secțiunea stâlpilor centrali de 60×60 cm, stâlpii margi nali și de col ț de 50×50 cm.
2.4 Calculul automat al structurii
Descrierea programului
SCIA este un program de calcul automat pentr u analiza static ă și dinamic ă a stucturilor,
precum și pentru dimensionarea lor conform standardelor na ționale și eurocoduri în vigoare.
Programul a fost dezvoltat având la baz ă metoda depls ărilor în formularea cu elemente finite.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
17
Programul SCIA poate fi utilizat pentru rezo lvarea structurilor compuse din bare (elemente
liniare) și componente plane – pl ăci (pere ți, plan șee).
Calculul dinamic al structurii a fost efec tuat cu SCIA conform codului P100/1-2013.
Calculul a fost efectuat pentru o structura P+3E în cadre din beton armat.
Rezultatele vor fi afi șate sub form ă de diagrame ce con țin valorile momentelor
încovoietoare, for țe t ăietoare, for țe axiale în stâlpi sau sub forma de diagrame de efo rturi în
gruparea special ă.
2.4.1. Analiz ă modal ă
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
18
2.5 Verificarea rigidit ății la for țe laterale
Se are în vedere verificarea la dou ă st ări limit ă, respectiv starea limit ă de serviciu (SLS)
și starea limit ă ultim ă (ULS).
Verificarea la starea limit ă de serviciu (SLS)
hTw =d∗k∗h T ≤hT,fw
Verificarea la starea limit ă ultim ă (ULS)
hTxw =K∗k∗h T ≤hT,fxw
Tab. 2.6 Verificarea deplas ării relative pe direc ție transversal ă-x
Etaj hT SLS ULS
ν q hTw hT,fw c q hTxw hT,fxw
[mm] [mm] [mm] [mm] [mm]
P 4.9 0.5 6.75 16.5375 25.5 1 6.75 33.075 85
1 6.3 0.5 6.75 21.2625 25.5 1 6.75 42.525 85
2 5 0.5 6.75 16.875 25.5 1 6.75 33.75 85
3 3 0.5 6.75 10.125 29.25 1 6.75 20.25 97.5
Tab. 2.7 Verificarea deplas ării relative pe direc ție longitudinal ă-y
Etaj hT SLS ULS
ν q hTw hT,fw c q hTxw hT,fxw
[mm] [mm] [mm] [mm] [mm]
P 4.5 0.5 6.75 15.1875 25.5 1 6.75 30.375 85
1 5.5 0.5 6.75 18.5625 25.5 1 6.75 37.125 85
2 4.3 0.5 6.75 14.5125 25.5 1 6.75 29.025 85
3 2.6 0.5 6.75 8.775 29.25 1 6.75 17.55 97.5
2.6 Dimensionarea și calculul elementelor structurale
2.6.1Dimensionarea plan șeului din beton armat
Pl ăcile, elemente de rezisten ță , care lucreaz ă la încovoiere, sunt armate pe una sau dou ă
direc ții în func ție de valoarea raportului laturilor: mai mare sau m ai mic decat 2.
În continuare este prezentat modul de determinare a arm ăturii pentru plan șeul de peste
parter pe baza diagramelor de moment încovoietor di n programul de calcul automat scia, pe
baza relatiei de mai jos.
,care in ffdb
fdbM
211 A
yd cd
cd 2/
Ed nec
sl ⋅ ⋅ ⋅
⋅⋅⋅−−=− +
MEd +/- reprezint ă momentul de calcul din programul de calcul, de la partea superioar ă (negativ)
sau „b” reprezint ă l ățimea fâ șiei de plac ă, b = 1000 mm;
„d” reprezint ă în ălțimea util ă de plac ă;
mm chdsl nom f 130 10 50 . 0 15 150 50 . 0 =⋅−−=⋅−−= ϕ
„f cd ” reprezint ă rezisten ța de calcul la compresiune a betonului C30/37, f cd = 20 MPa;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
19
„f yd ” reprezint ă limita de curgere a arm ăturii BST500S, f yd = 435 MPa;
Procentul minim de armare conform SR EN 1992-1-1 este:
%151 . 0 100 500 90 . 226 . 0 100 26 . 0 =⋅⋅=⋅⋅≥
yk ctm
ffρ
Fig. 8 Tipuri de ochiuri de placa
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
20
Armare placa tip 1
λ = yz
y{ = |.
|.
= 1.0 ≤2.00 => armare pe 2 directii
Schema 1 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x 1 =α1*(p+ }
)*l x2 = 0.0234*10.69*6.00 2= 9.0 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x1 ’=-α2*(p+ }
)*lx 2 = – 0,07*10.69*6,00 2 = -26.94 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y1 =α3*(p+ }
)*l y2 = 0.0234*10.69*6.00 2= 9.0 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y1 ’=-α4*(p+ }
)**ly 2 = – 0,07*10.69*6,00 2 = -26.64 kN*m
Schema 2 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x2 =α1*( }
)*l x2 = 0.0234*2.25*6.00 2= 1.89 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x2 ’=-α2*(}
)*lx 2 = – 0,07*2.25*6,00 2 = -5.67 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y2 =α3*( }
)*l y2 = 0.0234*2.25*6.00 2= 1.89 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y2 ’=-α4*(}
)*ly 2 = – 0,07*2.25*6,00 2 = -5.67 kN*m
Mx camp = M Ed,x1 +M Ed,x2 =9.0+1.89=10.89 kN*m
Mx reazem = M Ed,x1 ’+M Ed,x2 ’=-26.64-5.67=32.31 kN*m
My camp = M Ed,y1 +M Ed,y2 =9.0+1.89=-10.89kN*m
My reazem = M Ed,y1 ’+M Ed,y2 ’=-26.64-5.67=32.31 kN*m
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
21
Aria necesara de armatura in camp pe directia x si pe directia y
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z == ~1−1−2∗R
.S∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =195.78 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x si pe directia y
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.23% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia x si pe directia y
Asl nec
= ~1−1−2∗Q.QR∗R
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =601.6 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x si pe directia y
Asl ef =8 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x si pe directia y
ρef =
∗ *100 = |S
R
∗RQ
*100 =0.483% > ρmin =0.15%
Armare placa tip 2
λ = yz
y{ = |.
|.
= 1.0 ≤2.00 => armare pe 2 directii
Schema 1 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x 1 =α1*(p+ }
)*l x2 = 0.0168*10.69*6.00 2= 6.46 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x1 ’=-α2*(p+ }
)*lx 2 = – 0,056*10.69*6,00 2 = -21.55 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y1 =α3*(p+ }
)*l y2 = 0.023*10.69*6.00 2= 8.85kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y1 ’=-α4*(p+ }
)**ly 2 = – 0,055*10.69*6,00 2 = -21.17 kN*m
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
22
Schema 2 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x2 =α1*( }
)*l x2 = 0.0168*2.25*6.00 2= 1.36 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x2 ’=-α2*(}
)*lx 2 = – 0,056*2.25*6,00 2 = -4.54 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y2 =α3*( }
)*l y2 = 0.023*2.25*6.00 2= 1.86 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y2 ’=-α4*(}
)*ly 2 = – 0,055*2.25*6,00 2 = -4.56 kN*m
Mx camp = M Ed,x1 +M Ed,x2 =6.46+1.36=7.82kN*m
Mx reazem = M Ed,x1 ’+M Ed,x2 ’=-21.55-4.54=26.09 kN*m
My camp = M Ed,y1 +M Ed,y2 =8.85+1.86=-10.71kN*m
My reazem = M Ed,y1 ’+M Ed,y2 ’=-21.17-4.56=-25.73 kN*m
– Aria necesara de armatura in camp pe directia x:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z == ~1−1−2∗.S∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =140 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia x :
Asl nec
= ~1−1−2∗|.
∗R
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =480.69 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =8 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =
∗ *100 = |S
R
∗RQ
*100 =0.483% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in camp pe directia y:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗.Q∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =192.49 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia y :
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗R
.R∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q = 473.80 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =8 Φ10 BST500S
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
23
– Se verifica procentul de armare pe directia y:
ρef =
∗ *100 = |S
R
∗RQ
*100 =0.483% > ρmin =0.15%
Armare placa tip 3
λ = yz
y{ = |.
.
= 1.2 ≤2.00 => armare pe 2 directii
Schema 1 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x 1 =α1*(p+ }
)*l x2 = 0.0333*10.69*5.00 2= 8.90 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x1 ’=-α2*(p+ }
)*lx 2 = – 0,087*10.69*5,00 2 = -23.25 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y1 =α3*(p+ }
)*l y2 = 0.0147*10.69*6.00 2= 5.66 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y1 ’=-α4*(p+ }
)*ly 2 = – 0,053*10.69*6,00 2 = -20.40 kN*m
Schema 2 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x2 =α1*( }
)*l x2 = 0.0333*2.25*5.00 2= 1.87 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x2 ’=-α2*(}
)*lx 2 = – 0,087*2.25*5,00 2 = -4.90 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y2 =α3*( }
)*l y2 = 0.0147*2.25*6.00 2= 1.19 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y2 ’=-α4*(}
)*ly 2 = – 0,053*2.25*6,00 2 = -4.29 kN*m
Mx camp = M Ed,x1 +M Ed,x2 =8.90+1.87=10.77 kN*m
Mx reazem = M Ed,x1 ’+M Ed,x2 ’=-23.25-4.90=-28.15 kN*m
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
24
My camp = M Ed,y1 +M Ed,y2 =5.66+1.19=-6.85 kN*m
My reazem = M Ed,y1 ’+M Ed,y2 ’=-20.40-4.29=-24.69 kN*m
– Aria necesara de armatura in camp pe directia x:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z == ~1−1−2∗R
.∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =193.60 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia x :
Asl nec
= ~1−1−2∗S.R∗R
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =520.45 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =8 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =
∗ *100 = |S
R
∗RQ
*100 =0.483% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in camp pe directia y:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗|.S∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =122.38 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia y :
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗.|∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =453.83 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =8 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y:
ρef =
∗ *100 =
R
∗RQ
*100 =0.422% > ρmin =0.15%
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
25
Armare placa tip 4
λ = yz
y{ = |.
.
= 1.2 ≤2.00 => armare pe 2 directii
Schema 1 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x 1 =α1*(p+ }
)*l x2 = 0.0254*10.69*5.00 2= 6.80 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x1 ’=-α2*(p+ }
)*lx 2 = – 0,0645*10.69*5,00 2 = -17.24 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y1 =α3*(p+ }
)*l y2 = 0.0105*10.69*6.00 2= 4.04 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y1 ’=-α4*(p+ }
)*ly 2 = – 0,0388*10.69*6,00 2 = -14.93 kN*m
Schema 2 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x2 =α1*( }
)*l x2 = 0.0254*2.25*5.00 2= 1.43 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x2 ’=-α2*(}
)*lx 2 = – 0,0645*2.25*5,00 2 = -3.63 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y2 =α3*( }
)*l y2 = 0.0105*2.25*6.00 2= 0.85 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y2 ’=-α4*(}
)*ly 2 = – 0,0388*2.25*6,00 2 = -3.143 kN*m
Mx camp = M Ed,x1 +M Ed,x2 =6.80+1.43=8.23 kN*m
Mx reazem = M Ed,x1 ’+M Ed,x2 ’=-17.24-3.63=-20.87 kN*m
My camp = M Ed,y1 +M Ed,y2 =4.04+0.85=-4.89 kN*m
My reazem = M Ed,y1 ’+M Ed,y2 ’=-14.93-3.14=-18.07 kN*m
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
26
– Aria necesara de armatura in camp pe directia x:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z == ~1−1−2∗S.Q∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =147.35mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia x :
Asl nec
= ~1−1−2∗
.S∗R
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =381.21 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =
∗ *100 = R
R
∗RQ
*100 =0.36% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in camp pe directia y:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗.S∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =87.11 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia y :
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗RS.
∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =328.60 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y:
ρef =
∗ *100 = R
R
∗RQ
*100 =0.36% > ρmin =0.15%
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
27
Armare placa tip 5
λ = y{
yz = Q.
|.
= 0.5 ≤2.00 => armare pe 2 directii
Schema 1 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x 1 =α1*(p+ }
)*l x2 = 0.0026*10.69*3.00 2= 0.25 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x1 ’=-α2*(p+ }
)*lx 2 = – 0,0833*10.69*3,00 2 = -8.01 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y1 =α3*(p+ }
)*l y2 = 0.0408*10.69*6.00 2= 15.70 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y1 ’=-α4*(p+ }
)*ly 2 = – 0,0143*10.69*6,00 2 = -5.50 kN*m
Schema 2 :
• Moment maxim in camp pe directia x :
MEd,x2 =α1*( }
)*l x2 = 0.0026*2.25*3.00 2= 0.05 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia x:
MEd,x2 ’=-α2*(}
)*lx 2 = – 0,0833*2.25*3,00 2 = -1.69 kN*m
• Moment maxim in camp pe directia y :
MEd,y2 =α3*( }
)*l y2 = 0.0408*2.25*6.00 2= 3.31 kN*m
• Moment maxim in reazem pe directia y:
MEd,y2 ’=-α4*(}
)*ly 2 = – 0,0143*2.25*6,00 2 = -1.16kN*m
Mx camp = M Ed,x1 +M Ed,x2 =0.25+0.05=0.30 kN*m
Mx reazem = M Ed,x1 ’+M Ed,x2 ’=-8.01-1.69=-9.70 kN*m
My camp = M Ed,y1 +M Ed,y2 =15.70+3.31=-19.01 kN*m
My reazem = M Ed,y1 ’+M Ed,y2 ’=-5.50-1.16=-6.66 kN*m
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
28
– Aria necesara de armatura in camp pe directia x:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z == ~1−1−2∗
.Q∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =5.31mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia x :
Asl nec
= ~1−1−2∗.
∗R
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =174.06 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia x :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia x :
ρef =
∗ *100 => ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in camp pe directia y:
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗R.
R∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =346.19 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ10 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y:
ρef =
∗ *100 = R
R
∗RQ
*100 =0.36% > ρmin =0.15%
– Aria necesara de armatura in reazem pe directia y :
Asl nec
= ~1−1−2∗ /
∗∗ *b*d*
z =~1−1−2∗|.||∗R
^|
R
∗RQ
∗
*1000*130*
Q =118.96 mm 2
– Se alege aria efectiva de armatura pe directia y :
Asl ef =6 Φ8 BST500S
– Se verifica procentul de armare pe directia y :
ρef =
∗ *100 => ρef =Q
R
R
∗RQ
*100 = 0.123% > ρmin =0.15%
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
29
Tip de plac ă Pozi ție MEd A sl nec ρmin A sl ef ρef Bare
x y x y x,y x y x,y x,y
1 camp 10.89 10.89 195.78 195.78 0.15 301 301 0.23 6Φ8
1 reazem 32.31 32.31 601.6 601.6 0.15 628 628 0.48 8Φ10
2 camp 7.82 10.71 140 192.49 0.15 301 301 0.23 6 Φ8
2 reazem 26.06 25.73 480.69 473.8 0.15 628 628 0.48 8Φ10
3 camp 10.77 6.85 193.6 122.38 0.15 301 301 0.23 6 Φ8
3 reazem 28.15 24.69 520.45 453.83 0.15 628 628 0.4 8 8Φ10
4 camp 8.23 4.89 147.35 87.11 0.15 301 301 0.23 6 Φ8
4 reazem 20.87 18.07 381.21 328.6 0.15 392 392 0.36 6Φ10
5 camp 0.3 19.01 5.31 346.19 0.15 301 392 0.23;0.36 6Φ8
6Φ10
5 reazem 9.7 6.66 174.06 118.96 0.15 301 301 0.23 6 Φ8
Tab. 9 Tabel arii de armatura in camp si in reazem
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
30
2.6.2. Dimensionarea grinzilor din beton armat
2.6.2.1. Calculul arm ăturii longitudinale
Pentru prezenta lucrare se vor calcula 2 cadre cen trale, unul de pe axul 3 și unul pe axul D,
respectiv grinzile și stâlpii.
Din programul de calcul automat s-au extras diagram ele de moment încovoietor și se
urmeaz ă schemele prezentate mai jos pentru armarea, în con formitate cu prescrip țiile
eurocodului EC2 și anume SR EN 1992-1-1 și codurile P100-1/2013 și CR0-2012.
Aria de arm ătur ă longitudinal ă se calculeaz ă pe baza sistemului de ecua ții de echivalen ță
a eforturilor pe sec țiune cu dou ă ecuații (ecua ția de moment și ecua ția de proiec ție pe axa
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
31
barei) și dou ă necunoscute (în ălțimea zonei comprimate, λx, și aria de arm ătur ă longitudinal ă,
Asl ).
( )
=⋅λ −⋅⋅λ ⋅=
Ed cd
M M50 . 0x d fxb M
⋅⋅⋅−−⋅=λ⇒
cd 2Ed
fdbM211dx
Rezult ă aria necesar ă de arm ătur ă longitudinal ă:
yd cd nec
sl ffxbA⋅λ⋅=
„d” reprezint ă în ălțimea util ă care se determin ă cu rela ția de mai jos:
sl nom 50 . 0 chd ϕ⋅−−=
„f cd ” reprezint ă rezisten ța de calcul la compresiune a betonului C30/37, f cd = 20 MPa;
„f yd ” reprezint ă limita de curgere a arm ăturii BST500S, f yd = 435 MPa;
Procentul minim de armare conform SR EN 1992-1-1 este:
%29 . 0 100 500 90 . 250 . 0 100 50 . 0 =⋅⋅=⋅⋅≥
yk ctm
ffρ
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
32
Fig. 10 Diagrama de moment cadrul longitudinal ax 3
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
33
Fig. 11 Diagrama de moment cadru transversal ax D
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
34
Tab. 12 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul 3 parter
Reazem Armare grinzi – ax 3- parter
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] λx Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p%
A dr 300 600 565 343.84 1399 112.65979 3+2 20 18 1450 0.85546
B st 300 600 565 384.32 1563.71 127.82917 5 20 1570.8 0.92672
Bdr 300 600 565 361.66 1471.51 119.274 5 20 1570.8 0.92672
C st 300 600 565 342 1391.52 111.98234 3+2 20 18 1450 0.85546
C dr 300 600 565 381.78 1553.37 126.86189 5 20 1570.8 0.92672
D st 300 600 565 381.75 1553.25 126.85048 5 20 1570.8 0.92672
D dr 300 600 565 342.01 1391.56 111.98602 3+2 20 18 1450 0.85546
E st 300 600 565 361.63 1471.39 119.26278 5 20 1570.8 0.92672
E dr 300 600 565 384.3 1563.63 127.82155 5 20 1570.8 0.92672
F st 300 600 565 343.85 1399.04 112.66347 5 20 1570.8 0.92672
Camp
A-B 300 600 565 150.85 613.773 46.404139 3 18 763.406 0.45039
B-C 300 600 565 183.9 748.245 57.136829 3 18 763.406 0.45039
C-D 300 600 565 325.24 1323.32 105.85768 3+2 20+18 1450 0.85546
D-E 300 600 565 187.45 762.689 58.303181 3 18 763.406 0.45039
E-F 300 600 565 150.84 613.732 46.400926 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
35
Tab. 13 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul 3 etajul 1
Reazem Armare grinzi – ax 3- etaj 1
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] λx Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p%
A dr 300 600 565 320.19 1302.78 104.0282 3+2 20 18 1450 0.85546
B st 300 600 565 351.11 1428.58 115.34643 3+2 20 18 1450 0.85546
Bdr 300 600 565 322.44 1311.93 104.84242 3+2 20 18 1450 0.85546
C st 300 600 565 320.15 1302.61 104.01374 3+2 20 18 1450 0.85546
C dr 300 600 565 327.35 1331.91 106.62424 3+2 20 18 1450 0.85546
D st 300 600 565 327.58 1332.85 106.70788 3+2 20 18 1450 0.85546
D dr 300 600 565 320.07 1302.29 103.98482 3+2 20 18 1450 0.85546
E st 300 600 565 322.57 1312.46 104.88951 3+2 20 18 1450 0.85546
E st 300 600 565 351 1428.14 115.30566 3+2 20 18 1450 0.85546
F st 300 600 565 320.39 1303.59 104.10052 3+3 20 18 1450 0.85546
Camp
A-B 300 600 565 141.42 575.404 43.382324 3 18 763.406 0.45039
B-C 300 600 565 158.34 644.248 48.816893 3 18 763.406 0.45039
C-D 300 600 565 273.4 1112.4 87.410567 4 20 1256.64 0.74138
D-E 300 600 565 158.25 643.882 48.787834 3 18 763.406 0.45039
E-F 300 600 565 141.46 575.567 43.395105 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
36
Tab. 14 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul 3 etajul 2
Reazem Armare grinzi – ax 3- etaj 2
bw
(mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] λx Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p%
A dr 300 600 565 264.61 1076.64 84.352867 4 20 1256.64 0.74138
B st 300 600 565 285.63 1162.16 91.697771 4 20 1256.64 0.74138
Bdr 300 600 565 248.56 1011.33 78.819307 4 20 1256.64 0.74138
C st 300 600 565 256.38 1043.15 81.507497 4 20 1256.64 0.74138
C dr 300 600 565 222.89 906.886 70.097653 4 20 1256.64 0.74138
D st 300 600 565 221.63 901.76 69.673508 4 20 1256.64 0.74138
D dr 300 600 565 257.37 1047.18 81.848885 4 20 1256.64 0.74138
E st 300 600 565 247.63 1007.55 78.5006 4 20 1256.64 0.74138
E dr 300 600 565 286.31 1164.93 91.937284 5 20 1570.8 0.92672
F st 300 600 565 263.5 1072.12 83.968123 4 20 1256.64 0.74138
Camp
A-B 300 600 565 138.84 564.907 42.558616 3 18 763.406 0.45039
B-C 300 600 565 93.55 380.633 28.304866 3 18 763.406 0.45039
C-D 300 600 565 169.77 690.754 52.520732 3 18 763.406 0.45039
D-E 300 600 565 94.48 384.417 28.593748 3 18 763.406 0.45039
E-F 300 600 565 138.8 564.744 42.545855 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
37
Tab. 15 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul 3 etajul 3
Reazem Armare grinzi – ax 3- etaj 3
bw (mm) hw (mm) d (mm) MEd [kn*m] As(nec) [mm^2] λx Nr. bare(n) Ø(mm) As(eff)' [mm^2] p%
A dr 300 600 565 158.48 644.817 48.862099 4 18 1017.88 0.60052
B st 300 600 565 242.06 984.885 76.596137 4 18 1017.88 0.60052
Bdr 300 600 565 180.91 736.08 56.15654 4 18 1017.88 0.60052
C st 300 600 565 162.35 660.564 50.113281 4 18 1017.88 0.60052
C dr 300 600 565 112.86 459.2 34.335322 4 18 1017.88 0.60052
D st 300 600 565 111.16 452.284 33.801669 4 18 1017.88 0.60052
D dr 300 600 565 163.78 666.382 50.576374 4 18 1017.88 0.60052
E st 300 600 565 179.22 729.204 55.603298 4 18 1017.88 0.60052
E dr 300 600 565 243.25 989.726 77.002391 4 18 1017.88 0.60052
F st 300 600 565 156.89 638.348 48.348925 4 18 1017.88 0.60052
Camp
A-B 300 600 565 158.29 644.044 48.800749 3 18 763.406 0.45039
B-C 300 600 565 74.61 303.57 22.455071 3 18 763.406 0.45039
C-D 300 600 565 45.87 186.634 13.696998 3 18 763.406 0.45039
D-E 300 600 565 74.82 304.425 22.519586 3 18 763.406 0.45039
E-F 300 600 565 157.63 641.359 48.587697 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
38
Tab. 16 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul D parter
Reazem Armare grinzi – ax D- parter
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] λx Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p%
1 dr 300 600 565 325.28 1323.49 105.8722 3+2 20 18 1450 0.85546
2 st 300 600 565 355.1 1444.82 116.82779 3+2 20 18 1450 0.85546
2dr 300 600 565 373.13 1518.18 123.58372 6 20 1884.95 1.11207
3 st 300 600 565 372.79 1516.79 123.45536 6 20 1884.95 1.11207
3 dr 300 600 565 372.47 1515.49 123.33459 6 20 1884.95 1.11207
4 st 300 600 565 372.29 1514.76 123.26667 6 20 1884.95 1.11207
4 dr 300 600 565 355.79 1447.62 117.08446 3+2 20 18 1450 0.85546
5 st 300 600 565 326.45 1328.25 106.29712 3+2 20 18 1450 0.85546
Camp
1-2 300 600 565 195.06 793.653 60.812535 4 18 1017.88 0.60052
2-3 300 600 565 167.22 680.378 51.6921 3 18 763.406 0.45039
3-4 300 600 565 167.62 682.006 51.821993 3 18 763.406 0.45039
4-5 300 600 565 195.02 793.49 60.799312 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
39
Tab. 17 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul D etajul 1
Reazem Armare grinzi – ax D- etaj 1
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] λx Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p%
1 dr 300 600 565 301.95 1228.56 97.479947 5 18 1272.34 0.75065
2 st 300 600 565 320.71 1304.89 104.21625 3+2 20 18 1450 0.85546
2dr 300 600 565 345.51 1405.8 113.27553 3+2 20 18 1450 0.85546
3 st 300 600 565 345.84 1407.14 113.3973 3+2 20 18 1450 0.85546
3 dr 300 600 565 346.47 1409.7 113.62986 3+2 20 18 1450 0.85546
4 st 300 600 565 344.65 1402.3 112.95834 3+2 20 18 1450 0.85546
4 dr 300 600 565 321.37 1307.58 104.45503 3+2 20 18 1450 0.85546
5 st 300 600 565 303.15 1233.45 97.907932 5 18 1272.34 0.75065
Camp
1-2 300 600 565 159.1 647.34 49.062342 3 18 763.406 0.45039
2-3 300 600 565 138.19 562.262 42.351297 3 18 763.406 0.45039
3-4 300 600 565 139.08 565.883 42.635185 3 18 763.406 0.45039
4-5 300 600 565 159.02 647.015 49.0365 3 18 763.406 0.45039
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
40
Tab. 18 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul D etajul 2
Reazem Armare grinzi – ax D- etaj 2
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd
[kn*m] As(nec)
[mm^2] Nr.
bare(n) Ø(mm) As(eff) '
[mm^2] p% λx
1 dr 300 600 565 235.3 957.38 74.294725 4 20 1256.64 0.74138
2 st 300 600 565 246.72 1003.84 78.188948 4 20 1256.64 0.74138
2dr 300 600 565 274.21 1115.7 87.69332 4 20 1256.64 0.74138
3 st 300 600 565 274.38 1116.39 87.752685 4 20 1256.64 0.74138
3 dr 300 600 565 274.68 1117.61 87.857464 4 20 1256.64 0.74138
4 st 300 600 565 273.41 1112.44 87.414057 4 20 1256.64 0.74138
4 dr 300 600 565 247.61 1007.47 78.493748 4 20 1256.64 0.74138
5 st 300 600 565 236.16 960.879 74.586909 4 20 1256.64 0.74138
Camp
1-2 300 600 565 95.77 389.665 28.994714 3 16 402.124 0.23724
2-3 300 600 565 95.26 387.59 28.836157 3 16 402.124 0.23724
3-4 300 600 565 94.94 386.288 28.736694 3 16 402.124 0.23724
4-5 300 600 565 95.86 390.032 29.022699 3 16 402.124 0.23724
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
41
Tab. 19 Calculul ariei de arm ătura longitudinal ă- axul D etajul 3
Reazem Armare grinzi – ax D- etaj 3
bw (mm) hW (mm) d (mm) MEd [kn*m] As(nec) [mm^2] λx Nr. bare(n) Ø(mm) As(eff)' [mm^2] p%
1 dr 300 600 565 132.64 539.681 40.584452 3 16 603.185 0.35586
2 st 300 600 565 175.67 714.759 54.443114 4 16 804.247 0.47448
2dr 300 600 565 189.68 771.763 59.037221 4 16 804.247 0.47448
3 st 300 600 565 190.01 773.105 59.145937 4 16 804.247 0.47448
3 dr 300 600 565 190.32 774.367 59.248085 4 16 804.247 0.47448
4 st 300 600 565 189.68 771.763 59.037221 4 16 804.247 0.47448
4 dr 300 600 565 176.82 719.439 54.81866 4 16 804.247 0.47448
5 st 300 600 565 133.12 541.634 40.737025 4 16 804.247 0.47448
Camp
1-2 300 600 565 85.87 349.385 25.925175 3 16 603 0.23724
2-3 300 600 565 95.09 386.899 28.783315 3 16 603 0.23724
3-4 300 600 565 95.24 387.509 28.82994 3 16 603 0.23724
4-5 300 600 565 86.82 353.25 26.218968 3 16 603 0.23724
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
42
2.6.2.2 Calculul armarii transversale
For țele t ăietoare de proiectare în grinzi se determin ă din echilibrul fiec ărei deschideri sub
încarcarea transversal ă din gruparea seismic ă și momentele de la extremit ățile grinzii,
corespunz ătoare pentru fiecare sens de ac țiune form ării articula ției plastice în grinzi sau în
elementele verticale conectate în nod.
94 .pag , 2013 1 / 100 Pcod , 9 . 5 . rel ,MM; 1 min M M
Rb Rc
i , Rb Rb i , db −
⋅⋅γ =∑∑
MRb,i – reprezint ă valoarea de proiectare a momentului capabil la ext remitatea i;
00 . 1 , otelului a e consolidar de efectului datorat ta rarezisten sup de factorul aint reprez Rb −γ
For ța t ăietoare de proiectare se determin ă cu formula:
2l q
lM MVlM MV0
osus , dr
db jos , st
db gravit
Ed osus , dr
db jos , st
db Ed ⋅++= ++=
Pentru structuri obi șnuite (grinzi slabe-stâlpi tari) raportul ΣMRc /ΣMRb > 1.
Algoritm de calcul
1. Determinarea fortei t ăietoare de proiectare, V Ed.
2. Verificarea necesit ății arm ăturii transversale, (dac ă inegalitatea este adev ărat ă atunci este
necesar calcului etrierilor):
Ed c , Rd V V<
VRd,c reprezint ă forta t ăietoare capabil ă a elementului f ără arm ătur ă transversal ă care se
determin ă cu relatiile de mai jos din eurocod SR EN 1992-1:
( )2 c , Rd 1 c , Rd c , Rd V ; V max V=
db )f 100 ( K C V31
ck 1 1 c , Rd 1 c , Rd ⋅ ⋅
⋅ ρ ⋅⋅⋅ =
( )db 15 . 0 V cp min 2 c , Rd ⋅ ⋅σ ⋅+ν=
φ⋅−−= 5 . 0 chd nom
10 . 050 . 115 . 0 15 . 0C
cc , Rd ==γ= MPa 20 f ,ck = 2d200 1 K ,1 ≤+= 100 dbA,sl 1⋅⋅=ρ
2 / 1
ck 2 / 3
1 min f K03 . 0 ⋅⋅=ν
e compresiun fara , 0 cp =σ
3. Se calculeaz ă for ța t ăietoare capabil ă maxim ă admis ă prin zdrobirea betonului armat V Rd,max și
se compar ă cu for ța t ăietoare de proiectare V Ed ; dac ă aceasta din urm ă este mai mic ă decât cea
maxim ă atunci ruperea va fi ductil ă în caz contrat trebuie m ărit ă sectiunea de beton.
max , Rd Ed V V<
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
43
( ) ( )θ+θ⋅υ ⋅ ⋅ ⋅ α=tg ctg fzb Vcd
1 cw max , Rd
armat beton pentru , 1 cw =α
−⋅=υ250 f160 . 0 ,ck 1
4. Se determin ă distan ța dintre etrieri și aria de arm ătur ă necesar ă:
⋅ ≤ bl d8 ; mm 200 ;4hmin s
( ) 2A
nAActg f zs VAsw sw w
ywd Ed sw ==⇒θ⋅⋅⋅= φ
5. Se verific ă procentul minim de armare transversal ă:
yk ck
min , ww
ef , wff08 . 0 100 bsAn
⋅=ρ ≥⋅⋅⋅
=ρφ
Calculul cu etrieri se va face doar pentru grinda G D, deschidera E-F
1. Determinarea for ței t ăietoare de proiectare.
l0 = 5.40 m; q = 42.90 kN/m;
mkN Msus
Rb ⋅ =⋅ =−12 .309 10 435 * 5 . 565 *64 . 1256 6
mkN Mjos
Rb ⋅ =⋅⋅⋅=−79 .187 10 435 5 .565 41 .763 6
mkN MRc ⋅ =∑ 61 .688
mkN MRb ⋅ =+=∑ 91 .496 79 .187 12 .309
mkN MMM M
Rb Rc sus
Rb Rb sus
db ⋅ =
⋅⋅=
⋅⋅=∑∑12 .309 91 .496 61 .688 ; 1 min 12 .309 1 ; 1 min γ
mkN MMM M
Rb Rc jos
Rb Rb jos
db ⋅ =
⋅⋅=
⋅⋅=∑∑79 .187 91 .496 61 .688 ; 1 min 79 .187 1 ; 1 min γ
kN VlM MVgravit
Ed
ojos
db sus
db
Ed 85 .207 240 . 5 90 . 42
40 . 579 .187 12 .309 =⋅++=++=
2. Verificarea necesit ății arm ăturii transversale:
db )f 100 ( K C V31
ck 1 1 c , Rd 1 c , Rd ⋅ ⋅
⋅ ρ ⋅⋅⋅ =
mm chdnom 50 .565 5 . 9 25 600 5 . 0 =−−=⋅−−= φ
10 . 050 . 115 . 0 15 . 0C
cc , Rd ==γ= MPa fck 30 ,=
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
44
2 59 . 050 .565 200 1200 11 ≤= +=+=dK
%74 . 0 100 5.565 300 64 . 1256 100 1 =⋅⋅=⋅⋅=dbAsl ρ
kN db f K C Vck c Rd c Rd 57 .130 ) 100 (31
1 1 , 1 , =⋅ ⋅
⋅⋅⋅⋅=⇒ ρ
103 . 0 03 . 02 / 1 2 / 3
1 min =⋅⋅=ck f K ν
e compresiun fara , 0cp =σ
( ) kN db Vcp c Rd 47 . 17 15 . 0min 2 , =⋅ ⋅⋅+=⇒ σ ν
( )( ) kN V V Vc Rd c Rd c Rd 57 .130 47 . 17 ; 57 . 130 max ; max 2 , 1 , , = = =⇒
etrieri cu armarea necesara este kN V kN VEd c Rd ⇒ =≤ =⇒ 85 .207 57 .130 ,
3. Se calculeaz ă for ța t ăietoare capabil ă maxim ă
( ) ( )θ+θ⋅υ ⋅ ⋅ ⋅ α=tg ctg fzb Vcd
1 cw max , Rd
armat beton pentru , 1 cw =α ,528 . 0250 160 . 0 ,1 =
−⋅=ck fυo45 = θ
( ) ( )kN tg ctg fzb Vcd
cw Rd 17 .806 1 max , =+⋅⋅ ⋅ ⋅ =θθυ α
ductila rupere ok kN V kN VRd Ed , 17 .806 85 .207 max , ⇒ =< =
4. Se determin ă distan ța dintre etrieri și aria de arm ătur ă necesar ă în zona ductil ă:
( ) mm d mm hsbl 112 112 ;200 ;150 min 14 8 ; 200 ;4600 min 8 ; 200 ;4min = =
⋅ =
⋅ ≤
Se alege distanta dintre etrieri s = 100 mm
( ) ( )23
88 . 93
45 435 5 .565 9 . 010 100 85 .207 mm
ctg ctg fzs VAo
ywd Ed
sw =
⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=θ
S BST otel mm A mm A mm Aw w sw 500 , 8 3 . 50 94 . 46 288 . 93 88 . 93 2 2 2φφ φ ⇒ =⇒ ==⇒ =
5. Se verific ă procentul minim de armare transversal ă:
%335 . 0 100 300 100 3 . 50 2100 bsAnw
ef , w =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅
=ρφ
%088 . 0500 30 08 . 0 08 . 0min , =⋅=⋅=
yk ck
wffρ
%088 . 0 %335 . 0min , , =≥ =w ef w ρ ρ
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
45
Toate grinzile vor fi armare transversal cu etrieri OB37 ᶲ8/100 mm in zona ductil ă si ᶲ8/200 mm
în restul zonelor.
2.6.3. Dimensionarea stâlpilor din beton armat
2.6.3.1. Calculul arm ăturii longitudinale
Ariile de arm ătur ă se calculeaz ă cu formulele de mai jos:
yw yd yw
dc nec
sh f2hN
M
A⋅⋅
−
= , dac ă a2fbNx
cd c⋅≤⋅=
( )
yw yd cd cyw
dc nec
sh fx5 . 0 d fxb2hN
M
A⋅⋅−⋅⋅ ⋅−⋅
+
= , dac ă a2fbNx
cd c⋅>⋅=
În vederea impunerii mecanismului structural de dis ipare de energie care s ă satisfac ă conditiile
din codul de proiectare antiseismic ă, la fiecare nod grind ă – stâlp al structurilor tip cadru și al
structurilor duale cu cadre predominante va fi înde plinit ă urm ătoarea condi ție:
∑∑ − ⋅γ ≥ , unde 2013 1 / 100 P , 88 . pag , 4 . 5 relatia M MRb Rd Rc
ΣMRc – suma valorilor de proiectare ale momentelor capa bile ale stâlpilor care intr ă în nod, în
sec țiunile învecinate nodului; se consider ă valorile minime corespunz ătoare varia ției posibile a
for țelor axiale în combina ția seismic ă de proiectare;
ΣMRb – suma valorilor de proiectare ale momentelor capa bile în grinzile care intr ă în nod, în
sec țiunile învecinate nodului;
γRd – factorul de suprarezisten ță datorat efectului de consolidare al o țelului, care se va considera
1,3 pentru clasa de ductilitate medie (DCH).
Coeficientul de armare longitudinal ă total ă “ ρ” va fi cel pu țin 0,008 și maximum 0,04.
Moment capabil stâlpi:
yd cd sl
cd Ed
ff
hbA;fhbN;ha⋅⋅=α⋅ ⋅= υa Ed c Rc cd 2
c e N M M fhb M ⋅−=⇒⋅⋅ ⋅ ϖ=⇒ϖ⇒
Moment capabil grinzi:
s yd /
sl Rb d f A M ⋅⋅=−+
“ω” reprezint ă un coeficient extras din diagrame pentru calculul stâlpilor în func ție de coeficien ții
a/h, ν și α;
“d s” reprezint ă distan ța între axele arm ăturilor A s+ , A s-;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
46
Stalp central
Fig . 20 Diagrame de efort axial N, for țǎ tǎietoare V, moment încovoietor My, Mz
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
47
Stalp marginal
Fig .21 Diagrame de efort axial N, for țǎ t ǎietoare V, moment încovoietor My, Mz
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
48
Tab. 22 Armarea stalpului central
Nivel Nod Pozi țe b st st a d ds NE d x MEdC Asnec (mm 2)
E3 3-D vârf 600 600 35 565 530 341.34 28.445 185.66 363.06154 baza 600 600 35 565 530 371.36 30.94667 94.73
E2 3-D vârf 600 600 35 565 530 770.18 64.18167 284.98 877.3074886 baza 600 600 35 565 530 800.21 66.68417 207.99
E1 3-D vârf 600 600 35 565 530 1244.88 103.74 335.76 1517.711263 baza 600 600 35 565 530 1274.9 106.2417 304.04
P 3-D vârf 600 600 35 565 530 1743.15 145.2625 296.78 2271.726451 baza 600 600 35 565 530 1777.58 148.1317 562.76
În func ție de A snec rezultat ă din calcul si se alege armarea stâlpului central c u 5 Ø 25 mm BST500S
Tab. 23 Armarea stalpului marginal
Nivel Nod Pozi țe b st st a d ds NE d x MEdC Asnec (mm 2)
E3 3-F vârf 500 500 35 465 430 298.21 29.821 132.27 311.1416389 baza 500 500 35 465 430 319.08 31.908 91.92
E2 3-F vârf 500 500 35 465 430 652.17 65.217 198.3 742.8904237 baza 500 500 35 465 430 673.04 67.304 168.93
E1 3-F vârf 500 500 35 465 430 1028.03 102.803 245.23 1266.214011 baza 500 500 35 465 430 1048.89 104.889 238.87
P 3-F vârf 500 500 35 465 430 1412.07 141.207 207.45 1872.64051 baza 500 500 35 465 430 1435.9 143.59 305.7
În func ție de A snec rezultat ă din calculi se alege armarea stâlpului marginal cu 5 Ø 22 mm BST500S
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
49
2.6.3.2 Calculul arm ăturii transversale
Valorile de proiectare ale fortelor t ăietoare se determin ă din echilibrul stâlpului la fiecare
nivel, sub ac țiunea momentelor de la extremit ăț, corespunzând, pentru fiecare sens al ac țiunii
seismice, form ării articula țiilor plastice, care pot ap ărea fie în grinzi, fie în stâlpii coecta ți în nod.
Momentul de la extremit ăți se determin ă cu relatia de mai jos:
94 .pag , 2013 1 / 100 Pcod , 10 . 5 . rel ,MM; 1 min M M
Rc Rb
i , Rc Rb i , dc −
⋅⋅γ =∑∑
Mdc,i – reprezint ă valoarea de proiectare a momentului la extremitate a i;
γRb – reprezint ă factorul de suprarezisten ță datorat efectului de consolidare a o țelului-1,00
1. Determinarea for ței t ăietoare de proiectare, V Ed.
cl jos
dc sus
dc Ed lM MV+=
2. Se calculeaz ă for ța t ăietoare capabil ă maxim ăadmis ă prin zdrobirea betonului armat V Rd,max și
se compar ă cu for ța t ăietoare de proiectare V Ed ; dac ă aceasta din urm ă este mai mic ă decât
ceamaxim ă atunci ruperea va fi ductil ă în caz contrat trebuie m ărit ă sec țiunea de beton.
max , Rd Ed V V<
armat beton pentru , 1 cw =αo ck f45 ,528 . 0250 160 . 0 ,1 = =
−⋅= θ υ
( ) ( )kN tg ctg f zbVcd cw
Rd 14 . 1511 1120 528 . 0) 35 * 2 600 (9 . 0 600 11
max , =+⋅⋅−⋅⋅⋅=+⋅⋅ ⋅ ⋅=θθυ α
3. Se determin ă distan ța minim ă dintre etrieri și aria de arm ătur ă necesar ă:
107 .pag , 2013 1 / 100 P , 42 . 5 relatia ,d8 ; mm 175 ;2bmin s bl 0−
⋅ ≤
( )φθφ ⇒==⇒⋅⋅⋅=4sw sw
w
yd Ed
sw A
nAActg fzs VA
( ) mm d mm bsbl 125 132 ;125 ;295 min 22 6 ; 125 ;2590 min 6 ; 125 ;2min 0= =
⋅ =
⋅ ≤⇒
Se alege distan ța dintre etrieri în zona critic ă s = 100 mm
4. Determinarea lungimii critice și procentele minime de armare transversal ă:
( )( )( ) mm mm mm lh lcl c cr 900 450 ;517 ;900 max 450 ; 6 / 3100 ;600 * 5 . 1 max 450 ; 6 / ;5 . 1 max = = = ≤
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
50
Tabel 23 Determinarea for ței t ăietoare de proiectare pentru stalpul central ax 3-D
Nivel Nod Pozi țe b(mm) MRc
(kNm) ΣMRb ΣMRc ΣMRb /ΣMRc Mdc lcl VEd (kN)
(kNm) (kNm) (kNm) (m)
E3 3-D vârf 600 185.66 655.27 185.66 3.529408596 162.6382
3.1 79.23279 baza 600 94.73
1018.06 94.73 10.74696506 82.98348
E2 3-D vârf 600 284.98 249.6425
3.1 139.3038 baza 600 207.99
1339.96 543.75 0.7284 182.1992
E1 3-D vârf 600 335.76 294.1258
3.1 187.9547 baza 600 304.04
1508.79 600.82 1.7284 288.534
P 3-D vârf 600 296.78 281.6442
3.6 226.5843 baza 600 562.76 – 562.76 – 534.0592
Tabel 24 Determinarea for ței t ăietoare de proiectare pentru stalpul marginal ax 3- F
Nivel Nod Pozi țe b
(mm) MRc
(kNm) ΣMRb ΣMRc ΣMRb /ΣMRc Mdc lcl VEd (kN)
(kNm) (kNm) (kNm) (m)
E3 3-F vârf 500 132.27 290.01 132.27 2.192560671 115.8685
3.1 63.35175 baza 500 91.92
499.66 91.92 5.435813751 80.52192
E2 3-F vârf 500 198.3 173.7108
3.1 103.7721 baza 500 168.93
556.55 414.16 0.7284 147.9827
E1 3-F vârf 500 245.23 214.8215
3.1 142.4223 baza 500 238.87
670.3 446.32 1.7284 226.6876
P 3-F vârf 500 207.45 196.8701
3.6 135.272 baza 500 305.7 – 305.7 – 290.1093
Tab. 25 Determinarea ariei transversale, distan ța, diametrul pentru stalpul central
Nivel VEd (kN) VRd,max smin sef Asw /2 Asw,ef φ
ρef (%) ρmin (%) (kN) (mm) (mm) (mm 2) (mm 2) (mm)
E3
79.2328
1511.14 125 100 19.0927 50.3 8 0.503 0.25
E2
139.304 125 100 33.56798 50.3 8 0.503 0.25
E1
187.955 125 100 45.29139 50.3 8 0.503 0.25
P
223.94 125 100 53.96275 78.54 10 0.784 0.35
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
51
Tab. 26 Determinarea arei transversale, distan ța, diametrul pentru stalpul marginal
Nivel VEd
(kN) VRd,max smin sef Asw /2 Asw,ef φ
ρef (%) ρmin (%) (kN) (mm) (mm) (mm 2) (mm 2) (mm)
E3
63.35
1511.14 125 100 15.26585 50.3 8 0.503 0.25
E2
103.77 125 100 25.00593 50.3 8 0.503 0.25
E1
142.42 125 100 34.31945 50.3 8 0.503 0.25
P
135.27 125 100 32.59646 50.3 8 0.503 0.35
2.6.4. Calculul și dimensionarea funda țiilor
Ca sistem de fundare se aleg grinzi de fun dare din beton armat dezvoltate pe ambele
directii. Aria de armatura necesara se determina co nsiderand grinda continua rezemata in
dreptul stalpilor si incarcata de sus in jos cu pre siunile pe talpa rezultate din incarcarile pe metru
liniar de fundatie.
2.6.4.1. Dimensionarea funda țiilor
Deoarece se alege ca sistem de fundare gr inzi pe ambele directii, acestea se
dimensioneaza astfel incat presiunea pe talpa funda tiei provenita din incarcarea pe metru liniar
sa fie mai mica decat presiunea conventionala.
Conform studiului geotehnic adancimea de f undare este de minim -1.00 m de la cota
terenului natural.
Cota +/- 0.00 a cladirii se va realiza la +1.00 m de la cota terenului natural si se va
incastra 20 cm in terenul de fundare. Rezulta astfe l o inaltime a grinzii de fundare de 2.20 m.
Inaltimea grinzii Hc trebuie sa fie cuprin sa intre 630 0LL÷ , 0L – deschiderea maxima dintre 2
stalpi.
m L 00 . 60= => 00 . 2 00 . 1300 . 6
600 . 6÷=÷=CH m.
Inaltimea grinzii de fundare aleasa se in cadreaza in limitele de mai sus.
Latimea fundatiei L se alege astfel incat presiunile pe talpa sa fie mai mici decat presiune a
admisibil ă pe teren.
Presiunile se calculeaza cu eforturile a xiale și momentele încovoietoare la baza stâlpilor,
rezultate din calculul structural, în grup ările fundamental ă și special ă.
Verificarea presiunilor pe teren se face cu formulele:
adm ypLBM
LBNp 20 . 12 max ≤⋅⋅=m ; în gruparea fundamental ă
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
52
adm ypLBM
LBNp 40 . 1 '2 max ≤⋅⋅=m , în gruparea special ă
Presiunile minime trebuie s ă fie pozitive, astfel încât s ă nu avem eforturi de întindere pe
suprafa ța de contact dintre talpa funda ției și terenul de fundare.
N – efortul axial pe metru liniar pentru grinda de fundare; yM – momentul fa ță de centrul
de greutate al grinzii de fundare
B – latimea fundatiei; L- lungimea grin zii de fundare
2.6.4.2. Grinzi de fundare longitudinale
Eforturile pentru stâlpii cadrului longitu dinal de pe axul 3 sunt urm ătoarele:
Figura 27. Diagrame de moment încovoietor My în gru parea fundamental ă de înc ărc ări
(kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
53
Figura 28. Diagrame de efort axial N gruparea funda mental ă de înc ărc ări (kN)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
54
Figura 29. Diagrame de moment încovoietor Mz în gru parea fundamental ă de înc ărc ări
(kNm)
Figura 30 Diagrame de moment încovoietor My în grup area special ă (seismic ă) de
înc ărc ări (kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
55
Figura 31. Diagrame de moment încovoietor Mz în gru parea special ă (seismic ă) de înc ărc ări (kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
56
Figura 32. Diagrame de efort axial N în gruparea sp ecial ă (seismic ă) de înc ărc ări (kN)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
57
a) Verificarea presiunilor în gruparea fundamental ă
=st N 1348,07+2237,29+1628,27+1627,32+2235,98+1344,84=104 21,77kN
Se determin ă momentul tuturor eforturilor axiale din stâlpi fa ță de centrul de greutate al
funda țiilor. Distan țele între axele stâlpilor sunt de 6.00 m.
kNm My
25 . 50 5 . 12 84 . 1344 5 . 6 99 . 2235 5 . 1 32 . 1627 5 . 1 27 . 1628 5 . 6 29 . 2237 5 . 12 07 . 1348
==⋅ −⋅ −⋅ −⋅ +⋅ +⋅ =
La valoarea acestui moment se adun ă momentele pe direc ția grinzii de fundare de la baza
stâlpilor ob ținute din calculul structural.
kNm My 78 . 55 51 . 1 16 . 1 06 . 0 09 . 0 21 . 1 50 . 1 25 . 50 =++++++=
Lungimea grinzii de fundare L=26.00 m. Se alege B=2 .50 m. Adâncimea de fundare este
m Df 40 . 1= .
Se foloseste perna de piatra cu grosimea de 1m si e vazare laterala de 1m.
Presiunea conven țional ă se corecteaz ă în func ție de l ățimea funda ției și adâncimea de
fundare, conform NP112-2014, anexa D. conv p=200 kPa
D B conv adm C C p p −−= unde:
() () kPa B K p Cconv B 15 15 . 2 05 . 0 200 11 =−⋅⋅=−⋅⋅=
05 . 01=K – pentru pamanturi coezive
kPa Dp Cf
conv D 30 424 . 1200 42− =−⋅=−⋅=
kPa C C p pD B conv adm 185 30 15 200 =−+=−−=
Greutatea funda ției este:
kN BL Gmed f 5 . 1930 35 . 1 22 50 . 2 00 . 26 35 . 1 =⋅⋅⋅= ⋅⋅=γ
kN G NNf st 27 . 12352 5 . 1930 77 . 10421 =+ =+=
kPa kPa kPa
LBM
LBNpy222 185 20 . 1 190
00 .26 50 .278 . 55
00 .26 50 .227 . 12352
2 2 1 =⋅< =
⋅+⋅=
⋅+⋅=
0 002 .190
00 .26 50 .278 . 55
00 .26 50 .227 . 12352 22 2> =
⋅−⋅=
⋅−⋅= kPa
LBM
LBNpy
b) Verificarea presiunilor în gruparea special ă
=st N 1244,22+2030,56+1486.12+1485.25+2029.38+1241.41=951 6.94kN
kNm My
1 . 44 5 . 12 41 . 1241 5 . 6 38 . 2029 5 . 1 25 . 1485 5 . 1 12 . 1486 5 . 6 56 . 2030 5 . 12 22 . 1244
==⋅ −⋅ −⋅ −⋅ +⋅ +⋅ =
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
58
La valoarea acestui moment se adun ă momentele pe direc ția grinzii de fundare de la baza
stâlpilor ob ținute din calculul structural.
kNm My 31 . 2754 12 .232 2 .547 88 .569 61 .547 59 .523 81 .289 1 . 44 = ++++++=
kN BL Gmed f 1430 22 50 . 2 00 . 26 =⋅⋅=⋅⋅=γ
kN G N Nf st 94 . 10946 1430 94 . 9516 =+ =+=
kPa kPa
LBM
LBNpy222 03 .170
00 .26 50 .231 . 2754
00 .26 50 .294 . 10946
2 2 1 < =
⋅+⋅=
⋅+⋅=
0 77 .166
00 .26 50 .231 . 2754
00 .26 50 .294 . 10946
2 2 1 > =
⋅−⋅=
⋅−⋅= kPa
LBM
LBNpy
Rezult ă c ă grinzile longitudinale vor avea l ățimea B= 2.5 m
2.6.4.3.Grinzi de fundare transversale
Eforturile de proiectare ob ținute din programul de calcul pentru stâlpii cadrul ui transversal
considerat, cadrul de pe axul D, sunt urm ătoarele:
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
59
Figura 33. Diagrame de moment încovoietor My în gru parea fundamental ă de înc ărc ări (kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
60
Figura 34. Diagrame de efort axial N gruparea funda mental ă de înc ărc ări (kN)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
61
Figura 35. Diagrame de moment încovoietor Mz în gru parea fundamental ă de înc ărc ări
(kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
62
Figura 36 Diagrame de moment încovoietor My în grup area special ă (seismic ă) de înc ărc ări (kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
63
Figura 37. Diagrame de moment încovoietor Mz în gru parea special ă (seismic ă) de
înc ărc ări (kNm)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
64
Figura 38. Diagrame de efort axial N în gruparea sp ecial ă (seismic ă) de înc ărc ări (kN)
a) Gruparea fundamental ă
=st N 735.51+1509.95+1627.32+1516.12+746.40=6135.3kN
Se determin ă momentul tuturor eforturilor axiale din stâlpi fa ță de centrul de greutate al
funda țiilor. Cadrul are d deschideri marginale de 6.00.
kNm My 7 .167 12 40 .746 612 . 1516 695 . 1509 12 51 .735 −=⋅−⋅ −⋅ +⋅=
La valoarea acestui moment se adun ă momentele pe direc ția grinzii de fundare de la
baza stâlpilor ob ținute din calculul structural.
kNm My 95 .235 68 . 26 31 . 7 06 . 0 75 . 7 45 . 26 7 .167 =+++++=
Lungimea grinzii de fundare L=25 m. Se alege B=1.50 m. Adâncimea de fundare este
m Df 40 . 1= . Se foloseste perna de piatra cu grosimea de 1m si evazare laterala de 1m. conv p
=200kPa
D B conv adm C C p p −−= unde:
() ()kPa B K p Cconv B 5150 . 1 05 . 0 200 11 =−⋅⋅=−⋅⋅=
kPa Dp Cf
conv D 30 424 . 1200 42− =−⋅=−⋅=
kPa C C p pD B conv adm 175 30 5 200 =−+=−−=
Greutatea funda ției este:
kN BL Gmed f 75 . 1113 35 . 1 22 50 . 1 25 35 . 1 =⋅⋅⋅= ⋅⋅=γ
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
65
kN G NNf st 05 . 7249 75 . 1113 3 . 6135 = +=+=
kPa kPa kPa LBM
LBNpy210 175 20 . 1 25 .193 25 50 .195 .235
25 50 .105 . 7249
2 2 1 =⋅< =⋅+⋅=⋅+⋅=
0 75 .192 25 50 .195 .235
25 50 .105 . 7249
2 2 1 > =⋅−⋅=⋅−⋅= kPa LBM
LBNpy
b) Gruparea special ă
=st N 694.74+1392.88+1485.25+1398.27+704.17=5675.31kN
Greutatea funda ției este:
kN BL Gmed f 825 22 50 . 1 25 =⋅⋅=⋅⋅=γ
kN G NNf st 31 . 6500 825 31 . 5675 =+ =+=
kNm My 5 .144 12 17 .704 627 . 1398 688 . 1392 12 74 .694 −=⋅−⋅ −⋅ +⋅=
La valoarea acestui moment se adun ă momentele pe direc ția grinzii de fundare de la
baza stâlpilor ob ținute din calculul structural.
kNm My 45 . 2373 26 .290 08 .563 69 .562 11 .556 81 .256 5 ,144 =+++++=
kPa kPa kPa LBM
LBNpy210 175 20 . 1 87 .175 25 50 .145 . 2373
25 50 .131 . 6500
2 2 1 =⋅< =⋅+⋅=⋅+⋅=
0 81 .170 25 50 .145 . 2373
25 50 .131 . 6500
2 2 1 > =⋅−⋅=⋅−⋅= kPa LBM
LBNpy
Se alege în ălțimea t ălpii m Ht 60 , 0= .
Latimea grinzii m mm mm bbst 65 , 0 650 50 600 25 2 = =+=⋅+= , unde st b- latimea stalpului.
Sec țiunea grinzii de fundare va arata astfel ca in figu ra urmatoare:
Figura 39. Sectiunea transversala a grinzii de fund are
60 65 60
1.8560 1.602.20
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
66
2.6.4.4. Dimensionarea arm ăturii
Pentru dimensionarea arm ăturii se detemin ă momentele pe grida de fundare rezultate
din înc ărcarea pe suprafa ța t ălpii cu presiunea pe talpa funda ției. Grinda de fundare se va
considera simple rezemat ă în dreptul stâlpilor .
2.6.4.4.1.Grinda de fundare longitudinal ă
Presiunea pe talpa funda ției este egal ă cu: mkN Bpp / 475 50 . 2 290 1 =⋅=⋅=
Schema de inarcare este urmatoarea:
Figura 40. Schema de înc ărcare a grinzii de fundare longitudinale
Momentele încovoietoare obtinute sunt:
Figura 41. Diagrama de moment incovoietor grinda de fundare longitudinala
For țele t ăietoare ob ținute sunt:
Figura 42. Diagrama de for ță t ăietare grinda de fundare longitudinal ă
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
67
Grinda care va prelua momentul are dimensiunile: h =2500mm si b = 650 mm.
Dimensionarea arm ăturii longitudinale se face cu formula:
s yd snec hfMA⋅=
mm a h hs 2410 45 2 2500 2 =⋅−=−=
mm ah h 2455 45 2500 0 =−=−=
mm 45 220 35 2sa =+=+=φ; s – stratul de acoperire cu beton. Se presupune c a diametrul
armaturilor longitudinale este de 20 mm.
Coeficientul minim de armare în toate sec țiunile va fi de:
%… . 22 0 100 500 20 250 0ff5 0
yk ctm =⋅⋅=⋅≥ρ
2 0 min
min 65 . 3510 100 2455 650 22 . 0
100 mm h b pAs =⋅⋅=⋅⋅=
Armarea la partea inferioar ă
Momentul maxim este: M=1121.25 kNm
26
54 . 1069 2410 435 10 25 . 1121 mm hfMA
s yd snec =⋅⋅=⋅=
Se alege armarea cu 2ø18 +2ø20=1137mm
Armarea la partea superioar ă
Momentul maxim este: M=326.16 kNm
26
67 ,990 2410 435 10 57 . 1038 mm hfMA
s yd snec =⋅⋅=⋅=
Se alege armarea cu 4ø18 =1018 mm
Aria de arm ătur ă în toate sec țiunile este:
2
min 265 . 3510 3520 1760 2 mm A mm As a => =⋅=
Armarea transversal ă
Alegând diametrul etrierilor și num ărul de bra țe, s-a determinat distan ța între etrieri
necesar ă pentru preluarea for ței t ăietoare, cu formula:
Vctg f z Asywd sw
nec θ⋅⋅⋅=
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
68
1 ctg =θ ; MPa 435 fywd = ; mm h zs 2169 2410 9 . 0 9 . 0 =⋅=⋅=
Se alege armarea cu 2 etrieri ø10. 2
sw mm 314 578 4 A =⋅= .
For ța t ăietoare maxim ă este V=1221,87 kN
mm Vctg f z Asywd sw
nec 47 .242 10 87 . 1221 1435 2169 314
3=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=θ
Se vor dispune etrieri ø10/200 mm.
2.6.4.4.2.Grinda de fundare transversal ă
Presiunea pe talpa funda ției este egal ă cu: mN Bpp / 88 .289 5 . 1 25 .193 1 =⋅ =⋅=
Schema de inarcare este urm ătoarea:
Figura 43. Schema de înc ărcare a grinzii de fundare transversala
Momentele încovoietoare ob ținute sunt:
Figura 44. Diagrama de moment incovoietor grinda de fundare transversala
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
69
For țele t ăietoare ob ținute sunt:
Figura 45. Diagrama de forta taietoare grinda de fu ndare transversala
Armarea la partea inferioar ă
Momentul maxim este: M=1030.62 kNm
26
09 .983 2410 435 10 62 . 1030 mm hfMA
s yd snec =⋅⋅=⋅=
Se alege armarea cu 4ø18 =1018 mm BST500S
Armarea la partea superioar ă
Momentul maxim este: M=840.55 kNm
26
78 .801 2410 435 10 55 .840 mm hfMA
s yd snec =⋅⋅=⋅=
Se alege armarea cu 4ø18 =1018 mm BST500S
Aria de arm ătur ă în toate sec țiunile este:
2
min 255 . 1600 2036 1018 2 mm A mm As a => =⋅=
Armarea transversal ă
1 ctg =θ ; MPa 435 fywd = ; mm h zs 2169 2410 9 . 0 9 . 0 =⋅=⋅=
Se alege armarea cu 2 etrieri ø10. 2
sw mm 314 578 4 A =⋅= .
For ța t ăietoare maxim ă este V=1041.77 kN
mm Vctg f z Asywd sw
nec 38 .284 10 77 . 1041 1435 2169 314
3=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=θ
Se vor dispune etrieri ø10/200 mm.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
70 2.6.5 Armarea sc ării
Grosimea rampei sc ării va fi de 15 cm. Înc ărcarea ce ac ționeaz ă asupra rampei sc ării,
pe metru p ătrat, este urm ătoarea:
u f tr sc qq qg q +++=
2 3/ 06 . 5 35 . 1 / 25 15 . 0 mkN mkN cm g =⋅ ⋅ = – înc ărcarea proprie a pl ăcii rampei
2 3/ 70 . 2 35 . 1 / 24 21667 . 0mkN mkN cm qtr =⋅ ⋅ = – înc ărcarea proprie a treptelor
2 2/ 28 . 1 / 35 . 1 95 . 0 mkN mkN qtr = ⋅= – înc ărcarea proprie a finisajului sc ărilor.
2 2/ 75 . 3 / 50 . 1 50 . 2 mkN mkN qu = ⋅= – înc ărcarea util ă a sc ării conform SR EN 1991-1-1/2004
2/ 79 . 12 75 . 3 28 . 1 70 . 2 06 . 5 mkN qq qg qu f tr sc =+++=+++=
Momentele în rampa sc ării s-au determinat în programul SCIA. Schema de înc ărcare
este prezentat ă mai jos.
Figura 46. Schem ă de înc ărcare ramp ă scar ă
Aria de arm ătur ă la partea inferioar ă a rampei s-a determinat astfel:
mm h 130 210 15 150 0 =−−= ; mm b1000 =
Se alege ml mm Aaef / 10 9 5 .706 2φ= = .
yd cd
cd nec affhb
fhbMA ⋅⋅ ⋅
⋅⋅⋅−−=0 2
0211
2
26
64 .687 435 33 . 13 130 1000 33 . 13 160 1000 10 53 . 35 211 mm Anec a =⋅⋅⋅
⋅⋅⋅⋅−−=
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
71
Momentul de la partea superioar ă a rampei s-a determinat cu formula:
kNm lq Msc 14 . 8 ) 71 . 2 20 . 1 ( 79 . 12 24 1
24 12 2=+⋅⋅=⋅⋅=
Se alege ./ 10 8 628 2ml mm Aaef φ= =BST500S.
2
26
64 .146 435 33 . 13 130 1000 33 . 13 160 1000 10 14 . 8211 mm Anec a =⋅⋅⋅
⋅⋅⋅⋅−−=
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
72
Capitolul 3. CAIET DE SARCINI
1. GENERALIT ĂȚ I
Dup ă definitivarea acestui caiet de sarcini, orice modific ări sau derog ări survenite se
pot face la propunerea unei p ărți – proiectant, beneficiar sau constructor, cu acordul celorlalte
dou ă.
Constructorul are obligatia s ă respecte, în afara caietului de sarcini, toate acele
normative, care reprezint ă reglement ări pentru aceast ă categorie de construc ții.
În cazul în care se vor constata abateri de la prezentul caiet de sarcini, beneficiarul sau
proiectantul pot întrerupe lucr ările.
2. CONDI ȚII TEHNICE GENERALE IMPUSE LA EXECUTAREA LUCR ĂRILOR
Betonul
La baza execut ării lucr ărilor de beton va sta “Codul de practica pentru executarea
lucrarilor din beton, beton armat și beton precomprimat”, indicativ NE 012-99,
Cerin țe de durabilitate :
– clasa de expunere 1a ;
– gradul de impermeabilitate minim P4 ;
– tipul de ciment : – ciment Portland compozit (tip II) ; II B-32.5 pentru betoane de
clasa C4/5, C8/10, II A-32.5 pentru betoane de clasa C12/15, C16/20, C18/22.5, II AS-32.5R
pentru betoane de clasa C20/25 ;
– raportul A/C maxim este specificat în plan șele de execu ție func ție de clasa
betonului .
Cimentul
Sortimentele de ciment care se vor utiliza sunt cele prevazute in tabelul I.2.1 din Codul
de practic ă NE 012/1999 corespunzatoare clasei de expunere 1a.
Cimentul va fi livrat în saci sau vrac, va fi înso țit de certificat de calitate și va fi depozitat
pe calit ăți în silozuri sau în magazii uscate.
În cazul în care utilizatorul va procura cimentul de la un depozit , livrarea cimentului va
fi înso țit ă de o declara ție de conformitate în care se va men ționa tipul de ciment, data sosirii în
depozit, fabrica produc ătoare, num ărul certificatului de calitate eliberat de produc ător și datele
înscrise în acesta, garan ția respect ării condi țiilor de p ăstrare, num ărul buletinului de analiz ă a
calit ății cimentului efectuat ă de un laborator autorizat și datele con ținute în acesta inclusiv
precizarea condi țiilor de utilizare în toate cazurile în care termenul de garan ție a expirat.
Pentru betoanele care se vor prepara manual în cantit ăti mici pe șantier, cimentul va fi
transportat numai în saci și p ăstrat în magazii uscate.
Agregatele
Se vor folosi agregate naturale grele.
Condi țiile pe care trebuie s ă le îndeplineasc ă agregatele sunt indicate în STAS
1667/76. Pentru prepararea betoanelor se vor utiliza sorturile 0-3, 3-7, 7-16, 16-31.
Livrarea agregatelor de la balastiere/cariere se va face împreun ă cu certificatul de
calitate pentru agregate și certificatul de conformitate eliberat de un organism de certificare
acreditat.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
73
Agregatele nu trebuie s ă fie contaminate cu alte materiale în timpul transportului sau
depozit ării. Depozitarea agregatelor trebuie s ă se fac ă pe platforme betonate, având pante și
rigole pentru evacuarea apelor. Nu se admite depozitarea direct pe p ământ sau pe platforme
balastate.
Apa
Apa de amestecare care se utilizeaz ă la prepararea betoanelor poate sa provin ă din
re țeaua public ă sau din alt ă surs ă, dar în acest ultim caz trebuie s ă îndeplineasc ă condi țiile
tehnice prev ăzute in STAS 790/84.
Prepararea și transportul betonului
Betoanele se prepar ă numai în sta ții atestate.
Compozi ția betoanelor se stabile ște pe baz ă de încercari pentru fiecare marc ă de
beton, în func ție de lotul de agregate aprovizionat și de sortimentul de ciment ce se va utiliza.
Transportul betoanelor se va realiza cu autoagitatorul. Transportul local se va realize cu
ajutorul unor bene, tomberoane, benzi sau jgheaburi.
Mijloacele de transport trebuie s ă fie etan șe pentru a nu se permite pierderea laptelui
de ciment. Durata maxim ă de transport cu autoagitatorul nu va depa și 45 minute.
Executarea lucr ărilor de betonare
Executarea lucr ărilor de betonare poate s ă înceapa daca sunt îndeplinite urmatoarele
condi ții :
– fi șa tehnologic ă pentru betonarea obiectului a fost însu șit ă de beneficiar ;
– sunt îndeplinite m ăsurile preg ătitoare;
– au fost recep ționate calitativ și au fost încheiate procesele verbale
corespunz ătoare lucr ărilor premergatoare: s ăpături, cofraje, arm ături, pozi ționare goluri
tehnologice și de instala ții, pozi ționarea pieselor înglobate; la funda ții sunt asigurate mijloacele
de îndepartare a apei infiltrate ;
– suprafe țele de beton turnate anterior și înt ărit, care vor veni în contact cu
betonul proasp ăt, vor fi cur ățate de pojghi ța de lapte de ciment (sau de impurit ăți); suprafe țele
nu trebuie s ă prezinte zone necompactate sau segregate și trebuie s ă aib ă rugozitatea
necesar ă asigur ării unei bune leg ături între cele dou ă betoane ;
– în cazul în care de la montarea la recep ționarea arm ăturii a trecut o perioada
mai mare de 6 luni este necesara o inspectare a st ării arm ăturilor de c ătre o comisie alc ătuit ă
din executant, beneficiar, proiectant și reprezentantul ISC care va decide oportunitatea
expertiz ării st ării arm ăturii de c ătre un expert sau un institut de specialitate și va dispune
efectuarea ei.
În baza verific ării și îndeplinirii condi țiilor de mai sus, se va consemna aprobarea
începerii turn ării betonului de c ătre responsabilul tehnic cu execu ția, reprezentantul
beneficiarului și în cazul fazelor determinante, proiectantul, reprezentantul ISC, în conformitate
cu programul de control al calit ății lucr ărilor.
Betonarea va fi condus ă nemijlocit de șeful punctului de lucru, atestat pentru
conducerea lucr ărilor de execu ție în construc ții care va supraveghea respectarea strict ă a
prevederilor NE 012/1999 și aprocedurii de execu ție.
Betonul va fi pus în oper ă în maxim 15 minute de la aducerea lui pe șantier și nu mai
târziu de 60 mininute de la preparare.
Cofrajele din lemn, betonul vechi și zid ăriile cu care va veni în contact betonul proasp ăt
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
74
vor fi udate cu apa 2-3 ore înainte de turnare și imediat înainte de turnare.
În ălțimea liber ă de c ădere a betonului nu va fi mai mare de 3 m, la elementele cu
lățimea de maxim 1.0 m și de 1,5 m în celelalte cazuri, inclusiv elemente de suprafa ță (pl ăci,
funda ții).
Se vor lua m ăsuri pentru a se evita deplasarea sau deformarea arm ăturilor.
Se va urm ări înglobarea complet ă în beton a arm ăturilor, respectându- se stratul de
acoperire prev ăzut în proiect.
Compactarea se va realiza prin vibrare. În locurile cu arm ături dese se vor folosi pentru
îndesare șipci, vergele metalice și baterea cu ciocane din lemn a cofrajelor .
Se vor preleva probe de beton la turnare conform NE 012/1999 .
Tratarea betonului dup ă turnare
Pentru crearea condi țiilor favorabile de înt ărire și reducerea deforma țiilor din contrac ție,
betonul se va men ține umed cel putin 7 zile dup ă turnare. Se va acoperii cu materiale de
protec ție (folie, rogojini, nisip), numai dup ă ce betonul a c ăpătat suficient ă rezisten ță și nu
ader ă la materialele de protec ție.
3. COFRAJELE
Cofrajele se pot confec ționa din lemn (cherestea, rigle), produse din lemn sub form ă de
panouri prefabricate având schelet din lemn ecarisat și o suprafa ță alcatuit ă din placaj rezistent
la umezeal ă sau scânduri scurte.
Se vor utiliza numai materiale f ără deforma ții sau g ăuri prin care se poate pierde laptele
de ciment, de bun ă calitate.
Cerin țe de baz ă
– Cofrajele și sus ținerile trebuie s ă asigure ob ținerea formei, dimensiunilor și gradului
de finisare prev ăzute în proiect pentru elementele ce urmeaz ă a fi executate, respectându-se
înscrierea în toleran țele admisibile;
– Cofrajele și sus ținerile trebuie s ă r ămân ă stabile pân ă când betonul atinge o
rezisten ță suficient ă pentru a suporta eforturile la care va fi supus la decofrare, cu o limit ă
acceptabil ă de siguran ță ;
– Supravegherea și controlul vor asigura realizarea cofrajelor în conformitate cu
planurile de execu ție și reglement ările tehnice specifice;
– Ordinea de montare și demontare a cofrajelor trebuie stabilit ă astfel încat s ă nu
produc ă degradarea elementelor de beton cofrate sau componentele cofrajelor și sus ținerilor;
– Îmbin ările dintre panourile cofrajului trebuie s ă fie etan șe;
– Suprafa ța interioar ă a cofrajului trebuie s ă fie cur ățat ă. Substan țele de ungere a
cofrajului trebuie aplicate în straturi uniforme pe suprafa ța interioar ă a cofrajului, iar betonul
trebuie turnat atât timp cât ace ști agen ți sunt eficien ți. Trebuie luat ă în considerare orice
influen ță d ăunatoare posibil ă asupra suprafe ței betonului, a acestor substan țe de decofrare.
Alegerea agen ților de decofrare se va face numai dintre aceia care sunt reglementa ți tehnic;
– Cofrajul va fi executat astfel încât s ă nu existe pierderi de par ți fine sau s ă produc ă
pete pe suprafa ța betonului.
Executarea lucr ărilor de cofraje
Execu ția poate s ă înceap ă dac ă sunt îndeplinite urm ătoarele condi ții :
– fi șa tehnologic ă aferent ă a fost acceptat ă de c ătre beneficiar;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
75
– fazele anterioare de execu ție au fost terminate, verificate și recep ționate ;
– sunt asigurate materialele necesare.
Executarea cofr ării cuprinde :
– trasarea pozi ției cofrajelor;
– asamblarea și sus ținerea provizorie ;
– verificarea și corectarea pozi țiilor elementelor componente ;
– încheierea, sprijinirea, etan șarea și legarea definitiv ă a foilor cofrante precum și
cur ățirea lor.
Controlul și recep ția lucr ărilor de cofraje
– preliminar se verific ă lucr ările preg ătitoare și elementele sau subansamblurile de
cofraj și sus țineri;
– în cursul execu ției, se verific ă pozi ția în raport cu trasarea și modul de fixare al elementelor
– se realizeaz ă recep ția cofrajelor și consemnarea constat ărilor în registrul de procese
verbale pentru verificarea calit ății lucr ărilor ce devin ascunse.
Decofrarea
Elementele pot fi decofrate în momentul în care betonul are o rezisten ță suficient ă pentru
a putea prelua integral sau par țial, sarcinile pentru care au fost proiectate.
Pentru termenele de decofrare se vor respecta recomand ările date în “Codul de practic ă
pentru executarea lucr ărilor din beton, beton armat si beton precomprimat” NE 012/1999.
4. ARM ĂTURA
Oțelurile pentru arm ături folosite sunt OB37 și plas ă sudat ă pentru beton armat tip
STNB, care trebuie s ă respecte standardele de produs STAS 438/1-89, 438/2-91
respectiv438/4-98.
Livrare, marcare, transport și depozitare
Documentele ce înso țesc livrarea trebuie s ă con țin ă :
– denumirea și tipul de o țel, standardul utilizat;
– toate informa țiile pentru identificarea loturilor;
– greutatea net ă;
– valorile determinate privind criteriile de performan ță ;
Oțelul livrat de furnizorii intermediari va fi inso țit de un certificat privind calitatea
produselor care va con ține toate datele din documentele de calitate eliberate de produc ător.
Barele de armatur ă, plasele sudate și carcasele prefabricate de arm ătur ă vor fi
transportate și depozitate astfel încât s ă nu sufere deterior ări sau s ă prezinte substan țe care pot
afecta arm ătura și/sau betonul sau aderen ța beton-arm ătur ă.
Ele trebuie s ă fie depozitate separat pe tipuri și diametre în spa ții amenajate astfel încât
să se asigure :
– evitarea condi țiilor care favorizeaz ă corodarea arm ăturii ;
– evitarea murd ăririi acestora cu p ământ sau alte materiale;
– marcarea și identificarea facil ă a sortimentelor și diametrelor.
Fasonarea, montarea și legarea arm ăturilor
Fasonarea barelor, confec ționarea și montarea carcaselor de arm ătur ă se va face în
conformitate cu prevederile proiectului.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
76
Arm ătura trebuie t ăiat ă, îndoita, manipulate astfel încât s ă se evite deteriorarea
mecanic ă, ruperi ale sudurilor în carcase și plase sudate, contactul cu substan țe care pot
afecta propriet ățile de aderen ță sau pot produce procese de coroziune.
Arm ăturile care se fasoneaz ă trebuie s ă fie curate și drepte. Barele t ăiate și fasonate
vor fi etichetate și depozitate în pachete .
Se interzice fasonarea arm ăturilor la temperaturi sub -10 o C.
În ădirea arm ăturilor se face în prezentul proiect prin suprapunere în conformitate cu
STAS 10107/0-90.
Montarea arm ăturilor
Montajul poate s ă înceap ă dup ă îndeplinirea urm ătoarelor condi ții :
– fi șa tehnologic ă pentru montarea arm ăturilor a fost acceptat ă de beneficiar ;
– cofrajele au fost recep ționate calitativ .
Înlocuirea arm ăturilor
În cazul în care nu se dispune de sortimentele și diametrele prev ăzute în proiect,
acestea se pot înlocui numai cu avizul proiectantului.
Înlocuirea se va înscrie în planurile de execu ție care se depun la “Cartea construc ției”.
Controlul calit ății arm ăturii puse în oper ă
Se va realiza permanent în timpul execu ției.
La terminarea arm ării, recep ția se face de c ătre conduc ătorul lucr ării și reprezentantul
beneficiarului, care vor asista la verificarea pozi ției, num ărului de bare, diametrelor, distan țelor
între bare, calitatea o țelului comparându-se cu prevederile din proiect.
De asemenea se va verifica existen ța elementelor de men ținere la pozi ție (distan țieri,
capre) și starea de cur ățenie a cofrajului și a arm ăturii.
Rezultatele acestor verific ări se vor consemna într-un proces verbal de lucr ări ascunse
care va fi parte la “Cartea construc ției”.
5. PLAN ȘEELE DIN BETON ARMAT
Plan șeele trebuie alc ătuite ca șaibe rigide orizontale.
În acest sens se va respecta cu stricte țe configura ția cofrajului, grosimea plan șeului,
precum și armarea acestuia. Golurile pentru instala ții se vor poza înainte de turnarea betonului,
fiind interzis ă practicarea acestora prin spargera plan șeului. Turnarea betonului se va face
numai dup ă ce în prealabil a fost recep ționat ă calitativ și cantitativ arm ătura și calitativ cofrajul,
conform programului de control anexat.
6. M ĂSURI DE PROTEC ȚIA MUNCII
Se vor respecta normele generale de protec ție a muncii prev ăzute în Legea 300/2006,
precum și normele specifice de protec ția muncii pentru diferite lucr ări, pentru lucrul la în ălțime
și pentru paz ă și stingerea incendiilor.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
77
Capitolul 4. DOCUMENTA ȚIA TEHNICO-ECONOMIC Ă
4.1 DATE GENERALE
Documenta ția tehnico- economic ă se va realize în cadrul acestui proiect pentru a s e
estima costul de execu ție al lucr ărilor.
Documenta ția tehnico- economic ă va cuprinde:
1. Antem ăsur ătoarea (lista cantit ăților de lucr ări);
2. Listele consumurilor de resurse;
3. Devizul general și devizul analitic pe stadii fizice.
Antem ăsur ătoarea reprezint ă piesa scris ă prin care se determin ă cantit ățile de lucr ări
pentru fiecare articol de lucrare ce urmeaza a se e xecuta în cadrul unei categorii de lucr ări,
pentru un obiect de construc ții.
Cea mai important ă etap ă în elaborarea antem ăsur ătorilor este încadrarea articolelor de
lucrarea în indicatoarele de norme de deviz, respec tiv în normele de deviz aferente.
Fiec ărei antem ăsur ători îi corespunde un deviz pe categorii de lucr ări, prin intermediul
cărora se determin ă pre țul lucr ărilor din acea categorie de lucr ări.
Listele de consumuri sunt:
• Lista consumurilor materiale ( Formularul C6);
• Lista consumurilor cu mâna de lucru (Formularul C7 );
• Lista consumurilor cu ore de func ționare utilaje de construc ții (Formular C8);
• Lista consumurilor privind transporturile (Formula r C9).
Cantit ățile de lucr ări din antem ăsur ătoare su fost evaluate prin calcul aproximativ pe
baza planurilor de arhitectur ă și rezisten ță .
4.2. ANTEM ĂSUR ĂTOARE INFRASTRUCTUR Ă
Încadrarea proceselor tehnologice în articole de no rme de deviz și calculul cantit ăților:
4.2.1 Infrastructura
01.01 TSC04A1 : S ăpătur ă mecanic ă cu excavator pe pneuri de 0,21-0,39 mc. cu
comand ă hidraulic ă, în p ământ cu umiditate natural ă:
V01.01=3.70 100 mc
01.02 TSA01B: S ăpătur ă manual ă în spa ții întinse la deblee, la canale deschise, la gropi
de împrumut, la îndep ărtarea stratului vegetal de 10-30 cm grosime etc.
V01.02=92.26 mc
01.03 TSD01B1: Împr ăș tierea cu lopata a p ământului afânat în straturi de 10-30 cm,
printr-o aruncare pân ă la 3 m din gr ămezi, inclusiv sf ărâmarea bulg ărilor, p ământul provenit din
teren mijlociu.
V01.03=368.48 mc
01.04 TSD05B1: Compactarea cu maiul mecanic de 150 -200 kg a umpluturilor în
straturi succesive de 20-30 cm grosime, exclusiv ud area fiec ărui strat în parte, umpluturile
executându-se din p ămînt coeziv.
V01.04=3,69 100 mc
01.05 CA01B1: Turnarea betonului simplu marca C8/10 în funda ții continue, izolate,
socluri cu volum peste 3 mc, precum și în ziduri de sprijin.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
78
V01.05= 44.87 mc
01.06 CZ0301F1: Confec ționarea arm ăturilor din o țel beton pentru beton armat în
funda ții izolate continui și radiere în ateliere centralizate PC52, ∅>16 mm.
V01.06=3875.32 kg
01.07 CC01A1 : Montarea arm ăturilor din o țel beton tip PC 52 în funda ții izolate cu
adiametrul barelor pân ă la 18 mm inclusiv.
V01.07=3875,32 kg
01.07 CB10B1: Cofraje pentru beton în cuzine ți, funda ții pahar și funda ții de utilaje,
simple cu forme regulate, inclusiv sprijinirile din panouri refolosibile de 15 mm.
V01.07=525.67 mp
01.08 CA02D1: Turnarea betonului armat în elementel e construc țiilor, exclusiv cele
executate în cofraje grisante, marca C30/37 cu gros ime peste 30 cm.
V02.04=321.23 mc
01.09 CG32D1: Umpluturi în straturi compactate, exe cutate cu piatr ă spart ă și nisip,
compactate cu mijloace mecanice.
V01.09=84.65 mc
01.10 IZ01B1: Izola ție cuzinet cu un strat din folie PVC.
V01.10=463.24 mp
01.11 CC02F1: Montarea arm ăturilor din o țel beton în elementele de construc ții, exclusiv
cele din construc ție executate în cofraje glisante, cu distan țieri din plase sudate având greutatea
pân ă la 3 kg/mp inclusiv, în pere ți și diafragme.
V01.11=1963.25 kg
01.12 CA02I1: Turnarea betonului armat în elementel e construc țiilor, excusiv cele
executate în cofraje glisante marca C30/37 la const ruc ții cu în ălțimea pân ă la 35 m la plan șee
cu grosimea pl ăcii pân ă la 10 cm inclusiv.
V01.12=35.64 mp
01.13 TRA01A10P: Transportul rutier al p ământului cu autobasculanta pe distan ța de 10
km.
V01.13=196.76 t
01.14 TRA02A20: Transportul rutier al materialelor semifabricatelor cu autocamionul pe
distan ța de 20 km.
V01.14=154.00 t
4.3. ANTEM ĂSUR ĂTOARE SUPRASTRUCTUR Ă
02.01 CZ0302A1: Confec ționarea arm ăturilor din o țel beton, pentru beton armat în
elemente de construc ții turnate în cofraje, exclusiv cele executate în c ofraje glisante, fasonarea
barelor pentru pere ți, grinzi, stâlpi și diafragme la construc ții obi șnuite, în ateliere centralizate,
OB 37 ∅=6-8 mm.
V02.01=397,72 *4=1590,88 kg
02.02 CZ0302D1: Confec ționarea arm ăturilor din bare fasonate pentru pere ți, grinzi,
stâlpi și diafragme la construc ții obi șnuite, în ateliere centralizate, PC52 ∅=6-8 mm
V02.02=(1635,3+1792,12)*4=13709,68 kg
02.03 CZ0302E1: Confec ționarea arm ăturilor din bare fasonate pentru pere ți, grinzi,
stâlpi și diafragme la construc ții obi șnuite, în ateliere centralizate, PC52 ∅=10-16 mm
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
79
V02.03=1978,78*4+490,64 *3=9387,04 kg
02.04 CZ0302F1: Confec ționarea arm ăturilor din bare fasonate pentru pere ți, grinzi,
stâlpi și diafragme la construc ții obi șnuite, în ateliere centralizate, PC52 ∅>16 mm.
V02.04=(6364,32+4953,32) *4=45270,56 kg
02.05 CC02D1: Montarea arm ăturilor din o țel beton în elemente de construc ții, exclusiv
cele din construc țiile executate în cofraje glisante la construc ții executate la o în ălțime pân ă la
35 m inclusiv, cu distan țieri din bare fasonate având diametrul peste 18 mm în stâlpi
V02.05=(5364,32+1792,12) *4=28625,76 kg
02.06 CB13J1: Cofraje pentru beton armat din panour i refolosibile, cu grosimea de 15
mm, exclusiv sus ținerile, la construc ții având în ălțimea pân ă la 20 m inclusiv, la stâlpi și cadre.
V02.06=228,4 *4=913,6 mp
02.07 CA02J1: Turnarea betonului armat la construc ții cu în ălțimea pân ă la 35 m
inclusiv în plan șee (grinzi, stâlpi, pl ăci)
V02.07=(31,59+143,13) *4=174,72mc
02.08 CC02C1: Montarea arm ăturilor din o țel beton în elemente de construc ții, exclusiv
cele din construc țiile executate în cofraje glisante la construc ții executate la o în ălțime pân ă la
35 m inclusiv, cu distan țieri din bare fasonate având diametrul pân ă la 10 mm inclusiv, în pl ăci
V02.08=(1635,3+2189,84)*4=15300,56 kg
02.09 CB13I1: Cofraje pentru beton armat din panour i refolosibile cu placaj de 15 mm
grosime la construc țiile având pân ă la 20 m inclusiv la pl ăci și grinzi.
V02.09=179,31 *4=717,24 mp
02.10 CB45B1:Sus țineri din grinzi metalice extensibile la construc ții cu in ălțimea mai
mica de 20 m, grinzile rezemând pe popi metalici.
V02.10=20*5=100 *4=400 buc
02.11 CB44B1: Sus țineri cu popi metalici extensibili de inventar tip PE 5100R.
V02.11=100*3=300*4=1200 buc
02.12 CA02J1: Turnarea betonului armat în elementel e construc țiilor, excusiv cele
executate în cofraje glisante marca C30/37 la const ruc ții cu în ălțimea pân ă la 35 m la plan șee
cu grosimea pl ăcii peste 10 cm .
V02.12=(31,59+143,13)*4=699,56 mc
02.13 CZ0302P1: Fasonarea barelor pentru placi (inc lusiv sc ări și podeste) la construc ții
obi șnuite, în ateliere centralizate, PC52 ∅=10-16 mm.
V02.13=490,64*4=1962,56 kg
02.14 CB02A1: Cofraje pentru beton în eleva ție din panouri refolosibile, cu astereal ă din
scânduri de r ăș inoase, scurte și subscurte, inclusiv sprijinirile.
V02.14=65,02*4=260,08 mp
02.15 CA02G1: Turnarea betonului armat în elementel e construc țiilor, exclusiv cele
executate în cofraje glisante, la construc ții cu în ălțimea pân ă la 35 m inclusiv în pere ți și
diafragme cu grosime pân ă la 30 cm inclusiv.
V02.15=8.46 *4=33,6 mc
02.16 TRA06A101: Transport beton
V02.49=2178,92 t
02.50 TRA02A10: Transport arm ături
V02.50=98,59 t
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
80
A N T E M A S U R A T O A R E
Deviz 0445
=========================================== =====================
Nr. Simbol articol UM CANTITATEA
crt.
=========================================== =====================
001 TSC04A1 100 MC. 3.700
SAP.MEC.CU EXC.DE 0,71-1,25MC IN PAM.CU
UMIDITATE NATURAL.DESC.DEP.TER.CAT.1
002 TSA01B1 M.C. 92.060
SAP.MAN.IN SPATII INTINSE IN PAM.CU
UMID.NAT.ARUNC.IN DEPOZ.SAU VEHIC.LA H
<0,6M T.MIJLOCIU*
003 TSD01B1 M.C. 368.480
IMPRASTIEREA CU LOPATA A PAMINT.AFINAT,
STRAT UNIFORM 10-30CM.GROS CU SFARIM.
BULG.TEREN MIJL.
004 TSD05B1 100 MC. 3.690
COMPACTARE CU MAI.MEC.DE 150-200KG A
UMPL.IN STRAT.DE 20-30CM EXCLUSIV UDARE
STRAT DIN PAM.COEZI
005 CA01B1 M.C. 44.870
TURNARE BETON SIMPLU IN FUNDATII
(CONTINUE,IZOLATE)SI SOCLURI CU VOLUM >
3MC,SI IN ZIDURI DE SPRIJ
005 2100921 M.C. 44.870
BETON DE CIMENT B 75 STAS 3622
006 CZ0301F1 KG 3875.320
CONFECT.ARMAT.FASONARE BARE PT.FUNDATII
IZOL.CONTINUI SI RADIERE IN ATEL.CENT.PC
52 D> 16MM
007 CC01A1 KG 3875.320
MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON D<18MM
IN FUNDATIIIZOLATE CU DISTANTIERI DIN
MASE PLASTICE
008 CA02D1 M.C. 321.230
TURNARE BETON ARMAT IN FUNDATII
CONTINUE,RADIERE SI PERETI SUB COTA ZERO
A CONSTR.CU GROS.> 30CM
008 2100969 M.C. 323.800
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622
009 CG32D1 M.C. 84.650
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
81
UMPLUTURI IN STRATURI,EXECUTATE CU
PIATRA SPARTA SI NISIP,COMPACTATE
MECANIC
PROTEC CU FOLIE TIP…LIPITA CU ADEZIV..
.PE SUPRAFATA DIN BETON SAU TENCUIELI
CONFECTIONARE
010 7304417 M 486.397
BANDA ADEZIVA PVC 38 MM NI 4065-68
011 CC02F1 KG 1963.250
MONT ARMAT LA CONSTR H<35M DIN PLASE CU
G=1-3KG/MPIN PERETI DIAFRAGME CU DIST
DIN PLASTIC
011 2002349 KG 1963.250
PLASE SUDATE TIP 308 NQ 283X6,5(54,8KG/
BUC) OL 37-1N
012 CA02I1 M.C. 35.640
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU
GROS.PLACII<10CM
012 2100919 M.C. 35.925
BETON DE CIMENT B 50 STAS 3622
013 TRA01A10P TONA 196.760
TRANSPORTUL RUTIER AL PAMINTULUI SAU
MOLOZULUI CU AUTOBASCULANTA DIST.=10 KM
014 TRA02A20 TONA 154.000
TRANSPORTUL RUTIER AL MATERIALELOR,
SEMIFABRICATELOR CU AUTOCAMIONUL PE
DIST.= 20 KM.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
82
A N T E M A S U R A T O A R E
Suprastructur ă
Deviz 74632
=========================================== =====================
Nr. Simbol articol UM CANTITATEA
crt.
=========================================== =====================
001 CZ0302A1 KG 1590.880
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE
CENTRALIZATE OB 37 D=6-
002 CZ0302D1 KG 13709.680
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE
CENTRALIZATEPC 52 D=6-8
003 CZ0302E1 KG 9387.040
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE
CENTRALIZATEPC 52 D=10-
004 CZ0302F1 KG 45270.560
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI
DIAFRAGME LACONSTR OBIS IN ATEL CENTR PC
52 D>16MM
005 CC02D1 KG 28625.760
MONT ARMAT LA CONSTR.H<35M DIN BARE IN
GRINZI SI STILPI D>18MM,PLACI D<12 CU
DIST DIN PLASTIC
006 CB13J1 MP. 913.600
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE LA
CONSTRUCTII CU H<20M LA STILPI SI CADRE
CU PLACAJ DE 15MM
007 CA02J1 M.C. 174.720
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU
GROS.PLACII>10CM
007 2100969 M.C. 176.118
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622
008 CC02C1 KG 15300.560
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE
IN GRINZI SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM
CU DIST DIN PLAS
009 CB13I1 MP. 717.240
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE LA
CONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI
CU PLACAJ DE 15MM
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
83
010 CB45B1 BUC. 400.000
SUSTINERI DIN GRINZI METALICE
EXTENSIBILE LA CTII CU H<20M GRINZILE
REZEMIND PE POPI METALICI
011 CB44B1 BUC. 1200.000
SUST CU POPI EXTENS PE5100R PT MONT
PLACI,PREDALE TURN PLANSEE MONOL CU GR
SAU GR MONOL PL PRED
012 CA02J1 M.C. 699.560
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU
GROS.PLACII>10CM
012 2100969 M.C. 705.156
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622
013 CZ0302P1 KG 1962.560
CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV SCARI
PODESTE LA CONST.OBIS.IN ATELIERE
CENTRAL.PC 52 D= 10-12
014 CB02A1 MP. 260.080
COFRAJE PT.BETON IN ELEVATIE DIN PANOURI
REFOL.DIN SCINDURI LA ZIDURI DREPTE
INCL.SPRIJINIRILE.0
015 CA02G1 M.C. 33.600
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H
<35M,IN PERETI SI DIAFRAGME CU GROS
<30CM
015 2100971 M.C. 33.869
BETON DE CIMENT B 300 STAS 3622
016 TRA06A10 TONA 2178.920
TRANSPORTUL RUTIER AL BETONULUI-
MORTARULUI CU AUTOBETONIERA DE 5,5MC
DIST. =10KM
017 TRA02A10 TONA 98.590
TRANSPORTUL RUTIER AL MATERIALELOR,
SEMIFABRICATELOR CU AUTOCAMIONUL PE
DIST.= 10 KM.
Intocmit, Verificat,
SISTEM INFORMATIC PROIECTAT DE FIRMA I N F S E R V (Tel:2109807)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
84
FORMULAR C6
Lista consumurilor de resurse materiale (cantitati totale)
–––––– –––––––––––––-
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENT A CLADIRE DE BIROURI P+3E
INFRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– ––––––––
|Nr. | Denumirea resursei materiale | U.M. |Consumuri | Pret unitar | Valoare | Furnizor |Greutate
|Crt.| | |cuprinse |exclusiv TVA | exclusiv TVA | | (tone) |
| | | |in oferta | RON | RON | | |
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|––––|–––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|––––|–––|
| 1| 2000030 OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS|KG | 19.63| 2.31| 45.4 2| | 0.020|
| | 438 D= 6MM | | | | | | |
| 2| 2000597 OTEL BETON PROFIL PERIODIC P C 52 |KG | 3914.07| 2.52| 9877.5 6| | 3.914|
| | S 438 D=18MM | | | | | | |
| 3| 2002349 PLASE SUDATE TIP 308 NQ 283X 6,5 |KG | 1963.25| 2.84| 5581.7 2| | 1.963|
| | (54,8KG/BUC) OL 37-1N | | | | | | |
| 4| 2100919 BETON DE CIMENT B 50 STAS 36 22 |M.C. | 35.92| 206.30| 7411.1 9| | 78.317|
| 5| 2100921 BETON DE CIMENT B 75 STAS 36 22 |M.C. | 44.87| 206.30| 9256.5 1| | 100.060|
| 6| 2100969 BETON DE CIMENT B 250 STAS 3 622 |M.C. | 323.80| 278.70| 90244.6 1| | 812.738|
| 7| 2200525 NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU SI |M.C. | 21.16| 36.23| 766.6 1| | 28.569|
| | LACURI 0,0-7,0 MM | | | | | | |
| 8| 2201701 PIATRA SPARTA PENTRU DRUMURI ROCI|M.C. | 93.12| 67.92| 6324.5 4| | 139.673|
| | SEDIMENTATE 8-15 MM. | | | | | | |
| 9| 3803128 SIRMA MOALE OBISNUITA D= 1,1 2 |KG | 40.72| 2.93| 119.1 3| | 0.041|
| | OL32 S 889 | | | | | | |
| 10| 6109781 TOLUEN HIDROCARBURA AROMATIC A |KG | 23.16| 2.62| 60.6 0| | 0.029|
| 11| 6202818 APA INDUSTRIALA PENTRU MORTA RE SI|M.C. | 55.77| 0.47| 26.0 2| | 55.767|
| | BETOANE DELA RETEA | | | | | | |
| 12| 6719093 DISTANTIER DIN MASE PLASTICE |BUC. | 1170.27| 0.13| 153.7 7| | 0.012|
| | PENTRU POZITIONARE ARMATURI IN | | | | | | |
| | BETON PENTRU GRINZI | | | | | | |
| 13| 7304417 BANDA ADEZIVA PVC 38 MM NI 4 065- |M | 486.40| 5.25| 2551.2 5| | 0.005|
| | 68 | | | | | | |
| 14| 7306661 BUMBAC DE STERS |KG | 4.63| 3.45| 15.9 7| | 0.005|
| 15| 7344211 SAPUN DE RUFE TIP 60% ACIZI GRASI|KG | 4.63| 7.63| 35.3 6| | 0.005|
| | STAS 189-59 | | | | | | |
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
85
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|––––-|–––|
| | T O T A L | | |RON | 132470.2 7| |1221.116|
| | | | |––––-|––––- -|–––– -|–––|
| | | | |EURO | 29420.1 8| | |
––––––––––––––- ––––––––––––––––– ––––––––-
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
86
FORMULAR C6
Lista consumurilor de resurse materiale (cantitati totale)
–––––– –––––––––––––-
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENT A CLADIRE DE BIROURI P+3E
SUPRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––
|Nr. | Denumirea resursei materiale | U.M. |Consumuri | Pret unitar | Valoare | Furnizor |Greutate|
|Crt.| | |cuprinse |exclusiv TVA | exclusiv TVA | | (tone) |
| | | |in oferta | RON | RON | | |
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|–––––-|–––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|–––––-|–––|
| 1| 2000092 OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS|KG | 1606.79| 2.18| 3500.5 5| | 1.607|
| | 438 D= 8MM | | | | | | |
| 2| 2000470 OTEL BETON PROFIL PERIODIC P C 52 |KG | 13846.78| 2.54| 35217.8 9| | 13.847|
| | S 438 D= 8MM | | | | | | |
| 3| 2000509 OTEL BETON PROFIL PERIODIC P C 52 |KG | 1982.19| 2.54| 5041.4 9| | 1.982|
| | S 438 D=10MM | | | | | | |
| 4| 2000573 OTEL BETON PROFIL PERIODIC P C 52 |KG | 9480.91| 2.53| 24019.8 9| | 9.481|
| | S 438 D=16MM | | | | | | |
| 5| 2000597 OTEL BETON PROFIL PERIODIC P C 52 |KG | 45723.27| 2.52| 115387.2 3| | 45.723|
| | S 438 D=18MM | | | | | | |
| 6| 2100969 BETON DE CIMENT B 250 STAS 3 622 |M.C. | 881.27| 278.70| 245615.2 9| |2211.998|
| 7| 2100971 BETON DE CIMENT B 300 STAS 3 622 |M.C. | 33.87| 278.70| 9439.4 5| | 88.737|
| 8| 2901167 MANELE D=7-11CM L=2-6M RASIN OASE |M.C. | 0.18| 318.37| 57.9 6| | 0.109|
| | S.1040 | | | | | | |
| 9| 2903995 SCANDURA RASINOASE LUNGA TIV ITA |M.C. | 1.36| 410.32| 556.6 2| | 0.678|
| | CLASA D GR=24MM L=4,00M S 94 2 | | | | | | |
| 10| 2904406 DULAP RASINOASE TIVIT CLASA A |M.C. | 1.42| 1058.30| 1500.8 1| | 0.709|
| | GROSIME=48MM LUNGIME=3,50M S 942 | | | | | | |
| 11| 2928347 PANOU DE COFRAJ TIP P FAG G 15MM |MP. | 86.11| 134.86| 11612.5 3| | 2.153|
| | PENTRU PERETI | | | | | | |
| 12| 2928361 PANOU COFRAJ ASTEREALA SCIND URI |MP. | 16.91| 43.86| 741.4 7| | 0.254|
| | RASINOASE SCURTE SUBSCURTE | | | | | | |
| 13| 3803128 SIRMA MOALE OBISNUITA D= 1,1 2 |KG | 439.26| 2.93| 1285.2 4| | 0.439|
| | OL32 S 889 | | | | | | |
| 14| 5838579 SURUB CU CAP PATRAT PENTRU L EMN L|BUC. | 78.02| 0.39| 30.3 6| | 0.007|
| | 10 X 140 F1 S 1455 | | | | | | |
| 15| 5841021 PIULITE PATRATE M 10 GR. 6 S 926 |BUC. | 78.02| 0.11| 8.4 0| | 0.001|
| 16| 5883043 SAIBA PLATA PENTRU LEMN A M 11 |KG | 1.30| 12.10| 15.7 4| | 0.002|
| | OL34 S 7565 | | | | | | |
| 17| 5886942 CUIE CU CAP CONIC TIP A1 3 X 70 |KG | 112.21| 3.20| 359.5 4| | 0.130|
| | OL34 S 2111 | | | | | | |
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
87
| 18| 6201084 ULEI EMULSIONABIL PENTRU |KG | 226.91| 4.53| 1027.5 6| | 0.263|
| | DECOFRARE BETOANE S11382 | | | | | | |
| 19| 6202818 APA INDUSTRIALA PENTRU MORTA RE SI|M.C. | 269.00| 0.47| 125.4 9| | 269.004|
| | BETOANE DELA RETEA | | | | | | |
| 20| 6311528 SCOABE OTEL PENTRU CONSTRUCT II |KG | 7.80| 7.58| 59.1 7| | 0.009|
| | DIN LEMN LAT,65-90MM,L.200-3 00MM | | | | | | |
| 21| 6719093 DISTANTIER DIN MASE PLASTICE |BUC. | 12299.37| 0.13| 1616.1 4| | 0.123|
| | PENTRU POZITIONARE ARMATURI IN | | | | | | |
| | BETON PENTRU GRINZI | | | | | | |
| 22| 6829070 CHINGI METALICE PENTRU COFRA JE LA|KG | 73.09| 8.54| 624.3 8| | 0.073|
| | STILPI DIN BETON $ | | | | | | |
|–-|––––––––––––- ––|––|–––-|––––-|––––- -|–––––-|–––|
| | T O T A L | | |RON | 457843.2 1| |2647.328|
| | | | |––––-|––––- -|–––––-|–––|
| | | | |EURO | 101681.9 3| | |
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
88
FORMULAR C7
Lista consumurilor cu mana de lucru (cantitati tota le)
–––––– ––––––––––––
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENT A CLADIRE DE BIROURI P+3E
INFRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– ––––––––
|Nr. | Denumirea meseriei |Consumuri (om-ore) |Tarif mediu |Valoare(exclu siv TVA)| Procent |
|Crt.| |cu manopera directa | RON/ora | RON | 100% |
| | | | | (2 x 3) | |
|–-|––––––––––––- – |–––––––|––––|––––– ––-|–––––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
|–-|––––––––––––- – |–––––––|––––|––––– ––-|–––––|
| 1| 102 BETONIST | 446.176 | 4.441| 1 981.66 | 1981.66|
| 2| 107 DULGHER CONSTRUCTII | 59.069 | 4.245| 250.76 | 250.76|
| 3| 111 FIERAR BETON | 269.941 | 4.260| 1 150.07 | 1150.07|
| 4| 124 IZOLATOR LUCRARI ANTIACIDE | 362.661 | 4.589| 1 664.38 | 1664.38|
| 5| 196 SAPATOR | 214.115 | 3.742| 801.13 | 801.13|
| 6| 199 MUNCITOR DESERVIRE CONSTRUCTII – | 780.610 | 3.753| 2 929.24 | 2929.24|
| | MONTAJ | | | | |
|–-|––––––––––––- – -|–––––––|––––|––––- –––|–––––|
| | T O T A L | 2132.573 | RON | 8 777.25 | 8777.25|
| | | |––––|––––- –––|–––––|
| | | | EURO | 1 949.33 | 1949.33|
––––––––––––––- ––––––––––––––––– ––––––––
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
89
FORMULAR C7
Lista consumurilor cu mana de lucru (cantitati totale)
–––––– ––––––––––––
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENT A CLADIRE DE BIROURI P+3E
SUPRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
|Nr. | Denumirea meseriei |Consumuri (om-ore) |Tarif mediu |Valoare(e xclusiv TVA)| Procent |
|Crt.| |cu manopera directa | RON/ora | R ON | 100% |
| | | | | (2 x 3) | |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––|––––|––– ––––|–––––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––|––––|––– ––––|–––––|
| 1| 102 BETONIST | 1226.646 | 4.699| 5763.57 | 5763.57|
| 2| 107 DULGHER CONSTRUCTII | 3168.169 | 4.409| 13969.91 | 13969.91|
| 3| 111 FIERAR BETON | 3181.961 | 4.217| 13419.67 | 13419.67|
| 4| 199 MUNCITOR DESERVIRE CONSTRUCT II- | 1996.919 | 3.848| 7683.98 | 7683.98|
| | MONTAJ | | | | |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––|––––|––– ––––|–––––|
| | T O T A L | 9573.694 | RON | 40837.13 | 40837.13|
| | | |––––|––– ––––|–––––|
| | | | EURO | 9069.48 | 9069.48|
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
90
FORMULAR C8
Lista consumurilor de ore de functionare a utilajel or de constructii (cantitati totale)
–––––––––- ––––––––––––––––– –––
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENTA CLADIR E DE BIROURI P+3E
INFRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––-
|Nr. | Denumirea utilajului de constructi i | Consumuri | Tarif orar | Valoare (exclusiv|
|Crt.| |ore de functionare | RON/ | TVA) RON |
| | | | ora functionare | (2 x 3) |
|–-|––––––––––––- ––-|––––––|––––––––| –––––-
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 |
|–-|––––––––––––- ––-|––––––|–––––––|– –––––-|
| 1| 3502 EXCAVATOR PE SENILE CU O CUPA CU | 3.774 | 76.340 | 288.10 |
| | MOTOR TERMIC 0,71-1,25MC | | | |
| 2| 3716 VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON | 281.178 | 1.098 | 308.73 |
| | ACTIONAT,ELECTRIC 0,9-1,5KW | | | |
| 3| 4019 PLACA VIBRATOARE CU MOTOR ARDE RE | 5.926 | 15.268 | 90.47 |
| | INTERNA SUB 10CP 650-700KGF | | | |
| 4| 4021 MAI MECANIC CU MOTOR TERMIC DE 6CP | 34.797 | 15.338 | 533.70 |
| | 150-200KGF | | | |
| 5| 4201 MAS.AUTOMATA DE TAIAT SI INDRE T.OT. | 5.038 | 4.113 | 20.72 |
| | BET.ACT.EL. D=3-20MM 5-10 | | | |
| 6| 4203 STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL – | 7.751 | 2.370 | 18.37 |
| | BETON,DIAM.PINA LA 40 MM | | | |
| 7| 4205 MASINA DE FASONAT OTEL-BETON D =PINA | 32.165 | 2.022 | 65.03 |
| | LA 40MM 2,2KW | | | |
| 8| 6609 TROLIU ELECTRIC 3,1-5TF | 2.325 | 17.534 | 40.77 |
|–-|––––––––––––- ––-|––––––|––––––––|- –––––-|
| | T O T A L | 372.953 | RON | 1365.90
| | | |––––––––| –––––-|
| | | | EURO | 303.35 |
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
91
FORMULAR C8
Lista consumurilor de ore de functionare a utilajelor de constructii (cantitati totale)
––––––––––––––– ––––––––––––––-
Lucrarea: PROIE CTARE STRUCTURA DE REZISTENTA CLADIRE DE BIROURI P+ 3E
SUPRASTRUCTUR Ă
–––––––––––––––– –––––––––––––––––
|Nr. | Denumirea utilajului de constructi i | Consumuri | Tarif orar | Valoare (exclusiv TVA)|
|Crt.| | ore de functionare | RON/ | RON |
| | | | ora functionare | (2 x 3) |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––-|––––––– –|––––––––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––-|––––––– –|––––––––|
| 1| 3716 VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON | 453.940 | 1.098 | 498.43 |
| | ACTIONAT,ELECTRIC 0,9-1,5KW | | | |
| 2| 4201 MAS.AUTOMATA DE TAIAT SI INDRE T.OT. | 106.778 | 4.113 | 439.21 |
| | BET.ACT.EL. D=3-20MM 5-10 | | | |
| 3| 4203 STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL – | 121.088 | 2.370 | 287.03 |
| | BETON,DIAM.PINA LA 40 MM | | | |
| 4| 4205 MASINA DE FASONAT OTEL-BETON D =PINA | 370.848 | 2.022 | 749.78 |
| | LA 40MM 2,2KW | | | |
| 5| 6609 TROLIU ELECTRIC 3,1-5TF | 57.733 | 17.534 | 1012.27 |
|–-|––––––––––––- ––-|–––––––-|––––––– –|––––––––|
| | T O T A L | 1110.386 | RON | 2986.71 |
| | | |––––––– –|––––––––|
| | | | EURO | 663.32 |
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
92
FORMULAR C9
Lista consumurilor privind transporturile (cantitat i totale)
–––––––––––– ––––––––-
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENTA CLADIR E DE BIROURI P+3E
––––––––––––––––– ––––––––––––––––
|Nr. |Tip de transport|Elemente rezultate din anali za lucrarilor|Tarif unitar |Valoare(exclusiv |
|Crt.| | ce urmeaza a fi executa te | RON/ | TVA RON |
| | |–––––––––- ––––-| tona | |
| | | tone | km. | ore de | | |
| | | transportate | parcursi | f unctionare | | |
|–-|–––––-|–––––|–––-|– ––––-|–––––|––––––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
|–-|–––––-|–––––|–––-|– ––––-|–––––|–––––-|
| 1. | Transport auto | 350.760 | | | | 2512.64 |
| (total) din care, | | | | |
| pe categorii |–-|–––––-|–––––|–––-|– ––––-|–––––|–––––-|
| |1.001TRA01A10P | 196.760 | | | 6.077 | 1195.61 |
| |TRANSPORTUL RUTIER| | | | | |
| | AL PAMINTULUI | | | | | |
| | SAU MOLOZULUI CU | | | | |
| AUTOBASCULANTA | | | | |
DIST.=10 KM | | 1.002 TRA02A20| 154.000 | | | 8.552 | 1317.02 |
| |TRANSPORTUL RUTIER| | | | | |
| | AL MATERIALELOR,| | | | | |
| | SEMIFABRICATELOR,| | | | | |
| | CU AUTOCAMIONUL | | | | | |
|
| PE DIST.= 20 KM. | | | | | |
|–-|––––––|––––|–––-|– ––––-|–––––|–––––-|
| | T O T A L | 350.760 | | | RON | 2512.64 |
| | | | | | EURO | 558.03 |
––––––––––––––––– ––––––––––––––-
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
93
FORMULAR C9
Lista consumurilor privind transporturile (cantitati totale)
–––––– ––––––––––––––
Lucrarea: PROIECTARE STRUCTURA DE REZISTENT A CLADIRE DE BIROURI P+3E
SUPRASTRUCTUR Ă
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
|Nr. | Tip de transport | Elemente rezultate din analiza lucrarilor| Tarif un itar |Valoare(exclusiv TVA)|
|Crt.| | ce urmeaza a fi executate | RON/ | RON |
| | | ––––––––––––––| tona | |
| | | tone | km. | ore de | | |
| | | transportate | parcursi | functionare | | |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| 1. | Transport auto (total) din care,pe | 2277.510 | | | | 16692.72 |
| | categorii | | | | | |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| | 1.001 TRA02A10 | 98.590 | | | 5 .176 | 510.32 |
| | TRANSPORTUL RUTIER AL | | | | | |
| | MATERIALELOR,SEMIFABRICATELOR| | | | | |
| | CU AUTOCAMIONUL PE DIST.= 10 | | | | | |
| | KM. | | | | | |
| | 1.002 TRA06A10 | 2178.920 | | | 7 .427 | 16182.40 |
| | TRANSPORTUL RUTIER AL | | | | | |
| | BETONULUI-MORTARULUI CU | | | | | |
| | AUTOBETONIERA DE 5,5MC DIST. | | | | | |
| | =10KM | | | | | |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| 2. | Transport pe cale ferata (total) | | | | | 0.00 |
| | din care,pe categorii | | | | | |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| 3. | Alte transporturi (total) | | | | | |
|–-|––––––––––––| –––––|–––-|–––––|––– ––|–––––––|
| | T O T A L | 2277.510 | | | RON | 16692.72 |
| | | | | | EURO | 3707.27 |
––––––––––––––- ––––––––––––––––– –––––––––-
Ofertant
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
94
Formularul F3
Obiectivul: 0006 45000000 PROIECTARE STRUCTURA DE REZIST
ENTA CLADIR E DE BIROURI P+3E
Obiectul: 0001 45000000 INFRASTRUCT URA
Lista cu cantitatile de lucrari
Categoria de lucrari: 0710
Preturile sunt exprimate in RON
=========================================== ======================
= NR. SIMBOL ART. CANTITATE UM PU MAT VAL MAT =
= D E N U M I R E PU MAN VAL MAN =
= A R T I C O L PU UTI VAL UTI =
= PU TRA VAL TRA =
= SPOR MAT MAN UTI GR./UA GR.TOT . T O T A L =
=========================================== ======================
001 TSC04A1 100 MC. 3.700 0.00 0.00
SAP.MEC.CU EXC.DE 0,71-1,25MC IN PAM.CU 0.00 0.00
UMIDITATE NATURAL.DESC.DEP.TER.CAT.1 77.87 288.10
0.00 0.00
0.000 0 Total= 288.10
002 TSA01B1 M.C. 92.060 0.00 0.00
SAP.MAN.IN SPATII INTINSE IN PAM.CU 2.88 265.23
UMID.NAT.ARUNC.IN DEPOZ.SAU VEHIC.LA H 0.00 0.00
<0,6M T.MIJLOCIU* 0.00 0.00
0.000 0 Total= 265.23
003 TSD01B1 M.C. 368.480 0.00 0.00
IMPRASTIEREA CU LOPATA A PAMINT.AFINAT, 1.14 421.88
STRAT UNIFORM 10-30CM.GROS CU SFARIM. 0.00 0.00
BULG.TEREN MIJL. 0.00 0.00
0.000 0 Total= 421.88
004 TSD05B1 100 MC. 3.690 0.00 0.00
COMPACTARE CU MAI.MEC.DE 150-200KG A 33.00 121.77
UMPL.IN STRAT.DE 20-30CM EXCLUSIV UDARE 144.63 533.70
STRAT DIN PAM.COEZI 0.00 0.00
0.000 0 Total= 655.47
005 CA01B1 M.C. 44.870 0.05 2.09
TURNARE BETON SIMPLU IN FUNDATII 10.56 473.68
(CONTINUE,IZOLATE)SI SOCLURI CU VOLUM > 0.55 24.63
3MC,SI IN ZIDURI DE SPRIJ 0.00 0.00
0.000 0 Total= 500.40
005 2100921 M.C. 44.870 206.30 9256.51
BETON DE CIMENT B 75 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
95
0.00 0.00
0.000 0 Total= 9256.51
006 CZ0301F1 KG 3875.320 2.55 9877.56
CONFECT.ARMAT.FASONARE BARE PT.FUNDATII 0.10 386.07
IZOL.CONTINUI SI RADIERE IN ATEL.CENT.PC 0.04 144.90
52 D> 16MM 0.00 0.00
0.001 4 Total= 10408.52
007 CC01A1 KG 3875.320 0.05 189.77
MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON D<18MM 0.14 543.41
IN FUNDATIIIZOLATE CU DISTANTIERI DIN 0.00 0.00
MASE PLASTICE 0.00 0.00
0.000 0 Total= 733.19
008 CA02D1 M.C. 321.230 0.05 14.99
TURNARE BETON ARMAT IN FUNDATII 12.12 3891.78
CONTINUE,RADIERE SI PERETI SUB COTA ZERO 0.82 264.53
A CONSTR.CU GROS.> 30CM 0.00 0.00
0.000 0 Total= 4171.30
008 2100969 M.C. 323.800 278.70 90244.61
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 90244.61
009 CG32D1 M.C. 84.650 83.82 7095.10
UMPLUTURI IN STRATURI,EXECUTATE CU 1.72 145.69
PIATRA SPARTA SI NISIP,COMPACTATE 1.07 90.47
MECANIC 0.00 0.00
0.000 0 Total= 7331.26
010 IZB01B1 MP. 463.240 0.24 111.94
PROTEC CU FOLIE TIP…LIPITA CU ADEZIV.. 3.59 1664.38
.PE SUPRAFATA DIN BETON SAU TENCUIELI 0.00 0.00
CONFECTIONARE 0.00 0.00
0.000 0 Total= 1776.32
010 7304417 M 486.397 5.25 2551.25
BANDA ADEZIVA PVC 38 MM NI 4065-68 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 2551.25
011 CC02F1 KG 1963.250 0.07 128.56
MONT ARMAT LA CONSTR H<35M DIN PLASE CU 0.13 263.36
G=1-3KG/MPIN PERETI DIAFRAGME CU DIST 0.00 0.00
DIN PLASTIC 0.00 0.00
0.000 0 Total= 391.92
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
96
011 2002349 KG 1963.250 2.84 5581.72
PLASE SUDATE TIP 308 NQ 283X6,5(54,8KG/ 0.00 0.00
BUC) OL 37-1N 0.00 0.00
0.00 0.00
0.001 2 Total= 5581.72
012 CA02I1 M.C. 35.640 0.14 4.99
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H 16.83 599.99
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU 0.55 19.57
GROS.PLACII<10CM 0.00 0.00
0.000 0 Total= 624.54
012 2100919 M.C. 35.925 206.30 7411.19
BETON DE CIMENT B 50 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 7411.19
013 TRA01A10P TONA 196.760 0.00 0.00
TRANSPORTUL RUTIER AL PAMINTULUI SAU 0.00 0.00
MOLOZULUI CU AUTOBASCULANTA DIST.=10 KM 0.00 0.00
6.08 1195.61
0.000 0 Total= 1195.61
014 TRA02A20 TONA 154.000 0.00 0.00
TRANSPORTUL RUTIER AL MATERIALELOR, 0.00 0.00
SEMIFABRICATELOR CU AUTOCAMIONUL PE 0.00 0.00
DIST.= 20 KM. 8.55 1317.02
0.000 0 Total= 1317.02
Cheltuieli directe din articole:
GREUTATE MATERIALE MANOPERA UTILAJ TRANSPORT TOTAL
5.993 132470.27 8777.25 1365.90 2512.64 145126.05
Din care:
Valoare aferenta utilaje termice = 0.00
Valoare aferenta utilaje electrice = 136 5.90
Detaliere transporturi:
-Articole TRA 2 512.64
Alte cheltuieli directe:
-CAS:
( 8777.25 + 1365.90 * 0.360 +
2512.64 * 0.380) * 0.22000 = 2 249.23
-SOMAJ:
( 8777.25 + 1365.90 * 0.360 +
2512.64 * 0.380) * 0.05000 = 511.19
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
97
-Asigurari de sanatate-FAS (5,2%)
( 8777.25 + 1365.90 * 0.360 +
2512.64 * 0.380) * 0.04300 = 439.62
-Coeficient 3 (utilizator)
( 8777.25 + 1365.90 * 0.360 +
2512.64 * 0.380) * 0.00500 = 51.12
Total cheltuieli directe:
GREUTATE MATERIALE MANOPERA UTILAJ TRANSPORT TOTAL
5.993 132470.27 12028.41 1365.90 2512.64 148377.21
Cheltuieli indirecte:
148377.21 * 0.0905 = 13 428.14
Profit:
161805.35 * 0.0500 = 8 090.27
TOTAL GENERAL DEVIZ: 169 895.62
TVA 169895.62 * 19.0% = 32280.17
TOTAL cu TVA 202175.79
PROIECTANT CONTRACTA NT (OFERTANT)
CIOBANU ANAMARIA
DEVIZIER
SISTEM INFORMATIC PROIECTAT DE FIRMA I N F S E R V (Tel:2109807)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
98
Formularul F3
Obiectivul: 0006 45000000 PROIECTARE STRUCTURA DE REZIST
ENTA CLADIR E DE BIROURI P+3E
Obiectul: 0002 45000000 SUPRASTRUCT URA
Lista cu cantitatile de lucrari
Categoria de lucrari: 0110
Preturile sunt exprimate in RON
=========================================== ======================
= NR. SIMBOL ART. CANTITATE UM PU MAT VAL MAT =
= D E N U M I R E PU MAN VAL MAN =
= A R T I C O L PU UTI VAL UTI =
= PU TRA VAL TRA =
= SPOR MAT MAN UTI GR./UA GR.TOT . T O T A L =
=========================================== ======================
001 CZ0302A1 KG 1590.880 2.20 3500.55
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI 0.15 237.73
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE 0.03 53.96
CENTRALIZATE OB 37 D=6- 0.00 0.00
0.001 2 Total= 3792.24
002 CZ0302D1 KG 13709.680 2.57 35217.89
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI 0.17 2334.81
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE 0.03 476.27
CENTRALIZATEPC 52 D=6-8 0.00 0.00
0.001 14 Total= 38028.98
003 CZ0302E1 KG 9387.040 2.56 24019.89
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI 0.10 935.15
DIAFRAGME LACONST OBIS IN ATELIERE 0.03 326.11
CENTRALIZATEPC 52 D=10- 0.00 0.00
0.001 9 Total= 25281.14
004 CZ0302F1 KG 45270.560 2.55 115387.23
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI 0.09 4134.10
DIAFRAGME LACONSTR OBIS IN ATEL CENTR PC 0.03 1572.70
52 D>16MM 0.00 0.00
0.001 46 Total= 121094.03
005 CC02D1 KG 28625.760 0.07 1890.76
MONT ARMAT LA CONSTR.H<35M DIN BARE IN 0.12 3408.20
GRINZI SI STILPI D>18MM,PLACI D<12 CU 0.00 0.00
DIST DIN PLASTIC 0.00 0.00
0.000 0 Total= 5298.96
006 CB13J1 MP. 913.600 9.80 8951.49
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE LA 5.39 4925.65
CONSTRUCTII CU H<20M LA STILPI SI CADRE 0.00 0.00
CU PLACAJ DE 15MM 0.00 0.00
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
99
0.002 2 Total= 13877.14
007 CA02J1 M.C. 174.720 0.14 24.45
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H 13.04 2279.04
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU 0.55 95.92
GROS.PLACII>10CM 0.00 0.00
0.000 0 Total= 2399.42
007 2100969 M.C. 176.118 278.70 49084.93
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 49084.93
008 CC02C1 KG 15300.560 0.07 1010.62
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE 0.14 2145.51
IN GRINZI SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM 0.00 0.00
CU DIST DIN PLAS 0.00 0.00
0.000 0 Total= 3156.13
009 CB13I1 MP. 717.240 8.04 5769.21
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE LA 3.71 2662.48
CONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0.00 0.00
CU PLACAJ DE 15MM 0.00 0.00
0.002 1 Total= 8431.69
010 CB45B1 BUC. 400.000 0.11 42.33
SUSTINERI DIN GRINZI METALICE 10.28 4111.25
EXTENSIBILE LA CTII CU H<20M GRINZILE 0.00 0.00
REZEMIND PE POPI METALICI 0.00 0.00
0.000 0 Total= 4153.58
011 CB44B1 BUC. 1200.000 0.37 444.49
SUST CU POPI EXTENS PE5100R PT MONT 2.50 2996.30
PLACI,PREDALE TURN PLANSEE MONOL CU GR 0.00 0.00
SAU GR MONOL PL PRED 0.00 0.00
0.000 0 Total= 3440.78
012 CA02J1 M.C. 699.560 0.14 97.90
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H 13.04 9125.05
<35M,IN PLANSEE(GRINZI,STILPI,PLACI)CU 0.55 384.06
GROS.PLACII>10CM 0.00 0.00
0.000 0 Total= 9607.01
012 2100969 M.C. 705.156 278.70 196530.36
BETON DE CIMENT B 250 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 196530.36
013 CZ0302P1 KG 1962.560 2.57 5041.49
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
100
CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV SCARI 0.08 162.93
PODESTE LA CONST.OBIS.IN ATELIERE 0.03 59.25
CENTRAL.PC 52 D= 10-12 0.00 0.00
0.001 2 Total= 5263.67
014 CB02A1 MP. 260.080 5.33 1387.02
COFRAJE PT.BETON IN ELEVATIE DIN PANOURI 3.41 887.37
REFOL.DIN SCINDURI LA ZIDURI DREPTE 0.00 0.00
INCL.SPRIJINIRILE.0 0.00 0.00
0.002 1 Total= 2274.39
015 CA02G1 M.C. 33.600 0.09 3.13
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H 14.63 491.57
<35M,IN PERETI SI DIAFRAGME CU GROS 0.55 18.45
<30CM 0.00 0.00
0.000 0 Total= 513.15
015 2100971 M.C. 33.869 278.70 9439.45
BETON DE CIMENT B 300 STAS 3622 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.000 0 Total= 9439.45
016 TRA06A10 TONA 2178.920 0.00 0.00
TRANSPORTUL RUTIER AL BETONULUI- 0.00 0.00
MORTARULUI CU AUTOBETONIERA DE 5,5MC 0.00 0.00
DIST. =10KM 7.43 16182.40
0.000 0 Total= 16182.40
017 TRA02A10 TONA 98.590 0.00 0.00
TRANSPORTUL RUTIER AL MATERIALELOR, 0.00 0.00
SEMIFABRICATELOR CU AUTOCAMIONUL PE 0.00 0.00
DIST.= 10 KM. 5.18 510.32
0.000 0 Total= 510.32
Cheltuieli directe din articole:
GREUTATE MATERIALE MANOPERA UTILAJ TRANSPORT TOTAL
77.590 457843.21 40837.13 2986.71 16692.72 518359.78
Din care:
Valoare aferenta utilaje termice = 0.00
Valoare aferenta utilaje electrice = 298 6.71
Detaliere transporturi:
-Articole TRA 16 692.72
Alte cheltuieli directe:
-CAS:
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
101
16692.72 * 0.000) * 0.15800 = 6 452.27
-SOMAJ:
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
16692.72 * 0.000) * 0.00500 = 204.19
-Asigurari de sanatate-FAS (5,2%)
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
16692.72 * 0.000) * 0.05200 = 2 123.53
-Contributii accidente de munca si boli pro fsional
e(0,270%)
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
16692.72 * 0.000) * 0.00270 = 110.26
-Contributii concedii si indemnizatii(0,85% )
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
16692.72 * 0.000) * 0.00850 = 347.12
-Fond de garantare creante salariale (0,25% )
( 40837.13 + 2986.71 * 0.000 +
16692.72 * 0.000) * 0.00250 = 102.09
Total cheltuieli directe:
GREUTATE MATERIALE MANOPERA UTILAJ TRANSPORT TOTAL
77.590 457843.21 50176.58 2986.71 16692.72 527699.23
Cheltuieli indirecte:
527699.23 * 0.2000 = 105 539.85
Profit:
633239.08 * 0.1500 = 94 985.87
TOTAL GENERAL DEVIZ: 728 224.94
TVA 728224.94 * 19.0% = 138 362.74
TOTAL cu TVA 866 587.68
PROIECTANT CONTRACTA NT (OFERTANT)
CIOBANU ANAMARIA
DEVIZIER
SISTEM INFORMATIC PROIECTAT DE FIRMA I N F S E R V (Tel:2109807)
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
102
4.5 Estimarea costului construc ției
În urma întocmirii devizului estimativ pentru infr astructur ă și suprastructur ă, a
rezultat un pre ț total al lucr ărilor de rezisten ță de 1 068 763.47 LEI, lucr ările de infrastructur ă
fiind de 202175.79 lei, iar cele de suprastructura fiind de 866 587.68.
Având în vedere c ă în timpul execu ției lucr ărilor de construc ții pot intervenii și
alte procese auxiliare, se consider ă un spor de 20% din pre țul total al structurii de rezisten ță
1.20* 1068763,47=1282516,16 lei
Ținând cont de suprafa ța desf ăș urat ă a construc ției care este 2375 mp, rezult ă
că pre țul pe metru p ătrat al lucr ărilor de rezisten ță este :
1282516,16 /2375=540,01 lei/mp
Pre țul lucr ărilor de arhitectur ă, îl consider ăm egal cu cel al lucr ărilor de
rezisten ță , adic ă 1282516,16 lei.
Se estimeaz ă pre țul lucr ărilor de instala ții ca fiind 15% din pre țul total al lucr ărilor
de rezisten ță :
15% *1282516,16=192377,43 lei
Pre țul total estimativ al construc ției va rezulta:
2*1282516,16+192377,43=2757409,75 lei
Dac ă se consider ă 1 euro = 4.55 lei, costul construc ției va fi 606024,12, iar daca
suprafa ța construc ției desf ăș urate este 2375, pre țul pe metru p ătrat al construc ției va fi
de 255,17 euro/mp.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
103
Capitolul 5. PROGRAMAREA ȘI ORGANIZAREA EXECU ȚIEI LUCR ĂRILOR
5.1. DATE GENERALE
Pentru determinarea duratei de realizare și a etapelor principale ce trebuie îndeplinite
pentru finalizarea în condi ții bune a execu ției proiectului, sunt necesare urm ătoarele:
1. Antem ăsur ătoarea- este folosit ă pentru determinarea activit ăților necesare pentru
executarea proiectului, precum și ordinea tehnologic ă de realizare a acestora.
Pentru întocmirea antem ăsur ătorii s-au folosit indicatoarele de norme de deviz, din care
s-au preluat articolele corespunz ătoare pentru fiecare activitate, denumirea activit ății, datele în
leg ătur ă cu tipurile de materiale, for ța de munc ă și utilajele necesare pentru realizarea activit ății,
dar și normele de timp de realizare a activit ăților.
2. Graficul re țea MPM și graficul Gantt- se folosesc la determinarea durat ei de
execu ție a proiectului. Sunt realizate pentru eviden țierea leg ăturilor dintre activit ăți, duratele
acestora, condi țion ările dintre activit ăți, precum și modul în care aceste pot fi executate
concomitent de mai multe forma țiuni de lucru.
Antem ăsur ătoarea pentru execu ția lucr ărilor pentru infrastructur ă și suprastructur ă au
fost prezentate în capitolul anterior. Graficul re țea MPM se va elabora prin metoda poten țialelor
Metra (MPM), care reprezint ă o metod ă de reprezentare grafic ă a leg ăturilor dintre activit ățile
unui proiect, cu scopul de a determina duratele de execu ție pentru proiect, rezervele de timp
disponibile pentru fiecare activitate. Precum și drumul critic ce trebuie urmat pentru a respecta
durata de execu ție determinat ă.
Pentru a se putea realiza graficum re țea MPM și graficul Gantt este necesar ă
determinarea duratelor de timp pe care se vor desf ăș ura în timp activit ățile, precum și num ărul
forma țiunilor de lucru care vor reliza lucr ările respective.
Duratele de timp necesare pentru realizarea activit ăților, de c ătre o forma țiune de lucru
se poate determina din indicatoarele de norme de de viz, folosind no țiunea de norm ă de timp
pentru fiecare activitate.
Programarea și organizarea execu ției lucr ărilor cu metoda MPM se va realiza prcurgând
urm ătoarele etape:
– Eviden șierea listei de activit ăți;
– Determinarea condi țion ărilor între activit ăți;
– Determinarea duratelor și componen ța forma țiunilor de lucru;
– Reprezentarea grafic ă a metodei de programare-organizare;
– Elaborarea graficului de e șalonare calendaristic ă a lucr ărilor;
– Elaborarea graficului de resurse utilizate.
5.2. DETERMINAREA FOR ȚEI DE MUNC Ă ȘI A DURATELOR ACTIVIT ĂȚ ILOR
h =
T∗ , unde:
d- durata procesului respectiv;
V- consum în „om zile”;
r- num ăr de resurse;
i-indicele de îndeplinire a normei (recom andat între 0,8 și 1,2).
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
104
Tabel 47. Determinarea duratelor activit ăților – infrastructura și suprastructura
Nr.
Crt. Simbol Activitate Simbol
articol U.M. Cantitate
articol Timp de munc ă
Norm ă Timp de munc ă
total
d r Ip om-
ore/U.M.
utilaj-
ore/U.M. resurse om-
ore/U.M.
utilaj-
ore/U.M. om-
zile/U.M.
utilaj-
zile/U.M.
INFRASTRUCTUR Ă
1 Os Organizare – – – – – – – 3 6
2 Tr Trasare – – – – – – – 1 4
3 Ap Aprovizionare – – – – – – – 2 2
4 Smc Săpătur ă
mecanic ă TSC04A1 100
mc 3.7 1.02 excavator 3.77 0.47 1 1 0.47
5 Smn Săpătur ă
manual ă TSA01B1 mc 92.26 0.77 s ăpător 71.04 8.88 2 4 1.11
6 Il Împr ăș tiere
cu lopata TSD01B1 mc 368.48 0.31 s ăpător 114.23 14.28 2 6 1.19
7 Cmm Compactare
cu maiul mecanic TSD05B1 100
mc 3.7 18.25 muncitor
mai
mecanic 67.53 8.44 2 4 1.06
8 Tb Turnare beton
simplu CA01B1 mc 44.87 2 betonist + 1 muncitori deservire + 1
dulgher 1 4
9 Caf Conf. Arm ături
funda ție CZ0301F1 kg 3875.32 0.022 fierar 85.26 10.66 3 4 0.89
10 Maf Montare arm ătur ă
funda ție CC01A1 kg 3875.32 0.033 fierar
muncitor 127.89 15.99 3 4 1.33
11 Kf Cofrare funda ție CB10B1 mp 125.67 1 dulgher
muncitor 125.67 15.71 3 6 0.87
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
105
12 Tbf Turnare beton
funda ție CA02D1 mc 321.23 2 betonist + 1 muncitori deservire 1 3 –
13 Ups Umplutur ă cu
piatr ă
și nisip CG32D1 mc 84.65 1.02 săpător
muncitor 86.34 10.79 2 5 1.08
14 Izc Izolatie cuzinet IZ01B1 mp 363.24 0.31 izola tor 112.60 14.08 3 4 1.17
15 Ma Montare arm ătur ă CC02F1 kg 1963.25 0.031 fierar
muncitor 60.86 7.61 2 4 0.95
16 Tb Turnare beton CA02I1 mc 35.64 2 betonist + 2 muncitori deservire +1
dulgheri+1 fierar 1 6
SUPRASTRUCTUR Ă
PARTER
17 Cas Conf armatura
stalpi CZ0302D1 kg 1635.3 0.041 fierar 67.05 4 6 1.08 CZ0302F1 6364.32 0.022 fierar 140.02
Total 207.06 25.88
18 Map Montare armatura
stalp CC02C1
kg 1635.3 0.033 fierar
muncitor 53.96
4 6 1.06
CC02D1 6364.32 0.028 fierar
muncitor 150.20
Total 204.17 25.88
19 Ks cofrare stalpi CB13J1 mp 228.4 1.23 dulgher
muncitor 280.93 35.12 5 6 1.17
20 TbS Turnare beton
stalpi CA02J1 mc 31.59 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 4 6 –
21 Cgp Confectionare
armaturi
grinzi si placa CZ0302A1
kg 397.72 0.036 fierar 14.32
4 6 1.27 CZ0302D1 1792.12 0.041 fierar 73.48
CZ0302E1 1978.78 0.024 fierar 47.49
CZ0302F1 4953.32 0.022 fierar 108.97
Total 244.26 30.53
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
106
22 Kgp Cofrare grinzi
si placa CB13I1 mp 560 0.85 dulgher
muncitor 476.00 59.50 6 9 1.10
23 Sc Sustinere
cofraje CB45B1
buc 100 2.31 dulgher
muncitor 231.00
5 9 1.01 CB44B1 300 0.44 dulgher
muncitor 132.00
Total 363.00 45.38
24 Mgp Montare armatura
grinzi si placa CC02C1
kg 2189.84 0.033 fierar
muncitor 72.26
4 7 1.19 CC02D1 6932.1 0.028 fierar
muncitor 194.10
Total 266.36 33.30
25 Tgp Turnare beton
grinzi si placa CA02J1 mc 143.13 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 1 7 –
26 Cs Confectionare
armatura scara CZ0302E1 kg 490.64 0.024 fierar 11.78 1.47 1 2 0.74
27 Msc Montare armatura
scara CZ0302P1 kg 490.64 0.02 fierar
muncitor 9.81 1.23 1 1 1.23
28 Ksc Cofrare scara CB02A1 mp 65.02 0.85 dulgher
muncitor 55.27 6.91 2 4 0.86
29 Tsc Turnare beton
scara CA02G1 mc 8.46 1 betonist + 1 muncitori deservire + 1
dulgher 1 3 –
ETAJUL 1
30 Cas1 Conf armatura
stalpi CZ0302D1 kg 1635.3 0.041 fierar 67.05 4 6 1.08 CZ0302F1 6364.32 0.022 fierar 140.02
Total 207.06 25.88
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
107
31 Map1 Montare armatura
stalp CC02C1
kg 1635.3 0.033 fierar
muncitor 53.96
4 6 1.06 CC02D1 6364.32 0.028 fierar
muncitor 150.20
Total 204.17 25.52
32 Ks1 cofrare stalpi CB13J1 mp 228.4 1.23 dulgher
muncitor 280.93 35.12 5 6 1.17
33 TbS1 Turnare beton
stalpi CA02J1 mc 31.59 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 4 6 –
34 Cgp1 Confectionare
armaturi
grinzi si placa CZ0302A1
kg 397.72 0.036 fierar 14.32
4 6 1.27 CZ0302D1 1792.12 0.041 fierar 73.48
CZ0302E1 1978.78 0.024 fierar 47.49
CZ0302F1 4953.32 0.022 fierar 108.97
Total 244.26 30.53
35 Kgp1 Cofrare grinzi
si placa CB13I1 mp 560 0.85 dulgher
muncitor 476.00 59.50 6 9 1.10
36 Sc1 Sustinere
cofraje CB45B1
buc 100 2.31 dulgher
muncitor 231.00
5 9 1.01 CB44B1 300 0.44 dulgher
muncitor 132.00
Total 363.00 45.38
37 Mgp1 Montare armatura
grinzi si placa CC02C1
kg 2189.84 0.033 fierar
muncitor 72.26
4 7 1.19 CC02D1 6932.1 0.028 fierar
muncitor 194.10
Total 266.36 33.30
38 Tgp1 Turnare beton
grinzi si placa CA02J1 mc 143.13 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 1 7 –
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
108
39 Cs1 Confectionare
armatura scara CZ0302E1 kg 490.64 0.024 fierar 11.78 1.47 1 2 0.74
40 Msc1 Montare armatura
scara CZ0302P1 kg 490.64 0.02 fierar
muncitor 9.81 1.23 1 1 1.23
41 Ksc1 Cofrare scara CB02A1 mp 65.02 0.85 dulgher
muncitor 55.27 6.91 2 4 0.86
42 Tsc1 Turnare beton
scara CA02G1 mc 8.46 1 betonist + 1 muncitori deservire + 1
dulgher 1 3
ETAJUL 2
43 Cas2 Conf armatura
stalpi CZ0302D1 kg 1635.3 0.041 fierar 67.05 4 6 1.08 CZ0302F1 6364.32 0.022 fierar 140.02
Total 207.06 25.88
44 Map2 Montare armatura
stalp CC02C1
kg 1635.3 0.033 fierar
muncitor 53.96
4 6 1.06 CC02D1 6364.32 0.028 fierar
muncitor 150.20
Total 204.17 25.52
45 Ks2 cofrare stalpi CB13J1 mp 228.4 1.23 dulgher
muncitor 280.93 35.12 5 6 1.17
46 TbS2 Turnare beton
stalpi CA02J1 mc 31.59 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 4 6 –
47 Cgp2 Confectionare
armaturi
grinzi si placa CZ0302A1
kg 397.72 0.036 fierar 14.32
4 6 1.27 CZ0302D1 1792.12 0.041 fierar 73.48
CZ0302E1 1978.78 0.024 fierar 47.49
CZ0302F1 4953.32 0.022 fierar 108.97
Total 244.26 30.53
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
109
48 Kgp2 Cofrare grinzi
si placa CB13I1 mp 560 0.85 dulgher
muncitor 476.00 59.50 6 9 1.10
49 Sc2 Sustinere
cofraje CB45B1
buc 100 2.31 dulgher
muncitor 231.00
5 9 1.01 CB44B1 300 0.44 dulgher
muncitor 132.00
Total 363.00 45.38
50 Mgp2 Montare armatura
grinzi si placa CC02C1
kg 2189.84 0.033 fierar
muncitor 72.26
4 7 1.19 CC02D1 6932.1 0.028 fierar
muncitor 194.10
Total 266.36 33.30
51 Tgp2 Turnare beton
grinzi si placa CA02J1 mc 143.13 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 1 7 –
52 Cs2 Confectionare
armatura scara CZ0302E1 kg 490.64 0.024 fierar 11.78 1.47 1 2 0.74
53 Msc2 Montare armatura
scara CZ0302P1 kg 490.64 0.02 fierar
muncitor 9.81 1.23 1 1 1.23
54 Ksc2 Cofrare scara CB02A1 mp 65.02 0.85 dulgher
muncitor 55.27 6.91 2 4 0.86
55 Tsc2 Turnare beton
scara CA02G1 mc 8.46 1 betonist + 1 muncitori deservire + 1
dulgher 1 3 –
ETAJUL 3
56 Cas3 Conf armatura
stalpi CZ0302D1 kg 1635.3 0.041 fierar 67.05 4 6 1.08 CZ0302F1 6364.32 0.022 fierar 140.02
Total 207.06 25.88
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
110
57 Map3 Montare armatura
stalp CC02C1
kg 1635.3 0.033 fierar
muncitor 53.96
4 6 1.06 CC02D1 6364.32 0.028 fierar
muncitor 150.20
Total 204.17 25.52
58 Ks3 cofrare stalpi CB13J1 mp 228.4 1.23 dulgher
muncitor 280.93 35.12 5 6 1.17
59 TbS3 Turnare beton
stalpi CA02J1 mc 31.59 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 4 6 –
60 Cgp3 Confectionare
armaturi
grinzi si placa CZ0302A1
kg 397.72 0.036 fierar 14.32
4 6 1.27 CZ0302D1 1792.12 0.041 fierar 73.48
CZ0302E1 1978.78 0.024 fierar 47.49
CZ0302F1 4953.32 0.022 fierar 108.97
Total 244.26 30.53
61 Kgp3 Cofrare grinzi
si placa CB13I1 mp 560 0.85 dulgher
muncitor 476.00 59.50 6 9 1.10
62 Sc3 Sustinere
cofraje CB45B1
buc 100 2.31 dulgher
muncitor 231.00
5 9 1.01 CB44B1 300 0.44 dulgher
muncitor 132.00
Total 363.00 45.38
63 Mgp3 Montare armatura
grinzi si placa CC02C1
kg 2189.84 0.033 fierar
muncitor 72.26
4 7 1.19 CC02D1 6932.1 0.028 fierar
muncitor 194.10
Total 266.36 33.30
64 Tgp3 Turnare beton
grinzi si placa CA02J1 mc 143.13 3 betonist + 2 muncitori deservire +2
dulgheri+1 fierar 1 7 –
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI,
JUDE ȚUL PRAHOVA
111
65 Csc3 Confectionare
armatura scara CZ0302E1 kg 490.64 0.024 fierar 11.78 1.47 1 2 0.74
66 Msc3 Montare armatura
scara CZ0302P1 kg 490.64 0.02 fierar
muncitor 9.81 1.23 1 1 1.23
67 Ksc3 Cofrare scara CB02A1 mp 65.02 0.85 dulgher
muncitor 55.27 6.91 2 4 0.86
68 Tsc3 Turnare beton
scara CA02G1 mc 8.46 1 betonist + 1 muncitori deservire + 1
dulgher 1 3 –
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
112
5.3 Tabelul 48. Lista cu activit ăți
Nr.
Crt Activitate curent ă Simbol Activit ăți
Durate Condi țion ăr
i Resurs
e Precedent
e Urm ătoare
1 Organizare Os START Tr,Ap 3 3,3 6
2 Trasare Tr Os Smc 1 3 4
3 Aprovizionare Ap Os Smc, Caf 2 2,2 2
4 Săpătur ă
mecanic ă Smc Tr,Ap Smm 1 1 1
5 Săpătur ă
manual ă Smn Smc Il 2 2 4
6 Împr ăș tiere
cu lopata Il Smn Cmm 2 2 6
7 Compactare
cu maiul mecanic Cmm Il Tb 2 3 4
8 Turnare beton
simplu Tb Cmm Maf 1 2 4
9 Conf. Arm ături
funda ție Caf Ap Maf 3 3 4
10 Montare arm ătur ă
funda ție Maf Tb, Caf Kf 3 4 4
11 Cofrare funda ție Kf Maf Tbf 3 3 6
12 Turnare beton
funda ție Tbf Kf Ups 1 3 3
13 Umplutur ă cu piatr ă
și nisip Ups Tbf Izc, Ma 2 4,4 5
14 Izolatie cuzinet Izc Ups Ma 3 3 4
15 Montare arm ătur ă Ma Ups, Izc Tb, Cas 2 2,3 4
16 Turnare beton Tbt Ma Map 1 3 6
17 Conf armatura
stalpi Cas Ma Map 4 3 6
18 Montare armatura
stalp Map Tb, Cas Ks 4 4 6
19 cofrare stalpi Ks Map Tbs,Cgp 5 2,3 6
20 Turnare beton stalpi TbS Ks Kgp 1 4 6
21 Confectionare
armaturi
grinzi si placa Cgp Ks Mgp 4 3 6
22 Cofrare grinzi
si placa Kgp Tbs Sc 6 4 9
23 Sustinere
cofraje Sc Kgp Mgp 5 6 9
24 Montare armatura
grinzi si placa Mgp Cgp,Sc Tgp,Cs 4 4,5 7
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
113
25 Turnare beton
grinzi si placa Tgp Mgp Msc 1 4 7
26 Confectionare
armatura scara Cs Mgp Msc 1 2 2
27 Montare armatura
scara Msc Tgp,Cs Ksc 1 4 1
28 Cofrare scara Ksc Msc Tsc, Cas1 2 1 4
29 Turnare beton
scara Tsc Ksc Cas1 1 3 3
30 Conf armatura
stalpi Cas1 Ksc,Tsc Map1 4 4 6
31 Montare armatura
stalp Map1 Cas1 Ks1 4 4 6
32 cofrare stalpi Ks1 Map1 Tbs1,Cgp
1 5 4,4 6
33 Turnare beton stalpi TbS1 Ks1 Kgp1 1 4 6
34 Confectionare
armaturi
grinzi si placa Cgp1 Ks1 Mgp1 4 1 6
35 Cofrare grinzi
si placa Kgp1 Tbs1 Sc1 6 4 9
36 Sustinere
cofraje Sc1 Kgp1 Mgp1 5 5 9
37 Montare armatura
grinzi si placa Mgp1 Cgp1, Sc1 Tgp1,Cs1 4 2,2 7
38 Turnare beton
grinzi si placa Tgp1 Mgp1 Msc1 1 4 7
39 Confectionare
armatura scara Cs1 Mgp1 Msc1 1 2 2
40 Montare armatura
scara Msc1 Tgp1,Msc1 Ksc1 1 2 1
41 Cofrare scara Ksc1 Msc1 Tsc1,Cas2 2 2,1 4
42 Turnare beton
scara Tsc1 Ksc1 Map2 1 4 3
43 Conf armatura
stalpi Cas2 Ksc1 Map2 4 2 6
44 Montare armatura
stalp Map2 Tsc1,
Cas2 Ks2 4 3 6
45 cofrare stalpi Ks2 Map2 Tbs2,Cgp
2 5 2,1 6
46 Turnare beton stalpi TbS2 Ks2 Kgp2 1 4 6
47 Confectionare
armaturi
grinzi si placa Cgp2 Ks2 Mgp2 4 4 6
48 Cofrare grinzi
si placa Kgp2 Tbs2 Sc2 6 4 9
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
114
49 Sustinere
cofraje Sc2 Kgp2 Mgp2 5 4 9
50 Montare armatura
grinzi si placa Mgp2 Cgp2,Sc2 Tgp2,Csc
2 4 2,2 7
51 Turnare beton
grinzi si placa Tgp2 Mgp2 Msc2 1 4 7
52 Confectionare
armatura scara Csc2 Mgp2 Msc2 1 2 2
53 Montare armatura
scara Msc2 Tgp,Cs2 Ksc2 1 2 1
54 Cofrare scara Ksc2 Msc2 Tsc2,Cas3 2 2,1 4
55 Turnare beton
scara Tsc2 Ksc2 Map3 1 4 3
56 Conf armatura
stalpi Cas3 Ksc2 Map3 4 2 6
57 Montare armatura
stalp Map3 Tsc2,Cas3 Ks3 4 3 6
58 cofrare stalpi Ks3 Map3 Tbs3,Cgp
3 5 2,1 6
59 Turnare beton stalpi TbS3 Ks3 Kgp3 1 4 6
60 Confectionare
armaturi
grinzi si placa Cgp3 Ks3 Mgp3 4 4 6
61 Cofrare grinzi
si placa Kgp3 Tbs3 Sc3 6 4 9
62 Sustinere
cofraje Sc3 Kgp3 Mgp3 5 4 9
63 Montare armatura
grinzi si placa Mgp3 Cgp3,Sc3 Tgp3,Csc
3 4 2,2 7
64 Turnare beton
grinzi si placa Tgp3 Mgp3 Msc3 1 4 7
65 Confectionare
armatura scara Csc3 Mgp3 Msc3 1 2 2
66 Montare armatura
scara Msc3 Tgp3,Csc3 Ksc3 1 2 1
67 Cofrare scara Ksc3 Msc3 Tsc3 2 2 4
68 Turnare beton
scara Tsc3 Ksc3 STOP 1 – 3
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
115
5.4 Graficul re țea
– Este reprezentat în plan șa O1.
5.5 Graficul de e șalonare calendaristic ă
– Este reprezentat în pla șa O2.
–
5.6 Graficul de for ță de munc ă
– Este reprezentat în graficul O3.
5.7 Concluzii
În urma realiz ării program ării și organiz ării execu țieii lucr ărilor, a rezultat durata de
execu ție de 173 zile lucr ătoare.
Lucr ările de execu ție au fost structurate în 68 de activit ăți. Graficul Gantt permite
verificarea continua sau periodic ă a lucr ărilor de pe șantier, în acesta putându-se observa
lucr ările ce au loc, sau ce urmeaz ă a avea loc, la orice moment de timp pe șantier.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
116
Capitolul 6. M ĂSURI SPECIFICE DE S.S.M. ȘI P.S.I.
6.1 Norme P.S.I.
1. GENERALIT ĂȚ I
Normele generale de prevenire și stingere a incendiilor, stabilesc principiile, cr iteriile de
performan ță ,cerin țele și condi țiile tehnice privind siguran ța la foc pentru construc ții,instala ții și alte
amenajari, agen ții care pot interveni în caz de incendiu și pentru înl ăturarea efectelor acestuia,
exigen țele utilizatorilor, precum și normele, regulile, recomand ările și m ăsurile generale ce trebuie avute
în vedere în scopul ap ărării împotriva incendiilor.
2. OBLIGA ȚII GENERALE
Beneficiarul are obliga ția de a respecta reglement ările tehnice și dispozi țiile de ap ărare împotriva
incendiilor și de a nu primejdui, prin deciziile luate și prin fapte, via ța, bunurile și mediul.
Persoana care observ ă un incendiu are obliga ția s ă anun țe prin orice mijloc serviciile de urgen ță ,
și s ă ia m ăsuri pentru limitarea și stingerea incendiului.
În caz de incendiu, orice persoan ă trebuie s ă acorde ajutor semenilor afla ți în pericol sau în
dificultate, din proprie ini țiativ ă sau la solicitarea victimei, precum și a personalului serviciilor de urgen ță .
2.1 Obliga țiile conduc ătorului institu ției și salaria ților
Conduc ătorul institu ției are urm ătoarele obliga ții:
– Să stabileasc ă prin dispozi ții scrise, responsabilit ățile și modul de organizare cu privire la
ap ărarea împotriva incendiilor, dar s ă le și actualizeze ori de câte ori apar unele modific ări, și s ă aduc ă
la cuno știn ță salaria ților;
– Să asigure identificarea și evaluarea riscurilor de incendiu din unitate și s ă justifice
autorit ăților competente c ă m ăsurile de ap ărare împotriva incendiilor sunt corelate cu natura și nivelul
riscurilor;
– Să solicite și s ă ob țin ă avizele și autorit ățile de securitate la incendiu prev ăzute de lege;
– Să asigure elaborarea instruc țiunilor de ap ărare împotriva incendiilor și stabilirea
sarcinilor ce revin salaria ților;
– Să asigure verificarea cunoa șterii și respect ării de catre salaria ți a instruc țiunilor
necesare privind m ăsurile de ap ărare împotriva incendiilor;
– Să stabileasc ă persoane cu atribu ții privind punerea în aplicare, controlul și
supravegherea m ăsurilor de ap ărare împotriva incendiilor;
– Să asigure întocmirea planurilor de protec ție și condi țiile pentru ca acestea s ă fie
opera ționale în orice moment.
2.2 Obliga țiile pricipale ale salaria ților/lucr ătorilor
– Să respecte regulile și m ăsurile de ap ărare împotriva incendiilor, stabilite prin instruc țiuni,
planuri de pretec ție, etc., aduse la cuno știn ță de c ătre conduc ătorul locului de munc ă;
– Să nu efectueze manevre nepermise sau modific ări neautorizate ale sistemelor și
instala țiilor de ap ărare a incendiilor;
– Să comunice imediat dup ă constatare conduc ătorului locului de munc ă orice inc ălcare a
normelor de ap ărare împotriva incendiilor sau o situa ție de pericol de incendiu, precum și orice
defec țiune sesizat ă la sistemele și instala țiile de ap ărare împotriva incendiilor.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
117
3. PREVENIREA ȘI STINGEREA INCENDIILOR
– Se interzice amplasarea u șilor false, a draperiilor și oglinzilor, presum și amplasarea
scaunelor, covoarelor pe c ăile de evacuare, deoarece pot deruta și împiedica persoanele care
evacuaz ă cladirea, în caz de incendiu;
– Este interzis ă iluminarea cu flac ără deschis ă a locurilor care prezint ă pericol de incendiu;
– Lichidele combustibile pentru cur ățenie vor fi p ăstrate în bidoane metalice, închise
ermetic și etichetate, în locuri ferite de posibilitatea izb ucnirii unui incendiu;
– Pardoseala nu se va cur ăța cu benzin ă sau neofalin ă, ci cu parchetin și numai la lumina
zilei;
– Se interzice p ăstrarea în birou a materialelor inflamabile;
– Gunoaiele se vor arde în locuri special stabilite f ără pericol de incendiu, numai sub
supraveghere, pe timp f ără vânt;
4. FUMATUL ȘI LUCRUL CU FOC DESCHIS
– Fumatul este interzis în toate locurile în care nu se admite folosirea focului deschis,
precum în înc ăperile cu echipamente electronice de calcul, înc ăperile centralelor termice, locurile cu
schele, cofraje, realizate din materiale combustibi le;
– În locurile stabilite pentru fumat se vor pune ins crip ții cu „ Loc pentru fumat” și se vor
asigura scrumiere, vase cu apa, nisip sau p ământ pentru stingerea resturilor aprinse de chibrit uri sau
țig ări;
– Este interzis ă golirea scrumierelor și a vaselor cu resturi de țig ări în co șurile de hârtie sau
în alte locuri în care exist ă materiale combustibile;
– Este interzis ă utilizarea focului deschis în locuri cu pericol de incendiu și pe vânt;
5. MIJLOACE TEHNICE DE STINGERE A INCENDIILOR
Sting ătoarele de incendiu sunt mijloace tehnice de stinge re ac ționate manual care con țin agent
de stingere sub presiune (dioxid de carbon- sting ătoare tip G, pulbere uscat ă- sting ătoare tip P și spum ă
mecanic ă- sting ătoare tip SM) corespunz ător claselor de incendiu:
– A- materiale combustibile solide (lemn, hârtie, pl astic, etc.);
– B- lichide inflamabile (benzin ă, motorin ă, vopsele, etc.);
– C- gaze inflamabile( gaz metan, propan, butan, hid rogen, etc.);
– D- metale inflamabile (potasiu, sodiu, aluminiu, m agneziu, etc.);
– E- instala ții electrice.
6. INSTRUIREA ÎN DOMENIUL SITUA ȚIILOR DE URGEN ȚĂ
Căile de acces și de evacuare
– Evacuarea imediat ă și în condi ții de siguran ță a tuturor persoanelor și bunurilor materiale;
– Accesul facil al ma șinilor, utilajelor și persoanelor care ac ționaz ă la stingerea incendiului
sau la evacuarea persoanelor și bunurilor;
– Se interzice blocarea în pozi ția deschis ă a u șilor caselor sc ării, de pe coridoare, a celor
cu dispozitive de autoînchidere sau a altor u și care au rol de a opri p ătrunderea fumului și a gazelor
fierbin ți și propagarea incendiilor, pe vertical ă sau orizontal ă în caz de incendiu;
– Nu este admis ă placarea cu oglinzi a u șilor, întrucât se pot crea confuzii în parcurgerea
căilor de evacuare de c ătre persoane;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
118
– Ușile de evacuare c ătre exterior trebuie prev ăzute cu inscrip ții corespunz ătoare, p ăstrate
descuiate cat timp se lucreaz ă, și de asemenea trebuie între ținute astefl încât deschiderea lor s ă fie
sigur ă și u șoar ă;
– Este interzis ă blocarea c ăilor de acces și evacuare, cu materiale care s ă reduc ă l ățimea
liber ă de circula ție stabilit ă;
– Dispozitivele care asigur ă închiderea automat ă a u șilor sau obloanelor antifoc, precum și
cele care men țin în pozi ție închis ă u șile înc ăoerilor tampon în caz de incendiu, vor fi în perman en ță în
func țiune.
6.2 Norme S.S.M.
Înc ă din faza de concep ție, studiu și elaborarea proiectului lucr ării, managerul de proiect,
proiectantul și, când este cazul, beneficiarul, trebuie s ă ia în considerare principiile generale de
prevenire în materie de securitate și s ănătate prev ăzute în Legea nr. 319/2006 în ceea ce prive ște
alegerea solu țiilor arhitecturale, tehnice și/sau organizatorice în scopul planific ării diferitelor lucr ări ori
faze de lucru care se desf ăș oar ă simultan sau succesiv, dar și estimarea timpului necesar pentru
realizarea acestor lucr ări sau faze de lucru.
Principii generale de prevenire stabilite de lege l a alegerea solu țiilor arhitecturale, tehnice și/sau
organizatorice:
– Evitarea riscurilor;
– Evaluarea riscurilor care nu pot fi evitate;
– Combaterea riscurilor la surs ă;
– Adaptarea sarcinii de munc ă func ție de persoan ă;
– Luarea în considerare a progresului tehnic;
– Înlocuirea a ceea ce este periculos cu ceea ce imp lic ă riscuri mici sau nici un pericol;
– Adoptarea de m ăsuri mai degrab ă de protec ție colectiv ă, decât de protec ție individual ă;
– A da instruc țiuni necesare pentru lucr ători.
Obliga țiile beneficiarului și ale managerului de proiect
Atunci când un beneficiar sau un manager de proiect a desemnat unul sau mai mul ți
coordonatori în materie de securitate și s ănătate pentru a executa sarcinile prev ăzute, acesta nu va fi
exonerat de r ăspunderile care îi revin în acest domeniu.
Managerul de proiect are urm ătoarele obliga ții în vederea asigur ării și men țineiri securit ății și
sănătății lucr ătorilor din șantier:
– Să aplice principiile generale de prevenire a riscuri lor la locul de munc ă;
– Să coopereze cu coordonatorii în materie de securitat e și s ănătate în timpul fazelor de
proiectare și la realizare a lucr ărilor;
– Să ia în considerare observa țiile coordonatorilor în materie de securitate și s ănătate
consemnate în registrul de coordonare;
– Să stabileasc ă m ăsurile generale de securitate și s ănătate aplicabile șsantierului,
consultându-se cu coordonatorii în materie de secur itate și s ănătate;
– Să redacteze un document de colaborare practic ă cu coordonatorii în materie de
securitate și s ănătate.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
119
Obliga țiile angajatorilor
Angajatorul are urm ătoarele obliga ții în domeniul securit ății și s ănătății în munc ă:
– sa adopte, din faza de cercetare, proiectare si ex ecutie a constructiilor, echipamentelor
tehnice, precum si la elaborarea tehnologiilor de f abricatie si exploatare, solutii conforme normelor de
protectie a muncii, standardelor de securitate a mu ncii si reglementarilor specifice, prin a caror apl icare
sa fie eliminate sau reduse la minimum riscurile de accidentare si imbolnavire profesionala a angajati lor;
– sa asigure evaluarea riscurilor pentru securitatea si sanatatea angajatilor in vederea
stabilirii masurilor de prevenire, incluzand aleger ea echipamentului tehnic, a substantelor chimice si a
preparatelor utilizate, amenajarea locurilor de mun ca etc.; angajatorul trebuie sa dispuna evaluarea
riscurilor de accidentare si imbolnavire profesiona la pentru toate locurile de munca, inclusiv pentru acele
grupuri de angajati care sunt expusi la riscuri par ticulare; in urma acestei evaluari, masurile preven tive
si metodele de lucru stabilite de catre angajator t rebuie sa asigure o imbunatatire a nivelului de pro tectie
a angajatilor si sa fie integrate in toate activita tile unitatii respective, la toate nivelurile ierar hice;
– sa asigure auditarea de securitate si sanatate in munca a unitatii, cu ajutorul institutiilor
abilitate;
– sa solicite autorizarea functionarii unitatii din punctul de vedere al protectiei muncii, sa
mentina conditiile de lucru pentru care s-a obtinut autorizatia si sa ceara revizuirea acesteia in caz ul
modificarii conditiilor initiale pentru care a fost emisa;
– sa stabileasca masurile tehnice si organizatorice de protectie a muncii, corespunzator
conditiilor de munca si factorilor de risc evaluati la locurile de munca, pentru asigurarea securitati i si
sanatatii angajatilor;
– sa stabileasca in fisa postului atributiile si ras punderea angajatilor si a celorlalti
participanti la procesul de munca in domeniul prote ctiei muncii, corespunzator functiilor exercitate;
– sa elaboreze instructiuni proprii de securitate a muncii, care sa detalieze si sa
particularizeze prezentele norme si normele specifi ce de securitate a muncii, in raport cu activitatea
care se desfasoara;
– sa asigure si sa controleze, prin personal propriu sau prin personal extern abilitat,
cunoasterea si aplicarea de catre toti angajatii a masurilor tehnice si organizatorice stabilite, prec um si a
prevederilor legale in domeniul protectiei muncii;
– sa ia in considerare din punctul de vedere al secu ritatii si sanatatii in munca capacitatea
angajatilor de a executa sarcinile de munca reparti zate;
– sa asigure, pentru angajatii avand o relatie de mu nca cu durata determinata sau cu
caracter interimar, acelasi nivel de protectie de c are beneficiaza ceilalti angajati ai unitatii;
– sa ia masuri pentru asigurarea de materiale necesa re informarii si educarii angajatilor:
afise, filme, carti, brosuri, pliante, acte normati ve, manuale, teste, fise tehnice de securitate etc. ;
– sa asigure informarea fiecarei persoane, anterior angajarii, asupra riscurilor la care
aceasta va fi expusa la locul de munca, precum si a supra masurilor tehnice si organizatorice de
prevenire necesare, inclusiv cele referitoare la pr imul ajutor, prevenirea si stingerea incendiilor si
evacuarea personalului in caz de pericol iminent;
– sa asigure masurile necesare pentru informarea ang ajatorilor din orice unitate exterioara,
ai caror angajati lucreaza in unitatea sa, referito r la riscurile pentru securitate si sanatate la car e acestia
din urma pot fi expusi, precum si la masurile de pr evenire si protectie adoptate la nivel de unitate s i loc
de munca, inclusiv cele referitoare la primul ajuto r, prevenirea si stingerea incendiilor si evacuarea in
caz de urgenta;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
120
– sa se asigure ca angajatii din unitati din exterio r, care lucreaza in unitatea sa, au primit
instructiuni adecvate referitoare la riscurile pent ru securitatea si sanatatea lor la care pot fi expu si pe
durata desfasurarii activitatii respective;
– sa asigure resurse pentru instruirea, testarea, fo rmarea si perfectionarea personalului cu
atributii in domeniul protectiei muncii;
– sa ia masuri pentru autorizarea exercitarii meseri ilor si a profesiilor conform
reglementarilor in vigoare;
– sa angajeze numai persoane care, in urma controlul ui medical si a verificarii aptitudinilor
psihoprofesionale, corespund sarcinilor de munca pe care urmeaza sa le execute;
– sa ia masurile necesare informarii compartimentulu i de protectie a muncii despre
angajatii care au relatii de munca cu durata determ inata sau cu caracter interimar, pentru ca acestia sa
fie inclusi in programul de activitate care are ca scop asigurarea conditiilor de securitate si sanata te in
munca;
– sa acorde reprezentantilor angajatilor cu atributi i privind securitatea si sanatatea in
munca un timp adecvat, care va fi considerat timp d e munca, si sa le furnizeze mijloacele necesare
pentru a-si putea exercita drepturile si atributiil e prevazute in prezentele norme;
– sa ia masuri corespunzatoare pentru ca numai angaj atii care au fost instruiti adecvat sa
poata avea acces la locurile de munca unde exista r iscuri pentru securitatea si sanatatea acestora;
– sa asigure periodic sau ori de cate ori este cazul , verificarea incadrarii nivelului noxelor in
limitele admise, prin masuratori efectuate de catre organisme abilitate sau laboratoare proprii abilit ate;
– sa stabileasca si sa tina evidenta locurilor de mu nca cu pericol deosebit si sa identifice
locurile de munca unde pot aparea stari de pericol iminent;
– sa comunice, cerceteze, inregistreze, declare si s a tina evidenta accidentelor de munca,
a bolilor profesionale, a accidentelor tehnice si a avariilor;
– sa asigure functionarea permanenta si corecta a si stemelor si dispozitivelor de protectie,
a aparaturii de masura si control, precum si a inst alatiilor de captare, retinere si neutralizare a
substantelor nocive degajate in procesele tehnologi ce;
– sa prezinte documentele si sa dea relatiile solici tate de catre inspectorii de munca in
timpul controlului sau al cercetarii accidentelor d e munca;
– sa asigure realizarea masurilor stabilite de inspe ctorii de munca, cu ocazia controalelor si
a cercetarii accidentelor de munca;
– sa desemneze, din oficiu sau la solicitarea inspec torului de munca, persoanele care
participa la efectuarea controlului sau la cercetar ea accidentelor de munca;
– sa ia masuri pentru a nu se modifica starea de fap t rezultata din producerea unui
accident de munca mortal sau colectiv, in afara caz urilor in care mentinerea acestei stari ar genera a lte
accidente sau avarii cu consecinte grave, sau ar pe riclita viata accidentatilor sau a altor angajati;
– sa anunte imediat producerea unor avarii tehnice, evenimente, accidente de munca sau
imbolnaviri profesionale la inspectoratul teritoria l de munca si organele de urmarire penala competent e,
potrivit legii;
– sa asigure dotarea, intretinerea, verificarea echi pamentelor individuale de protectie si a
echipamentelor individuale de lucru si sa nu permit a desfasurarea nici unei activitati de catre angaja tii
sai fara utilizarea corecta de catre acestia a echi pamentului din dotare;
– sa acorde, la recomandarea medicului, materiale ig ienico-sanitare si alimentatie de
protectie;
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
121
– sa asigure supravegherea medicala corespunzatoare a riscurilor pentru sanatate la care
angajatii sunt expusi in timpul lucrului;
– sa asigure intocmirea fisei de expunere la riscuri profesionale pentru fiecare angajat
expus si completarea acesteia de fiecare data cand se produc schimbari ale procesului de productie;
– sa intocmeasca evidenta nominala a angajatilor cu handicap si a celor cu varsta sub 18
ani.
Obliga țiile lucr ătorilor independen ți
– Să respecte obliga țiile generale ale angajatorilor;
– Să respecte dispozi țiile minime de securitate și s ănătate;
– Să-și desf ăș oare activitatea conform cerin țelor de securitate și s ănătate stabilite pentru
șantierul respectiv;
– Să participe la orice ac țiune coordonat ă de prevenire a riscurilor de accidentare și
îmboln ăvire profesional ă pe șantier;
– Să aleag ă și s ă utilizeze echipamente individuale de protec ție conform ricurilor la care
sunt expu și;
– Să respecte indica țiile și să îndeplineasc ă instruc țiunile coordonatorilor în materie de
securitate și s ănătate;
– Să respecte prevederile planului de securitate și s ănătate.
– La locul de munc ă, lucr ătorul este obligat s ă foloseasc ă dispozitivele, materialele
și echipamentul de protec ție din dotare.
– In timpul lucrului angajatul trebuie s ă fie disciplinat și atent.
– Este interzis ă folosirea echipamentelor de munc ă defecte și nepotrivite, iar
transportul și manipul ările se vor face cu mult ă aten ție.
– Ordinea și cur țenia la locurile de munc ă sunt obligatorii, fiind interzise
aglomer ările c ăilor de acces cu materiale, stivuirea necorespunz ătoare sau a șezarea lor în
apropierea instala țiilor electrice sau de înc ălzit.
– Este interzis dormitul în timpul serviciului, intr oducerea sau consumarea b ăuturilor
alcoolice în incinta unit ății. Persoanele în stare de ebrietate nu vor fi prim ite la lucru.
– Fiecare angajat trebuie s ă cunoasc ă cum se procedeaz ă în cazul accident ării lui
sau a colegilor s ăi de munca (primul ajutor, anun țarea șefilor ierarhici etc).
– Doar respectând strict instruc țiunile de securitate și s ănătate a muncii accidentele
si urm ările lor nedorite sunt e vitate, iar eforturile ce se depun pentru ap ărarea vie ții și s ănătății
oamenilor nu vor mai fi zadarnice.
– Este strict interzis ă atingerea firelor si conductorilor electrici. Pent ru orice repara ții
vor fi informa ți șefii ierarhici sau electricienii.
– Este interzis ă circula ția angaja ților prin unitate f ără interes de serviciu sau prin
alte spatii unde este afi șat indicatorul "Intrarea oprit ă" sau alte semne conven ționale de pericol.
– Angaja ții noi i și încep activitatea doar dup ă ce li se face instruirea de tehnic ă a
securit ății muncii de c ătre șeful ierarhic, sunt testa ți asupra însu șirii acestor cuno știn țe și
semneaz ă fi șa de instruire.
– Angajatul trebuie s ă execute lucr ările conform tehnologiei de lucru și s ă aplice întocmai
instruc țiunile de securitate și s ănătate a muncii.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
122
Capitolul 7. CONCLUZII
Poiectul de diplom ă cu tema „Proiectare structur ă de rezisten ță pentru o c ădire de birouri
cu regimul de în ălțime P+3E în ora șul Ploie ști, jude țul Prahova” este structurat în 6 capitole.
Acestea cuprind calculul infrastructurii și suprastructurii construc ției, caietul de sarcini necesar
pentru realizarea lucr ărilor de construc ții, documenta ția tehnico-economic ă necesar ă pentru a se
estima costul de execu ție al lucr ărilor, programarea și organizarea execu ției lucr ărilor in cadrul
cărora se determin ă durata de realizare a activit ăților și etapele principale ce trebuie îndeplinite
pentru a finaliza execu ția proiectului in condi ții bune, m ăsuri specifice de S.S.M și P.S.I.
necesare pentru instruirea atat a beneficiarului,ma nagerului de proiect, cât și a lucratorilor de pe
șantier.
În capitolul 1 s-au prezentat no țiunile generale cu privire la amplasamentul viitoar ei
construc ții, caracteristicile zonei, construc ția propriu-zis ă, func ționalitate, regim de în ălțime,
structura de rezisten ță , protec ția mediului înconjur ător, dar și controlul calit ăților lucr ărilor.
În capitolul 2 s-au realizat calculele privind pred imensionarea și dimensionarea
elementelor principale, grinzi, stâlpi, pl ăci, funda ție, sc ări. Acest lucru a constat în alegerea
materialelor care se vor utiliza, evaluarea înc ărc ărilor asupra structurii, introducerea structurii
într-un program de calcul automat de unde s-au extr as diagramele de eforturi și deplas ările
laterale ale cl ădirii. Toate acestea au ajutat la realizarea calcul ui structurii de rezisten ță .
În capitolul 3 s-au descris condi țiile tehnice generale impuse la executarea lucr ărilor,
cerinte privind realizarea cofrajelor, arm ăturilor.
În capitolul 4 s-a realizat documenta ția tehnico-economic ă, aceasta cuprinzând
elaborarea antem ăsur ătorilor pentru infrastructur ă și suprastructur ă, listele de consumuri de
resurse, formularul C6- lista consumurilor de resur se materiale, formularul C7- lista consumurilor
cu mâna de lucru, formularul C8- lista consumurilor de ore de func ționare a utilajelor de
construc ții, formularul C9- lista consumurilor privind trans porturile, formularul F3. Astfel s-a
estimat pre țul total al construc ției ca fiind 2757409,75 lei.
În capitolul 5 s-a realizat programarea și organizarea execu ției de lucr ări, prin preluarea
din antem ăsur ătoare a articoleler corespunz ătoare pentru fiecare activitate, denumirea activit ății,
datele în leg ătur ă cu tipurile de materiale, for ța de munc ă și utilajele necesare pentru realizarea
activit ății, dar și normele de timp de realizare a activit ăților. S-a întocmit graficul re țea MPM
pentru a determina duratele de execu ție pentru proiect, rezervele de timp disponibile pe ntru
fiecare activitate. Astfel s-a ob ținot o durat ă total ă de execu ție a construc ției de 173 zile
lucr ătoare, lucr ările de execu ție fiind structurate în 68 de activit ăți. S-a determinat drumul critic
ce trebuie urmat pentru a respecta durata de execu ție determinat ă. Cu toate datele ob ținute în
etapele anterioare s-a elaborat graficul Gantt și graficul de resurse, unde s-a eviden țiat numărul
maxim și num ărul mediu de resurse utilizate.
În capitolul 6 s-au prezentat normele specifice de protec ția muncii care sunt reglementate
cu aplicare na țional ă, care cuprind prevederile minime obligatorii pentr u a se desf ășura
principalelor activit ăți în condi țiile de protec ția a muncii.
PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE
ÎN ĂLȚIME P+3E ÎN ORA ȘUL PLOIE ȘTI, JUDE ȚUL PRAHOVA
123
Bibliografie
Stasuri și normative:
1.) P100-1/2013- Cod de proiectare. Bazele proiect ării structurilor în construc ții.
2.) CR0/2012- Cod de proiectare seismic ă. Partea I- prevederi de proiect ări pentru cl ădiri.
3.) CR 1-1-3/2012- Cod de proiectare. Evaluarea ac țiunii z ăpezii asupra construc țiilor.
4.) CR 1-1-4/2012- Cod de proiectare. Evaluarea ac țiunii vântului asupra construc țiilor.
5.) NE 012/2008- Cod de practic ă pentru executarea lucr ărilor din beton, beton armat și beton
precomprimat.
6.) STAS 6054-77- Teren de fundare. Adâncimi de îng he ț. Zona teritoriului României.
7.) SR 13510/2006- Beton. Partea I: Specifica ție, performan ță , produc ție și conformitate.
8.) STAS 3622-86- Betoane de ciment- clasificare.
9.) STAS 1667-76- Agregate naturale grele pentru be toane și mortare cu lian ți minerali.
10.)STAS 438/1-89- Produse din o țel pentru armarea betonului. O țel laminat la cald. M ărci și condi ții
tehnice de calitate.
11.) C 169-88 – Normativ privind executarea lucr ărilor de terasamente pentru realizarea funda țiilor
construc țiilor civile și industriale.
12.) NP 112/2014 – Normativ privind proiectarea str ucturilor din beton armat.
Cărți și manuale
1.) „Îndrum ător pentru calculul și alc ătuirea elementelor din beton armat”- Radu Agent, Da n
Dumitrescu și Tudor Postelnicu, Editura Tehnic ă, Bucure ști, 1992.
2.) „Proiectarea structurilor de beton dupa SR EN 1 992-1” – Zoltan Kiss, Traian One ț.
3.) „Proiectarea structurilor din beton armat în zo ne seismice”- Tudor Postelnicu, Editura Malink
Bucure ști, Volumul 3.
4.) „Structuri din beton armat pentru cl ădiri etajate. Exemple de proiectare”- Tudor Posteln icu,
Țilimpea Florin și Zamfirescu Dan, Editura Matrix Rom, 2008
Note de curs:
1.) Construc ții din beton armat- Ș.l.dr.ing Gelmambet Sunai, Asist.dr.ing. Pericleanu Mihaela;
2.) Management în construc ții- Ș.l.dr.ing. Filip Cosmin, Asist.dr.ing. Pericpleanu Mihaela;
3.) Calculul automat al structurii- Ș.l.dr.ing. Popa Mirela;
4.) Dinamica constuc țiilor- Ș.l.dr.ing. Popa Mirela;
5.) Beton armat și precomprimat- Ș.l.dr.ing. Vintil ă Drago ș;
6.) Construc ții civile- Ș.l.dr.ing. Dr ăghici Gabriela, Asis.dr.ing. Pericleanu Dan.
Copyright Notice
© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.
Acest articol: PROIECTARE STRUCTUR Ă DE REZISTEN ȚĂ PENTRU O CL ĂDIRE DE BIROURI CU REGIMUL DE [609789] (ID: 609789)
Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.