PROGRAMUL DE STUDIU TEHNOLOGIA CONSTRUCȚIILOR DE MAȘINI FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT :ÎNVĂȚĂMÂNT CU FRECVENȚĂ PROIECT DE DIPLOMĂ CONDUCĂTOR ȘTIINȚIFIC… [603354]

UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALĂ ȘI TEHNOLOGICĂ
DOMENIUL INGINERIE INDUSTRIALĂ
PROGRAMUL DE STUDIU TEHNOLOGIA CONSTRUCȚIILOR DE
MAȘINI
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT :ÎNVĂȚĂMÂNT CU FRECVENȚĂ

PROIECT DE DIPLOMĂ

CONDUCĂTOR ȘTIINȚIFIC
Prof.dr.ing. STĂNĂȘEL IULIAN
Ing. POP ANA SC GMAB Consulting SRL

ABSOLVENT: [anonimizat]
2020

UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALĂ ȘI
TEHNOLOGICĂ
DOMENIUL: INGINERIE INDUSTRIALĂ
PROGRAMUL DE STUDIU: TEHNOLOGIA
CONSTRUCȚIILOR DE MAȘINI
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: ÎNVĂȚĂMÂNT CU FRECVENȚĂ
PROIECTAREA UNUI DISPOZITIV DE FIXARE ȘI
POZIȚIONARE PENTRU ASAMBLAREA UNOR
ELEMENTE DE CAROSERIE
CONDUCĂTORI ȘTIINȚIFICI :
Prof.dr.ing. STĂNĂȘEL IULIAN
Ing. POP ANA
SC GMAB Consulting SRL
ABSOLVENT: [anonimizat]
2020

UN1VERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALA. �I TEHNOLOGICA.
DEPARTAMENTUL iVGiMERiE H,�usrRiALA
TEMA –
Lucrare de finalizare a studiilor a student: [anonimizat]
2). Termenul pentru predarea lucrarii _2.–=G'–._OG __ ._2._o_i_o ________ _ _
3). Elemente inifiale pentru elaborarea lucrarii de finalizare a studiilor _____ _
4). Confinutul lucrarii de finalizare a studiilor: PRoiEc1A REA ht'sroi!tT ll/ ULU • 1
"ROiECTAREA 1EHIJ0LoG;Ei Df" £x€CUT1't1 �c€cTRR€A- T€HNOL'lbl£t tE. �CvT.iE" PE -ASi I: ( uU co AJJ A NUµGRlcA. r-9oi£c1A�A
tS�· i-(Ttv JLV · �em �v oPGRfr\\A � –:FRE�, -ALt;GEREA
SC-VLEi
5). Material grafic: _____ ___ ____ _____ ___ _
6). Locul de documentare pentru elaborarea lucrarii:
GJ,/f+�. �i&loTcC-A Uli cRS;TATii' biU �Att:ft. Pk;i !Ji bE
i IJT€RIJe-T: ,
7). Data emiterii temei�l5_._0G�_-l_0_1._0 ___ ____ _____ ___ _
Director de Departament, Conducator/i �tiinfific/i,
Absolvent,
\?::£Ks–AhQ�-At-\

2

CUPR INS
1. INTRODUCERE ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………… 3
2. PROIECTAREA DISPOZITIVULUI ………………………….. ………………………….. ………………… 4
2.1. Proiectarea elementelor netipizate ………………………….. ………………………….. ………………. 4
2.2. Alegerea componentelor standardizate ………………………….. ………………………….. ………… 9
2.3. Realizarea ansamblului ………………………….. ………………………….. ………………………….. .. 13
2.4. Integrarea dispozitivului într-o unitate de asamblare ………………………….. ………………… 16
3. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUTIE ………………………….. ……………………….. 18
3.1. Proiectarea tehnologiei de execuție a reperului de tip plac ă ………………………….. ………. 18
3.1.1. Stabilirea materialului ………………………….. ………………………….. ……………………….. 18
3.1.2. Elaborarea itinerarului tehnologic ………………………….. ………………………….. ……….. 18
3.1.3. Determinarea adaosului de prelucrare ………………………….. ………………………….. …. 22
3.2. Proiectarea tehnologiei ………………………….. ………………………….. ………………………….. … 25
3.2.1. Alegerea mașinii -unelte ………………………….. ………………………….. …………………….. 25
3.2.2. Determinarea regimurilor de așchiere ………………………….. ………………………….. ….. 28
3.2.3. Normarea tehnică ………………………….. ………………………….. ………………………….. …. 50
4. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUȚIE PE MAȘINI CU COMANDĂ
NUMERICĂ ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………….. . 58
4.1. Realizarea programului CNC ………………………….. ………………………….. ……………………. 58
5. PROIECTAREA DISPOZITIVULUI PENTRU OPERAȚIA DE FREZARE ………………… 66
5.1. Stadiul actual al piesei de prelucrat ………………………….. ………………………….. ……………. 66
5.2. Stabilirea cotelor și bazelor de orientare ………………………….. ………………………….. …….. 66
5.3. Calculul erorilor ………………………….. ………………………….. ………………………….. …………. 68
5.4. Stabi lirea fixării semifabricatului, calculul forțelor de așchiere, stabilirea unui
mecanism de fixare. ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………. 69
5.5. Proiectarea, descrierea ș i funcționarea ansamblului dispozitivului …………………………. 71
6. ALEGEREA SCULEI ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……….. 76
7. CONCLUZII ………………………….. ………………………….. ………………………….. …………………….. 89
BIBLIOGRAFIE ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……………………… 90
ANEXE ………………………….. ………………………….. ………………………….. ………………………….. ……… 91

3

1. INTRODUCERE

În această lucrare se prezintă realizarea unui dispozitiv de fixare și orientare a caroseriei
auto pentru realizarea sudării aceste a. Se vor prezenta și folosi principiile teoretice, practice si
tehnologice de realizare, proiectare și asamblare, care se fo losesc în industria autovehiculelor.
Dispozitivul are rolul de a ține fixate tablele unei uși de mașină până cand roboții
realizeaza procedeul de sudare in puncte in zone stabilite de producator. Acest dispozitiv face
parte dintr -un ciclu de fabricatie a u nei.
Ciclurile realizării unei mașini au scăzut sub un minut , deoarece tehnologia de fabricatie
a avansat. Industria auto a căpătat o creștere exponențială în ultimii 20 de ani deoarece și cererea
a crescut, autovehiculul devenind o parte din viața noastră .

4
2. PROIECTAREA DISPOZITIVULU I
2.1. Proiectarea elementelor netipizate
În industria autovehiculelor piesele netipizate (care nu se pot cumpăra de la producători), se
proiectează cu simplitate pentru a căuta o realizare cât mai ușoară și necostisitoare. De regulă, se
caută folosirea a cat mai puține mașini -unelte pentru reduce și timpul realizării elementelor.
Proiectarea unui element de fixare:
Aceste elemente care se denumesc în termenii specifici industriei „NC”, sunt elemente care
au contact direct cu tabla iar suprafața de contact are o rugozitate mică . De regulă, aceste
elemente se realizează din oțel C45 pentru o rezistență sporită. În unele cazuri unde cleșt ii
robotului de sudat sunt în apropiere de aceste elemente, materialul a les este de EN 1.4301 /AISI
304 (oțel inox).
Realizarea unui element de fixare:
 Pentru realizarea unui element, se va alege un plan de lucru pe care să se construiască
schița acestuia .

Fig. 2.1. Selectarea planului de realizare al elementului de fixare
 Se va selecta comanda „sketch” și se începe realizarea propriu -zisă. Definirea
elementului se va face avâ nd startul de la punctul „0” al mașinii (punct aflat de regulă
pe partea stânga -față a autovehiculului) , start determinat de client .

5

Fig. 2.2 . Realizarea elementului de fixare
 Se va folosi comanda „pad” , și se va introduce dimensiunea de extrudare a
piesei, de regulă grosimea acestuia.

Fig. 2.3 . Extrudarea elementului de fixare cu funcția „pad”

6
 Pentru a realiza suprafața de contact să fie tangentă pe tabla mașinii, se foloseste
comanda „split” . Se selectează elementul de fixare și suprafața tablei cu care are
contact.

Fig. 2.4 . Realizarea suprafeței de contact cu funcția „split”

 Urmatoarea e tapă este realizarea gaurilor de orientare si fixare fată de dispozitiv ,
comanda fiind „hole” . De regula acestea sunt două găuri de stift si o gaură de
surub metric. Se folosește comanda „hole”, se alege suprafața pe care se vor realiza
găurile, se speci fica poziționarea găurii față de marginile piesei și se selectează
diametrul acesteia. În cazul găurilor de surub se selectează tipul acestuia, pasul și
adancimea filetului.

7

Fig. 2.5 . Realizarea găurilor de fixare și orientare ale elementului de fixare

Fig. 2. 6. Vedere izometrică a celor trei elemente de fixare

8
Ansamblul dispozitivului conține și alte elemente netipizate, acestea se vor prezenta în
figurile de mai jos:

Fig. 2.7 . Vedere izometrică a primului
element de fixare
Material: C45

Fig. 2.9 . Vedere izometrică a unui
profil L care realizează prinderea
elementului de fixare cu placa suport
Material: S235JR

Fig. 2.8 . Vedere izometrică a celui de al
treilea element de fixare
Material: C45

Fig. 2.10 . Vedere izometrică a plăcii
suport
Material: S235JR

9

Fig. 2.11 . Vedere izometrică a
suportului care leagă părțile
dispozitivului de masă
Material: S235JR

2.2. Alegerea componentelor standardizate
Clientul alege furnizorii echipamentelor și elementelor standardizate care vor intra în
alcatuirea ansamblelor. Alegerea acestor elemente se va face cu ajutorul proiectantului care
realizeaza ansamblul.
Elementul activ în ansamblu este dispozitivul pneumatic de tip clamă de la producătorul
Tunkers care realizează strangerea și fixarea tablelor pentru a fi sudate. Strangerea necesara este
dată tabelar în functie de necesitate.
Modelul selectat pentru dispozitiv este modelul KL2 50 A10S T12. Detaliile despre acest
dispozitiv , prețul de cost și accesorii se pot g ăsi pe site-ul producătorului (www.tuenkers.com).

Fig. 2.12 . Vedere izometrică a dispozitivului
KL2 50 A10S T12

Fig. 2.13 . Imagine a dispoziti vului KL2 50
A10S T12 [1]

În urmatoarele grafice se prezintă speciificațiile dispozitivului:

Fig. 2.14 . Graficul forței în raport cu lungimea brațului [2]

11

Fig. 2.15 . Graficul cuplului în raport cu lungimea brațului [2]

Fig. 2.16 . Graficul masei în raport cu
compensarea sarcinii [2]

Fig. 2.17 . Graficul presiunii în raport cu
unghiul de deschidere al brațului [2]

În urmatoarele imagini se prezintă restul elementelor standardizate.

Fig. 2.18 . Cale distanțatoare
Furnizor: GMAB
Fig. 2.20 . Apăratoare dispozitiv pneumatic
Furnizor: TUNKERS

12

Fig. 2.19 . Placă de legătură
Furnizor: GMAB

Fig. 2.21 . Șaibe cu diametrul interior de Ø8 și
Ø10
Furnizor: Nomel

Fig. 2.22 . Șuruburi metrice M8 și M10
Furnizor: GMAB

13
2.3. Realizarea ansamblului
Pentru realizarea ansamblului se urmărește poziționarea elementelor de fixare pe tabla
autovehicului și se const rânge față de 0 (zero) mașină. Acestea au fost prezentate în tr-un
subcapitol anterior.
 Următoarea etapa este poziționarea suportului pe masa ansamblului cu suprafața pe
care se montează restul elementelor îndreptată paralel cu suprafețele elementelor de
fixare

Fig. 2.23 . Poziționarea suportului față de elementele de fixare
 Realizarea plăcii pe care se montează elementele de fixare. Aceasta trebuie construită
pe suprafața suportului. Placa trebuie să asigure o poziționare corectă și o rezistență
conformă elementelor de fixare.

14

Fig. 2.24 . Realizarea plăcii pe care se monteaz ă elementele de fixare
 Poziționarea elementelor de legatură și distanțare dintre elementele de fixare și placă.
De regulă, acestea sunt cale de distanțare .

Fig. 2.25 . Poziționarea elementelor de legătură și distanțatoare

15
 Fixarea dispozitivului pneumatic pe suprafața plăcii. Pozitionarea acestuia aduce și
alte elemente de legătură, care contribuie la protejarea acestui a și fixarea componentei
de strângere superioară.

Fig. 2.26 . Fixarea dispozitivului pneumatic și ale elementelor anexe acestuia
 Ultima etapă este poziționarea șuruburilor de fixare aferente elementelor.

Fig. 2.26 . Pozitionarea șuruburilor de fixare ale elementelor ansamblului

16
2.4. Integrarea dispozitivului într-o unitate de asamblare
Unitatea de asamblare este realiză dintr -o multit udine de dispozitive care împreună asigură
fixarea și orientarea caroseriei din toate părțile. Unitatea cuprinde șaisprezece dispoz itive
poziționate pe o masă care înclină unitatea la 75 ș.

Fig. 2.27 . Vedere izometrică a unității

Fig. 2.28 . Vedere frontală a unității care prezintă pozitionarea dispozitivelor pentru fixarea
caroseriei

17

Fig. 2.29 . Vedere laterală a unitații

18
3. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUTIE

3.1. Proiectarea tehnologiei de execuție a reperului de tip placă
3.1.1. Stabilirea materialului
Semifabricatul din care se va construi piesa (placă) este o tablă laminată

Piesa (placa) este de formă prismatică, deci se va executa dintr -un semifabricat de tip
tablă cu g rosimea de 25 mm, lațimea de 150 mm si înă lțimea de 2 10 mm.
Materialul folosit este C45.Acesta are proprietățile de mai jos:
Tabel. 3.1. Proprietățile oțelului C45

3.1.2. Elabo rarea itinerarului tehnologic
În tabelul de mai jos s e prezintă trecerea semifabricatului prin diferite procedee
tehnologice:

19
Tabel. 3.2. Procedeele tehnologice aferente piesei
Nr
crt Operatia Schema M.U Scula Dispozitiv Verificator

10.

Debitare

Mașină
de tăiat
cu jet
de apă – –

Șubler

20.

Frezare pe
contur

Mașină
de
frezat

Freza deget
Ø10 mm

Menghină

Șubler

20

30.

Frezare
plană

Mașină
de
frezat

Freză
cilindro –
frontală

Menghină

Șubler

40.

Frezare
profilată

Masina
de
frezat

Freza
cilindro
frontala

Menghina

Subler

50.
Găurire
Mașină
de
frezat Burghiu
Ø5,8mm
Ø6,5mm
Ø7,8mm
Ø8,5mm

Menghina Calibre

21

60. Alezare
Mașină
de
frezat Alezoare
Ø6 mm
Ø8mm
Menghina Calibre

70. Filetare
Mașină
de
frezat Tarod
M8
M10
Menghina Lere

80. Rectifi –
care
Mașină
de
rectifi –
cat Piatr ă
abrazivă
Menghina Rugozime –
tru

După realizarea acestor procedee, piesa rezultată este supusă unui tratament de calire cu
curenți de înaltă frecvență (CIF). Cu acest procedeu, față de alte procedee de călire, se realizează
o pătrundere a caldurii în interiorul piesei, în straturile super ficiale.
Se aplică un tratament de calire -revenire care va obține o duritate a piesei de 45 -48 HRC.

22
Ultimul procedeu tehnologic aplicat acestei piese este cel de rectificare. Se folosește
pietre de rectificat pentru rugozități de Ra 1.6 dar și Ra 3.2. În figura de mai jos este prezentată
piesa în forma finală.

Fig. 3.2 . Prezentarea desenului de execuție al piesei
3.1.3. Determinarea adaosului de prelucrare
Debitarea
Debitarea cu jet de apă va necesita un adaos pe conturul piesei de 2 mm pe fiecare fațetă,
piesa urmând să aibe dimensiunile 25×149,5×212 mm.
Frezarea

23
Frezarea contur ului se va realiza cu o sculă aș chietoare: freză deget cu diametrul
Ø10.Calitate suprafeței rezultate în urma procesului de frezare al conturului, va fi de 3,2 ϥm. Din
grosimea totală a piesei la debitare, se va freza simetric pe ambele părți până la grosimea de 20,3
mm.

Frezarea plană pe ambele părț i:
A total frezare = 4.7[mm]
Cu o freză cilindro -frontală 40/8 dinț i
Pe o parte : 1,5 mm => 3 treceri
Intoarcem pe cealaltă parte: 3 treceri
In total : 6 treceri

Găurirea
Pentru găurire vom folosi centrul de prelucrare UX -300 împreună cu burghie și tarozi
pentru filete iar penru găuri de știft vom folosi burghie și alezoare.
Pentru găurile filetate:
Pentru găurile de M10:
Aptotal=
=
= 4,25 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.1)
Filetare: M10
Pentru găurile de M8:
Aptotal=
=
= 3,325 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.2)
Filetare: M8
Pentru găurile de știft:
Pentru găurile de știft Ø8

24
Aptotal=
=
= 4 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.3)
Apgăurire=
=
=>t= 3,9 mm =>Ra= 6,3 µm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.4)
Apalezare=
=
=>t= 0,1 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.5)
=>Ra= 1,6 µm
Aptotal= Apgăurire+ Apalezare= 3,9+0,1=4 [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.6)
Pentru găurile de știft Ø6
Aptotal=
=
= 3 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.7)
Apgăurire=
=
=>t= 2,9 mm =>Ra= 6,3 µm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.8)
Apalezare=
=
=>t= 0,1 mm [9,rel 16.22 pag 30 ] (3.9)
=>Ra= 1,6 µm
Aptotal= Apgăurire+ Apalezare= 2,9+0,1=3
Rectificare plană pe ambele părți
Atotal=0.3 mm, pe o parte: 0,15mm => 10 treceri
Rectificarea pe prima față:
Degro șare
t1=t2=…=t 5=0,02 mm
5·0,02=0,1 mm
0,15-0,1=0,05 mm
5 treceri =>0,02 mm
Semifinisare
t6=t7=t8=0,015 mm

25
3·0,015=0,09 mm
0,05-0,045=0,005 mm
3 treceri =>0,015 mm
Finisare
t9=t10=0,0025
2·0,0025=0,005 mm
2 treceri =>0,015 mm
În total 10 treceri. Se va repeta procedura și pe cealaltă față. Suprafața rezulta ntă va avea
rugozitatea suprafeței de 1,6 µm.
3.2. Proiectarea tehnologiei
3.2.1. Alegerea mașinii -unelte
În cele ce urmează se prezenta mașinile utilizate pe ntru prelucrarea piesei, scule ș i
instrumente de măsură și control.
Pentru realizarea procedeelor tehnologice cu ajutorul mașinilor cu comandă numerică, se
va folosi centrul de prelucrare cu 5 axe UX -300 de la producatorul Quaser
(https://www.quaser.com/index_en.htm ).

Fig.3.1. Centrul de prelucrare cu 5 axe UX -300 [7]

26

Fig.3.2 Specificațiile centrului de prelucrare cu 5 axe UX -300 [7]
Pentru realizarea tratamentului electric se va folosi o instalație de tip C.I.F. de la
producatorul INDUCTOHEAT EUROPE GMBH (https://inductoheat.eu/?lang=en ).

Fig. 3.3 . Instalație de tratament termic [5]

27
Pentru operația de rectificare plană se va folosi mașina PGS-25/500 .

Fig. 3. 4. Mașină de rectificat plană PGS-25/500 [6]

Tabel. 3.4. Caracteristici ale mașinii de rectificat plană PGS-25/500 [6]

28
3.2.2. Determinarea regimurilor de așchiere
Pentru fiecare opera ție se alege o sculă așchietoare:
Pentru frezarea conturului piesei:
 freză deget cu diametrul Ø10 mm
Pentru frezarea plană și profilată:
 freză cilindro -frontală cu diametrul Ø40 mm
Pentru gaura cu filet M8:
 burghiu elicoidal cu diametrul Ø6,5 mm
 tarod M8
Pentru gaura cu filet M10:
 burghiu elicoidal cu diametrul Ø6,5 mm
 tarod M10
Pentru gaura cu diametrul Ø8:
 burghiu elicoidal cu diametrul Ø7,8 mm
 alezor cu diametrul Ø8 mm
Pentru gaura cu diametrul Ø10:
 burghiu elicoidal cu diametrul Ø8,5 mm
 alezor cu diametrul Ø10 mm
Pentru gaura cu filet M8:
 piatra de rectificat cu diametrul Ø250 mm

Calculul frezării pe contur
 Viteza de așchiere
Viteza de aschiere este dată de producatorul sculei:
va= 50 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9, rel.1.3, pag. 527] (3.10)

29
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul frezei cu care se prelucrează [mm]
v= 50
d=10
Se înlocuiește în formula (3.10 ) și se obține:

= 1591,5=>1600
 Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9, rel. 16.12. pag 24] (3.11)
[9, rel. 16.13. pag 24] (3.12)
Unde :
D – diametrul frezei [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9, tab.16.38 pag 25]
67 [9, tab.16.38 pag 25]
=1,07 [9, tab.16.38,pag 25]
=0,72 [9, tab.16.38,pag 25]
=1,71 [9, tab.16.38,pag 25]
=0,84 [9, tab.16.38,pag 25]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9, tab 16.19,pag 17]

30
=1 [9, tab 16.19,pag 17]
Înlocuind în relațiile (3. 11) și (3.12) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9. rel 16.20,pag 28] (3. 13)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația frezei [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.13) și rezultă:

20,50 [kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [kW] din cartea tehnică a mașinii

[9,rel. 14.5 pag. 527] (3.14)

această condiție este satisfăcută
Calculul frezării plane și profilate
 Viteza de așchiere
Viteza de aschiere este dată de producatorul sculei:
va= 20 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.15)

31
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul frezei cu care se prelucrează [mm]
v= 20 m/min
d=40 mm
Se înlocuiește în formula (3.15 ) și se obține:

= 159,15
Se alege turația imediat superioara: 160
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.16)
[9] (3.17)
Unde :
D – diametrul frezei [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment

32
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.1 6) și (3.17) se obține:

 Calculul for țelor pe direcție transversală și orizontală
1F F F
FFx y u
Fd
t mF qwC t s t zFKDn   

CF = 825
xF = 1.1
yF = 0.8
uF = 0.95
qF = 1.1
wF = 0
z=8
D = 40 mm
n = 160 rot/min
sd = 0.0375 mm/dinte
t= 3 mm (adâncimea de așchiere)
t1 = 25 mm (lățimea de frezat)
KmF = 1

Forța pe orizontală (pe direcția avansului) si pe direcție transversala pentru frezare simetrică se
determină cu relațiile
0.35
0.9Ht
tr tFF
FF


FH = 0.35∙680 = 238
Ftr = 0.9∙680 = 612

33

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.18)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația frezei [rot /min]
Se înlocuieste în formula (3.18) și rezultă:

21,95 [kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.19)

această condiție este satisfăcută
Calculul realizării operatiei de filetare M8
Această operație este împarțită în două:
 Calcului operației de găurire cu diametrul Ø6,5 mm
 Calculul operației de filetare M8
Calculul realizării operației de gă urire cu diametrul Ø6,5 mm
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 50 m/min
 Calculul turatiei “n”

34

[9] (3.20)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul burghiului cu care se prelucrează [mm]
v= 50 m/min
d=6,5 mm
Se înlocuiește în formula (3.20 ) și se obține:

= 2448,53
Se alege turația imediat superioara: 2500
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.21)
[9] (3.22)
Unde :
D – diametrul burghiului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment

35
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3. 21) și (3.22) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.23)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația burghiului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.23) și rezultă:

15,34 [kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.24)

această condiție este satisfăcută
Calculul operației de filetare M8
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 20 m/min
 Calculul turatiei “n”

36

[9] (3.25)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul tarodului cu care se prelucrează [mm]
v= 20 m/min
d=8 mm
Se înlocuiește în formula (3.25 ) și se obține:

= 795,77
Se alege turația imediat superioara: 800
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.26)
[9] (3.27)
Unde :
D – diametrul tarodului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]

37
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3. 26) și (3.27) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.28)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația tarodului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.28) și rezultă:

7[kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.29)

această condiție este satisfăcută
Calculul realizării operatiei de filetare M10
Această operație este împarțită în două:
 Calcului operației de găurire cu diametrul Ø8,5 mm
 Calculul operației de filetare M10
Calculul realizării operației de găurire cu diametrul Ø8,5 mm

38
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 50 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.30)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul burghiului cu care se prelucrează [mm]
v= 50 m/min
d=8,5 mm
Se înlocuiește în formula (3.30) și se obține:

= 1872,41
Se alege turația imediat superioara: 1900
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.31)
[9] (3.32)
Unde :
D – diametrul burghiului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]

39
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.31) și (3.32) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.33)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația burghiului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.33) și rezultă:

18,44[k W]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.34)

această condiție este satisfăcută
Calculul operației de filetare M10

40
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 20 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.35)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul tarodului cu care se prelucrează [mm]
v= 20 m/min
d=10 mm
Se înlocuiește în formula (3.35) și se obține:

= 636,62
Se alege turația imediat superioara: 650
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.36)
[9] (3.37)
Unde :
D – diametrul tarodului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]

41
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.3 6) și (3.37) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.38)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația tarodului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.38) și rezultă:

8,33[kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.39)

această condiție este satisfăcută

42
Calculul operației de alezare cu diametrul Ø8
Această operație este împarțită în două:
 Calcului operației de găurire cu diametrul Ø7,8mm
 Calculul operației de alezare Ø8mm
Calculul realizării operației de găurire cu diametrul Ø7,8 mm
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 50 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.40)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul burghiului cu care se prelucrează [mm]
v= 50 m/min
d=7,8 mm
Se înlocuiește în formula (3.40 ) și se obține:

= 2040,44
Se alege turația imediat superioara: 2050
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.41)
[9] (3.42)
Unde :
D – diametrul burghiului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului

43
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.41) și (3.42) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.43)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația burghiului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.43) și rezultă:

17,18[k W]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.44)

44

această condiție este satisfăcută
Calculul operației de alezare Ø8mm
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 20 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.45)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul alezorului cu care se prelucrează [mm]
v= 20 m/min
d=8 mm
Se înlocuiește în formula (3.45 ) și se obține:

= 795,77
Se alege turația imediat superioara: 800
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.46)
[9] (3.47)
Unde :
D – diametrul frezei [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului

45
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.4 6) și (3.47) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.48)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația alezorului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.48) și rezultă:

7 kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

46

[9] (3.49)

această condiție este satisfăcută
Calculul operației de alezare cu diametrul Ø6
Această operație este împarțită în două:
 Calcului operației de găurire cu diametrul Ø5,8mm
 Calculul operației de alezare Ø6mm
Calculul realizării operației de găurire cu diametrul Ø5,8 mm
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 60 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.50)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul burghiului cu care se prelucrează [mm]
v= 60 m/min
d=5,8 mm
Se înlocuiește în formula (3.50 ) și se obține:

= 3292,86
Se alege turația imediat superioara: 3300
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.51)
[9] (3.52)

47
Unde :
D – diametrul burghiului [mm]
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3.5 1) și (3.52) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.53)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația burghiului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.53) și rezultă:

16,72 [kW]

48
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.54)

această condiție este satisfăcută
Calculul operației de alezare Ø6mm
 Viteza de așchiere
Viteza de aș chiere este dată de producatorul sculei:
va= 20 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.55)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul alezorului cu care se prelucrează [mm]
v= 20 m/min
d==6 mm
Se înlocuiește în formula (3.55 ) și se obține:

= 1061,03
Se alege turația imediat superioara: 1070
Calculul forței axiale si a momentului de torsiune
[9] (3.56)
[9] (3.57)
Unde :
D – diametrul alezorului [mm]

49
s – avansul [mm/rot]
– coeficien ții și exponen ții for ței și ai momentului
alege:
630 [9]
67 [9]
=1,07 [9]
=0,72 [9]
=1,71 [9]
=0,84 [9]
– coeficien ți de corec ție pentru for ță și moment
=0,66 [9]
=1 [9]
Înlocuind în relațiile (3. 56) și (3.57) se obține:

 Calculul puterii efective

[kW] [9] (3.58)
Unde:
Mt- momentul de torsiune [N ·m]
n-turația tarodului [rot/min]
Se înlocuieste în formula (3.58) și rezultă:

50

5,72 kW]
Se verifică: M m.u.= 25 [k W] din cartea tehnică a mașinii

[9] (3.49)

această condiție este satisfăcută
Calculul opera ției de rectificare plană
 Viteza de așchiere
Viteza de aschiere este dată de producatorul sculei:
va= 25 m/s
va= 1500 m/min
 Calculul turatiei “n”

[9] (3.50)
Unde:
va= viteza de așchiere [m/min ]
d- diametrul pietrei cu care se prelucrează [mm]
v= 1500 m/min
d=200 mm
Se înlocuiește în formula (3.15 ) și se obține:

= 2387,32
Se alege turația imediat superioara: 2400
3.2.3. Normarea tehnică

∑ [min/buc] [10,rel 3.1, pag 22 ](3.51)
unde:

51
– timpul de pregătire -încheiere pentru studierea lucrării, aduna rea materialului de la locul de
muncă

N- mărimea lotului
– timpi auxiliari
– timp de desrevire tehnică
– timp de odihnă și necesități fiziologice
tb- timp normat pe operatie =
[10,rel 3.2, pag. 22] (3.52)

– 0.1 -avansul pe dinte [mm]
z-4 -număr de dinț i
l1- 5 mm
l2- 5 mm
l- 208 mm
i-numărul de treceri
 Frezare conturului piesei
tb=
[10,rel 3.2, pag. 22] (3.53)
i- numarul de treceri i=3
n= 1600 [rot/min]
(3.54)
sm= 0,1·4 ·1600 =640
Înlocuim coeficienții în ecuația (3. 53) și rezultă:
tb=
= 1,02 min
[10, rel 4.14, pag. 29] (3.55)
ta1=0.26[min] – timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [tab.8.34,pag.314,]
ta2=0.58[min] – timp ajutător pentru comanda mașinii [10,tab.11.91,pag.291]
ta3=0.15[min] – timp ajutător pentru măsurări la luarea așchiilor [10,tab.11.86,pag.287]

52
ta4 =0.12[min] – timp ajutător pentru evacuarea așchiilor [10,tab.11.86,pag.28]
ta5=0.36[min] – timp ajutător pentru măsurări de control [10,tab.11.87,pag.286]

tdt=3,9
ton=1,4
Înlocuim coeficienții în ecuația (3. 51) și rezultă:
Nt=11+ 1,02 +1,47+3,9+1,4+3= 21,79
 Frezarea plană și a suprafețelor de așezare
Se va calcula doar pentru o singură frezare, iar la celelalte 2 se va proceda identic.
z-8 -număr de dinț i
l1- 5 mm
l2- 5 mm
l- 20 mm

tb=
[10] (3.56)
i- numarul de treceri i=6
n= 160 [rot/min]
(3.57)
sm= 0,1*8 *160=128
Înlocu im coeficienții în ecuația (3.56 ) și rezultă:
tb=
= 2,34 min
[10] (3.58)
ta1=0.26[min] – timp ajutător pentru prinderea și desprinderea piesei [10]
ta2=0.58[min] – timp ajutător pentru comanda mașinii [10]
ta3=0.15[min] – timp ajutător pentru măsurări la luarea așchiilor [10]

53
ta4 =0.12[min] – timp ajutător pentru evacuarea așchiilor [10]
ta5=0.36[min] – timp ajutător pentru măsurări de control [10]

tdt=3,9
ton=1,4
Înlocuim coeficienții în ecuația (3. 51) și rezultă:
Nt= 11+2,34 +1,47+3,9+1, 4+3= 23,11
Norma tehnică pentru cele 5 frezări este de: 23,11 ·5=115,55
 Realizarea operațiilor de alezare cu diametrul Ø6 H7
Se va realiza calculul normei de timp pentru o singură gaura, aceastea fiind patru .
Realizarea operației de găurire cu diametrul Ø5,8
∑ [min/buc] [12, rel.8.1 ,pag335 ] (3,59)
:
– timp de bază
– timpi auxiliari
– timp de deservire tehnică
– timp de deservire organizatorică
– timp de odihnă și nevoi fiziologice
Calculul timpului de bază
=
[min] [12, Tab.9.34 ,pag. 23 ] ( 3.60)
Înlocuind parametrii în relația de mai sus obținem:
s= 0,03 [mm/rot]
n= 3300 [rot/min]
l= 20 [mm]
= 5 [mm]
= 5 [mm]

54
==
= 0,3 min
Determinarea timpilor ajutători [min]
Timpul pentru prindere -desprindere piesă [min]
=0,10 min [12, Tab.9.50 ,pag. 32 ]
Timpul pentru comanda mașinii [min]
=0,04 min [12, Tab.9.51 ,pag. 33 ]
Timpul pentru măsurări la luarea așchiei [min]
=0,04 min [12, Tab.9.25 ,pag. 34 ]
Timpul pentru curățarea dispozitivului de așchii [min]
=0,12 min [12, Tab.9.53 ,pag. 35 ]
∑ min (3.61)
∑ =0,3 min
Determinarea timpilor de deservire tehnică [min] și organizatorică
=0,02[min] [11, Tab.8.51 ,pag. 334 ]
=0,01[min] [11, Tab.8.51 ,pag. 334 ]
Se neglijează timpul de odihnă și necesități fiziologice [min]
=0 [11, Tab.8.52 ,pag. 335 ]

=0,3+0,3+0,02+0,01+0= 0,63 min
Norma tehnică pentru patru găuri= 4·0,63=2,53 min.
Operația de alezare Ø6 H7
∑ [min/buc]
:
=timp de bază
= timpi auxiliari
= timp de deservire tehnică
= timp de deservire organizatorică
= timp de odihnă și nevoi fiziologice
Calculul timpului de bază se determină cu formula

55
=
[min] (3.62)
Înlocuind parametrii de mai sus obținem:
s= 0,03 [mm/rot]
n= 1070 [rot/min]
l= 20 [mm]
= 5 [mm]
= 5[mm]
=
= 0,93 [min ]

Determinarea timpilor ajutători [min]
Timpul pentru prindere -desprindere piesă [min]
=0,36 min [12]
Timpul pentru comanda mașinii [min]
=0,04 min [12]
Timpul pentru măsurări la luarea așchiei [min]
=0,04 min [12]
Timpul pentru curățarea dispozitivului de așchii [min]
=0,12 min [12]
∑ min (3.63)
∑ =0,56 min
Determinarea timpilor de deservire tehnică [min] și organizatorică
=0,03[min] [12]
=0,01[min] [11]
Se neglijează timpul de odihnă și necesități fiziologice [min]
=0 min [11]
=0,93+0,56+0,03+0,01+0= 1,53 min
Norma t ehnică pentru aceste pantru găuri= 4·1,53= 6,13 min.
Folosind formulele anterioare și rezolvarea normelor operațiilor anterioare, se va vor
realiza norma de timp și pentru restul operațiilor. În tabelul 3.5. sunt prezentate valorile
parametrilor iar în tabelul 3.6. sunt prezentate valorile calculelor timpilor de bază.

56
Tip de operație Diametru gaură
[mm] Avans s
[mm/rot] Turatia n
[rot/min]
[mm]
[min]
[min]
Găurire Ø6,5 0.03 2500 20 2 2
Filetare M8 0.03 800 20 2 2
Găurire Ø7,8 0.03 2050 20 2 2
Alezare Ø8 H7 0.03 800 20 2 2
Găurire Ø8,5 0.03 1900 20 2 2
Filetare M10 0.03 650 20 2 2

Număr de
găuri/
operație Tip de
operatție Diametru
gaură
[mm] Timp de
bază tb
[min] ta1
[min] ta2
[min] ta3
[min] ta4
[min] ∑ta
[min] Tdt
[min] Tdo
[min] Ton
Nt/gau
ră
[min]
2 găuri Găurire Ø6,5 0,4 0,13 0,02 0,06 0,12 0,32 0,02 0,01 0 1,08
2 găuri Filetare M8 1,25 0,15 0,02 0,08 0,10 0,35 0,02 0,01 0 1,98
6 găuri Găurire Ø8,5 0,52 0,17 0,05 0,06 0,15 0,43 0,02 0,01 0 1,41
6 găuri Filetare M10 1,54 0,13 0,12 0,15 0,12 0,52 0,02 0,01 0 2,61
4 găuri Găurire Ø7,8 0,48 0,15 0,25 0,13 0,17 0,70 0,02 0,01 0 1,91
4 găuri Alezare Ø8 H7 1,25 0,13 0,12 0,15 0,10 0,5 0,02 0,01 0 2,28

 Rectificare
Se calculează cu relația :
∑ [min/buc]
– timpul de pregătire pentru studierea lucrării, aduna rea materialului de la locul de
muncă

Calculul timpului de bază
=
i [min] [12]
Înlocuind parametrii de mai sus obținem:
s= 0,1 [mm/rot]
n= 2400 [rot/min]
l= 208 [mm]
= 5 [mm]

57
= 5 [mm]
i= 10 nr de treceri
=
·10= 9,08 [min]
Determinarea timpilor ajutători [min]
Timpul pentru prindere -desprindere piesă [min]
=0,08 min [12]
Timpul pentru comanda mașinii [min]
=0,17 min [12]
Timpul pentru curățarea dispozitivului de așchii [min]
=0,5 min [12]
∑ min
∑ =0,75 min
Determinarea timpilor de deservire tehnică [min] și organizatorică
=0,02[min] [12]
=0,01[min] [12]
Determinarea timpilor de odihnă și necesități fiziologice [min]
=0,05 [12]

=9+9,08+0,75+0,02+0,01+0,05= 18,91 min
Deoarece se rectifica pe ambele fețe ale piesei N t=18,91 ·2= 37,82

∑ ∑ ∑ ∑ ∑
Timpul necesar pentru normare este de 3 ore 51 minute și 12 secunde .

58
4. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUȚIE PE MAȘINI CU
COMANDĂ NUMERICĂ
4.1. Realizarea programului CNC
Pentru r ealizarea programului de comandă pentru realizarea operațiilor cu ajutorul mașinilor
cu comandă numerică , se va folosi un soft specializat î n aces t scop. Procesul se va face după
următorii paș i:
a) Inserarea piesei în progra m și determinarea punctului de origine.

Fig. 4.1. Introducerea piesei și selectarea punctului de origine
b) Setarea sculei necesare operației de frezare

59

Fig. 4.2. Specificațiile sculei destinate operației de frezare
c) Selectarea primei s uprafețe care trebuie prelucrată

Fig. 4.3. Prima suprafață care trebuie prelucrată

60
d) Generarea paș ilor sculei pentru realizarea operatiei

Fig. 4.4. Pașii ce îi urmează scula pentru realizarea operației
e) Simularea operatiei pentru determinarea coliziunilor si demersului acesteia

Fig. 4.5. Simularea operației

61
f) Selectarea următoarei suprafațe ce trebuie prelucrată

Fig. 4.6. A doua suprafață ce trebuie prelucrată
g) Generarea pasilor sculei pentru realizarea operatiei

Fig. 4.7. Pașii sculei pentru realizarea operație i

62

h) Simularea operatiei pentru determinarea coliziunilor

Fig. 4.7. Simularea celei de a doua operație

i) Generarea codului care trebuie introdus in masina C.N.C.
Programul generat este urmatorul:
%
O1001
(T2 D=40. CR=0. – ZMIN=0. – FLAT
END MILL)
N10 G90 G94 G17 G49 G40 G80
N15 G21
N20 G28 G91 Z0.
N25 G90
N30 T2 M06
N35 S5000 M03
N40 G54
N45 M08
N50 G5.1 Q1
N55 G00 X46. Y89.
N60 G43 Z83.5 H02

63
N65 G00 Z59.5
N70 G01 Z58.3 F1000.
N75 G18 G03 X42. Z54.3 R4.
N80 G01 X20.
N85 X0.
N90 G17 G02 X -18.81 Y107.81 R18.81
N95 X0. Y126.62 R18.81
N100 G01 X20.
N105 G18 G02 X24. Z58.3 R4.
N110 G00 Z65.5
N115 X46. Y128.
N120 Z59.5
N125 G01 Z58.1 F1000.
N130 G03 X42. Z54.1 R4.
N135 G01 X20.
N140 X0.
N145 G17 G03 X -18.81 Y109.19
R18.81
N150 X0. Y90.38 R18.81
N155 G 01 X20.
N160 G18 G02 X24. Z58.1 R4. N165 G00 Z65.5
N170 X46. Y89.
N175 Z59.5
N180 G01 Z57.9 F1000.
N185 G03 X42. Z53.9 R4.
N190 G01 X20.
N195 X0.
N200 G17 G02 X -18.81 Y107.81
R18.81
N205 X0. Y126.62 R18.81
N210 G01 X20.
N215 G18 G02 X24. Z57.9 R4.
N220 G00 Z65.5
N225 X46. Y128.
N230 Z59.5
N235 G01 Z57.7 F1000.
N240 G03 X42. Z53.7 R4.
N245 G01 X20.
N250 X0.
N255 G17 G03 X -18.81 Y109.19
R18.81
N260 X0. Y90.38 R18.81

64
N265 G01 X20.
N270 G18 G02 X24. Z57.7 R4.
N275 G00 Z65.5
N280 X46. Y89.
N285 Z59.5
N290 G01 Z5 7.5 F1000.
N295 G03 X42. Z53.5 R4.
N300 G01 X20.
N305 X0.
N310 G17 G02 X -18.81 Y107.81
R18.81
N315 X0. Y126.62 R18.81
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . .
N2315 G00 Z56.5
N2320 X42.989 Y -11.1
N2325 Z8.
N2330 G01 Z4. F1 000.
N2335 G03 X38.989 Z0. R4.
N2340 G01 X20.
N2345 X0.
N2350 G17 G02 X -4.4 Y -6.7 R4.4 N2355 X0. Y -2.3 R4.4
N2360 G01 X20.
N2365 G03 X24.4 Y2.1 R4.4
N2370 X20. Y6.5 R4.4
N2375 G01 X0.
N2380 G02 X -4.4 Y10.9 R4.4
N2385 X0. Y15.3 R4.4
N2390 G01 X20.
N2395 G03 X24.4 Y19.7 R4.4
N2400 X20. Y24.1 R4.4
N2405 G01 X0.
N2410 G02 X -4.4 Y28.5 R4.4
N2415 X0. Y32.9 R4.4
N2420 G01 X20.
N2425 G18 G02 X24. Z4. R4.
N2430 G00 Z66.5
N2435 G17

N2440 M09
N2445 G28 G91 Z0.
N2450 G90

65
N2455 G49
N2460 G5.1 Q0
N2465 G28 G91 X0. Y0. N2470 G90
N2475 M30
%

66
5. PROIECTAREA DISPOZITIVULUI PENTRU OPERAȚIA DE
FREZARE

5.1. Stadiul actual al piesei de prelucrat

Înainte de operația de frezare, piesa a fost debitata, frezata pe contru și frezată pe ambele
fețe. Piesa are urmatoarele dime nsiuni:

Fig. 5.1 . Stadiul piesei înainte de operatia de frezare.

5.2. Stabilirea cotelor și bazelor de orientare

67

Fig. 5.2 . Cotele de frezare și bazele de orientare ale piesei
a=115 ±0.05
b=156±0.05
c=64.5±0.05
BA=S1
BG=S3=BC(a)=BC(c)
BS=S2=BC(b)

68
5.3. Calculul erorilor


n
iil l L
1)(
[13 rel. 6.3. pag. 77] (5.1)

In care:

L
dimensiunea de calcul, respectiv distanta de la BO la BC, pe directia cotei de
prelucrat
il
elementele lantului de dimensiuni

n
iL L Li iT T T
1)(
[13 rel. 6.6. pag. 77 ] (5.2)
In care:
LT
câmpul de dispersie al dimensiunii L

ε= (ε D2+ εP2+ εF2+ εN2)1/2 [14 rel. 4.3. pag. 22 ] (5.3)
În care:
εD- eroarea dimensională ;
εP- eroarea de poziț ie;
εF- eroare de formă ;
εN- eroarea de netezime;
Varianta I.

n
iL LiT T
12
0

69
εD=0.01
εP=0,02
εF=0,02
εN=0

√

5.4. Stabilirea fixării semifabricatului, calculul forțelor de așchiere,
stabilirea unui mecanism de fixare.
Forțele axiale, de torsiune și puterea efectivă s -au calculat la subcapitolul 3.23.
Pentru determinarea diametrului cilindrului pneumatic se va lua forța de acționare în timpul
prelucrarii de frezare (pentru care a fost conceput acest dispozitiv).
Pentru calculul forței de fixare a dispozitivului se consideră un coeficient se siguranță k= 2
Deci forțele de calcul vor fi:
FHcalc = 238∙2 = 476 N
Ftc calc = 612∙2 = 1224 N
Pentru pistonul care acționează pe direcția avansului:
Hcalc
necFpS

2
__4Hcalc
H piston necFpd

2
__4Hcalc
H piston necFdp

__4Hcalc
H piston necFdp

√
[mm]

70

În mod similar pentru celălalt piston

_
2
__4tr calc
tr piston necFpd

_ 2
__4tr calc
tr piston necFdp

_
__4tr calc
tr piston necFdp

√
[mm]

Având diametrul maxim calculat, se va alege un cilindru cu diametrul următor superior,
acesta fiind Ø63.

Fixarea se va realiza cu ajutorul unor cilindre hidraulice de la producatorul Festo
(https://www.festo.com/cms/ro_ro/index.htm ).

Fig. 5.3 . Detalii cilindru pneumatic

71
5.5. Proiectar ea, descrierea ș i funcționarea ansamblului dispozitivului

Proiectarea dispozitivului este asemanatoare ca cea din capitolul 2.4 unde este prezentat
detaliat realizarea fiecărui element.
Dispozitivul este compus dintr -un ansablu de elemente care permit pozitionarea
piesei în pozitie corespunzatoare. Piesa vine așezată pe un element sudat cu patru parți de
oprientate și fixare iar mai apoi doi cilindri pneumatici acționează asupra piesei pentru a realiza
fixarea ei. Dispoztivul se fixează pe masa mașinii cu ajutorul a patru șuruburi, care se vor
introduce în penele de ghitare pentru canalele T ale mesei mașinii -unelte .

Părțile componente ale dispozitivului sunt urmatoarele:

Fig. 5.5. Element sudat
Materi al: S235JR

72

Fig. 5.6. Element pe care se asează piesa
Material: C45

Fig. 5. 7. Masa dispozitivului
Material: S235JR

73

Fig. 5. 8.Element care este realizează strângerea cu ajutorul poansonului unu
Material: C45

Fig. 5. 9. Element care este realizează strângerea cu ajutorul poansonului doi
Material: C45

74

Fig. 5. 10. Element pe care se fixează și orientează poansoanele pneumatice
Material: S235JR

Fig. 5. 11. Cilindru pneumatic

75

Fig. 5. 12. Suruburi cu diferite tipuri d e filete și diferite mărimi
Prezentarea dipozitivului:

Fig. 5. 13. Vedere izometrică a dispo zitivului de fixare și orientare

76
6. ALEGEREA SCULEI
În urma studier ii regimurilor de așchiere și condițiile mașinii unelte utilizate pentru fiecare
operație în parte se alege o sculă potrivită nevoilor.
Sculele alese pentru operațiile realizate sunt alese din catalogul firmei WNT
(https://www.wnt.com/ro.html ).
Prezentarea modului de alegere a sculelor:
Pentru frezarea conturului piesei, supra fețelor plane și frezărilor profilate se selectează o
freză cilindro -frontală cu diametrul Ø40 mm. Pentru aceasta, se accesează site -ul firmei
producătoare (fig.6.1), se alege tipul de prelucrare (fig.6.2.), se alege tipul sculei (fig.6.3) iar mai
apoi sc ula aleasă (fig.6.4.)

Fig. 6 .1. Catalogul firmei WNT [8]

77

Fig. 6 .2. Selectarea tipului de operație [8]

Fig. 6 .3. Selectarea t ipului de sculă [8]

78

Fig. 6 .4. Freză cilindro -frontală cu diametrul Ø40 mm [8]

Fig. 6 .5. Specificațiile frezei cilindro -frontală cu diametrul Ø40 mm [8]

79
Pentru alegerea sculelor necesare operațiilor rămase, se urmează același pașii ca pentru
selectarea frezei cilindro -frontală.
Sculele alese sunt:
 Scule pentru operația de găurire

Fig. 6 .6. Burghiu elicoidal cu diametrul Ø5,8 mm [8]

80

Fig. 6 .7. Specificațiile burghiului elicoidal cu diametrul Ø5,8 mm [8]

Fig. 6 .8. Burghiului elicoidal cu diametrul Ø6,5 mm [8]

81

Fig. 6 .9. Specificațiile burghiului elicoidal cu diametrul Ø6,5 mm [8]

Fig. 6.10. Burghiului elicoidal cu diametrul Ø7,8 mm [8]

82

Fig. 6 .11. Specificațiile burghiului elicoidal cu diametrul Ø7,8mm [8]

Fig. 6 .12. Burghiului elicoidal cu diametrul Ø8,5mm [8]

83

Fig. 6 .13. Specificațiile burghiului elicoidal cu diametrul Ø8,5mm [8]
 Scule pentru operația de alezare

Fig. 6 .14. Alezor cu diametrul Ø6 mm [8]

84

Fig. 6 .15. Specificațiile alezorului cu diametrul Ø6 mm [8]

Fig. 6 .16. Alezor cu diametrul Ø8 mm [8]

85

Fig. 6 .17. Specificațiile alezorului cu diametrul Ø8 mm [8]
 Scule pentru realizarea operatiei de filetare

Fig. 6 .18. Tarod pentru filet M8 [8]

86

Fig. 6 .19. Specificațiile tarodului pentru filet M8 [8]

Fig. 6 .20. Tarod pentru filet M10 [8]

87

Fig. 6 .21. Specificațiile tarodului pentru filet M10 [8]

Fig. 6 .21. Piatră abrazi vă pentru rectificat [15]

88

Fig. 6 .21. Specificațiile pietrei abraziv e pentru rectificat [15]

89
7. CONCLUZI I

1. Proiectantul trebuie să țină cont de aspecte tehnologice, economice, ergonmice, de fiabilitate
atunci când vine vorba de proiectarea unui dispozitiv cât și de integrarea acestuia într -o linie
de asamblare.
2. Pentru realizare tehnologiilor pieselor trebuie o bună cunoaștere a fluxului tehnologic precum
și un raport optim între calitate și preț.
3. La realizare pieselor atât pe mașini clasice cât și pe cele cu comandă numerică trebuie ținut
cont de complexitatea pi esei, materialul ei precum și de precizia care se dorește a fi obșinută.
4. Mașinile cu comandă numerică au beneficiul de a putea realiza piese complexe, într -un timp
redus, lucru careduce la creșterea productivității muncii.
5. Alegerea sculelor așchietoare se alege în funcție de materialul piesei, regimurile de așchiere
calculate, astfel încât durabilitatea T să fie cea mai mare dar fără ca, calitatea pieselor să
scadă și procesul să fie încetinit.

90
BIBLIOGRAFIE

1) https://www.tuenkers.com/d3/d3_product_detail.cfm?productid=p0013011
2) https://www.tuenkers.com/publish/92342d91_da 54_cb89_add9bde5c193b028.cfm?l1=Po
sitioning
3) https://www.rasfoiesc.com/inginerie/tehnica -mecanica/LAMINAREA52.php
4) http://www.alfamm.ro/select_by_technology/milling/conventional%20milling%20machi
nes/profimach/EASY%20Series/297/600/#179
5) https://inductoheat.eu/products/customized -machinery -and-equipment/?lang=en
6) http://www.alfamm.ro/select_by_brand/profimach/Grinder%20Surface%20Conventional
%20-%20NC%20Series/PGS%20Series/430/250/
7) http://www.alfametalmachinery.com/ro/select_by_technology/milling/5%20 –
%20Axis%20Machining%20Center/Quaser/UX%20Series/301/410/#760
8) https://www.wnt.c om/ro.html
9) Picoș C . Ș.a – Proiectarea tehnologiile de prelucrare mecanică prin așchiere, Editura
Universitas, Volumul II, 1992
10) Vlase A. – Regimuri de așchiere adaosuri de prelucrare și norme tehnice de timp, vol. I,
Editura tehnica, Bucuresti 1983
11) Picos -Volumu -I-Normarea -Tehnica -Pentru -Prelucrari -Prin-Aschiere
12) Picos -Volumu -II-Normarea -Tehnica -Pentru -Prelucrari -Prin-Aschiere
13) T. Pavel Danut, T.Vidican Aron – Dispozitive pentru sisteme de fabricație , Editura
Universitații din Oradea,2007
14) V.A.Tripe P. Tocuț R.Țarcă – Proiectarea dispozitivelor Îndrumător de laborator Oradea,
2009
15) https://www.hoffmann -group.com/RO/ro/horo/Scule -abrazive -%C5%9Fi -pentru –
debitare/Polizare -de-precizie/Strato -Disc-pentru -%C5%9Flefuire -plan%C4%83 -de-
precizie -D%C3%97A%C3%97H -%28mm%29 -200%C3%9720%C3%9751/p /590150 –
?tId=

91
ANEXE
Program CNC complet
%
O1001
(T2 D=40. CR=0. –
ZMIN=0. – FLAT END
MILL)
N10 G90 G94 G17 G49
G40 G80
N15 G21
N20 G28 G91 Z0.
N25 G90

(FACE8)
N30 T2 M06
N35 S5000 M03
N40 G54
N45 M08
N50 G5.1 Q1
N55 G00 X46. Y89.
N60 G43 Z83.5 H02
N65 G00 Z59.5
N70 G01 Z58.3 F1000.
N75 G18 G03 X42. Z54.3
R4.
N80 G01 X20.
N85 X0. N90 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N95 X0. Y126.62 R18.81
N100 G01 X20.
N105 G18 G02 X24. Z58.3
R4.
N110 G00 Z65.5
N115 X46. Y128.
N120 Z59.5
N125 G01 Z58.1 F1000.
N130 G03 X42. Z54.1 R4.
N135 G01 X20.
N140 X0.
N145 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N150 X0. Y90.38 R18.81
N155 G01 X20.
N160 G18 G02 X24. Z58.1
R4.
N165 G00 Z65.5
N170 X46. Y89.
N175 Z59.5
N180 G01 Z57.9 F1000.
N185 G03 X42. Z53.9 R4.
N190 G01 X20. N195 X 0.
N200 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N205 X0. Y126.62 R18.81
N210 G01 X20.
N215 G18 G02 X24. Z57.9
R4.
N220 G00 Z65.5
N225 X46. Y128.
N230 Z59.5
N235 G01 Z57.7 F1000.
N240 G03 X42. Z53.7 R4.
N245 G01 X20.
N250 X0.
N255 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N260 X0. Y90.38 R18.81
N265 G01 X20.
N270 G18 G02 X24. Z57.7
R4.
N275 G00 Z65.5
N280 X46. Y89.
N285 Z59.5
N290 G01 Z57.5 F1000.
N295 G03 X42. Z53.5 R4.

92
N300 G01 X20.
N305 X0.
N310 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N315 X0. Y126.62 R18.81
N320 G01 X20.
N325 G18 G0 2 X24. Z57.5
R4.
N330 G00 Z65.5
N335 X46. Y128.
N340 Z59.5
N345 G01 Z57.3 F1000.
N350 G03 X42. Z53.3 R4.
N355 G01 X20.
N360 X0.
N365 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N370 X0. Y90.38 R18.81
N375 G01 X20.
N380 G18 G02 X24. Z57.3
R4.
N385 G00 Z65.5
N390 X46. Y8 9.
N395 Z59.5
N400 G01 Z57.1 F1000.
N405 G03 X42. Z53.1 R4.
N410 G01 X20. N415 X0.
N420 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N425 X0. Y126.62 R18.81
N430 G01 X20.
N435 G18 G02 X24. Z57.1
R4.
N440 G00 Z65.5
N445 X46. Y128.
N450 Z59.5
N455 G01 Z56.9 F1000.
N460 G03 X42. Z52.9 R4.
N465 G01 X20.
N470 X0.
N475 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N480 X0. Y90.38 R18.81
N485 G01 X20.
N490 G18 G02 X24. Z56.9
R4.
N495 G00 Z65.5
N500 X46. Y89.
N505 Z59.5
N510 G01 Z56.7 F1000.
N515 G03 X42. Z52.7 R4.
N520 G01 X20.
N525 X0. N530 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N535 X0. Y126.62 R18.81
N540 G01 X20.
N545 G18 G02 X24. Z56.7
R4.
N550 G00 Z65.5
N555 X46. Y128.
N560 Z59.5
N565 G01 Z56.5 F1000.
N570 G03 X42. Z52.5 R4.
N575 G01 X20.
N580 X0.
N585 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N590 X0. Y90.38 R18.81
N595 G01 X20.
N600 G18 G02 X24. Z56.5
R4.
N605 G00 Z65.5
N610 X46. Y89.
N615 Z59.5
N620 G01 Z56.3 F1000.
N625 G03 X42. Z52.3 R4.
N630 G01 X20.
N635 X0.

93
N640 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N645 X0. Y126.62 R18.81
N650 G01 X20.
N655 G18 G02 X2 4. Z56.3
R4.
N660 G00 Z65.5
N665 X46. Y128.
N670 Z59.5
N675 G01 Z56.1 F1000.
N680 G03 X42. Z52.1 R4.
N685 G01 X20.
N690 X0.
N695 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N700 X0. Y90.38 R18.81
N705 G01 X20.
N710 G18 G02 X24. Z56.1
R4.
N715 G00 Z65.5
N720 X46. Y89.
N725 Z59.5
N730 G01 Z55.9 F1000.
N735 G03 X42. Z51.9 R4.
N740 G01 X20.
N745 X0. N750 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N755 X0. Y126.62 R18.81
N760 G01 X20.
N765 G18 G02 X24. Z55.9
R4.
N770 G00 Z65.5
N775 X46. Y128.
N780 Z59.5
N785 G01 Z55.7 F1000.
N790 G03 X 42. Z51.7 R4.
N795 G01 X20.
N800 X0.
N805 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N810 X0. Y90.38 R18.81
N815 G01 X20.
N820 G18 G02 X24. Z55.7
R4.
N825 G00 Z65.5
N830 X46. Y89.
N835 Z59.5
N840 G01 Z55.5 F1000.
N845 G03 X42. Z51.5 R4.
N850 G01 X20.
N855 X0. N860 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N865 X0. Y126.62 R18.81
N870 G01 X20.
N875 G18 G02 X24. Z55.5
R4.
N880 G00 Z65.5
N885 X46. Y128.
N890 Z59.5
N895 G01 Z55.3 F1000.
N900 G03 X42. Z51.3 R4.
N905 G01 X20.
N910 X0.
N915 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N920 X0. Y90.38 R18.81
N925 G01 X20.
N930 G18 G02 X24. Z55.3
R4.
N935 G00 Z65.5
N940 X46. Y89.
N945 Z59.5
N950 G01 Z55.1 F1000.
N955 G03 X42. Z51.1 R4.
N960 G01 X20.
N965 X0.

94
N970 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N975 X0. Y126.62 R18.81
N980 G01 X20.
N985 G18 G02 X24. Z55.1
R4.
N990 G00 Z65.5
N995 X46. Y128.
N1000 Z59.5
N1005 G01 Z54.9 F1000.
N1010 G03 X42. Z50.9
R4.
N1015 G01 X20.
N1020 X0.
N1025 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N1030 X0. Y90.38 R18.81
N1035 G01 X20.
N1040 G18 G02 X24.
Z54.9 R4.
N1045 G00 Z65.5
N1050 X46 . Y89.
N1055 Z59.5
N1060 G01 Z54.7 F1000.
N1065 G03 X42. Z50.7
R4.
N1070 G01 X20. N1075 X0.
N1080 G17 G02 X -18.81
Y107.81 R18.81
N1085 X0. Y126.62
R18.81
N1090 G01 X20.
N1095 G18 G02 X24.
Z54.7 R4.
N1100 G00 Z65.5
N1105 X46. Y128.
N1110 Z59.5
N1115 G01 Z54.5 F1000.
N1120 G03 X42. Z50.5
R4.
N1125 G01 X20.
N1130 X0.
N1135 G17 G03 X -18.81
Y109.19 R18.81
N1140 X0. Y90.38 R18.81
N1145 G01 X20.
N1150 G18 G02 X24.
Z54.5 R4.
N1155 G00 Z83.5
N1160 G17

(FACE10)
N1165 G00 X42.989 Y –
11.1 N1170 Z66.5
N1175 Z8.
N1180 G01 Z6.8 F1000.
N1185 G18 G03 X38.989
Z2.8 R4.
N1190 G01 X20.
N1195 X0.
N1200 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1205 X0. Y -2.3 R4.4
N1210 G01 X20.
N1215 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1220 X20. Y6.5 R4.4
N1225 G01 X0.
N1230 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1235 X0. Y15.3 R4.4
N1240 G01 X20.
N1245 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1250 X20. Y24.1 R4.4
N1255 G01 X0.
N1260 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N1265 X0. Y32.9 R4.4
N1270 G01 X20.

95
N1275 G18 G02 X24. Z6.8
R4.
N1280 G00 Z56.5
N1285 X42.989 Y -11.1
N1290 Z8.
N1295 G01 Z6.5 F1000.
N1300 G03 X38.989 Z2.5
R4.
N1305 G01 X20.
N1310 X0.
N1315 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1320 X0. Y -2.3 R4.4
N1325 G01 X20.
N1330 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1335 X20. Y6.5 R4.4
N1340 G01 X0.
N1345 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1350 X0. Y15.3 R4.4
N1355 G01 X20.
N1360 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1365 X20. Y24.1 R4.4
N1370 G01 X0.
N1375 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4 N1380 X0. Y32.9 R4.4
N1385 G01 X20.
N1390 G18 G02 X24. Z6.5
R4.
N1395 G00 Z56.5
N1400 X42.989 Y -11.1
N1405 Z8.
N1410 G01 Z6.2 F1000.
N1415 G03 X38.989 Z2.2
R4.
N1420 G01 X20.
N1425 X0.
N1430 G17 G02 X -4.4 Y-
6.7 R4.4
N1435 X0. Y -2.3 R4.4
N1440 G01 X20.
N1445 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1450 X20. Y6.5 R4.4
N1455 G01 X0.
N1460 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1465 X0. Y15.3 R4.4
N1470 G01 X20.
N1475 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1480 X20. Y24.1 R4.4 N1485 G01 X0.
N1490 G02 X -4.4 Y28. 5
R4.4
N1495 X0. Y32.9 R4.4
N1500 G01 X20.
N1505 G18 G02 X24. Z6.2
R4.
N1510 G00 Z56.5
N1515 X42.989 Y -11.1
N1520 Z8.
N1525 G01 Z5.9 F1000.
N1530 G03 X38.989 Z1.9
R4.
N1535 G01 X20.
N1540 X0.
N1545 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1550 X0. Y -2.3 R4.4
N1555 G01 X20.
N1560 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1565 X20. Y6.5 R4.4
N1570 G01 X0.
N1575 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1580 X0. Y15.3 R4.4
N1585 G01 X20.

96
N1590 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1595 X20. Y24.1 R4.4
N1600 G01 X0.
N1605 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N1610 X0. Y32.9 R4.4
N1615 G01 X20.
N1620 G18 G02 X24. Z5.9
R4.
N1625 G00 Z56.5
N1630 X42.989 Y -11.1
N1635 Z8.
N1640 G01 Z5.6 F1000.
N1645 G03 X38.989 Z1.6
R4.
N1650 G01 X20.
N1655 X0.
N1660 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1665 X0. Y -2.3 R4.4
N1670 G01 X20.
N1675 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1680 X20. Y6.5 R4.4
N1685 G01 X0.
N1690 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4 N1695 X0. Y15.3 R4.4
N1700 G01 X20.
N1705 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1710 X20. Y24.1 R4.4
N1715 G01 X0.
N1720 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N1725 X0. Y32.9 R4.4
N1730 G01 X20.
N1735 G18 G02 X24. Z5.6
R4.
N1740 G00 Z56. 5
N1745 X42.989 Y -11.1
N1750 Z8.
N1755 G01 Z5.3 F1000.
N1760 G03 X38.989 Z1.3
R4.
N1765 G01 X20.
N1770 X0.
N1775 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1780 X0. Y -2.3 R4.4
N1785 G01 X20.
N1790 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1795 X20. Y6.5 R4.4 N1800 G01 X0.
N1805 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1810 X0. Y15.3 R4.4
N1815 G01 X20.
N1820 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1825 X20. Y24.1 R4.4
N1830 G01 X0.
N1835 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N1840 X0. Y32.9 R4.4
N1845 G01 X20.
N1850 G18 G02 X24. Z5.3
R4.
N1855 G00 Z56.5
N1860 X42.989 Y -11.1
N1865 Z8.
N1870 G01 Z5. F1000.
N1875 G03 X38.989 Z1.
R4.
N1880 G01 X20.
N1885 X0.
N1890 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N1895 X0. Y -2.3 R4.4
N1900 G01 X20.

97
N1905 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N1910 X20. Y6.5 R4.4
N1915 G01 X0.
N1920 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N1925 X0. Y15.3 R4.4
N1930 G01 X20.
N1935 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N1940 X20. Y24.1 R4.4
N1945 G01 X0.
N1950 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N1955 X0. Y32.9 R4.4
N1960 G01 X20.
N1965 G18 G02 X24. Z5.
R4.
N1970 G00 Z56.5
N1975 X42.989 Y -11.1
N1980 Z8.
N1985 G01 Z4.7 F1000.
N1990 G03 X38.989 Z0.7
R4.
N1995 G01 X20 .
N2000 X0.
N2005 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4 N2010 X0. Y -2.3 R4.4
N2015 G01 X20.
N2020 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N2025 X20. Y6.5 R4.4
N2030 G01 X0.
N2035 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N2040 X0. Y15.3 R4.4
N2045 G01 X20.
N2050 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N2055 X20. Y24.1 R4.4
N206 0 G01 X0.
N2065 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N2070 X0. Y32.9 R4.4
N2075 G01 X20.
N2080 G18 G02 X24. Z4.7
R4.
N2085 G00 Z56.5
N2090 X42.989 Y -11.1
N2095 Z8.
N2100 G01 Z4.4 F1000.
N2105 G03 X38.989 Z0.4
R4.
N2110 G01 X20. N2115 X0.
N2120 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N2125 X0. Y -2.3 R4.4
N2130 G01 X20.
N2135 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N2140 X20. Y6.5 R4.4
N2145 G01 X0.
N2150 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N2155 X0. Y15.3 R4.4
N2160 G01 X20.
N2165 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N2170 X20. Y24.1 R4.4
N2175 G01 X0.
N2180 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N2185 X0. Y32.9 R4.4
N2190 G01 X20.
N2195 G18 G02 X24. Z4.4
R4.
N2200 G00 Z56.5
N2205 X42.989 Y -11.1
N2210 Z8.
N2215 G01 Z4.1 F1000.

98
N2220 G03 X38.989 Z0.1
R4.
N2225 G01 X20.
N2230 X0.
N2235 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N2240 X0. Y -2.3 R4.4
N2245 G01 X20.
N2250 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N2255 X20. Y6.5 R4.4
N2260 G01 X0.
N2265 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N2270 X0. Y15.3 R4.4
N2275 G01 X20.
N2280 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N2285 X20. Y24.1 R4.4
N2290 G01 X0.
N2295 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N2300 X0. Y32.9 R4.4
N2305 G01 X20.
N2310 G18 G02 X2 4. Z4.1
R4.
N2315 G00 Z56.5
N2320 X42.989 Y -11.1 N2325 Z8.
N2330 G01 Z4. F1000.
N2335 G03 X38.989 Z0.
R4.
N2340 G01 X20.
N2345 X0.
N2350 G17 G02 X -4.4 Y –
6.7 R4.4
N2355 X0. Y -2.3 R4.4
N2360 G01 X20.
N2365 G03 X24.4 Y2.1
R4.4
N2370 X20. Y6.5 R4.4
N2375 G01 X0.
N2380 G02 X -4.4 Y10.9
R4.4
N2385 X0. Y15.3 R4.4
N2390 G01 X20.
N2395 G03 X24.4 Y19.7
R4.4
N2400 X20. Y24.1 R4.4
N2405 G01 X0.
N2410 G02 X -4.4 Y28.5
R4.4
N2415 X0. Y32.9 R4.4
N2420 G01 X20.
N2425 G18 G02 X24. Z4.
R4. N2430 G00 Z66.5
N2435 G17

N2440 M09
N2445 G28 G91 Z0.
N2450 G90
N2455 G49
N2460 G5.1 Q0
N2465 G28 G91 X0. Y0.
N2470 G90
N2475 M30
%

UNTVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATNA DE INGINERIE MANAGERIALA $I TEHNOLOGICA
NnIMT. ………….J.i…..,.r..,..
DECLARATIE DE AUTENTICITATE
A
TUCRARII DE TINALIZARE A STUDIILOR
(Proiect de diplomf,)
Titlul lucrilriiPRoiacrRBcS Uruui Lisbz riv Lr f,x/,Qc $r
h*'fiCUA Sr cApsftrf,
Autorul lucrflrii fiebRi &t't *[ffi.i *
I.,ucrmea de finalizare a studiilor este elaborat6 in vederea susfinerii examenului de
diplom[ organizat de cfltre
Facutratea bE irlei ljffli,5 l4eilf,tr*,lnrA t {Et+[,l0qq4 din cadrul universitatii
din Oradefl, sesiunea IJ Li€ a anului universitar &O/3 * LOIO
prin prezent4 subsemnatul (nume, prenume, cxrl hA/(f, A[tq4{CiPRiAI,l
/3lorotossoho
declar pe proprie rdspundere c6 aceastl lucrare a fost elaborat6 de cdtre mine, fdr[ niciun
ajutor neautorizat gi cE nicio parte a lucrErii nu con[ine aplicalii sau studii de cazpublicate de
alfi autori.
Declar, de asemenea, cb in lucrare nu existi idei, tabele, grafice, h6rfi sau alte surse
folosite fdr6 respectarea legii romdne gi a conventiilor interna{ionale privind drepturile de
autor.
Orads&, Semnfltura
Data l{b"C&' L0do

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 1
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8
Dimensiuni 25×15 0x212
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I. Aprobat
Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Mașină de debitat cu plasmă Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
10 Debitare Masă magnetică Ruletă

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 2
Stare LAMI NAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 25×1 46×208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modific ări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
20 Frezare Frezare contur Freză deget Ø10 mm Menghină Șubler 0,6 0,3 50 1600 3 1,02

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PROD US
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 3
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 21x146x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm ] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
30 Frezare plană Frezare degroșare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 0,8 0,3 20 160 1 2,34
Frezare semi -finisare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 0,5 0,3 20 160 1
Frezare finisare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 0,2 0,3 20 160 1

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 4
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 21x143x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
40 Frezare
profilată Frezare degroșare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 1,5 0,3 20 160 1 2,34
Frezare semi -finisare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 1 0,3 20 160 1
Frezare finisare Freză cilindro -frontală Menghină Șubler 0,5 0,3 20 160 1

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 5
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 21x143x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
50 Găurire Găur ire Ø5,8 Burghiu Ø5,8 Menghină Calibru 2,9 0,3 60 3300 1 0,3
Găurire Ø6,6 Burghiu Ø6,5 Menghină Calibru 3,25 0,3 50 2500 1 0,4
Găurire Ø7,8 Burghiu Ø7,8 Menghină Calibru 3,9 0,3 50 2050 1 0,48
Găurire Ø8,5 Burghiu Ø8,5 Menghină Calibru 4,25 0,3 50 1900 1 0,52

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 6
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 21x143x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…31 5 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
60 Alezare Alezare Ø6 Alezor Ø6 Meng hină Calibru 0,1 0,03 20 1070 1 0,93
Alezare Ø8 Alezor Ø8 Menghină Calibru 0,1 0,03 20 800 1 1,25

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 7
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 21x143x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adr ian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Centru de prelucrare UX-300 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STA S 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
70 Filetare Filetare M8 Tarod M8 Menghină Leră 0,7 0,03 20 800 1 1,25
Filetare M10 Tarod M10 Menghină Leră 0,75 0,03 20 650 1 1,54

UNIVERSITATEA
DIN
ORADEA PLAN DE OPERAȚII
pentru prelucrări
mecanice DENUMIRE PRODUS SUBANSAMBLUL DENUMIRE REPER BUCĂȚI PE PRODUS
Placă suport – Placă 1

Material Simbol S235JR Pagina 8
Stare LAMINAT Nr. total
de pagini 8 Dimensiuni 20x143x208
Data Numele Semnătura Arhiva
Nr. Conceput 13.06.20 Beke Adrian
Desenat 13.06.20 Beke Adrian
Verificat 20.06.20 Stănașel I.
Aprobat Aprobat 20.06.20 Stănașel I.

Nr.fișei Modificări Data Numele

Mașina -Unealta: Mașină de rectificat PGS -25/500 Secția/Atelier:
Dimensiuni liniare execuție mijlocie STAS 2300 -88
Până la 6 mm 0,10 315…1000 0,80
6…30 0,20 1000…2000 1,20
30…120 0,30 2000…4000 2,00
120…315 0,50 Peste 4000 3,00
Nr.
op. Denumirea
operației Succesiunea fazelor Scule așchietoare Dispozitive Verificatoare Regim de așchiere Timp
de bază
tb
[min] t
[mm] s
[mm/rot [ v
[m/min] n
[rot/m
in] i
nr treceri
80 Rectificare
Plană Piatră de rectificat Menghină Rugozimetru 0,3 0,1 1500 2400 10 9,08