Mod.Coala Nr. doc. [631925]

Mod.Coala Nr. doc.
D. Turcule ț
T. Sârbu
T. Sârbu
I.Crețu
A.TaranencoElaborat
Consultant
Conducător
Resp.PS CIC
ȘefDICGSemnătura DataUTM 582.1 –06ME
UTM FCGC
CIC-1401FazaCoala Coli
232 9L Bloclocativ cu parcare auto
subterană P+7E+Mde pe
str.Vovinteni nr.4 si 4/1, mun. ChișinăuCapitolul I
ARHITECTURA CONSTRUCȚIILOR

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
101.1Date generale
1.1.1Caracteristic ile regiunii și teritoriului construcției
Proiectul este elaborat în conformitate cu exigențele funcționale, compoziționale, sanitaro –
igienice, antiincendiare și condițiile de exploatare a clădirilor de locuit în vigoare și în conformitate cu
caietul de sarcini eliberat de beneficiar.
În proiect este indicată soluția de sistematizare a terenului cu amplasarea concretă a clădiril or
proiectate, construcțiilor vecine și elementelor de amenajare.
Clădirea proiectată reprezintă o casă de locuit cu cu parcare auto subterana tipP+7E+M situată
pe strada Vovinteni nr.4 , sectorul Buiucani, ora șul Chișin ău.
Regiunea construc ției se caracterizează prin următorii indici:
1.Raionul climateric –III-B;
2.Temperatura de calcul a aerului pet imp de iarna –16șC ;
3.Masa stratului de z ăpadă –50kg/m2(0.5kPa) ;
4.Presiunea v întului –30kg/m2(0.3kPa );
5.Seismicitatea zonei de construcție–7grade;
6.Seismicitate a terenului de construcție –8grade ;
7.Seisimicitatea de calcul a clădir ii–8grade.
1.1.2Componenț a și caracteristica complexului
Structura de rezistență este constituită din schelet din beton armat monolit cu umplutu ră din
zidărie din blocuri BCA, caramidă și blocuri de gips.
Categoria de importan ță–II
Gradul rezisten ței la foc –I
Categoria pericolului răspîndirii focului casei locative F1.3
1.2Amplasarea clădirii
1.2.1Planul general de amenajare a teritoriului
Terenul pentru construcție este repartizat în conformitate cu planul general elaborat de Primăria
mun. Chi șinău.
Pe terenul eliberat de primăria municipiului s -a proiectat blocul cu 9nivele.
Lucrările de construc ție vor demara in baza autoriza ției de construire emise de c ătre organul
administra ției publice locale și inregistrat ă la inspec ția de Stat în construcții.
Planul general a lconstruc ției este elaborat în baza sarcinei nivelo -arhitecturale a arhitectorului
general a municipiului.
Suprafața locativ ăeste compus ădin apartamente cu 1 si 2 odăi.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
11Amenajarea teritoriului este efectuat ăcu copaci, gazon verde cu teren de joac ăpentru copii .
Tabelul 1. Indici tehnico -economici
Nr Denumir ea indicilor Unit. Cantitatea
1 Numărul apartamentelor buc 32
inclus iv cu: 1 -camera buc 16
2-camere buc 16
2 Numarul boxelor pentru parcarea automobilelor buc 6
3 Suprafața constru cției m2282,16
4 Suprafața total ă a apartamentelor m22650,00
5 Suprafața locativ ă a apartamentelor clădirii m21716,16
6 Suprafațaspatiului socio -cultural m260,46
7 Volumul constructiv al clădirii m39670,00
8 Înălțimea nivelului mansarda m.l 3,30
9 Înălțimea nivelului locuibil, tip m.l 3,00
10 Înălțimea nivelului locuibil parter m.l 3,60
1.2.2 Soluția de sistematizare spațială a clădirii
Clădirea civil ădata este proiectată în conformitate cu nivelul actual de confort. Toate incăperile
au intrări separate și legături reciproc comode. Camera de zi este izolată de celelalte încăperi, baia și
veceul sunt amplasate în apropiere de antreuri.
Spațiul de la parter este atribuit pentru incăperi comerciale si boxelor pentru parcarea
automobilelor . În acest bloc locativ sunt amplasate 32de apartamente, din care 16apartamente cu o
odaie si16 apartamente cu 2 odăi cu suprafa ța totala a od ăilor de 2650m2.În clădire este prevăzut
ascensor cu greutatea maximă de ridicare 400kg. Prima statie a ascensorului este la cota 0.000.
1.2.3Rețele inginere ști
Aprovizionarea cu apă
Alimentarea cu apă potabilă se face de la rețeaua exterioară. Rețelele de alimentare cu apă se vor
monta din țevi de oțel cu diametrul 15..20 mm. Adîncimea de montare a apeductului se face pe profil,
pe rețele se montează robinete (fîntîni) din elemente de b/a după proiectul tip. Presiunea necesară la
intrare se asigură de la re țelele de apeducte magistrale.
Canalizarea
Apele menajere se vor evacua în rețeaua de canalizare exterioară. Rețeaua interioară de
canalizare se va monta din țevi din plastic cu diametrul 50..100 mm. Canalizarea prin scurgere liberă
se face prin țevi ceram ice (GOST 286 -82 ) și azbociment. La ieșirea din clădire, colțuri, cotituri și
racordări se amplasează fîntîni (cămine) din elemente de b/a prefabricate, conform proiectelor tip cu

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
12condiția seismicității.
Aprovizionarea cu energie electrică
Alimenatrea c u energie electrică se va face de la rețeaua exterioară 380/220V.
Distribuția energiei electrice se va face de la un panou de distribuție de tipul PA -538.
Consumatorii de bază a energiei electrice sînt receptorii de energie electrică a locatarilor.
Instalații de curenți slabi
Proiectul de instalare de curenți slabi se elaborează conform condițiilor tehnice ce prevăd
următoarele tipuri de comunicații :
1. Telefonizarea de la stația telefonică centrală.
2. Radioficarea de la rețeaua de rad ioficare locală.
3. Sistemul colectiv de translare a televiziunii.
Alimentarea cu gaze
Alimentarea cu gaze a clădirii se va face de la rețea locală de gazificare după un proiect special
elaborat racordată la rețeaua exterioară (orășenească).
1.3Rezistențaclădirii
1.3.1Soluția constructivă
Tipul funda ției-fundațiede adancime pe piloti din beton armat prefabricat .
Pereții plan parter se execută din blocuri de fundatie cu grosimea 400 mm.
Pereții mai sus de cota ± 3.600 sint executa ți din blocuri BCA.
Pereții despărțitori -sunt executați din cărămidă și blocuri de gips.
Planșeele, grinzile și centurile antiseismice turnate monolit se vor executa din beton minim clasa C20,
Schema constructivă –carcasă din beton armat monolit cu pereti de umplutura.
Acoperi șul este proiectat de tip sarpanta , cu panta i= 30 grade , termoizolat placi de vata
minerala si hidriozolat cu pelicula anticondensatoare .
1.3.2 Măsuri antiseismice
Clădirea este proiectată la acțiu nea forțelor seismice cu gradul de intensitate 8. Schema
constructivă este rigidă, rigiditatea clădirii fiind asigurată de conlucrarea cu cadrele din beton armat. În
proiect sunt prevăzute masuri ce asigura rezistenta antiseismica a cladirii conform СНиП II-7-81
„Строительство всейсмических районах ”.
Pentru asigurarea exigențelor antiseismice conform СНиП II-7-81 sunt prevăzute următoarele
măsuri :
-planșeele monolite servesc ca un disc rigid, care menține rigiditatea orizontală a construcției;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
13-pentru fixar ea pereților despărțitori de pereți portanți sau autoportan ți se folosesc cuie navale.
În caz de lungime mai mare de 3 m sau grosime 65mm se vor fixa suplimentar și de planșee.
1.3.3 Măsuri de protecție anticorozivă și antiincendiară
Pentru asigurarea durabilității necesare, toate elementele metalice neacoperite, se vor acoperi
cu lac de protecție anticorozivă cu rezistență sporită la incendii. Toate lucrările se vor executa conform
NCM F.03.02 -2005 “Protectia anticoroziva a elementelor de c onstructive a edificiilor”.
Hidroizolarea suprafețelor pereților se va executa prin aplicarea pe acestea a două straturi de
mastic bituminos fierbinte.
Hidroizolarea pe orizontala a peretilor se va efectua dintr -un strat de mortar de ciment la pozitia
1:2cu o grosime de 20mm.
Toate elementele din lemn ce intră în contact cu zidăria sau construc ții din beton armat se vor
antiseptiza și vor fi izolate cu un strat de carton bitumat conform NCM F.03.02 -2005.
Constructiile din lemn portante (grinzi, capriori, cosoroabe, etc.) se vor prelucra cu solutii
combinate de protective din saruri si paste speciale.
Capetele grinzilor din lemn pe o portiune de 700mm se vor acoperi cu o pasta antiseptica iar pe
lungimea de 180mm se vor acoperi cu smoala sau bitum si se v or infasura cu 2 straturi de carton
bitumat care se taie dupa configuratia capatului.
1.3.4 Executarea lucrărilor pe timp de iarnă
Lucrările de construcție pe timp de iarnă se vor executa conform urmatoarelorindicații:
1.Nu se admite înghețarea terenului de fundare;
2.Nu se admite înghețarea betonului în construcțiile din beton armat turnate monolit până la
atingerea rezistenței de proiect. Zidăria pereților subsolului pe timp de iarnă se va executa pe
mortar de ciment marca M50 cu adaosuri chimice. Nu se admit e utilizarea în calitate de
acceleratori ai întăririi betonului a clorurii de calciu sau a clorurii de natriu, din cauza agr esivității
lor;
3.În timpul dezghețării zidăriei, planșeul se va descărca la maximum;
4.Se admite executarea zidăriei mai sus de cota 0 .000 fără adaosuri chimice pe mortare cu marca de
un ordin mai mare decât cea de proiect;
5.Pe timp de dezghețare a zidăriei sectoarele turnate monolit și buiandrugii prefabricați se vor
rezema suplimentar pe popi temporari.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
141.4 Confort
1.4.1 Hidroizolarea infrastructurii
Hidroizolarea verticală se face cu bitum fierbinte de 2 ori. Hidroizolarea orizontală se face cu un
strat de mortar de ciment cu nisip de 1/2.
1.4.2 Finisari
Finisarea interioară
Subsolul, tavanul este driscuit si vopsit cu var, iar pere ții vor fi tencuiți, driscuiți si vopsiți cu
emulsie apoasă. Pardoseala se execută dintr -un strat de beton de marca C15, termoizolată cu prundis de
cheramzit h=80 mm, si acoperită cu șapă de morta rM150 cu grosimea de 45 mm.
În odăi, antreuri, coridoare din apartamente pardoseala este finalizata cu laminat, clasa 31.
În bucătărie, grupuri sanitare, hol, tambur, coridoare in afara apartamentelor, casa scarii,
încăperile publice, pardoseala este finali zata cu dală ceramică pe adeziv cu grosimea 15 mm.
Pereții portanți și despărțitori în camera comună, dormitor, bucătărie și antreu sunt tencuiti,
driscuiti si vopsiti cu emulsie apoasa. Pardoseala în încăperile locuibile, antreuri va fi din laminat gros
10 mm, iar în bucătării, baie si veceu din placu țe ceramice pentru pardosea grosimea 10 mm. În vecee,
baie, până la înălțimea de 1600 mm de la pardosea este pusă placa ceramica pe adeziv, mai sus de 1.60
m până la tavan peretele este driscuit si vopsit cu v ar.
La balcon, ecluză, casa scării, vestibulul de intrare pereții sunt vopsiți cu emulsie apoasă.
Golurile ușilor și ferestrelor sunt vopsite cu emulsie apoasă, cît și pervazurile de la fereastră sunt
vopsite cu emulsie apoasă.
Finisarea exterioară
Pereti i din blocuri BCA se vor tencui cu mortar de ciment, tencuiala decorative, faianta .
Elementele din lemn neprotejate de actiunea precipitatiilor se vor acoperi cu substante antiseptic
si se vor vopsi de doua ori cu vopsea de ulei.
Elementele metalice aflat e la aer liber se vor gruntui si apoi se vor vopsi de doua ori cu vopsea
pentru metal.
Toate elementele decorative de pe fatade se vor executa din polisteren expandat si se vor vopsi
cu vopsea pentru lucrari exterioare de calitate superioara.
1.4.3 Încălzi rea și alimentarea cu apă caldă
Încălzirea și alimentarea cu apă caldă se va face autonom cu ajutorul unui cazan de perete, care
funcționează pe gaze natural instalat la bucatarie . Proiectul sistemului de încălzire va fi elaborat de
persoane autorizate și se va cordona în ordinea stabilită de legislația în vigoare.
Parametrul agentului termic 95 -70 grade C, corpul de încălzire –radiatoare M140 -AO.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
151.4.4 Ventilarea
Ventilarea încăperilor de locuit se va face prin intermediul ferestrelor. Ventilarea încăperilor
sanitaro -igienice și a bucătă riei se va asigura prin canale de ventilare.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
16Bibliografie
1.NCM C.04.02 -2005 Iluminatul natural și artificial.
2.NCM C.04.04:2015 Pardoseli. Norme de proiectare.
3.NCM C.04.03:2015 Invelitori. Norme de proiectare.
4.NCM F.03.02 -2005 Proiectarea clădirilor cu pereți din zidărie.
5.Маклакова Т. Г. Архитектура гражданских и промышленных зданий. М.: Стройиздат,
2002.
6.В. А. Пономарёв, Арнитектурные Конструирование М.: Архитектура –С, 2008.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
17Capitolul I I
REZISTENȚA ȘI STABILITATEA
CONSTRUCȚIILOR

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
182.1Caracteristica structurală a construcției
Capitolul „Rezisten ța și stabilitatea construcțiilor ”constă în calculul și dimensionarea
elementelor structurii de rezisten ță a clădirii.
Clădirea proiectată reprezintă o casă de locuit cu cu parcare auto subterana tip P+7E+M situată
pe strada Vovinteni nr.4, sectorul Buiucani, ora șul Chișin ău.
Regiunea construcției se caracterizează prin următorii indici:
1.Raionul climateric –III-B;
2.Temperatura de calcul a aerului pet imp de iarna –16șC ;
3.Masa stratului de z ăpadă –50kg/m2(0.5kPa);
4.Presiunea vîntului –30kg/m2(0.3kPa);
5.Seismicitatea zone i de construc ție–7 grade;
6.Seismicitatea terenului de construcție –8 grade ;
7.Seisimicitatea de calcul a clădirii –8 grade.
Concepții constructive de baz ă:
-Structura de rezisten ță a obiectului dat este alcătuit din schelet monolit din beton armat cu
umplutura de zidărie;
-Drept cota 0.000 este primită nivelul pardoselei finite a parterului.
-Tipul funda ției-fundație de adancime pe piloti din beton armat prefabricat.
-Pereții plan parter se execut ă din blocuri de fundatie cu grosimea 400 mm.
-Pereții mai sus de cota ±3.600 sint executa ți din blocuri BCA.
-Pereții despărțitori -sunt executați din cărămidă (120mm) și blocuri de gips (80mm);
-Planșeele, grinzile și centurile antiseismice turnate monolit se vor executa din beton minim clasa C20;
-Acoperi șul este proiectat de tip sarpanta, cu panta i= 30 grade, termoizolat placi de vata minerala
si hidriozolat cu pelicula anticondensatoare.
2.1.1 Acte normative de referință
Calculul structurii de rezisten ță a fost efectuat respectând cerin țele și p revederile normelor în
vigoare:
–СHиП II.01.07 -85. Нагрузки и воздействия. Москва, ЦНИИСК им. Кучеренко , 1986.
–NCM E.01.02 -2005 Regulament privind stabilirea categoriilor de importanță a construcțiilor .
–СНиП II -7-81. Строительство в сейсмических районах. Н ормы проектирования //Москва,
Стрoйиздат, 1982 .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
19–NCM F.02.02 -2006. Calculul, proiectarea și alcătuirea elementelor de construcții din beton armat și
beton precomprimat. Normativ în construcții // Chișinău, Agenția Construcții și Dezvoltare a
Teritoriului a Republicii Moldova, 2006.
–Legea 721. Legea Republicii Moldova privind calitatea in constructii.
2.1.2Obiectivele calculului
Scopul final al acestui capitol este dimensionarea elementelor structurale, si anume: stalpi,
grinzi, plansee, diafragme, sele ctand in prealabil un cadru indicat de catre conducatorul de proiect.
În scopul determinării eforturilor în ca drul selectat a fost efectuat calculul lor prin metoda
elementelor finite. Structurile de rezistență au fost încărcate și calculate la sarcini permanente,
provenite din greutatea reală a construcțiilor portante și de închidere, temporare de lungă durată,
temporare de s curtă durată.
Schemele de calcul discretizate în elemente finite și schemele de încărcare sunt prezentate mai
jos. Calculul a fost efectuat cu ajutorul pachetului de programe aplicative „SCAD”.
2.1.3Categoria de importanță a construcției
Conform NCM E.01 .02-2005 clădirea proiectata: casă de locuit cu cu parcare auto subterana tip
P+7E+M situată pe strada Vovinteni nr.4, sectorul Buiucani, ora șul Chișin ău,se încadrează în
categoria de importanță II–construcții de importanță medie pentru economia nationa la si societate.
Coeficientul de siguranță după destinație =0,95..

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
20
2.2Schema de calcul a construc ției
Fig. 2.1. Geometria spa țială a schemei de calcul

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
21
Fig. 2.2. Schema cadrului calculat pe axa C

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
22
Fig. 2.3. Tipul elementelor finite a cadrului calculat pe axa C

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
23
Fig. 2.4. Tipul elmentelor finite a plăcii de plan șeu, cota 15.500

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
24
Fig, 2.5. Tipul elementelor finite a diafragmelor pe axa 2

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
25
Fig. 2.6. Numerotarea elementelor pentru un fragment de cadru pe axa C
Fig. 2.7. Numerotarea elementelor pentru un fragment de cadru pe axa C

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
26
Fig. 2.8. Numerotarea nodurilor pentru un fragment de cadru pe axa C

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
27
Fig. 2.9. Tipul rigiditatilor pentru un fragment de cadru pe axa 3

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
28
Fig. 2.10. Tipul rigiditatilor pentru plan șeu, cota 15.500
2.2.1 Caracteristici de rigiditate
Tabelul 2.1. Rigidități
Unitățile de masura: m, mm, kN
Grosimea pl ăcilor este prezentat ăîn unitatea de masur ăa dimensiunilor.
Жесткости
Тип Жесткость Значение
1 Жесткость стержневых элементов (параметрическое
описание)
вычисл. жесткостн. хаpакт. : EF=4316400.305
EIY=57552.0069
EIZ=57552.0069 GKR=39652.8389 GFY=1509071.29
GFZ=1509071.29
размеpы ядpа сечения : y1=.066666 y2=.066666 z1=.066666
z2=.066666
модуль упругости : E=26977500.
коэффициент Пуассона : nu=0.2
плотность : ro=24.525001
коэффициент температурного расширения : .00001
пpямо угольник : b=400. h=400.
имя типа жесткости: "stalpi"200 200
400
400200 200Y1Z1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
29Жесткости
Тип Жесткость Значение
2 Жесткость стержневых элементов (параметрическое
описание)
вычисл. жесткостн. хаpакт. : EF=4316400.305
EIY=57552.0069
EIZ=57552.0069 GKR=39652.8389 GFY=1509071.29
GFZ=1509071.29
размеpы ядpа сечения : y1=.066666 y2=.06 6666 z1=.066666
z2=.066666
модуль упругости : E=26977500.
коэффициент Пуассона : nu=0.2
плотность : ro=24.525001
коэфф ициент температурного расширения : .00001
пpямоугольник : b=400. h=400.
имя типа жесткости: "rigle"
3 Жесткость пластин
E=2.69775e10 NU=0.2
толщина плиты -0.16
удельный вес -24525
коэффициенты темп. pасшиpения: ALX=.00001 ALY=.00001
имя типа жесткости: "planseu"
4 Жесткость пластин
E=2.69775e10 NU=0.2
толщина плиты -0.2
удельный вес -24525
коэффициенты темп. pасшиpения: ALX=.00001 ALY=.00001
имя типа жесткости: "Diafragma"
5 Жесткость стержневых элементов (параметрическое
описание)
вычисл. жесткостн. хаpакт. : EF=2697750.241
EIY=35970.0059
EIZ=14050.7835 GKR=13993.7135 GFY=936899.514
GFZ=942228.556
размеpы ядpа сечения : y1=.041666 y2=.041666 z1=.066666
z2=.066666
модуль упругости : E=26977500.
коэффициент Пуассона : nu=0.2
плотность : ro=24.525001
коэффициент температурного расширения : .00001
пpямоугольник : b=250. h=400.
имя типа жесткости: "stalpi mansarda"
6 Жесткость стержневых элементов (параметрическое
описание)
вычисл. жесткостн. хаpакт. : EF=4316400.305
EIY=57552.0069
EIZ=57552.0069 GKR=39652.8389 GFY=1509071.29
GFZ=1509071.29
размеpы ядpа сечения : y1=.066666 y2=.066666 z1=.066666
z2=.066666
модуль упругости : E=26977500.
коэффициент Пуассона : nu=0.2
плотность : ro=24.525001
коэффициент температурного расширения : .00001
пpямоугольник : b=400. h=400.200 200
400
400200 200Y1Z1
125 125
250
400200 200Y1Z1
200 200
400
400200 200Y1Z1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
30Жесткости
Тип Жесткость Значение
7 Жесткость стержневых элементов (параметрическое
описание)
вычисл. жесткостн. хаpакт. : EF=2697750.241
EIY=35970.0059
EIZ=14050.7835 GKR=13993.7135 GFY=936899.514
GFZ=942228.556
размеpы ядpа сечения : y1=.041666 y2=.041666 z1=.066666
z2=.066666
модуль упругости : E=26977500.
коэффициент Пуассона : nu=0.2
плотность : ro=24.525001
коэффициент температурного расширения : .00001
пpямоугольник : b=250. h=400.
имя типа жесткости: "rigle mansarda"
8 Жесткость пластин
E=2.69775e10 NU=0.2
толщина плиты -0.16
удельный вес -24525
коэффициенты темп. pасшиpения: ALX=. 00001 ALY=.00001
2.2.2 Încărcări și acțiuni
Tabelul 2.2. Sarcini normate și de calcul pe planșeu
Nr.
d/oDenumirea încărcăriiUnitate de
măsurăSarcina
normatăCoeficientul
de siguran țăCoef.
de
grupareSarcina de
calcul
Sarcina permanentă (hol comun)
1Placi din ceramica
320 , 11 /mm kN m = =
kN/m20.22 1.3 0.9 0.257
2Sapa de mortar M150
340 , 21 /mm kN m = =0.84 1.3 0.9 0.983
3Cheramzit
340 , 6 /mm kN m = =0.24 1.3 0.9 0.281
4 Sarcina utila 1.5 1.1 0.9 1.49
5 total – – – 3.01
Sarcina permanentă (incaperi locative, antreuri, coridoare din apartamente)
1Laminat
310 , 7 /mm kN m = =
kN/m20.07 1.2 0.9 0.0756
2Sapa din ciment M150
340 , 21 /mm kN m = =0.84 1.3 0.9 0.98
3Cheramzit
340 , 6 /mm kN m = =0.24 1.3 0.9 0.28
4 Pereti despartitori 1.2 1.1 0.9 1.19
5 Sarcina utila 1.5 1.1 0.9 1.49
6 total – – – 4.02
Sarcina permanentă (bucatarii)
1Placi de ceramica pe adeziv 20mm
320 , 11 /mm kN m = =kN/m20.22 1.3 0.9 0.257125 125
250
400200 200Y1Z1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
312Sapa din ciment M150
335 , 21 /mm kN m = =0.735 1.3 0.9 0.86
3Hidroizolatie din ruberoid de
etansare 5mm
35 , 12 /mm kN m = =0.06 1.3 0.9 0.0702
4Cheramzit
340 , 6 /mm kN m = =0.24 1.3 0.9 0.281
5 Pereti despartitori 1.2 1.1 0.9 1.19
6 Sarcina utila 1.5 1.1 0.9 1.49
7 total – – – 4.15
Sarcina permanentă (blocuri sanitare)
1Placi de ceramica pe adeziv 20mm
320 , 11 /mm kN m = =
kN/m20.22 1.3 0.9 0.257
2Sapa din ciment M150
335 , 21 /mm kN m = =0.735 1.3 0.9 0.86
3Hidroizolatie din ruberoid de
etansare 5mm
35 , 12 /mm kN m = =0.06 1.3 0.9 0.0702
4Cheramzit
330 , 6 /mm kN m = =0.12 1.3 0.9 0.14
5 Pereti despartitori 1.2 1.1 0.9 1.19
6 Sarcina utila 1.5 1.1 0.9 1.49
7 total – – – 4
Sarcina permanentă (Pod)
1Sapa din ciment M150
350 , 21 /mm kN m = =
kN/m21.05 1.3 0.9 1.23
2Cheramzit
3150 , 6 /mm kN m = =0.9 1.3 0.9 1.053
3 Pereti despartitori 1.2 1.1 0.9 1.19
4 Sarcina utila 1.5 1.1 0.9 1.49
5 total – – – 4.96
Sarcina temporară de lungă durată
1Sarcina de lungă durată pe
plan șeu (p LD,pl)1.05 – – 1.05
Sarcina temporară de scurtă durată
1Sarcina de scurtă durată pe
plan șeu (p SD,pl)0.45 – – 0,45
Sarcina de la greutatea blocurilor BCA H=2.6m
13400 , 5 /mm kN m = = kN/m 5.2 1.1 0.9 5.15
Sarcina de la greutatea blocurilor BCA H= 1.4m
13400 , 5 /mm kN m = = kN/m 2.8 1.1 0.9 2.77

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
32Tabelul 2.3. Sarcini normate și de calcul pe acoperiș
Nr.
d/oDenumirea încărcăriiUnitate de
măsurăSarcina
normatăCoeficientul
de siguran țăCoef .
de
grupareSarcina
de calcul
Sarcina permanentă
1 Tigla ceramica 0.4 1.3 0.9 0.468
2 Sipci transversale 50x50mm kN/ m2 0.0315 1.1 0.9 0.0312
3 Leat 50×30 kN/ m20.025 1.1 0.9 0.0248
4 Pelicula de hidroizolatie kN/ m20.05 1.2 0.9 0.054
5 Capriori 60x150mm kN/ m20.144 1.1 0.9 0.143
Sarcina permanentă pe acoperi ș (p perm,ac ) kN/ m2- – – 0.721
Sarcina temporară de scurtă durată
1Încărcarea de la greutatea zăpezii
(zona I a încărcării din zăpadă)kN/m20,5 1.4 0.5 0.35
Sarcina de scurtă durată pe acoperi ș
(pSD,ac)0,5 1.4 0.5 0.35
Tabelul 2.4. Tipurile de incărcări
Nr. Tipul încărcării
1 Greutatea proprie
2 Sarcina permanentă
3 Sarcina temporară de lungă durată
4 Sarcina temporară de scurtă durată
5 Seismica pe X
6 Seismica pe Y
Pentru ob ținerea celor mai nefavorabile cazuri de solicitare a structurii de rezisten ță a clădirii
au fost alcătuite următoarele grupări de sarcini.
Tabelul 2.5. Grupări de sarcini
Nr. Formula
1 (L1)*1+(L2)*1+(L3)*1+(L4)*1
2 (L1)*0.91+(L2)*0.83+(L3)*0.77+(L4)*0.77
3 (L1)*0.9+(L2)*0.9+(L3)*0.8+(L4)*0.5+(L5)*1
4 (L1)*0.9+(L2)*0.9+(L3)*0.8+(L4)*0.5+(L5)* -1
5 (L1)*0.9+(L2)*0.9+(L3)*0.8+(L4)*0.5+(L6)* 1
6 (L1)*0.9+(L2)*0.9+(L3)*0.8+(L4)*0.5+(L6)* -1
2.3Rezultatele calculului static al structurii de rezistență
2.3.1Parametrii dinamici ai construcției

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
33Tabelul 2.6. Perioadele și frecvențele oscilațiilor
ЗагружениеНомер
формыСобстве
нное
значениеЧастоты ПериодМодальные массы
(%)
рад/се
кГц сек X Y Z
5 Seismica pe X1 0,19 5,13 0,82 1,23 7,54 0,03 0
2 0,09 10,68 1,7 0,59 2,38 71,11 0
3 0,09 11,04 1,76 0,57 62,54 2,64 0
4 0,06 16,67 2,65 0,38 2,76 0,1 0
5 0,03 29,64 4,72 0,21 0,02 0,04 0
6 0,02 40,04 6,37 0,16 0,5 15,61 0,13
7 0,02 42,2 6,72 0,15 15,86 0,41 0
8 0,02 43,22 6,88 0,15 0,11 0,36 0
9 0,02 51,06 8,13 0,12 0,12 0,02 4,55
Сумма модальных масс 91,83 90,33 4,69
6 Seismica pe Y1 0,19 5,13 0,82 1,23 7,54 0,03 0
2 0,09 10,68 1,7 0,59 2,38 71,11 0
3 0,09 11,04 1,76 0,57 62,54 2,64 0
4 0,06 16,67 2,65 0,38 2,76 0,1 0
5 0,03 29,64 4,72 0,21 0,02 0,04 0
6 0,02 40,04 6,37 0,16 0,5 15,61 0,13
7 0,02 42,2 6,72 0,15 15,86 0,41 0
8 0,02 43,22 6,88 0,15 0,11 0,36 0
9 0,02 51,06 8,13 0,12 0,12 0,02 4,55
Сумма модальных масс 91,83 90,33 4,69
2.3.2Deplasări maxime
Величины перемещений от комбинаций
Единицы измерения: мм, град
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 11345 11366 11395 11396
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов: X, Y, Z, UX, UY, UZ
Tabelul 2.7. Deplasările maxime
Величины перемещений от комбинаций
Узел Комбинация Значение
X Y Z UX UY UZ
11345 1 -0,004 0,729 -4,57 0,014 -0,002 0,001
11345 2 -0,005 0,624 -3,953 0,012 -0,002 0,001
11345 3 32,042 19,866 -3,055 0,035 0,034 0,124
11345 4 -32,047 -18,606 -5,031 -0,01 -0,038 -0,123
11345 5 7,516 26,152 -1,707 0,051 0,006 0,018
11345 6 -7,521 -24,892 -6,378 -0,026 -0,01 -0,017
11366 1 0,06 0,905 -4,559 0,014 0,003 0,001
11366 2 0,049 0,777 -3,944 0,012 0,002 0,001
11366 3 31,934 17,717 -2,306 0,023 0,037 0,123
11366 4 -31,833 -16,145 -5,76 0,001 -0,032 -0,121
11366 5 8,21 26,164 -2,239 0,053 0,016 0,018
11366 6 -8,109 -24,592 -5,827 -0,029 -0,011 -0,017
11395 1 0,1 0,765 -5,425 0,017 -0,016 0,002
11395 2 0,081 0,657 -4,695 0,015 -0,014 0,002

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
34Величины перемещений от комбинаций
Узел Комбинация Значение
X Y Z UX UY UZ
11395 3 27,584 23,097 -2,918 0,033 0,012 0,122
11395 4 -27,411 -21,777 -6,675 -0,002 -0,041 -0,118
11395 5 6,305 26,044 -3,683 0,049 -0,001 0,012
11395 6 -6,132 -24,724 -5,91 -0,019 -0,028 -0,009
11396 1 -0,402 0,926 -5,395 0,017 0,017 -0,001
11396 2 -0,35 0,799 -4,669 0,014 0,014 -0,001
11396 3 27,109 21,004 -3,385 0,023 0,043 0,119
11396 4 -27,823 -19,396 -6,154 0,006 -0,014 -0,121
11396 5 6,036 25,915 -3,053 0,05 0,021 0,01
11396 6 -6,749 -24,307 -6,486 -0,021 0,009 -0,012
2.3.3Eforturi de calcul
Величины усилий от комбинаций
Единицы измерения: кН, м
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 13902
Список сечений: Все
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов: N, My
Tabelul 2.8. Eforturi de calcul pentru st âlp situat pe axa 1/C, cota 0.000
Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
N My Mz
13902 1 1 -1305,102 -7,822 -4,784
13902 1 2 -1129,498 -6,742 -4,106
13902 1 3 -1656,921 -29,946 -66,672
13902 1 4 -645,674 16,351 58,274
13902 1 5 -1041,678 -1,862 -17,319
13902 1 6 -1260,916 -11,733 8,922
13902 2 1 -1296,469 3,494 2,422
13902 2 2 -1121,642 3,006 2,078
13902 2 3 -1649,151 -2,96 -2,073
13902 2 4 -637,905 9,021 6,318
13902 2 5 -1033,909 4,037 -0,401
13902 2 6 -1253,147 2,024 4,646
13902 3 1 -1287,836 14,809 9,628
13902 3 2 -1113,786 12,754 8,262
13902 3 3 -1641,382 24,765 -46,863
13902 3 4 -630,135 0,953 63,751
13902 3 5 -1026,139 8,27 18,604
13902 3 6 -1245,377 17,448 -1,716
În Anexa 1 este prezentat tabelul complet cu eforturi pentru stâlpul situat pe axa C/1.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
35Величины усилий от комбинаций
Единицы измерения: кН, м
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 6648 6652 6659
Список сечений: Все
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов: My, Qz
Tabelul 2.9. Eforturi de calcul pentru grinda situata intre axele 2 -3/C, cota 15.600
Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6648 1 1 -47,786 54,215
6648 1 2 -41,099 46,709
6648 1 3 -77,632 68,313
6648 1 4 -5,698 26,403
6648 1 5 -54,41 43,104
6648 1 6 -28,92 51,611
6648 2 1 -33,469 53,169
6648 2 2 -28,77 45,757
6648 2 3 -59,661 67,371
6648 2 4 1,337 25,461
6648 2 5 -41,49 42,163
6648 2 6 -16,834 50,669
6648 3 1 -19,43 52,123
6648 3 2 -16,696 44,805
6648 3 3 -41,993 66,429
6648 3 4 8,173 24,519
6648 3 5 -28,914 41,221
6648 3 6 -4,905 49,728
6652 1 1 28,378 11,177
6652 1 2 24,394 9,652
6652 1 3 16,086 16,915
6652 1 4 33,48 2,61
6652 1 5 12,898 8,388
6652 1 6 36,668 11,137
6652 2 1 31,219 10,13
6652 2 2 26,841 8,7
6652 2 3 20,185 15,974
6652 2 4 34,336 1,668
6652 2 5 15,409 7,447
6652 2 6 39,113 10,195
6652 3 1 33,781 9,084
6652 3 2 29,034 7,748
6652 3 3 23,852 15,032
6652 3 4 35,122 0,726
6652 3 5 17,657 6,505
6652 3 6 41,318 9,253
6659 1 1 -41,057 -56,192
6659 1 2 -35,302 -48,309
6659 1 3 -14,901 -31,812
6659 1 4 -56,944 -66,403
6659 1 5 -9,102 -6,732
6659 1 6 -62,743 -91,483
6659 2 1 -56,182 -57,239
6659 2 2 -48,311 -49,261
6659 2 3 -23,624 -32,754
6659 2 4 -74,663 -67,345

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
36Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6659 2 5 -11,046 -7,674
6659 2 6 -87,241 -92,425
6659 3 1 -71,585 -58,285
6659 3 2 -61,575 -50,214
6659 3 3 -32,564 -33,696
6659 3 4 -92,667 -68,287
6659 3 5 -13,23 -8,616
6659 3 6 -112,001 -93,367
În Anexa 2 este prezentat tabelul complet cu eforturi pentru grinda continua la cota
15.600.
Выборка величины усилий от комбинаций
Единицы измерения: кН, м
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 7123 -7194
Список сечений: Все
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов: NX, NY, TXY, MX, MY, MXY, QX, QY
Tabelul 2.10. Eforturi de calcul pentru plan șeu sutuat intre axele 2 -3/B-C, cota 15.600
Выборка величины усилий от комбинаций
Наименование Максимальные значения Минимальные значения
Значение Элемент Сечение Комбинация Значение Элемент Сечение Комбинация
NX 208,897 7135 1 3 -58,847 7191 1 3
NY 306,684 7123 1 4 -312,716 7189 1 4
TXY 228,795 7177 1 4 -282,65 7177 1 3
MX 6,092 7152 1 4 -18,333 7194 1 6
MY 25,56 7194 1 5 -27,799 7159 1 5
MXY 5,606 7179 1 6 -3,306 7137 1 3
QX 18,005 7189 1 4 -20,315 7194 1 6
QY 28,354 7153 1 5 -21,052 7193 1 6
2.4Calculul elementelor structurale
2.4.1 Calculul st âlpilor din beton armat
Caracteristicile de rezistență ale betonului și a armaturii
În exemplul prezentat am adoptat beton de clasa C20, armatura longitudinala din otel de clasa
A-III si transversala A -I.
Pentru betonul clasei C20:
-Rezistenta prismatica de calcul la starea limita ultima: R c=10,5 MPa;
-Rezistenta prismatica de calcul la starea limita de serviciu: R c,ser=15 MPa;
-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita de ultima: R ct=0,8 MPa;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
37-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita de serviciu: R ct,ser=1,4 MPa;
-Modulul initial al deformatiilor: E c=2,7·104MPa.
Caracteristicile de rezistenta ale armaturii clasa A-III:
-Rezistenta de calcul la intindere si comprimare la starea limita ultima:
Rs=365 MPa;
-Modulul de elasticitate: E s=2,1·105MPa.
Caracteristicile de rezistenta ale armaturii clasa A-I:
-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita ultima: R s=225 MPa;
-Rezistenta la intindere transversala: R sw=175 MPa;
-Modulul de elasticitate: E s=2,1·105MPa.
Stalpul marginal aflată pe axa C/1, nivelul parterului, pe directie longitudinala
Secțiunea stalpului bxh=40x40cm, stratul de protecție a armaturei comprimate și întinse
as=a's=40mm. Pentru armarea stalpului se iau valorile maximale ale efortului de comprimare primite
din calcul. În elementul 13902 actionează valori maxime cu momentul încovoieto r M y=-29,95 kN*m
și forța axială de comprimare N= -1656,9 kN.
Fig.2.11. Schema de calcul a stâlpului pe dierc ție longitudinal ă

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
38Calculul capacității portante a stâlpului din planul de încovoiere
În planul de încovoiere stîlpul se calculează ca un element comprimat excentric cu
excentricitatea accidental e ala acțiunea fortelor longitudinal maxime. Elementele cu sectiunea
dreptunghiulara din beton greu de clasa C15…C40 armate cu otel de clasa A -I, A-II si A -III la care
l0,col≤20hcolse permite de calculate ca elemente comprimate centric.
In exemplul prezent at, lungimea de flambaj a stalpului:
, 0,7 ( ) 0.7 (360 12) 260, 4 ; eto coll H a cm= ⋅ + = ⋅ + =
Flexibilitatea elementului:
, 260, 46,51 20;40o col
coll
b= = ≤
Raportul:
1129,50,682;1656,9lN
N= =
Din normativ pentru 0,682lN
N= si,6,51o col
coll
b= (dupa interpolare) primim =0,918 si
=0,918.
Determinam valoarea coeficientului αs:
3650,01 0,409;0,85 10,5sc
s
cR
R = ⋅ = ⋅ =⋅
Deoarece α s>0,5, atunci primim ==0,918.
Deoarece,6,51 20o col
coll
b= ≤ , aria armaturii se va calcula cu formula:
3 2
2,1656,9 0,85 10,5 10 4010,33 ;1 0,918 365 (100) 365s totA cm⋅ ⋅ ⋅= − =⋅ ⋅ ⋅
Din sortimentul de armatura putem adopta 4 bare de diametrul 18mm cu aria ,=10,18cm2.
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculata:
, ,
,10,18 10,33% 100% 100% 1, 45%;10,33real
s tot s tot
s totA A
A− −−Δ = ⋅ = ⋅ = −
Subarmarea se incadreaza in limitele admisibile ( -5%…+15%).
Procentul de armare:
,
210,18% 100% 100% 0,64%;40real
s tot
colA
A= ⋅ = ⋅ =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
39este mai mic ca 3% si mai mare ca 0,1% (pentru stalpul cu flexibilitatea 5< l0/bcol=6,51<10), deci se
afla in limitele valorilor admisibile.
Odata ce aria armaturii adoptate satisface atat conditiile pentru procentul de armare cat si
procentul de subarmare adoptam definitiv 4Ø18mm cu aria ,=10,18cm2.
Calculul capacității portante a stâlpului în planul de încovoiere
max 29,95 ; M kN m= ⋅
max 1656,9 ; N kN=
Flexibilitatea elementului:
, 260, 46,51;40o col
coll
h= =
Procentul de armare:
,
210,33% 100% 100% 0,64%;40real
s tot
colA
A− = ⋅ = ⋅ =
Stratul de protectie al armaturii longitudinale:
'4 ;s sa a cm= =
Valoarea excentricită ții forței longitudinale:
max
029,950,0181 1,81 ;1656,9corMe m cmN= = = =
Inaltimea de lucru a sectiunii stalpului:
, 40 4 36o colh cm= − = ;
Valoarea excentricitatii accidentale:
360 40max( , ,1 ) max( ; ;1 ) 1,33 ;600 30 600 30et col
aH he cm cm cm= = =
Deoarece e0=1,81cm> ea=1,33cm adoptam definitiv e0=1,81cm.
Pentru0,6,51col
coll
h= valoarea fortei critice conventionale se calculeaza cu formula:
()3
2 2
,27 10 100 40 400,15 0,15 15290195 N=15290 kN
260,4
40c col col
cr
o col
colE b hN
l
h⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =
   
     
Deci dimensiunile secțiunii transversale a stîlpului sunt îndestulătoare.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
40În calculul stîlpul ui în planul de încovoiere trebuie de luat în considera ție influența s ăgeții
asupra excentricită ții forței longitudinale N. Aceast ă influență se ia în considera ție prin multiplicarea
excentricită ții inițiale la coeficientul η, care se calcul ă după rela ția:
1 11,12;1656,91 115290cor
crN
N= = =
− −
Valoarea excentricitatii totala a fortei longitudinale se determina din relatia:
'
0401,12 1,81 4 18,01 ;2 2col
she e a cm= ⋅ + − = ⋅ + − =
Valoarea relativa a fortei longitudinale:
()3
0,1656,9 101,61;0,8 0,85 0,8 0,85 10,5 100 40 36n
c col colN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
0,40,111;36s
cola
h′= = = ;
3
1 2 2
,1656,9 10 18,010,806;0,8 0,85 0,8 0,85 10,5 (100) 40 36m
c col o colN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 (1 0,5 ) 0,806 1,61 (1 0,5 1,61)0,533;
1 1 0,111m n n
s  
− − − ⋅ − ⋅= = =
− −
(1 ) 2 1,61 (1 0.6) 2 0,553 0.60,868;1 2 1 0.6 2 0,553n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 0,868 0,6R  = ≥ = , calculele se vor repeta fara a include coeficientul 0,8.
()3
0,1656,9 101,29;0,85 0,85 10,5 100 40 36n
c col colN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
3
1 2 2
,1656,9 10 18,010,645;0,85 0,85 10,5 (100) 40 36m
c col o colN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 (1 0,5 ) 0,645 1,29 (1 0,5 1,29)0,21 ;
1 1 0,111m n n
s  
− − − ⋅ − ⋅= = =
− −
(1 ) 2 1,29 (1 0.6) 2 0,21 0.60,937;1 2 1 0.6 2 0,21n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 0,937 0,6R  = ≥ = , calculele se efectueaza conform relatiei:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
41()0, 1
20,8 (1 0,5 )
1
0,8 10,5 100 40 36 0.645 0,937 (1 0,5 0,937)5,34 cm365 100 1 0,111c col col m n n
s s
sR b hA AR  
⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅′= = ⋅ =−
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅⋅ =⋅ −
Din sortimentul de armatura adoptam 2 bare de diametrul 18mm cu aria ,=5,09cm2.
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculata:
, ,
,5, 09 5,35% 100% 100% 4,86%;5,35real
s tot s tot
s totA A
A− −−Δ = ⋅ = ⋅ = −
Subarmarea se incadreaza in limitele admisibile ( -5%…+15%), si deoareces sA A′=, definitiv
adoptam cate 2Ø18mm atat pentru zona intinsa cat si pentru cea comrimata.
Procentul de armare longitudinal ă:
,
22 5,09% 100% 100% 0,64%;40real
s tot
colA
A⋅= ⋅ = ⋅ =
este mai mic ca 3% si mai mare ca 0,1% (pentru stalpul cu flexibilitatea 5< l0/bcol=6,51<10), deci se
afla in limitele valorilor admisibile.
În final am obtinut:
a)4Ø18mm cureal
sA =10,18cm2 –din calculul stalpului din planul de incovoier e;
b)4Ø18mm cureal
sA =10,18cm2 –din calculul capacitatii portante a stalpului in planul de
incovoiere.
Diametrul etrierilor se vor adopta conform sortimentului, respectiv pentru diametrul armaturii
longitudinale de 18mm, etrierii se vor adopta Ø6 A -I cu pasul S=300mm.
Stâlpul marginal aflat pe axa C/1, nivelul parterului, pe direc ție transversal ă
Secțiunea stalpului bxh=40x40cm, stratul de protecție a armaturei comprimate și întinse
as=a's=40mm. Pentru armarea stalpului s e iau valorile maximale ale efortului de comprimare primite
din calcul. În elementul 13902 actionează valori maxime cu momentul încovoietor M z=-66,67 kN*m
și forța axială de comprimare N= -1656,9 kN.
Calculul se efectuează după următoarea schemă:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
42Fig.2 .12.Schema de calcul a stâlpului pe dierc țietransversală
Calculul capacității portante a stâlpului din planul de încovoiere
În planul de încovoiere stîlpul se calculează ca un element comprimat excentric cu
excentricitatea accidental e ala acțiunea fortelor longitudinal maxime. Elementele cu sectiunea
dreptunghiulara din beton greu de clasa C15…C40 armate cu otel de clasa A -I, A-II si A -III la care
l0,col≤20hcolse permite de calculate ca elemente comprimate centric.
In exemplul prezent at, lungimea de flambaj a stalpului:
, 0,7 ( ) 0.7 (360 12) 260, 4 ; eto coll H a cm= ⋅ + = ⋅ + =
Flexibilitatea elementului:
, 260, 46,51 20;40o col
coll
b= = ≤
Raportul:
1129,50,682;1656,9lN
N= =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
43Din normativ pentru 0,682lN
N= si,6,51o col
coll
b= (dupa interpolare) primim =0,918 si
=0,918.
Determinam valoarea coeficientului αs:
3650,01 0,409;0,85 10,5sc
s
cR
R = ⋅ = ⋅ =⋅
Deoarece α s>0,5, atunci primim ==0,918.
Deoarece,6,51 20o col
coll
b= ≤ , aria armaturii se va calcula cu formula:
3 2
2,1656,9 0,85 10,5 10 4010,33 ;1 0,918 365 (100) 365s totA cm⋅ ⋅ ⋅= − =⋅ ⋅ ⋅
Din sortimentul de armatura putem adopta 4 bare de diametrul 18mm cu aria ,=10,18cm2.
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculata:
, ,
,10,18 10,33% 100% 100% 1, 45%;10,33real
s tot s tot
s totA A
A− −−Δ = ⋅ = ⋅ = −
Subarmarea se incadreaza in limitele admisibile ( -5%…+15%).
Procentul de armare:
,
210,18% 100% 100% 0,64%;40real
s tot
colA
A= ⋅ = ⋅ =
este mai mic ca 3% si mai mare ca 0,1% (pentru stalpul cu flexibilitatea 5< l0/bcol=6,51<10), deci se
afla in limitele valorilor admisibile.
Odata ce aria armaturii adoptate satisface atat conditiile pentru procentul de armare cat si
procentul de subarmare adoptam definitiv 4Ø18mm cu aria ,=10,18cm2.
Calculul capacității portante a stâlpului în planul de încovoiere
max 66,67 ; M kN m= ⋅
max 1656,9 ; N kN=
Flexibilitatea elementului:
, 260, 46,51;40o col
coll
h= =
Procentul de armare:
,
210,33% 100% 100% 0,64%;40real
s tot
colA
A− = ⋅ = ⋅ =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
44Stratul de protectie al armaturii longitudinale:
'4 ;s sa a cm= =
Valoarea excentricită ții forței longitudinale:
max
066,670,0402 4,02 ;1656,9corMe m cmN= = = =
Inaltimea de lucru a sectiunii stalpului:
, 40 4 36o colh cm= − = ;
Valoarea excentricitatii accidentale:
360 40max( , ,1 ) max( ; ;1 ) 1,33 ;600 30 600 30et col
aH he cm cm cm= = =
Deoarece e0=4,02cm> ea=1,33cm adoptam definitiv e0=4,02cm.
Pentru0,6,51col
coll
h= valoarea fortei critice conventionale se calculeaza cu formula:
()3
2 2
,27 10 100 40 400,15 0,15 15290195 N=15290 kN
260,4
40c col col
cr
o col
colE b hN
l
h⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =
   
     
Deci dimensiunile secțiunii transversale a stîlpului sunt îndestulătoare.
În calculul stîlpului în planul de încovoiere trebuie de luat în considera ție influența s ăgeții
asupra excentricită ții forței longitudinale N. Aceast ă influență se ia în considera ție prin multiplicarea
excentricită ții inițiale la coeficientul η, care se calcul ă după rela ția:
1 11,12;1656,91 115290cor
crN
N= = =
− −
Valoarea excentricitatii totala a fortei longitudinale se determina din relatia:
'
0401,12 4,02 4 20,5 ;2 2col
she e a cm= ⋅ + − = ⋅ + − =
Valoarea relativa a fortei longitudinale:
()3
0,1656,9 101,61;0,8 0,85 0,8 0,85 10,5 100 40 36n
c col colN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
0,40,111;36s
cola
h′= = = ;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
453
1 2 2
,1656,9 10 20,50,918;0,8 0,85 0,8 0,85 10,5 (100) 40 36m
c col o colN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 (1 0,5 ) 0,918 1,61 (1 0,5 1,61)0,68;
1 1 0,111m n n
s  
− − − ⋅ − ⋅= = =
− −
(1 ) 2 1,61 (1 0.6) 2 0,68 0.60,83;1 2 1 0.6 2 0,68n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 0,83 0,6R  = ≥ = , calculele se vor repeta fara a include coeficientul 0,8.
()3
0,1656,9 101,29;0,85 0,85 10,5 100 40 36n
c col colN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
3
1 2 2
,1656,9 10 20,50,734;0,85 0,85 10,5 (100) 40 36m
c col o colN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 (1 0,5 ) 0,734 1,29 (1 0,5 1,29)0,311 ;
1 1 0,111m n n
s  
− − − ⋅ − ⋅= = =
− −
(1 ) 2 1,29 (1 0.6) 2 0,311 0.60,87;1 2 1 0.6 2 0,311n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 0,87 0,6R  = ≥ = , calculele se efectueaza conform relatiei:
()0, 1
20,8 (1 0,5 )
1
0,8 10,5 100 40 36 0.734 1, 29 (1 0,5 1, 29)10, 29 cm365 100 1 0,111c col col m n n
s s
sR b hA AR  
⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅′= = ⋅ =−
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅⋅ =⋅ −
Din sortimentul de armatura adoptam 4 bare de diametrul 18mm cu aria ,=10,18cm2.
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculata:
, ,
,10,18 10, 29% 100% 100% 1, 07%;10, 29real
s tot s tot
s totA A
A− −−Δ = ⋅ = ⋅ = −
Subarmarea se incadreaza in limitele admisibile ( -5%…+15%), si deoareces sA A′=, definitiv
adopt ăm cate 4Ø18mm atat pentru zona intinsa c âtși pentru cea comrimat ă.
Procentul de armare longitudinal ă:
,
22 10,18% 100% 100% 1, 27%;40real
s tot
colA
A⋅= ⋅ = ⋅ =
este mai mic ca 3% si mai mare ca 0,1% (pentru stalpul cu flexibilitatea 5< l0/bcol=6,51<10), deci se
afla in limitele valorilor admisibile.
În final am ob ținut:
c)4Ø18mm cureal
sA =10,18cm2 –din calculul st âlpului din planul de încovoiere;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
46d)8Ø18mm cureal
sA =20,36cm2 –din calculul capacitatii portante a st âlpului în planul de
încovoiere.
Diametrul etrierilor se vor adopta conform sortimentului, respectiv pentru diametrul
armaturii longitudinal e de 18mm, etrierii se vor adopta Ø6 A -I cu pasul S=300mm.
Fig.2.13. Secțiunea transversal ă finală a stâlpului
2.4.2Calculul grinzilor din beton armat
Calculul grinzii din beton armat pe axa C, cota 15. 500
Caracteristicile de rezistență ale betonului și a armaturii
In exemplul prezentat am adoptat beton de clasa C20, armatura longitudinala din otel de clasa
A-III si transversala A -I.
Pentru betonul clasei C20:
-Rezistenta prismatica de calcul la starea limita ultima: R c=10,5 MPa;
-Rezistenta prismatica de calcul la starea limita de serviciu: R c,ser=15 MPa;
-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita de ultima: R ct=0,8 MPa;
-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita de serviciu: R ct,ser=1,4 MPa;
-Modulul initial al defo rmatiilor: E c=2,7·104MPa.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
47Caracteristicile de rezistenta ale armaturii clasa A-III:
-Rezistenta de calcul la intindere si comprimare la starea limita ultima:
Rs=365 MPa;
-Modulul de elasticitate: E s=2,1·105MPa.
Caracteristicile de rezistenta ale armat urii clasa A-I:
-Rezistenta de calcul la intindere la starea limita ultima: R s=225 MPa;
-Rezistenta la intindere transversala: R sw=175 MPa;
-Modulul de elasticitate: E s=2,1·105MPa.
Calculul grinzii pe deschiderea 1 -2
Calculul grinzii la rezistență pe secțiuni normale
Calculul la rezisten ță pe secțiuni normale a grinzii const ă în determinarea sec țiunii arm ăturii de
rezistență, în camp ca pentru un element cu sec țiunea transversal ă în formă de T, pe reazeme ca un
element cu sec țiunea transv ersal dreptunghiulară.
Reaz emul stîng M1= -28,92kNm;
Mijlocul deschiderii M2=41,32 kNm;
Reazmul drept M3= -112 kNm.
Deoarece efortul din reazem este dat pe axa stalpului, si nu coincide cu limita distantei de lucru
agrinzii, trebuie de calculat efortul la marginea grinzii, adica la distant de 0.2m de la axa stalpului.
Prin interpolare am determinat M3= -93,32 kNm.
Din cauza ca calculul in programul SCAD la prima etapa sa executat ca pentru o grinda din
material elasti c, este necesar de realizat o a doua etapa, care presupune o transformare a diagramei
momentelor incovoietoare intr -o diagram a momentelor nivelate cu evidenta deformatiilor plastice.
Valorile momentelor incovoietoare ale acestei diagrame se iau in asa mod ca valorile momentelor
incovoietoare ale diagramei tranformate sa nu fie reduse mai mult de 30% in comparativ cu cele
elastice.
Astfel obtinem:
3(93,32 0,75) 70 ; M kN m= ⋅ = ⋅
93,32 70 23,32 ; kN m Δ = − = ⋅
241,32 23,32 64,6 ; M kN m= + = ⋅
Secțiunea de la reazemul drep t:
M3=70 kNm.
Înălțimea util ă a secțiunii grinzii, necesar ă pentru preluarea momentului:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
483
3
170 100, 263 ;0.8 0.8 10,5 0, 40 0,301o
c bMh mR b−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde:
1 ( ) 0.301f = = pentru 0.35= -coeficient tabular stabilit pentru înăl țimea relativ ă optimă a
zonei comprimate a betonului (pentru grinzi 0.3…0.4= ).
Înălțimea totala a grinzii va fi:
0, 0, 263 0,04 0,303 ;b b sh h a m= + = + =
Dupa rotunjirea inaltimii sectiunii grinzii la un numar multiplu cu 5cm obtinem inaltimea
grinzii 0,4 ;bh m=
Coeficientul α 1:
33
1 2 2
,70 100,1440.8 0.8 10,5 0,4 0,38c b o bM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde: Rc–rezistența de calcul a betonului;
h0,b–înălțimea de lucru a secțiunii riglei din beton armat;
bb–lățimea riglei.
Valoarea coeficientului tabular1 1 ( ) 0,939f = = , înălțimea relativ ă a zonei comprimate a
betonului1( ) 0,153f = = .
0.01 0.153 0.6R  < = < = ⇒ element cu armatura optimă.
Aria secțiunii armaturei de lucru vom calcula cu formula:
2 3
, 170 105,38365 0,38 0.939s
s o bMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅;
Conform ariei primite alegem din sortiment 2Ø12 A –III (carcasa de bază) + 2Ø14 A –III
(2bare suplimentare pe 1/3 l) cu aria As=2,26+3,08=5,34cm2.
Subarmarea va constitui -Δ%=5,34 5,38100% 0,07% 5%5,38−⋅ =− >− .
Secțiunea de la mijloc:
M2=64,6 kNm;
Înălțimea util ă a secțiunii grinzii, real ă:
0, 0, 4 0,04 0,36 ;b b sh h a m= − = − =
Coeficientul α 1:
32
1 2 2
,64,6 100,1480.8 0.8 10,5 0,4 0,36c b o bM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde: Rc–rezistența de calcul a betonului;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
49h0,b–înălțimea de lucru a secțiunii riglei din beton armat;
bb–lățimea riglei.
Valoarea coeficientului tabular1 1 ( ) 0,936f = = , înălțimea relativ ă a zonei comprimate a
betonului1( ) 0,165f = = .
0.01 0,165 0.6R  < = < = ⇒ element cu armatura optimă.
Aria secțiunii armaturii de lucru o vom calcula cu formula:
2 2
, 164,6 105,25365 0,36 0,936s
s o bMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅;
Conform ariei primite alegem din sortiment 3Ø16 A –III (carcasa de bază) cu aria As=6,03 cm2.
Supraarmarea va constitui +Δ%=6,03 5,25100% 14,8% 15%5,25−⋅ = < .
2 O 12 A-III
2 O 14 A-III
3 O 16 A-III
Fig.2.14. Secțiunea transversal ă finală a grinzii
Calculul grinzii la rezis tență în secțiunile înclinate de la acțiunea forței tăietoare
Fisuri înclinate nu apar dacă valoarea forței maximale tăietoare de calculmaxVde la acțiunea
încărcăturii pe grindă nu depășește valoarea forței tăietoarebVla care pot apărea fisuri înclinate:
max b V V<.
Forța tăietoare de calcul la care se consideră că pot apărea fisuri înclinate:
3 0, (1 )b n b bt sb bV R b h = + × × × ;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
50kb−3,empiric pentru grinzi din beton 6,03=b;
kn−,ține cont de influența forțelor axiale asupra forțelor de forfecare .
Vmax=Vrig=93,37kN
Vb= (1 + φ n)∙φb3∙Rct∙bb∙ho,sb= (1+0) ∙(100)∙0,6∙0.9∙40∙38 = 82080 N,
Vb= 82,08 kN <V max=93,37kN
2 2
max
2 2 2
093370235,8354(1 ) 4(1 0 0)2 0.8 (100) 40 38sw
f n cr ctVN qcm R b h   = = =+ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
175*(100)*0.56642235,835sw sw
swR AS cmq⋅≤ = =
2 2
1 ,
max
max(1 ) 1.5(1 0 0)0.8 (100) 40 3874, 2393,37 (1000)c f n ct sb o sb R b hS cmV  ⋅ + + ⋅ ⋅ ⋅ + + ⋅ ⋅ ⋅= = =⋅
Adoptăm constructiv etririi Ø6 A –I cu pasul:
1)La reazem 20 152b
conhS≤ = ≥ , luam S=15cm.
2)La centru3304b
conhS cm≤ = , luam S=30cm.
Calculul sageții de încovoiere
Determinăm momentul preluat de secțiune la forfecarea fisurilor a axei normale către cele
longitudinale M crc=Rct,ser·W pl=1,40·18,667=26,134kN·m
Unde:
-Rct,ser=1,40MPa
-Wpl2 240 401.75 1.75 186676 6b h⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = cm3
Mcrc=26,134<n
tM=41,72kN·m
Așa dar M crc<M treesă că în secțiunea din mijlocul deschiderii a riglei se formează fisuri normale
către axa longitudinală, la fel ca în secțiunea de la reazem. Săgeata totală pentru sectorul cu fisuri cu
evidența momentelor de reazem determinăm după formula:
ftot2
2o 1o cl S81
r1
r15.0r1S ⋅





−⋅


+⋅−⋅=
Efectuăm calculul curbei
cr1; pentru valoare momentului M r=n
tM=41,72kN·m
Determinăm parametrii: δ5
2 2
0 ,41,72 100.0482;40 38 15 100n
t
c serM
b h R⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
51μ·α=5
33,39 2,1 100.0173;40 38 27 10s s
o cA E
b h E⋅ ⋅⋅ = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅
α5
32.1 107.77827 10s
cE
E⋅= = = ⇒⋅μ=0,00 223;
φf=' '( ) (0 0) 0,160;40 38b b f
ob b h
b h− ⋅ − ⋅= =⋅ ⋅
0;=
Înălțimea prealabilă a zonei comprimate în secțiunea cu fisuri se calculă după formula:
() ()1 10,112;1 5 1 5 0,0482 01,810 10 0,00223 7,778  = = =+ + + ++ +⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Brațul de parghie de eforturilor interioare se determină după formula:
Z1= 12oh − =  0,11238 1 35,92cm − =  ;
Coeficientul ψs:
ψs=,
51.40 100 186671.25 1.25 1.1 0,561;41,72 10ct ser pl
ls
tR W
M⋅ ⋅ ⋅− = − =⋅
0,561<1
Curba riglei la mijlocul deschiderii o determinam dupa formula cu coeficientul υ=0,45
() 11n
t s b
c o s s f o bM
r h z E A b h E 
   
 = + =⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅   
()5
5 4
5 2 341,72 10 0,561 0.90,00123 1038 39,5 2,1 10 10 3,39 0 0,112 40 38 27 10 0.45cm− ⋅= + = ⋅  ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅  
Calculul curbei 1/r o2cu valoarea momentului M r=n
lM=38,67kN·m
Determinăm parametrii: δ5
2 2
0 ,38,67 100.0446;40 38 15 100n
l
c serM
b h R⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
μ·α=5
33,39 2,1 100.0173;
40 38 27 10s s
o cA E
b h E⋅ ⋅⋅ = =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
α5
32.1 107.77827 10s
cE
E⋅= = = ⇒⋅μ=0,00 223;
φf=' '( ) (0 0) 0,160;40 38b b f
ob b h
b h− ⋅ − ⋅= =⋅ ⋅
0;=

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
52Înălțimea prealabilă a zonei comprimate în secțiunea cu fisuri se calculă după formula:
() ()1 10,113;1 5 1 5 0,0446 01,810 10 0,00223 7,778  = = =+ + + ++ +⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Brațul de parghie de eforturilor interioare se determină după formula:
Z1= 12oh − =  0,11338 1 35,852cm − =  ;
Coeficientul ψs:
ψs=,
51.40 100 186671.25 1.25 1.1 0,507;38,67 10ct ser pl
ls
lR W
M⋅ ⋅ ⋅− = − =⋅
0,507<1
Curba riglei la mijlocul deschiderii o determinam dupa formula cu coeficientul υ=0,45
() 11n
l s b
c o s s f o bM
r h z E A b h E 
   
 = + =⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅   
()5
5 4
5 2 338,67 10 0,507 0.90,00124 1038 35,85 2,1 10 10 3,39 0 0,113 40 38 27 10 0.45cm− ⋅= + = ⋅  ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅  
Săgeata totală pentru coeficientul S=5/48 pentru grinzi cu sarcina uniform distribuită :
Valoarea admisibila a sagetii:lim[ ] 3f cm= , pentru 6m0l≤ ≤ 7.5m.
f=5 5 2 5 1 50,00123 10 0.5 0,00124 10 640 0.00047248 8 48cm− −    ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ =       <flim=3cm
Condiția este satisfăcută.
Calculul grinzii pe deschiderea 2 -3
Calculul grinzii la rezisten ță pe secțiuni normale
Calculul la rezisten ță pe secțiuni normale a grinzii const ă în determinarea sec țiunii arm ăturii de
rezistență, în camp ca pentru un element cu sec țiunea transversal ă în formă de T, pe reazeme ca un
element cu sec țiunea transversal dreptunghiular ă.
Reaz emul stîng M1= -20,36kNm;
Mijlocul deschiderii M2=6,51 kNm;
Reazmul drept M3= -46,19 kNm.
Deoarece efortul din r eazem este dat pe axa stalpului, si nu coincide cu limita distantei de lucru a
grinzii, trebuie de calculat efortul la marginea grinzii, adica la distant de 0.2m de la axa stalpului. Prin
interpolare am determinat M3= -93,32 kNm.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
53Din cauza ca calculul in p rogramul SCAD la prima etapa sa executat ca pentru o grinda din
material elastic, este necesar de realizat o a doua etapa, care presupune o transformare a diagramei
momentelor incovoietoare intr -o diagram a momentelor nivelate cu evidenta deformatiilor pla stice.
Valorile momentelor incovoietoare ale acestei diagrame se iau in asa mod ca valorile momentelor
incovoietoare ale diagramei tranformate sa nu fie reduse mai mult de 30% in comparativ cu cele
elastice.
Astfel obtinem:
3(46,19 0,75) 34,64 ; M kN m= ⋅ = ⋅
46,19 34,64 11,55 ; kN m Δ = − = ⋅
26,51 11,55 18,1 ; M kN m= + = ⋅
Secțiunea de la reazemul drept :
M3=34,64 kNm.
Înălțimea util ă a secțiunii grinzii, necesar ă pentru preluarea momentului:
3
1
134,64 100,185 ;0.8 0.8 10,5 0, 40 0,301o
c bMh mR b−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde:
1 ( ) 0.301f = = pentru 0.35= -coeficient tabular stabilit pentru înăl țimea relativ ă optimă a
zonei comprimate a betonului (pentru grinzi 0.3…0.4= ).
Înălțimea totala a grinzii va fi:
0, 0,185 0,04 0, 225 ;b b sh h a m= + = + =
Dupa rotunjirea inaltimii sect iunii grinzii la un numar multiplu cu 5cm obtinem inaltimea
grinzii 0,4 ;bh m=
Coeficientul α 1:
33
1 2 2
,34,64 100,0714;0.8 0.8 10,5 0,4 0,38c b o bM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde: Rc–rezistența de calcul a betonului;
h0,b–înălțimea de lucru a secțiunii riglei din beton armat;
bb–lățimea riglei.
Valoarea coeficientului tabular1 1 ( ) 0,971f = = , înălțimea relativ ă a zonei comprimate a
betonului1( ) 0,0736f = = .
0.01 0.0736 0.6R  < = < = ⇒ element cu arma tura optimă.
Aria secțiunii armaturei de lucru vom calcula cu formula:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
542 3
, 134,64 102,97365 0,38 0.971s
s o bMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅;
Conform ariei primite alegem din sortiment 2Ø12 A –III (carcasa de bază) cu aria As=2,26
cm2+1Ø12 A –III cu aria As=1,13 cm2.
Supraarmarea va constitui +Δ%=3,39 2,97100% 14,1% 15%2,97−⋅ = < .
3 O 12 A-III
2 O 16 A-III
Fig.2.15. Secțiunea transversală finală a grinzii
Secțiunea de la mijloc:
M2=18,1 kNm;
Partea inferioara a grinzii se va arma constructiv din cauza efortului relativ mic in sectiunea de
mijloc, si cu scopul unificarii carcaselor de armatura se va adopta 2Ø16 A –III (carcasa de bază) cu
ariaAs=4,02 cm2

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
552 O 12 A-III
2 O 16 A-III
Fig.2.1 6.Secțiunea transversal ă finală a grinzii
Calculul grinzii la rezis tență în secțiunile înclinate de la acțiunea forței tăietoare
Fisuri înclinate nu apar dacă valoarea forței maximale tăietoare de calculmaxV de la acțiunea
încărcăturii pe grindă nu depășește valoarea forței tăietoarebVla care pot apărea fisuri înclinate:
max b V V<.
Forța tăietoare de calcul la care se consideră că pot apărea fisuri înclinate :
3 0, (1 )b n b bt sb bV R b h = + × × × ;
kb−3,empiric pentru grinzi din beton 6,03=b;
kn−,ține cont de influența forțelor axiale asupra forțelor de forfecare .
Vmax=Vlef=33,97kN
Vb= (1 + φ n)∙φb3∙Rct∙bb∙ho,sb= (1+0) ∙(100)∙0,6∙0.9∙40∙38 = 82080 N,
Vb= 82,08 kN >V max=33,97kN
Adoptăm constructiv etririi Ø6 A –I cu pasul:
1)La reazem 20 152b
conhS≤ = ≥ , luam S=15cm.
2)La centru3304b
conhS cm≤ = , luam S=30cm.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
56Calculul grinzii de consol ăa balconului
Calculul grinzii la rezisten ță pe secțiuni normale
Calculul la rezisten ță pe secțiuni normale a grinzii const ă în determinarea sec țiunii arm ăturii de
rezistență, în camp ca pentru un element cu sec țiunea transversal ă în formă de T, pe reazeme ca un
element cu sec țiunea transversal dreptunghiular ă.
Valoarea momentului incovoietor in sectiunea de reazem: M= -20,86kNm;
Secțiunea de la reazem :
M=20,86kNm.
Înălțimea util ă a secțiunii grinzii, necesar ă pentru preluarea momentului:
3
120,86 100,144 ;0.8 0.8 10,5 0, 40 0,301o
c bMh mR b−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde:
1 ( ) 0.301f = = pentru 0.35= -coeficient tabular stabilit pentru înăl țimea relativ ă optimă a
zonei comprimate a betonului (pentru grinzi 0.3…0.4= ).
Înălțimea totala a grinzii va fi:
0, 0,144 0,04 0,184 ;b b sh h a m= + = + =
Dupa rotunjirea inaltimii sectiunii grinzii la un numar multiplu cu 5cm obtinem inaltimea
grinzii 0,4 ;bh m=
Coeficientul α 1:
3
1 2 2
,20,86 100,043;0.8 0.8 10,5 0,4 0,38c b o bM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde: Rc–rezistența de calcul a beto nului;
h0,b–înălțimea de lucru a secțiunii riglei din beton armat;
bb–lățimea riglei.
Valoarea coeficientului tabular1 1 ( ) 0,983f = = , înălțimea relativ ă a zonei comprimate a
betonului1( ) 0,0438f = = .
0.01 0.0438 0.6R  < = < = ⇒ element cu armatura optimă.
Aria secțiunii armaturei de lucru vom calcula cu formula:
2
, 120,86 101,53365 0,38 0.983s
s o bMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅;
Conform ariei primite alegem din sortiment 2Ø10 A –III (carcasa de bază) cu aria As=1,57cm2.
Supraarmarea va constitui +Δ%=1,57 1,53100% 2,6% 15%1,53−⋅ = < .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
57Partea inferioara a grinzii se va arma constructiv adoptand 2Ø10 A –III (carcasa de bază) cu aria
As=1,57 cm2
2 O 10 A-III
2 O 10 A-III
Fig.2.17. Secțiunea transversal ă finală a grinzii
Calculul grinzii la rezis tență în secțiunile înclinate de la acțiunea forței tăietoare
Fisuri înclinate nu apar dacă valoarea forței maximale tăietoare de calculmaxVde la acțiunea
încărcăturii pe grindă nu depășește valoarea forței tăietoarebVla care pot apărea fisu ri înclinate:
max b V V<.
Forța tăietoare de calcul la care se consideră că pot apărea fisuri înclinate:
3 0, (1 )b n b bt sb bV R b h = + × × × ;
kb−3,empiric pentru grinzi din beton 6,03=b;
kn−,ține cont de influența forțelor axiale asupra forțelor de forfecare .
Vmax=Vlef=21,12kN
Vb= (1 + φ n)∙φb3∙Rct∙bb∙ho,sb= (1+0) ∙(100)∙0,6∙0.9∙40∙38 = 82080 N,
Vb= 82,08 kN >V max=21,12kN
Adoptăm constructiv etririi Ø6 A –I cupasul:
1)La reazem 20 152b
conhS≤ = ≥ , luam S=15cm.
2)La centru3304b
conhS cm≤ = , luam S=30cm.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
582.4.3Calculul planseului
Calculul planseului situat intre axele 1 -2, B-C
Caracteristicile de rezistență ale betonului și a armatur ii
Beton de clasa C20 cu: Compresiune axială R c=10,5 MPa;
Întindere axială R ct=0,8MPa;
Modulul de elasticitate E=24·103Mpa;
Armatura de clasa A –III cu: Rezistența de calcul la întindere R s=365Mpa;
Modulul de elasticitate E=2,1·105Mpa.
Fig.2.18. Fâșia de calcul a pl ăcii plan șeului monolit, cota 15.500
Fig.2.19. Schema de calcul a plan șeului

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
59Fig.2.20. Diagrama momentelor încovoietoare
Determinarea ariei necesare a armaturii:
Placa de planseu se calculeaza ca un element incovoiat continuu, sectiune dreptunghiulara cu
dimensiunile: h fxbsl=0,16x1m.
Calculul ariei armaturii in partea inferioara .
1) Pentru planseu pe directie transversala valoarea maximă a momentului încovoietor
inf25,56 M kN m= Ч deci:
3
inf
1,1 2 2
0,25,56 100,135;0.8 0,8 10,5 1,0 0,15c sl slM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde :
0, 16,0 1,0 15,0 0,15 ;sl sl sh h a cm m= − = − = =
Pentru1,10,135= dintabelul 24NCM F.02.02 -2006 (prin interpolare) determinăm 0,143= și
10,943= .
Valoarea înălțimii limită a zonei comprimate a betonului –Rdeterminata din Tabelul 23[1] este:
0,6;R=
deci, condiția Error! Reference source not found. , 0,143 0,6R  = < = se respectă.
Așadar placa este armată simplu și aria armăturii întinse necesare pentru preluarea efortului
maximal va fi egală cu:
2 inf
, ,inf
1 0,25,56 104,95 ;0,943 365 0,15s sl
s slMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Adoptăm definitiv 10 8 mm∅ , pas 100mm cu aria2
, 5, 023real
s totA cm= pe o fisie de 1m. Supraarmarea
constituie 1, 47%.+Δ =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
602) Pentru planseu in directie longitudinala se adopta acelasi tip de armatura reiesind din conditia
redistribuirii eforturilor.
Adoptăm 10 8 mm∅ , pas 100mm cu aria2
, 5, 023real
s totA cm= pe o fisie de 1m.
Calculul ariei armaturii in partea superioara.
1)Pentru planseu pe direct ietransversala valoarea maximă a momentului încovoietorsup27,8 M kN m= Ч
deci:
3
sup
1,1 2 2
0,27,8 100,147;0.8 08 11,5 1,0 0,15c sl slM
R b h−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
unde :
0, 16,0 1,0 15,0 0,15 ;sl sl sh h a cm m= − = − = =
Pentru1,10,147= dintabelul 24NCM F.02.02 -2006 determinăm 0,157= și10,937= .
Valoarea înălțimii limită a zonei comprimate a betonului –Rdeterminata din Tabelul 23[1] este:
0,6;R=
deci, condiția Error! Referenc e source not found. , 0,157 0,6R  = < = se respectă.
Așadar placa este armată simplu și aria armăturii întinse necesare pentru preluarea efortului
maximal va fi ega lă cu:
sup 2
, ,1
1 0,27,8 105, 42 ;0,937 365 0,15s sl
s slMA cmR h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Adoptăm definitiv 7 10 mm∅ , pas 150 mm cu aria2
, 5,5real
s totA cm= pe o fisie de 1m .Supraarmarea
constituie 1, 48%.+Δ =
2)Pentru planseu in directie longitudinala se adopta acelasi tip de armatura reiesind din conditia
redistribuirii eforturilor.
Adoptăm 7 10 mm∅ , pas 1 50mm cu aria2
, 5,5real
s totA cm= pe o fisie de 1m.
2.4.4 Calculul diafragmei
Calculul diafragmei situat ăpe axa 3/(C -D)
Din programul de calcul SCAD în care s -a efectuat calculul static al structurii de rezistență a
clădirii se extrag valorile eforturilor interioare pentru sectorul de diafragmă de pe Axa 3/C -D, parter.
În elementul, apar următoarele tensiuni normale:
218802 /z kN m = efortul maximal;
24947 / ; zl kN m = de la actiunea sarcinilor permanente de lunga durată;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
61212614 / ;x kN m = efortul orizontal.
Forța normală în elementul de diafragmă:
18802 0,16 3008 z N kN = ⋅ = ⋅ =
4947 0,16 792 l zlN kN = ⋅ = ⋅ =
12614 0,16 2018 x Q kN = ⋅ = ⋅ =
Elementul de diafragma se calculează ca un element comprimat excentric cu excentricitate
adițional ă pe o fî șie de 1m. În calculul trebuie de luat în considera ție influența săgeț ii asupra
excentricității forței longitudinale N. Această influență se ia în considerație prin multiplicarea
excentricității inițiale la coeficientul , care este calculat după relația:
crNN−=
11
unde:
crN-forța critică de pierdere a stabilității prin flambaj, care se calculează în dependen ță de
flexibilitatea elementului.
Elementul calculat are flexibilitatea :
03,08= =19,25
0,16l
h;00,7 0,7 4,4 3,08l H m= ⋅ = ⋅ = ;
Astfel la elementele cu flexibilitatea mai mare ca 10 for ța critic ă se calculează după formula:
2'
0
2
00.110.11, 6 0.1
3c c e s
cr
lE A h aNh l
h +    ⋅ ⋅ + −  = ⋅ +  ⋅           
unde:
cE-modul de elasticitate a betonului;
l-coefic ientul care ia în considerație durata acțiunii sarcinii flambajului elementului în stare
limită.
m in 1 , 1l
lN
N   = + ⋅ +  ;
unde:
-coeficient care se primește în dependență de tipul betonului ( 1, 0= pentru beton greu);
7921 1 1, 263008l= + ⋅ = ;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
62Astfel adoptăm 1,26l= .
0
,min max ,e e
ce
h  = 
 ;0200,111180ce
h= = ;
()0
,min 0,5 0,01 0,01 0,85 0,5 0,01 19, 25 0,01 0.85 10.5 0 , 218e clRh= − ⋅ − ⋅ ⋅ = − ⋅ − ⋅ ⋅ = ;
Astfeladoptăm 0,218e= .
2000,01 0,01 0,074;27s
cE
E= = ⋅ =
Calculăm for ța critic ă:
2 3
20.110.11,6 27 10 (100) 100 20 14 2 0.1 0, 2180,074 37771778 377713 1, 26 16 308
16crN N kN +  ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ −   += ⋅ + = =    ⋅            
Deoarececr N N< , secțiunea diafragmei este îndestul ătoare.
1 11,0830081 137771crN
N= = =
− −;
0161,08 2 2 8,162 2she e a ′ = ⋅ + − = ⋅ + − = ;
Aria necesară a armăturii simetrice se calculă în dependență de valoarea relativă a forței
longitudinale:
33008 102,750,8 0,85 0.8 0.85 11,5 (100) 100 16n
c c cN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
3
1 2 2
03008 10 8,161,6;0.8 0.85 0.8 0.85 11,5(100) 100 14m
c c cN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
020,143;14s
ca
h′= = =
1 (1 0.5 ) 1,6 2,75(1 0.5 2,75)2,8;1 1 0,143m n n
s  − − − − ⋅= = =− −
(1 ) 2 2,75(1 0,6) 2 2,8 0,61,66;1 2 1 0,6 2 2,8n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 1 ,66 0,6R  = > = calculele se vor repeta fără a include coeficientul 0,8.
33008 102,750,85 0.85 11,5 (100) 100 16n
c c cN
R b h⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
633
1 2 2
03008 10 8,161,16;0.8 0.85 0.8 0.85 11,5(100) 100 14m
c c cN e
R b h⋅ ⋅ ⋅= = =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
020,143;14s
ca
h′= = =
1 (1 0.5 ) 1,16 2,75(1 0.5 2,75)2,56;1 1 0,143m n n
s  − − − − ⋅= = =− −
(1 ) 2 2,75(1 0,6) 2 2,56 0,60,756;1 2 1 0,6 2 2,56n R s R
R s    − + ⋅ ⋅ − + ⋅ ⋅= = =− + ⋅ − + ⋅
Deoarece 1 ,92 0,6n Ra = > = calculul se efectuează conform relație:
()2 0.85 11.5 100 50 46 0.472 0.971 (1 0.5 0.971)1.86 ;
365 (100) 1 0.087s sA A cm⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅′= = ⋅ =−
⋅ −
Calculăm armătura necesară:
()' 0 1
20.85 (1 0,5 )
1
0.85 11.5 100 100 14 1,16 0,756 (1 0,5 0,756)12,7 cm365 100 1 0,143c c c m
s s
sR b hA AR  
⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅= = ⋅ =−
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ − ⋅⋅ =⋅ −
Armarea în direc ție vertical ă a unui metru de diafragmă se va face cu 6 bare 16mm∅ A-IIIcu
pasul de 200mm pe ambele fe țe. Aria real ă va fi22,01 6 12,06real
sA cm= ⋅ = .
Armarea orizontală se va face constructiv cu bare 10mm∅ A-IIIpasul 200mm.
Fig.2.21. Secțiunea transversal ă finală a diafragmei

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
64Bibliografie
1.СHиП II.01.07 -85. Нагрузки и воздействия. Москва, ЦНИИСК им. Кучеренко , 1986.
2.NCM E.01.02 -2005 Regulament privind stabilirea categoriilor de importanță a construcțiilor .
3.СНиП II -7-81. Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования //
Москва, Стр oйиздат, 1982 .
4.NCM F.02.02 -2006. Calculul, proiectarea și alcătuirea elementelor de construcții din beton
armat și beton precomprimat. Normativ în construcții // Chișinău, Agenția Construcții și
Dezvoltare a Teritoriului a Republicii Moldova, 2006.
5.Legea 721. Legea Republicii Moldova privind calitatea in constructii.
6.Cîrlan, A., Ga șpar, V., Sârbu, T., Construcții din beton armat. Calculul și alc ătuirea
elementelor structurii de rezisten ță a clădirilor industriale etajate din beton armat monolit.
Material didactic, Chi șinău: Editura “Tehnică -UTM”, 2015.
7.Ursu M., Sîrbu T., Calculul și alc ătuirea elementelor portante ale clădirii industriale
multietajate. Material didactic, Chi șinău: UTM, 2011 .
8.Ciupac, I. Beton armat și beton precomprimat. Chișinău Editura “Tehnică -UTM”, 2013 .
9.Livovschi, E., Zolotcov, A. et al. Beton armat și beton precomprimat. Chișinău : Editura
“Tehnică -INFO”, 2010.
10.Вахненко, П., и др., Расчет и конструирование частей жилых и общественных зданий.
Справочник проектировщика. Киев: Будивельник, 1987.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
65Capitolul III
GEOTEHNICĂ ȘI FUNDAȚII

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
663.1Evaluarea condi țiilor naturale ale amplasamentului
3.1.1 Condi țiile geologice și hidro geologice
Conform sarcini de proiect, se cere proiectarea funda ției pentru: Blocul de locuin țe cu parcare
auto subteran ă, cu regimul pe vertical ăP+7E+M, din str. Vovin țeni nr.4 si 4/1, mun. Chi șinău.
În cadrul studiului geotehnic, pentru a determina caracteristicile fizico -mecanice ale
pământurilor, în cadrul șantierului au fost realizate forajele F -21T, F -14T și F-22T, cu ad âncimea de
20m. Amplasarea forajelor este indicată în figura 3.1, împreună cu cotele roșii și negre la colțurile
clădirii.
Conform probelor colectate din teren, în laboratorul geotehnic au fost determinate
caracteristicile și componența profilului geologic în sectorul cercetat (vezi tabelul 3.1).
Nivelul apelor subterane a fost depistat de c ătre sondele geologice la ad âncimea de 2,0 -2,9m de
la suprafa ța solului, ceea ce reprezint ăun factor important la determinarea solu țiilor de funda țieși a
sistematiz ării pe vertical ăa clădirii. Solul în care este infiltrat ăși localizat ăpânza freatic ăeste argil ă
nisipoas ătare (stratul 3). Alimentarea acestei p ânze este asigurat ădin cauza infiltr ării precipita țiilor
atmosferice și din alte surse. Anume localizarea terenului de construc țieîn preajma bazinului de
acumulare reprezinta principalul motiv al localizarii at ât de defavorabile a p ânzei freatice.
Din cauza nivelului ridicat a p ânzei freatice este exclus ăposibilitatea construirii subsolului sau
a demisolului cl ădirii. De asemenea, prezen ța ridicat ăa apelor subter ane reprezint ăun motiv întemeiat
pentru adoptarea solu ției de funda ție de ad âncime, și anume executarea unui c âmp de pilo ți
prefabrica ți din beton armat, care va strapunge stratul de ap ăfreatic ăși se va încastra într-un strat de
pământ bun de fundare, a ltul dec ât cel infiltrat cu ap ă.
Zona localiz ării terenului de construc ție a fost destul de studiat ăîn cadrul altor studii
geotehnice ale terenurilor învecinate, și nu a prezentat careva manifest ări grave ale debitului sau
fluxului necontrolat a apelor s ubterane.
Este de men ționat faptul c ăîn timpul efectuarii lucrarilor de terasament, se cere de luat masuri
pentru a evita umplerea groapei de fundatie cu apa, respectarea intocmai a cotelor de executare a
sapaturilor si este recomandabil ca lucrarile de terasamente sa se efectueze in perioada de primavara
dupa topirea abundenta a zapezii.
Din cauza modific ării caracteristicilor de rezisen țăa solului îmbibat cu ap ăși a mediului
agresiv pe care îl creeaz ăapa betonului, se recomand ăca sub r adier sa se efectueze ameliorarea
terenului de funda ție prin intermediul unei perne de petri șînglobat ăîn sol (h=0.2m), cu
vobrocompactorul.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
67Figura 3. 1.Schema amplasării forajelor F -21T, F -14Tși F-22T

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
68Tabelul 3.1. Straturile de pamânt (forajele F -21T, F -14Tși F-22T)
Nr.
str.Denumirea
straturilorSemnele
convenționale ale
straturilorF-21T F-14T F-22TCota tălpii stratului
Grosimea stratului,
h, m
Cota tălpii stratului
Grosimea stratului,
h, m
Cota talpii stratului
Grosimea stratului
h, m
1Pământ de
umplutură
– – – – 80,60 0,6
2 Strat vegetal 82,20 0,3 81,5 0,8 – –
3Argilă nisipoasă
tare
81,50 0,7 80,3 1,2 – –
4 Argilă nisipoasă 80,5 1,0 79,4 0,9 78,9 1,7
-Cota apelor
freatice80,5 – 79,4 – 78,9 –
4* Argila nisipoasa 73,7 6,8 72,7 6,7 71,4 7,2
5Argilă cu
incluziuni de nisip
mărunt si nisip
argilos
69.00 4.3 69,9 1,7 69,4 2
6Nisip argilos cu
incluziuni de nisip
prăfos
73,30 0.4 – – 71,4 0,3
7Piatră spartă cu
incluziuni de argilă
și nisip argilos
– – 71,6 1,1 – –
8Argilă cu
incluziuni mici de
nisip argilos64,50 3,4 63,3 564,7
61,23,5
2,5
9Nisip argilos cu
incluziuni mici de
argilă
67,90 1,1 68,30 1,668,2
63,71,2
1,0

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
691.Pamântul de umplutură cu grosimea de 0, 6mare un caracter local de distribuire pe terenul supus
construcției. Stratul respectiv va fi înl ăturat .
2.Stratul vegetal are o grosime maxim ăde 0,8m. Are caracterisitci mecanice scazute si este un
pamânt slab pentru funda ție.Va fi defri șat și depozitat pe un teren alaturat pentru a fi reutiliza t la
amenajarea teritoriului.
3.Stratul 3 reprezinta o argilă nisipoasă tare cu o grosime a stratului de 1,2m, unghiul de frecare
interioară în stare saturate compactata022=,in stare saturata015= iar in stare naturala021= .
Modulul de deformatie in stare naturala E=1 3 MPa iar in stare saturata E=8 MPa. Coeziunea in
stare naturala E=20 kPa iar in stare saturata E=15 kPa. Stratul respective de pamand va fi excavat.
4.Stratul 4reprezinta o argilă nisipoasă plastic consecutivă cu o grosime a stratului de h=7,6m,
unghiul de frecare interioară în stare naturală019= .Modulul de deforma ție în stare natural ă
E=12 MPa. Coeziunea în stare naturală E=14 kPa. Stratul respectiv este străbătut de apele
subterane. Deci este un strat de pamânt slab pentru funda ție.
5.Argil ăplastică consecutivă, are incluziuni de nisip mărunt. G rosimea medie este de h=3m. Gradul
de umiditate 0,8 0,98 1,0rS≤ = ≤ ceea ce ne permite sa afirmăm că este un pământ saturat.
Unghiul de frecare interioară în stare naturala016= .Modulul de deforma ție în stare natural ă
E=16 MPa . Coeziunea in stare naturala C=12 kPa. Deci este un strat de pamant bun pentru
fundatii .
6.Stratul 6 reprezinta un nisip argilos plastic saturat, mediu îndesat, cu grosimea h=0.4m. Distribu ția
lui are un caracter local si grosimea stratului este prea mica pentru a putea valorifica acest strat.
7.Reprezint ăun strat depiatr ăspartăcuincluziuni de argil ășinisip argilos cu grosimea h=1,1m
descoperita doar de sond a F-14T. Caracterisitcile acestui strat nu ne satisfac pentru a putea sa -l
consideram ca pamant pentru fundatie.
8.Argil ătare. Grosimea medie este de h=4m. Unghiul de frecare interioara in stare naturala020= .
Modulul de deformatie in stare naturala E=21 MPa. Coeziunea in stare naturala E=51 kPa. Deci
este un strat de pamant bun pentru fundatii. In acest strat se va incastra pilotul prefabricat din beton
armat.
9.Nisip argilos . Grosimea medie este de h=1,2m. Ungh iul de frecare interioara in stare naturala
023= .Modulul de deformatie in stare naturala E=14 MPa. Coeziunea in stare naturala C=13 kPa.
Gradul de umiditare 0,8 0,88 1,0rS≤ = ≤ ceea ce ne permita sa afirmam ca este un pamant
saturat. Este un pamant slab pentru fundatii.
Nivelul apelor subterane a fost stabilit de catre sondele geologice la adancimea de 2 -2,9m de la
suprafața solului.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
703.1.2 Caracteristicile fizico -mecanice ale pământurilor
Caracteristicile fizico -mecanice de bază ale straturilor de pămînt, determinate în urma
prospecțiunilor geologice și încerc ărilor de laborator sunt date în tabelul 3.2.
Tabelul 3.2. Proprietățile fizico -mecanice ale pământurilor
Caracteristicile fizico -mecaniceStratul
IIIStratul
IVStratul
VStratul
VIStratul
VIIStratul
VIIIStratul
IX
Denumirea straturilorArgilă
nisipoa
săArgilă
nisipoa
săArgilă
cu
incluziu
ni de
nisip
mărunt
și nisip
argilosNisip
argilos
cu
incluziu
ni de
nisip
prăfosPiatră
spartă
cu
incluziu
ni de
argilă și
nisip
argilosArgilă
cu
incluziu
ni mici
de nisip
argilosNisip
argilos
cu
incluziu
ni mici
de
argilăValorile de calcul
după capacitatea portantă ( α=0,95)
Unghiul de
frecare
interioară,
ϕ1, gradeSaturat, compactat 21 – – – – – –
Saturat 13 – – – – – –
Natural 18 17 14 16 34 17 20Coeziunea
pămîntului,
C1, kPaSaturat, compactat 23 – – – – – –
Saturat 10 – – – – – –
Natural 13 – 28 6 1 36 8Densitatea,
ρ1, g/cm3 Saturat, compactat 2,06 – – – – – –
Saturat 1,86 – – – – – –
Natural 1,61 1,99 1,96 1,98 2,00 2,04 1,89după deformabilitate ( α=0,85)
Unghiul de
frecare
interioară, ϕ2,
gradeSaturat, compactat 21,5 – – – – – –
Saturat 15 – – – – – –
Natural 21 19 16 18 38 20 23Coeziunea
pămîntului,
C2, kPaSaturat, compactat 24 – – – – – –
Saturat 15 – – – – – –
Natural 20 14 43 9 2 51 13Densitate
a,ρ2,
g/cm3Saturat, compactat 2,10 – – – – – –
Saturat 1,90 – – – – – –

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
71Natural 1,64 2,04 2,00 2,02 2,10 2,09 1,93Valorile normate
Unghiul de
frecare
interioară,
ϕn, gradeSaturat, compactat 22 – – – – – –
Saturat 15 – – – – – –
Natural 21 19 16 18 38 20 23Coeziunea
pămîntului,
Cn, kPaSaturat, compactat 26 – – – – – –
Saturat 15 – – – – – –
Natural 20 14 43 9 2 51 13Modulul de
deformație, E,
MPaSaturat, compactat 20 – – – – – –
Saturat 8 – – – – – –
Natural 13 12 16 10 30 21 14
SrGradul de
umiditate0,45 1,08 0,98 0,92 – 1,07 0,88
e Indicele porilor 0,905 0,646 0,687 0,580 0,650 0,697 0,696
ILIndicele de
lichiditate<00,38-
0,640,41 0,29 – <0 <0
IPIndicele de
plasticitate0,10 0,11 0,17 0,07 – 0,23 0,07
We Umiditatea naturală 0,15 0,26 0,25 0,20 – 0,26 0,23
ρd Greutatea volumică
a scheletului
pămîntului1,43 1,63 1,60 1,69 – 1,69 1,57
ρ Densitatea 1,64 2,04 2,00 2,02 2,10 2,09 1,93
R0, kPaSaturat, compactat – – – – – – –
Saturat – – – – – – –
Natural 216 222 350 274 – 403 251
Categoria solului după proprietă țile
seismiceII II II II II II II
3.1.3 Concluzie generală privind geologia terenului
În urma analizei datelor ini țiale, a sarcinii de proiectare și a condițiilor hidrogeologice ale
amplasamentului, ținînd cont de regimul de înăl țime al cl ădirii, voi adopta varianta optimă a funda ției
–fundație pe piloți prefabrica ți.
Condiția pri ncipală de rezisten ță este ca vâ rful piloților s ă fie amplasat într -un strat de pămînt
netasabil sau pu țin tasabil, cu un modul de defo rmație înalt, caracteristice fizico -mecanice ale căruia
nu se diminuează sub ac țiunea sarcinilor exterioare pe durata exploat ării construc ției.Pentru a asigura
rezistența și rigiditatea structurii se va adopta drept p ămînt bun de fundare –stratul nr. 8:argilă tare, cu
grosimea minimă 2,5m.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
72Întrucît construc ția se va amplasa într -o zonă seismică, se prevede atît calculul capacită ții
portante din condi ția de rezistenț ă a materialului, cît și din condiția rezistenței la acțiunea seismic ă,
pentru ca ulterio r să fie aleasă valoarea cea mai mică.
Dat fiind faptul că straturile de pămînt în limitele terenului construc ției au un modul de
deformație ce nu dep ășește 100 MPa, piloții se vor calcula ca piloți flotanți care lucreaz ă prin frecare,
și transmit solicitările la sol prin contactul cu întreaga suprafa ță exterioară.
3.2 Caracteristica succintă a suprastructurii
3.2.1 Solu ții constructive ale cl ădirii
Se cere proiectarea funda ției pentru: Blocul de locuin țecu parcare auto subterană , cu regimul
pe ve rticală P+7E+M din str. Vovin țeni nr.4 , mun. Chi șinău.. Schema constructivă a clădirii este
carcasă din beton armat monolit cu diafragme de rigidizare.
Sarcinile pentru proiectarea funda țiilor sunt date la cota -1.900 în gruparea lor cea mai
nefavorabilă cu valorile normate.
3.2.2 Sarcinile care ac ționeaz ă asupra funda ției
În tabelul 3.3 sunt date sarcinile care ac ționeaz ă în reazemele ob ținute cu ajutorul pachetului de
programe aplicative SCAD++. Sarcinile normate au fost ob ținute prin alegerea celor mai nefavorabile
variante de încărcare, și sumarea sarcinilor din înc ărcarea permanentă, temporare de lungă și de scurt ă
durată, și a amplitudinilor din solicit ările seismice sumare. Explicația nodurilor este dată în figura 3.2 .
Pentru calculul capacită ții portante a piloților din condiția de rezistenț ă la acțiuni seismice s-a
calculat for țatăietoare maximală și momentul încovoietor maximal din nodul 13085 care este supus
acțiunii celei mai înalte forțe axiale (vezi tabelul 3.4).
Tabelul 3.4. Calculul for ței tăietoare și a momentului în nodul 13085
Нагрузки от фрагмента схемы
Единицы измерения: кН, кНм
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Узел ЗагружениеНомер
формыRX RYRmax,
totalRUX RUY RUZRUmax,
total
130851 -4,782 0,106
26,31-0,064 -6,744 -0,004
622 -4,123 0,088 -0,051 -5,811 -0,004
3 9,869 26,328 61,835 32,431 4,397
4 -18,194 -26,121 -61,987 -44,166 -4,404
5 1 0,201 22,292 53,485 5,164 1,725
6 1 -8,527 -22,085 -53,637 -16,899 -1,732
Pentru determinarea sarcinilor maximale pe axe s -au calculat sarcinile totale din nodurile
principale (vezi Figura 3.2), prin sumarea sarcinilor de la încărcările statice și dinamice.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
73Tabelul 3.3. Tabelul sarcinilor care ac ționeaz ă în reazemele clădirii
Нагрузки от фрагмента схемы
Единицы измерения: кН, м
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Узел ЗагружениеНомер
формыRZ Rmax УзелЗагружени
еНомер
формыRZ Rmax
130681 1193,843
1441 130791 956,496
22872 1031,582 2 833,021
3 1441,114 3 1543,253
4 670,261 4 144,809
5 1 1331,994 5 1 2286,858
6 1 779,381 6 1 -598,796
130691 1160,295
1541 130801 996,456
27312 1001,699 2 869,441
3 1138,059 3 1598,484
4 908,213 4 161,955
5 1 1540,451 5 1 2730,605
6 1 505,822 6 1 -970,166
130701 654,959
3510 130811 1296,86
15982 573,016 2 1122,368
3 2075,163 3 1598,191
4 -912,867 4 689,899
5 1 3509,908 5 1 1401,607
6 1 -2347,612 6 1 886,483
130711 724,775
4130 130821 1610,802
16622 634,631 2 1391,734
3 1641,618 3 1661,869
4 -355,068 4 1178,107
5 1 4129,977 5 1 1520,878
6 1 -2843,427 6 1 1319,097
130721 1151,602
1495 130831 984,796
24942 994,397 2 857,192
3 1198,987 3 1644,483
4 832,125 4 91,385
5 1 1494,803 5 1 2493,817
6 1 536,309 6 1 -757,949
130731 1190,979
1506 130841 1023,966
30052 1029,064 2 892,919
3 1505,595 3 1609,164
4 600,683 4 197,403
5 1 1187,133 5 1 3005,394
6 1 919,145 6 1 -1198,828
130741 813,636
4069 130851 1597,667
16072 710,214 2 1380,417
3 4068,952 3 1606,713
4 -2629,88 4 1210,206
5 1 1434,256 5 1 1591,204
6 1 4,815 6 1 1225,715
130751 809,952
2624 130861 1351,766
1544 2 707,106 2 1168,715
3 2099,215 3 1472,084

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
744 -667,235 4 918,205
5 1 2623,763 5 1 1543,755
6 1 -1191,783 6 1 846,534
130761 876,583
2899 130871 1050,066
15262 765,698 2 910,358
3 2898,894 3 1167,931
4 -1348,355 4 688,367
5 1 1259,255 5 1 1525,909
6 1 291,284 6 1 330,389
130771 752,916
3762 130881 1032,561
15562 657,091 2 895,357
3 3761,916 3 1034,624
4 -2430,461 4 791,006
5 1 2022,884 5 1 1555,744
6 1 -691,429 6 1 269,886
130781 1305,102
1657 130891 1343,804
15942 1129,498 2 1161,852
3 1656,921 3 1350,256
4 645,674 4 1026,066
5 1 1260,916 5 1 1594,159
6 1 1041,678 6 1 782,163
Sarcinile maximale liniare pe fiecare axă s -au calculat din rportul:
,a n
aNNL=∑,kN;
unde:,a nN∑ -suma sarcinilor corespunzătoare nodurilor pe axă, kN;
aL-distanța între nodurile extreme pe axa data, m.
Tabelul 3.5. Calculul tabelar al sarcinilor pe fiecare axă
Axa/
IndiceA B C C/1 D
,a nN∑ 13623 33812 8256 8768 6220
aL 16,2 16,2 16,2 16,2 16,2
N 840,9 2087 509,6 541,2 384
Axa/
Indice1 2 3 4
,a nN∑ 10373 24697 26440 10067
aL 16,2 16,2 16,2 16,2
N 640,3 1524,5 1632 621,4
Pentru uniformizarea construc ției fundațiilor și raționalizarea calculului, la proiectarea
radierului continuu solicitat excentric (amplasat pe perimetrul clădirii) se vor adopta drept sarcini
normate valoarile maxime dintre cele prezentate pe axa A,cuNmax=840,9 kN/m .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
75Pentru radierul continuu, solicitat centric, situat pe axe intermediare, se vor adopta valorile
maxime dintre sarcinile de pe axa BcuNmax =2087 kN/m .Sarcinile adoptate pentru calcul sunt
prezentate în tabelul 3.6.
Tabelul 3.6. Sarcinile decalcul si sarcinile normate
Sarcinile de calcul
La prima grupa de stare limita (N I),=1,1
La grupa a doua de stare limita (N II),=1
3.3 Proiectarea și calculul fundației pe piloți
3.3.1 Alegerea tipului de pilo ți, adîncimii radierului, dimensionarea piloților
Pentru executarea funda ției de adîncime se vor alege piloți din beton armat prefabricat.
Adîncimea de amplasare a radierului continuu se adoptă din condi ții tehnico –constructive.
Lungimea de calcul a pilo ților:
'
0 3 4 7 5 9 8 0,55 0,36 8,03 0,82 1,53 1,56 1,0 13,85 ;pL h h h h h h h m= + + + + + + = + + + + + + =
unde:055h cm= pentru încastrarea rigidă.
Se adoptă pilo ți prefabricați cu urm ătorii parametri :
-lungimea pilotului -14m;
-sectiune transversală -bpxhp=35x35cm;
-marca betonului -C25;
-armatura de rezisten ță-4 Ø20 A -II.
3.3.2 Determinarea capacitatii portante a pilotilor
Deoarece seismicitatea de calcul a terenului este de 8 grade, se va efectua calculul capacită ții
portante a pilo ților atît din condiția de rezistenț ă a materialului, cîtși din condiția de rezistenț ă a
pilotului la solicitări seismice. Ca valoare normată pentru calculul ulterior se va adopta valoarea
minimală dintre cele sus me ționate.
Capacitatea portantă a pilo ților flotanți din condiția de rezistenț ă a materialulu i
Straturile de pămînt în limitele terenului au un modul de deforma ție ce nu dep ășește 100 MPa,
de aceea pilo ții se vor calcula ca piloți flotanți care lucreaz ă prin frecare și transmit solicit ările la sol,
atât prin capăt, cât și prin contactul cu întreaga suprafață exterioară.
În prealabil se elaborează schema de calcul a capacită ții portante (vezi figura 3.2), pe baza
căreia se alcătuie ște un tabel.Sarcinile de calcul pe axe, kN/m :
A,D,1, 4 B-C/1, 2 , 3
radier continuu
solicitat excentricradier continuu
solicitat centric
840,9 2087
925 2295,7
840,9 2087

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
76Figura 3. 2.Schema de calcul a pilotului la rezisten ță

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
77Tabelul 3.7. Calculul capacită ții portante a piloților
Nr.
strat.Denumirea stratului ih,mil,mifcfi i cfl f⋅ ⋅
3 Argilă 1,72 0,36 40,04 1 14,41
4 Argilă nisipoasă2,7 1,6 18,53 1 29,65
4,3 1,6 21,97 1 35,15
5,9 1,6 24,2 1 38,72
7,5 1,62 25,05 1 40,58
9,12 1,61 25,8 1 41,54
7Patra sparta cu
incluziuni de argila10,34 0,82 65,48 1 53,69
5Argila plastic
consecutiva11,5 1,53 34 114,62
9 Nisip argilos 13,06 1,56 69,3 1 108,12
8 Argila tare 14,3 0,84 71,3 1 60,0
Total 473,45
Conform CP F.01.01 –2007 , §7.2.6, c apacitatea portantă a pilo ților flotanți din condiția de
rezistență a materialului se calculează cu următoarea rela ție:
= ∙∙+ ∙∙∙=
=1,0(1,0∙0.123∙11790+1,4∙1,0∙473,45)=2113
unde:
− 1,0c= –coeficientul condi țiilor de lucru pentru piloți in pamant, luandu -se egal cu 1 ;
− 1,0cR= coeficient ul condițiilor de lucru al p ămîntului sub vîrful pilotului;
− 1,0cf= coeficient ul condițiilor de lucru al p ămîntului arg ilos-nisipos pe suprafa ța lateral ă a
pilotului;
−=11790 –rezistența de calcul a p ămîntului (a rocii) la vîrful pilotului, pentru argila cu
indicele de lichiditate <0;
−=0.354=1,4–perimetrul exterior a sec țiunii transversale a pilotului;
−≤2–grosimea stratuluielementar;
−ℎ–adîncimea m edie a stratului elementar:
− –rezistența de calcul a p ămîntului elementar care se extrage din tabele în func ție de
adîncimea medie ℎ,de tipul șide starea pămîntului .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
78Capacitatea portantă a pilotului din condi ția de rezistenț ă laîncărcări seismice
Pentru determinarea capacită ții portante din condiția de rezistenț ă la acțiunile seismice este
necesară determinarea adîncimii de calcul pînă la care nu se ia în considerar e rezisten ța pămîntului pe
suprafața lateral ă apilotului, confo rmCP F.01.01 –2007 , §12.4 :
1 3
2( ) 1,5(26,31 2, 42 0,1 62)4,16 ;0,81,025 18,6 0, 249 132, 42d
p I I Ia H a Mh m
ab tg c

 + + ⋅ ⋅= = =   ⋅ + +       
unde:
−1 2 31,5; 0          ,8; 0,1 a a a= = = -coeficienți adimensionali care depind de modul de încastrare a
pilotului în radier;
− 1,5 0,5 1,5 0,35 0,5 1,025pb d m= + = ⋅ + = -lățimea convențional ă a pilotului;
−4
15 53 2 3 415000 / 0,1252, 4227 10 / 6, 4 10p
cKb kN m mmEI kN m m−
−⋅= = =⋅ ⋅ ⋅–coeficient de deformație;
−415000 /K kN m= -coeficient de propor ționalitate pentru pilo țiibatuti , încastrați în p ămînturi
argiloase;
Conform pct. 12.4 din CP F.01.01 –2007 , adancimea de calcul h dse adopta nu mai mare de
3/, rezulta ca il vom adopta hd=13/ 2,42 1,24 m m−= .
Tabelul 3.8. Calculul capacită ții portante a piloților
din condi ția de rezistenț ă la acțiuni seismice.
Nr.
strat.Denumirea stratului ih,mil,mifcfi i cfl f⋅ ⋅
4 Argila nisipoasa4,3 1,6 21,97 1 35,15
5,9 1,6 24,2 1 38,72
7,5 1,62 25,05 1 40,58
9,12 1,61 25,8 1 41,54
7Patra sparta cu
incluziuni de argila10,34 0,82 65,48 1 53,69
5Argila plastic
consecutiva10,95 0,43 34 114,62
9 Nisip argilos 13,06 1,56 69,3 1 108,12
8 Argila tare 14,5 0,84 71,3 1 60,0
Total 429,39

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
79Capacitatea portantă a pilotului flotant din condi ția de rezistenț ă lasolicitări seismice:
1 2( ) 1,0(0,9 1,0 11790 0,123 1,4 0,8 429,39)
1786p
pd
d c eq cR p eq cf i i
hF R A U f l
kN    = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
=∑
unde:
− 1,0c= –coeficientul condi țiilor de lucru pentru piloți in pamant, luandu -se egal cu 1;
− 1,0cR= coeficientul condi țiilor de lucru al p ămîntului sub vîrful pilotului;
− 1,0cf= coeficientul condi țiilor de lucru al p ămîntului argilos -nisipos pe suprafa ța lateral ă a
pilotului;
−10,9eq= -coeficientul condi țiilor de lucru al p ămîntului pentru corectarea valorilor R;
−20,8eq= -coeficientul condi țiilor de lucru al p ămîntului pentru corectarea valorilor f i;
−=11790 –rezistența de calcul a p ămîntului (a rocii) la vîrful pilotului, pentru argila cu
indicele de lichiditate <0;
−≤2–strat elementar;
−ℎ–adîncimea medie a stratului elementar:
− –rezistența de calcul a p ămîntului elementar care se extrage din tabele în func ție de
adîncimea medie ℎ,de tipul și de starea p ămîntului.
Astfel, valoarea normată se va adopta cea ob ținută din calculul de rezisten ță la acțiuni seismice:
1786 .dF kN=
Rezistența de calcul a pilotului:
==1786
1,4=1276.
3.3.3 Determinarea numărului de pilo ți
Fundația continu ă solicitată excentric
Distanța de la marginea pilotului pîn ă la marginea radierului:
∆=0,2+0,05=0,2∙0,35+0,05=0,12 ;
Lățimea radierului (pentru doua șiruride piloți):
=4+2∆=4∗0,3+2∙0,11=1,42 ;
Greutatea proprie a radierului și a p ămîntului deasupra lui:
=∙∙ℎ∙∙=1,1∙1,42∙0,7∙1,5∙20=32,8 ;
Sarcina normată din proiect:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
80=∙=840,9∙1,1=925/;
Sarcina de la nivelul tălpii radierului:
=+=925+32,8=957,8 ;
Greutatea proprie a pilotului:
=∙=14∙3/=42 ;
Numărul de șiruri de piloți:
ș=
−=957,8
1786/1,4−42=0,776≈1;
Distanța dintre piloți în lungul radierului:
=ș=1∙,=1,33≈1,3.
Fundația continu ăsolicitată centric
Distanța de la marginea pilotului pîn ă la marginea radierului:
∆=0,2+0,05=0,2∙0,35+0,05=0,12 ;
Lățimea radierului (pentru doua șiruride piloți):
=4+2∆=4∗0,3+2∙0,11=1,42 ;
Greutatea proprie a radierului și a p ămîntului deasupra lui:
=∙∙ℎ∙∙=1,1∙1,42∙0,7∙1,5∙20=32,8 ;
Sarcina normată din proiect:
=∙=2087∙1,1=2296 ;
Sarcina de la nivelul tălpii radierului:
=+=2296+32,8=2329 ;
Greutatea proprie a pilotului:
=∙=14∙3/=42 ;
Numărul de șiruri de piloți:
ș=
−=2329
1786/1,4−42=1,88≈2;
Distanța dintre piloți în lungul radierului:
=ș=2∙≈1,1.
3.3.4 Calculul tasării funda țiilor pe piloți
Calculul tasării fundației se efectuează după următoarea schemă:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
81Figura 3. 3.Schema de calcul a tasării funda țiilor pe piloți
Determinăm valoarea medie ponderată a unghiului de frecare interioară a tuturor straturilor care
vin în contact cu lungimea pilotului:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
823 3 4 4 7 7 5 5 9 9 8 8
3 4 7 5 9 8
21 0,37 19 8,03 38 0,82 16 1,53 23 1,59 20 0,8420,40,37 8,03 0,82 1,53 1,59 1,34ml l l l l l
l l l l l l     ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅= =+ + + + +
⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅= =+ + + + +
Determinăm dimensiunile în plan a tălpii fundației convenționale abcd:
2 / 4 0,35 2 13,95 20,4 / 4 2,84m b d L tg tg m  = + ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ =
2,84 l b m= =
unde: 0,35d m= -lungimea laturii secțiunii transversale a pilotului;
13,95L m= -distanța d e la talpa radierului pînă la vîrful pilotului.
Verificăm condiția:IIP R≤
unde:0 2101 27245982,84 2,84II abcdII
IIN NP kPab l+ += = =⋅ ⋅
Valoarea medie a greutății proprii a fundației se determină cu formula:
'1,1 2,84 2,84 15,2 20,2 2724abcdII f mN b l d kN = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
3 3 4 4 7 7 5 5 9 9 8 8
3 4 7 5 9 8
3 16,4 0,37 20,4 8,03 21 0,82 20 1,53 19,3 1,59 20,9 0,8420,2 /0,37 8,03 0,82 1,53 1,59 1,34ml l l l l l
l l l l l l
kN m     ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅= =+ + + + +
⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅= =+ + + + +
Rezistența de calcul a stratului (8) de pămînt pe care se reazemă vîrful pilotului se determină cu
formula:
' 1 2
1 1I c c
z II q II c II R M k b M d M Ck  ⋅  = ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ 
unde:1c și2c -coeficienți ce țin cont de tipul și starea pămîntului de bază (Veselov pagina 110 );
1c=1,25 –pentru argila tare cu 0.25LI≤ și2c=1-pentru constructii cu structura de rezistenta
flexibila;
k-coeficient care ține cont de determinarea caracteristicilor și C; dacă acestea sunt determinate
experimental se adoptă k=1, iar dacă se extrag din tabel în funcție de e siLIse adoptă k=1.1; in
proiec adopt ăm k=1;
c qMMM ;;-coeficienți în funcție deIIa pămîntului de sub talpa de fundație:
021 ; 0,56; 3,24; 5,84;II q c M M M = = = =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
83zk-în funcție de b, pentru 10 1 ;z b m k≤ → = b-lățimea tălpii fundației.
316,4 /II kN m = -greutatea volumică a pămîntului de sub talpa fundției;
'14,7d m= -adîncimea de fundare;
0,8rd m= -adîncimea subsolului;
2,84b m= -lățimea tălpii fundației;
20C= -coeziunea pămîntului.
Acum putem calcula rezistenta:
[ ]11,25 10,56 1 2,84 16,4 3,24 14,7 16,4 5,84 201
1155R
kPa⋅= ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ =
=
Deci:
598 1155IIP kPa R kPa= < = -condiția se respectă.
Calculăm presiunile geologice:
-la nivelul talpii radierului
, 3 16,4 1,5 24,6zg r r d kPa  = ⋅ = ⋅ =
-la limitele straturilor geologice
,1 , 3 3 24,6 16,4 1,16 43,62zg zg r h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la nivelul apei subterane:
, ,1 4 4 ' 43,64 20,4 1 64,05zg WL zg h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la talpa stratului (4) de pamant:
,2 , 4 4 '' 64,05 10,21 7,03 135,8zg zg WL sb h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la talpa stratului (7) de pamant:
,3 ,2 7 7 135,8 21 0,82 153,02zg zg h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la talpa stratului (5) de pamant:
,4 ,3 5 5 153,02 20 1,53 183,6zg zg h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la talpa stratului (9) de pamant:
,5 ,4 9 9 183,6 19,3 1,56 213,7zg zg sb h kPa   = + ⋅ = + ⋅ =
-la vîrful pilotului:
,0 8 . ,5 20,9 0,84 213,7 241,7zg înc pilot zg h kPa   = ⋅ + = ⋅ + =
-la talpa stratului (8) de pămînt:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
84,6 8 8 . ,0 ( ) 20,9 (5 0,84) 241,7 318,2zg înc pilot zg h h kPa   = ⋅ − + = ⋅ − + =
unde:3
,410,21 /sb kN m = -greutatea volumică submersată a stratului 4 de pămînt.
Calculul presiunilor suplimentare provocate de fundație:
Calculăm presiunea la talpa fundației (vîrful pilotului):
0 ,0 598 241,7 356,3II zg P P kPa = − = − =
Înălțimea straturilor elementare de sub talpa fundației:
0,4 0,4 2,84 1,14i rz b m= ⋅ = ⋅ =
Calculăm presiunile la limita fiecărui strat elementar:
, 0,zp i i P  = ⋅ kPa
unde: (2 / ); /f z b l b= ⋅
,1 1 0
,2 2 0
,3 3 0
,4 4 0
,5 5 0
,6 6 00,88 356,3 313,5
0,64 356,3 228,03
0,476 356,3 169,6
0,373 356,3 132,9
0,305 356,3 108,7
0,257 356,3 91,5zp
zp
zp
zp
zp
zpP kPa
P kPa
P kPa
P kPa
P kPa
P kPa 
 
 
 
 
 = ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
Determinăm zona activă 20,6aH m= și calculăm tasarea absolută cu formula cunoscută:
,
1
1228,3 1 ,14 169,6 2,28 132,9 3,42 108,7 4,560,8 0,8 0,0607
21000 21000 21000 21000n
zp i i
i ihS m
E
=⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = = ⋅ + + + =   ∑
Verificăm condiția:
0,0607 0,08u S m S m= < =
Condiția este satisfacută .
3.3.5 Construc ția si calculul radierului
Calculul la străpungere
0
1( ) 4130 32,81040,74I rpIN NP kNn+ += = =

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
85Calculăm forța de străpungere cu formula:
14 1040,7 4162,8n
i
iN P kN
== ⋅ = ⋅ =∑
Rezisteța betonului marca C20 ( 0,9 900ctR MPa kPa= = ) la străpungere:
[ ][ ]1 2 0( ( ) 2 6,73 (0,4 0,150) 2 0,65 900 4331
4130 4331s ct N b C h R kN
N kN kN≤ + ⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ =
= <
Unde:
-1 1 1 11,6(1 / 3)( 1/ ) 1,6(1 0,231/ 3)(0,231 1/ 0,231) 6 ,73; k k k = − + = − + =
-1 1 1 / 0,150 / 0,65 0,231. k c h= = =
Conditia se respecta.
Figura 3. 4.Schema de calcul a radierului

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
86Figura 3. 5.Vederea C
Calculul arm ării radierului fundației continue solicitată centric pe 2 șiruri de piloți
(Axa 2,3 si B ,C)
Radierul se construiește ca o grindă continuă care se reazemă pe un mediu elastic ( pe pereți
fiind solicitat de forțe concentrate –piloți ) .
Date inițiale:
-piloți cu secțiunea 35 35 cm× amplasați in doua șiruri;
-pasul piloților în șir -C1= 1,1 m;
-sarcina de calcul pe 1 mlungime a radierului (inclusiv greutatea proprie a radierului) –
2120 /IN kN m= ;
-lățimea radierului: 1,8rb m= ;
-inălțimea radierului: 0,7rh m= ;
-încastrarea pilotului în radier10,05a m= .
Lungimea de calcul: ()()1 1,05 1,05 1,1 0,35 0,8c pL C b m= ⋅ − = ⋅ − =
Calculăm momentele de încovoiere:
-în reazeme:2 2/ 12 2120 0,8 / 12 113,1r I cM N L kN m=− ⋅ =− ⋅ =− ⋅

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
87-în deschideri:2 2/ 24 2120 0,8 / 24 56,5d I cM N L kN m= ⋅ = ⋅ = ⋅
Înălțimea de lucru a secțiunii deasupra reazemului00,7 0,05 0,65rh m= − = , în deschidere
00,7 0,05 0,65dh m= − =
Aria secțiunii armăturii (clasa A –II, 280sR MPa= ) deasupra reazemului:
3 2 2113,1 / (0,991 0,65 280 10 ) 0,000627 6,27srA m cm= ⋅ ⋅ ⋅ = =
în deschidere:
3 2 256,5 / (0,996 0,65 280 10 ) 0,000412 4,12sdA m cm= ⋅ ⋅ ⋅ = =
Armarea se execută cu plase, la care pasul barelor poate fi de 10, 15, 20 cm. Admitem pasul
barelor S=20cm. Atunci numarul necesar de bare p entru plasa pe latimea radierului va fi egal:
1801 1 8( )20bn bares= + = + =
Aria necesara a unei bare in partea superioara a radierului:
2
,16,270,7848sr
srAA cmn= = =
Din sortimentul de armatura alegem bare Ø10A -II cu2
,10,785 .real
srA cm=
Pentru armarea superioara a radierului admitem in directia longitudinala 10Ø10A -II cu
2
,8 0,785 6,28 .real
sr totA cm= ⋅ =
Pentru partea transversala a radierului, din considerente constr uctive si urmarind scopul
unificarii plaselor de armatua, se adopta bare Ø10A -II cu2
,10,785 .real
srA cm=
Aria necesara a unei bare in partea inferioara a radierului:
2
,14,120,5158sd
sdAA cmn= = =
Din sortimentul de armatura alegem bare Ø8A -II cu2
,10,503 .real
sdA cm=
Pentru armarea inferioara a radierului admitem in directia longitudinala 8Ø8A -II cu
2
,8 0,503 4,024 .real
sd totA cm= ⋅ =
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculate:
4,024 4,12% 100% 2,33%;4,12−+Δ = ⋅ =−
Dupa cum vedem se incadreaza in abaterile admisibile ( -5%..+15%).

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
88Pentru partea transversala a radierului, din considerente constructive si urmarind scopul
unificarii plaselor de armatua, se adopta bare Ø8A -II cu2
,10,503 .real
sdA cm=
Calculul arm ării radier ului fundației continue solicitată excentric pe 1 șir de piloți
(Axa 1,4 si A, D, E)
Radierul se construiește ca o grindă continuă care se reazemă pe un mediu elastic.
Date inițiale:
-piloți cu secțiunea 35 35 cm× amplasați in doua șiruri;
-pasul piloților în șir -C1= 1,3 m;
-sarcina de calcul pe 1 mlungime a radierului (inclusiv greutatea proprie a radierului) –
873,7 /IN kN m= ;
-lățimea radierului: 0,7rb m= ;
-inălțimea radierului: 0,7rh m= ;
-încastrarea pilotului în radier10,05a m= .
Lungimea de calcul: ()()1 1,05 1,05 1,3 0,35 1,0c pL C b m= ⋅ − = ⋅ − =
Calculăm momentele de încovoiere:
-în reazeme:2 2/ 12 873,7 1,0 / 12 72,81r I cM N L kN m=− ⋅ =− ⋅ =− ⋅
-în deschideri:2 2/ 24 873,7 1,0 / 24 36,4d I cM N L kN m= ⋅ = ⋅ = ⋅
Înălțimea de lucru a secțiunii deasupra reazemului00,7 0,05 0,65rh m= − = , în deschidere
00,7 0,05 0,65dh m= − =
Aria secțiunii armăturii (clasa A –II, 280sR MPa= ) deasupra reazemului:
3 2 272,81 / (0,988 0,65 280 10 ) 0,000405 4,05srA m cm= ⋅ ⋅ ⋅ = =
în deschidere:
3 2 236,4 / (0,993 0,65 280 10 ) 0,000221 2,21sdA m cm= ⋅ ⋅ ⋅ = =
Armarea se execută cu plase, la care pasul barelor poate fi de 10, 15, 20 cm. Admitem pasul
barelor S=20cm. Atunci numarul necesar de bare pentru plasa pe latimea radierului va fi egal:
701 1 5( )20bn bares= + = + =
Aria necesara a unei bare in partea superioara a radierului:

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
892
,14,050,815sr
srAA cmn= = =
Din sortimentul de armatura alegem bare Ø10A -II cu2
,10,785 .real
srA cm=
Pentru armarea superioara a radierului admitem in directia longitudinala 5Ø10A -II cu
2
,5 0,785 3,925 .real
sr totA m= ⋅ =
Determinam cu cate procente aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculate:
3,925 4,05% 100% 3,08%;4,05−+Δ = ⋅ =−
Dupa cum vedem se incadreaza in a baterile admisibile ( -5%..+15%).
Pentru partea transversala a radierului, din considerente constructive si urmarind scopul
unificarii plaselor de armatua, se adopta bare Ø10A -II cu2
,10,785 .real
srA cm=
Aria necesara a unei bare in partea inferioara a radierului:
2
,12,210,4425sd
sdAA cmn= = =
Din sortimentul de armatura alegem bare Ø8A -II cu2
,10,503 .real
sdA cm=
Pentru armarea inferioara a radierului admitem in directia longitudinala 5Ø8A -II cu
2
,5 0,503 2,515 .real
sd totA cm= ⋅ =
Determinam cu cate proce nte aria barelor adoptate se deosebeste de cea calculate:
2,515 2,21% 100% 13,8%;2,21−+Δ = ⋅ =
Dupa cum vedem se incadreaza in abaterile admisibile ( -5%..+15%).
Pentru partea transversala a radierului, din considerente constructive si urmarind scopul
unificarii pl aselor de armatua, se adopta bare Ø8A -II cu2
,10,503 .real
sdA cm=
3.3.6 Alegerea mecanismului de execu ție a piloților
Pentru baterea pilotilor se recomanda utilizarea sonetei cu berbec. Pentru infingerea pilotului
prin batere este necesar de determinat marca ciocanului si de verificat conditia de refuz a pilotului.
Determinarea m ărcii ciocanului
Date inițiale:
-Lungimea pilotului: L=14m;
-Sarcina care ii revine unui pilot: N=1040,7kN;
-Greutatea pilotului=42kN=4282,8kg

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
90Energia minima necesara pentru lovire se determina cu formula:
0,045 0,045 1040,7 46,8 ;dE N kJ= ⋅ = ⋅ =
Din sortimentul tehnic alegem ciocanul C -954A cu urmatoarele caracteristici:
−Energia unei lovituri -59,8kJ;
−Masa capului lovit –3500kg;
−Masa ciocanului –7300kg;
−Înălțimea de c ădere a ciocanului –3000mm.
Verificarea condi ției de refuz al pilotului
Verificarea condi ției de refuz al pilotului se executa cu formula :
2 2
1 2 3
1 2 3( ) 1500 0,123 59,8 7,3 0,2 4,330,002( ) 1786(1786 1500 0,123) 7,3 4,33d
a
d dAE m m mS mF F A m m m 
+ + ⋅ ⋅ + ⋅= ⋅ = ⋅ =+ + + + ⋅ +;
unde:
•-coeficient ce depinde de materialul pilotului si metoda de batere, se adopta 1,5MPa;
•Ed–energia unei lovituri, adoptandu -se in functie de tipul ciocanului;
•Fd–capacitatea portanta a pilotului;
•-coeficient de revenire a loviturii(la baterea pilotului 0,2)
•m1–greutatea ciocanului;
•m2–greutatea pilotului si capisonului;
•m3–greutatea bratarii.
Sa=0,002m, deci este necesar de adoptat un ciocan cu energia unei lovituri mai mare.
Adoptăm ciocanul C -977A cu caracteristicile:
−Energia unei lovituri –88,3kJ;
−Masa capului lovit –5000kg;
−Masa ciocanului –9000kg;
−Înălțimea de c ădere a ciocanului –3000m m.
Verificam condi ția de refuz al pilotului :
2 2
1 2 3
1 2 3( ) 1500 0,123 88,3 9 0,2 4,330,0032( ) 1786(1786 1500 0,123) 9 4,33d
a
d dAE m m mS mF F A m m m 
+ + ⋅ ⋅ + ⋅= ⋅ = ⋅ =+ + + + ⋅ +;
Condiția de refuz al pilotului este satisfacut ă.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
91Bibliografie
1.CP F.01.01 –2007. Cod practic în construc ții. Proiectarea și construcția fundațiilor pe piloți
2.ГОСТ 25100 -2011. Грунты .Классификация
3.Строительные нормы и правила. Свайные фундаменты. СНиП 2.02.03 -85. Стройиздат, 1986
4.Свайные фундаменты. Методические указания по проектированию. Кишинев, КПИ им.
5.С.Лазо, 1989
6.Руководство по проектированию свайных фундамен тов / НИИОСП им. Н.М. Герсеванова
7.Госстроя СССР. -М.: Стройиздат, 1980
8.Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01 -83). Москва,
9.Стройиздат, 1986
10.Основания, фундаменты и подземные сооружения. Справочник проектировщика. Москва,
11.Стройиздат, 1985
12.В.А.Ильичев, Ю.В.Монголов. Рекомендации по проектированию фундаментов из
набивныхсвай для зданий и сооружений, возводимых в сейсмических районах. ВНИИС
Госстроя СССР, Москва 1980 .
13.Строительные нормы и правила. Свайные фундаменты. СНиП 2.02.03 -85. Москва 19 95.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
92Capitolul IV
TEHNOLOGIA CONSTRUC ȚIILOR

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
93FIȘA TEHNOLOGIC Ă PENTRU
REALIZAREA INFRASTRUCTURII

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
944.1Domeniul de aplicare
Fișa tehnologică este elaborată pentru realizarea infrastructurii blocului de locuit cu regimul pe
verticală P+7E+M din strada Vovin țeni nr.4 si 4/1, mun. Chișinau. În complexul de lucr ări sunt
incluse următoarele precese:
1.Defrișarea stratului vegetal.
2.Săparea gropii de fundație.
3.Nivelarea si compactarea gropii de fundatie .
4.Executarea campului de piloti batuti .
5.Realizarea stratului pregatitor din beton .
6.Executarea radierului continuu .
7.Realizarea peretilor parterului din blocuri prefabricate din beton armat .
8.Realizarea stâlpilor și diafragmelor de la parter.
9.Umplerea si compactarea timpanelor interioare si exterioare.
10.Executarea grinzilor, centurilor antiseismice și a planșeului de la parter.
4.1.1 Datele ini țiale
-Dimensiunile clădirii în axe; m –16,2 x 16,2;
-Cota tălpii fundației, m –(-1.9);
-Tipul funda ției-fundațiecontinua pe piloți;
-Lungimea pilo ților-14m;
-Dimensiunile pilo ților 350mm x 350mm;
-Grosimea pereților parterului ,mm–400mm;
-Dimensiunile stâlpilor , m–0,4×0,4;
-Dimensiunile riglelor, m –0,4x 0,4;
-Lățimea radierului continuu , mm–700,1800;
-Clasa betonului la funda ții este C 20.
4.1.2 Condițiile hidrogeologice ale amplasamentului clădirii
-Tipul solului –argilă nisipoasă ;
-Tipul solului la vîrful pilotului –argilă tare ;
-Grosimea stratului de sol vegetal, m –0.5m;
-Temperatura mediului ambiant –15÷30°C;
-Cota apelor freatice -2.0-2.9mde la suprafa ța solului.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
954.1.3 Condițiile organizării lucrărilor
-Lucrările se execută în 2 schimburi ;
-Distanța de transportar e a pământului excavat; km –0,5km;
-Distanța de transportare a amestecului de beton; km –3 km .
4.1.4. Mecanismele necesare pentru executarea lucrărilor
-Defrișarea stratului vegetal –buldozer DZ-28;
-Săparea gropii de fundați e–excavator cu cupă inversă EO-3322A volumul cupei 0,4m3;
-Transportarea pământului excavat se face cu autobasculantă MAZ -503;
-Amestecul de beton va fi adus la șantier cu automalaxorul -Man-tgs 41400 ;
-Compactarea gropii de fundație –vibro compactor prin r ulouri ДУ-29A, mai electromecanic
manual ИЭ-4505 ;
-Tran sportarea cofrajului, armatură, prefabricate –MAZ -6422;
-Transportarea instrumentajului, utilajelor, schelelor etc. –autobasculantă ЗИЛ –130;
-Betonarea fundațiilor , stâlpilor, diafragmelor, riglelor șia plan șeelor –autopompa marca
Putzmeister 38 -5;
-Baterea pilo ților –Macara pe pneuri KS-8362, ciocan diesel C -977A;
-Manipularea elementelor prefabricate –Macara pe pneuri MKT -40.
4.2. Organizarea și tehnologia proceselor
4.2.1Tehnologia executării lucrărilor de terasament
4.2.1.1Defrișarea stratului vegetal
Se efectuează cu buldozerul DZ-28la adâncimea 500mm. Solul defrișat se depozitează în afara
ariei șantierului din lips ă de spațiu, dup ă care urmează a fi adus pentru realizarea umplu turilor.
4.2.1.2Săparea pământului
Mecanizat se face cu excavator EO-3322A dotat cu cupă inversă ,volumul cupei fiind v=0,4 m3.
Excavatorul echipat cu cupă inversă sapă din poziție fixă, sub nivelul la care staționează sau se
deplasează, deci în timpul lucrului el se află în partea superioară a săp ăturii .
Un ciclu de lucru constă din: coborârea săgeții și împingerea cupei la o distanță cât mai mare da
excavator, săgeata și brațul fiind, aproximativ, în prelungire. Urmează înfigerea dinților cupei în
pământ, continuând coborârea și rotirea brațului în jurul articulației cu care este prins de săgeată;
pământul este tăiat și introdus în cupă. Concomitent, cupa este rotită în jurul articulației cu care este
prinsă de braț pentru a o aduce într -o poziți e în care materialul săpat și încărcat să nu cadă. Urmează

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
96ridicarea cupei și rotirea platformei pentru aducerea ei deasupra mijlocului de transport; descărcarea se
realizează prin îndepărtarea brațului și rotirea cupei în sens invers față încărcare. La fi nal platforma se
rotește în sens invers pentru revenirea în poziție de săpare, după care ciclul se repetă. Excavatorul va
executa săpătura în abataj frontal largit cutraiectoria deplasarii excavatorului in forma de zigzag .
Proiectul dat prevede ameliorarea terenului de fundatie cu ajutorul pernei de pietris h=0.2m inglobat in
sol si h=0.3m compactat prin rulare.
Aducerea pietrisului se face cuautobasculanta MAZ -503, dupa care se compactează cu ajutorul
ruloului maiului ele ctromecanic. Fâșia de compactare este de h=0.6m. Trecerea se face cu
suprapunerea urmei cu 0,3m, cu întoarcerea în interiorul gropii.
Pentru ca terenul de fundare să nu sufere degradări până la începerea betonării fundațiilor,
săpăturile se opresc deasupra cotei finale, cu 15÷30 cm. in cazul acesta seva compacta mai mult cu 5 –
10 cm. Săparea acestui ultim strat se execută manual, numai în momentul premărgător pregătirii
betonării.
4.2.1.3 Executarea umpluturii timpanelor
Se efectuează după realizarea și usca rea suficientă a hidroizolației suprafețelor exterioare ale
pereților infrastructurii. Pământul destinat pentru realizarea timpanelor este depozitat în afara
șantierului și se aduce înapoi pentru compactarea timpanului, la punerea lui în oper ă el trebuie s ă
posede o umiditate optimă (W opt=9÷15%), la care pământul compactat ajunge la o greutate volumică în
stare uscată maximă ( ρ≥1.65g/cm3). Umplutura se execută în straturi orizontale, fiecare strat
compactându -se cu maiul electromecanic ИЭ-4505 cu suprapuner ea urmelor plăcii cu o jumătate din
lungimea ei.
4.2.2 Lucrări de executare a pilo ților
4.2.2.1 Trasarea pilo ților
Trasarea șirurilor (grupelor) de pilo ți const ăîn transferul axelor principale șiintermediare în
groapa de funda ție,iar dup ăaceasta se determin ăpoziția fiec ărui pilot în corespundere cu proiectul de
execuție a lucr ărilor. Locurile de infingere a pilo ților pe teren se marcheaz ăcu bare metalice cu
lungimea de 200 -250 mm și secțiunea care permite înfingerea lor la o adincime de 150-200 mm .
Se alcatuie ște planul de amplasare a șirurilor (grupelor) de pilo țiîn dependen ță de construc ția
fundației,gabaritele acestuia si numarul de piloti. Trasarea locurilor de invingere a pilotilor in
intregime pina la inceperea lucrarilor de invi ngere nu -i intodeauna rezonabila ,deoarece in cazul
numarului mare de piloti trasarea poate fi deranjata in procesul de lucru. Corectitudinea axelor in
procesul de lucru trebuie verificata regulat. Abaterile admisibile de la pozi ția de proiect a axelor nu
trebuie sa depaseasc ă1 cm la 100 m a unui șir de piloți.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
97La trasarea c âmpului de piloti și trasarea axelor pe teren se foloseste teodolitul și ruleta. Cote le
deînalțime de la reperele permanente in posesie se marcheza cu ajutorul nivelei, iartransferarea lor de
la un pilot la altul cu ajutorul nivelei sau nivelului hidraulic.
4.2.2.2 Înfingerea pilo ților
Dupăexecutarea lucr ărilor pregatitoare procesul de înfingere a pilo țilorinclude urmatoarele
operatiuni successive:
-Deplasarea sonetei la p ozitia de înfingere a pilotului ;
-Tragerea pilotului spre sonet ăși ridicarea lui pe sonetă;
-Introducerea capului pilotului în capi șonul suspendat de berbecul diesel tubular ;
-Instalarea pilotului cu ajutorul sonetei la puncul de infingere a acestuia si fixa rea pilotului in
pozitie vertical prin deplasarea sonetei si manevrari cu bratul ;
-Demararea berbecului diesel prin ridicarea pilotului prin batere cu energie minima la o
adincime de circa 0.5 -0.8m ;
-Verificarea verticalit ății pilotului, iar in caz de abatere riftuirea lui ;
-Continuarea înfingerii pilotului p înăîn poziția de proiect ;
-Incercarea dinamica a pilotului utilizind o serie de lovituri si masurarea rezultatului acestuia.
Înainte de ridicarea pilotului pe soneta, aceasta trebuie sa fie marcat peste fiecare metru cu
vopsea, iar ultimul metru în decimetri. În complexul de lucrar i executat de utilajul cu soneta, timpul
cheltuit in procesul de infingere, ocupa aproximativ 20 -25%, pe cind cheltuielile de manopera
constituie 9 -10%.
Procesul de înfingere a pilotilor inclusiv numarul de lovituri pe fiecare metru de înfingere a
piloților se introduce în registrul de înfingere a pilo ților. Aceste normative referitoare la executarea
fundatiilor de piloti prevad necesitatea de a executa incercari de control al pilotilor de lucru in volum
de 2 % din numarul total de piloti.De aceia schema te hnologica de infingere a pilotilor trebuie sa tina
cont de numarul minim de deplasari a instalatiei cu soneta si in acelasi timp sa se asigure asa
succesiune de executie a lucrarilor, ca dupa infigerea pilotilor stabilita de normative ar putea fi
executata incercarea dinamica a oricarui din pilotii infipti.
4.2.2.3 Dezgolirea capetelor pilo ților
Se efectuează după ce pilotul a atins cota de proiect pentru a avea legătura cu funda țiacontinuă ,
procesul de dezgolire prevede deteriorarea capatului superior al pilotului (manual) 500mm evitînd
totodat ă deteriorarea armăturii din stâ lp.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
984.2.2.4 Betonarea stratului pregătitor
Inainte de a executa cofrarea fundațieiconform tehnologiei, estenecesar de a executa o pern ăde
egalizare din pietri șsau beton de clasa C-7,5.În cazul dat am adoptat executarea stratului de egalizare
din beton clasa C -7,5 cu o grosime circa 10 cm. Turnarea betonului se va executa cu ajutorul
malaxorului și autopompa .
4.2.3 Lucrările de execu ție a fundațiilor
4.2.3.1 Cofrarea fundațiilor
Scuturile de cofraj împreună cu elementele de susținere trebuie să fie etanșe și să asigure
rigiditatea sistemului în procesul de betonare și să se decofreze ușor, fără a produce defecte
elementelor betonate. Cofrarea tălpii de funda ție se va r ealiza din scuturi mici de cofraj din cherestea
cu asigurarea stabilită ții acestuia cu contrafișe, distanțiere din sârm ă metalică, fixatori. De asemenea se
va asigura etan șietatea cofrajului instalat și corespunderea acestuia cu dimensiunile și poziția de
proiect.
4.2.3.2 Armarea fundațiilor
Piesele de armare a tălpii de fundație și carcasele stâlpilor monotip se instalează în conformitate
cu proiectul cu ajutorul macaralei. Pentru respectarea stratului de protecție a tălpii plasele se instalează
pe garnit uri din beton cu o grosime de 50 mm, amplasate pe aria tălpii în formă de șah. Plasele de
armătură se racordează între ele prin legături cu sârmă, armăturile în locurile de racordare
suprapunându -se cu 15 cm. Menținerea carcaselor in poziție verticală se e fectuează cu contrafișe .
După montarea armaturii se întocmește procesul verbal al lucrarilor ce devin ascunse , care se
semnează de către beneficiar si executant.
4.2.3.3 Betonarea fundațiilor
Betonarea fundațiilor izolate se efectuează după schema “malaxor –pompa –construcție”.
Înainte de betonarea tălpii se recepționează armarea și se întocmește un proces verbal de recepție
a lucrărilor ascunse. Betonarea tălpii fundației se efectuează cu ajutorul autopompei Putzmeister 38 -5
cu R max=37,5m și auto betonierei dintr -o singură sta ție. Distan ța de la marginea taluzului gropii de
fundație până la suportul autopompei va fi de minim 1m din considerente de asigurare a condițiilor
nepericuloase de executare a lucrărilor.
Amestecul de beton se compactează cu pervibratorul HB –47, iar colțurile cofrajului se
compactează cu vergele de armatură manual. În procesul compactării cu pervibratorul nu se permit
contacte cu armatura fundației. Compactarea se sfârșește atunci când betonul vibrat nu se mai tasează,
iar la suprafață apare laptele de ciment.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
994.2.4 Lucrări de execu ție a stâlpilor și diafragmelor
4.2.4.1 Armarea stâlpilor și a diafragmelor
Armarea elementelor se va executa conform proiectului de rezisten ță,straturile de protecție
asigurându -se cu distanțiere din beton. .
4.2.4.2 Cofrarea stâlpilor și diafragmelor
-Cofrarea se va executa din scuturi mari din lemn. Depozitarea cofrajului se va face conform
proiectului de organizare a construc țiilor;
-Locul depozitării cofrajului trebuie sa fie nivelat și rigid pentru evitarea deformării scuturilor de
cofraj;
-Înainte de a aduce cofrajul în pozi ția lui de proiect, pe suprafața de contact a cofrajului cu betonul,
se va aplica unguent special;
-Înaintea betonării elementului, se va verifica în mod obligator iu verticalitatea și alinierea
scuturilor de cofraj.
-Se verifica dacă cofrajul este ermetic.
4.2.4.3 Betonarea stâlpilor și a diafragmelor
-Înaintea betonării coloanelor și diafragmelor se va recepționa armarea și se va întocmi un proces
verbal de recep țiea lucrărilor ascunse;
-Înainte de punere în opera a betonului se verifica lucrabilitatea amestecului de beton ,și se fac
cuburile pentru încercari de laborator.
-Betonarea se va executa conform schemei “automalaxor –autopompă –construcție”;
-Amestecul de beton se a șează în construct ție în straturi orizontale cu grosimea maxim ă a fiecărui
strat de 0.4m ;
-Compactarea se va efectua cu vibratorul de adîncime „ IV -47”. Vibratorul se introduce în
amestecul de beton perpendicular suprafe ței betonate. Extragerea l ui se va face lent, vibratorul nu
trebuie sa intre în contact cu armatura ;
-În timpul betonarii se verifică dacă este respectat stratul de protec ție a armaturii.
4.2.4.4 Decofrarea coloanelor și a diafragmelor
Se efectuează cînd rezisten ța betonului atinge 0.3R28. De regulă, în condi ții de temperaturi de
15-30°C, această durată este de 2 -4 zile.
4.2.4.5 Măsuri de între ținere a betonului
După decofrarea suprafe țelor elementele betonate se vor stropi cu ap ă peste fiecare 4 ore ziua și
o dată noaptea timp de 7 zile după decofrare și nu mai puțin de 3 ori în 24 de ore în urm ătoarele 10
zile.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1004.2.5 Lucrări de execu țiea pereților parterului
Montarea blocurilor de funda ție se va începe dup ă ce betonul radierului va atinge rezistența de
30% (0,3R 28) din c lasa de proiect. Înainte de montarea blocurilor de funda ție suprafa ța superioară a
sectoarelor betonat (suprafața de legătură dintre talpă și perete) se prelucrează cu peria de sârmă pentru
înlăturarea peliculei întărite de lapte de ciment, se buciurdează și se spală.
Blocurile de funda ție sunt aduse la șantier cu ajutorul autobasculantei și depozitate în locuri
special amenajate. Suprafața depozitului trebuie să fie ridicată de la pamânt cu 100 mm pentru a evita
corozia betonului în medii agresive. Înainte de montarea în pozi ția de proiect se verific ă axele clădirii.
Montarea blocurilor începe cu cele marginale și mai apoi se instaleaz ă cele intermediare. După
montare se verifică orizontalitatea și verticalitatea cu ajutorul nivelei cu bul ă. Rosturile verti cale
trebuie să fie egale cu 10 mm. Blocurile de funda ție se monteaz ă cu ajutorul macaralei MKT -40.
4.2.6 Lucrări de execu ție a grinzilor și a planșeelor monolite
4.2.6.1Cofrarea grinzilor și a planșeelor
-Cofrarea se va executa conform proiectului. În mod obligatoriu se va verifica daca poziția și
dimensiunile cofrajului corespund proiectului;
-Popii de sus ținere a cofrajului se va executa la o distanț ă de 70 -100 cm.
-Cofrajul trebuie să fie ermetic
4.2.6.2 Armarea grinzilor și a planșeelor
Armarea grinzilor și a planșeelor se va face conform proiectului de rezistenț ă. Carcasele se vor
asambla pe șantier. Planșeele se vor arma cu plase de armatur ă asamblate la fa ța locului din bare de
armatura amplasate în 2 nivele, distan ța dintre nivele se va asigura cu distan țieri de tip broasc ă,
confecționați din armatur ă de acela și∅. Ca strat de protec ție a plaselor de armatur ă va servi garnituri
din plastic speciali.
4.2.6.3 Betonarea grinzilor și a planșeelor
-Înaintea betonării grinzilor si a p lanșeelor se va recep ționa armarea și se va întocmi un proces
verbal de recep ție a lucr ărilor ascunse;
-Betonarea se va executa conform schemei “automalaxor –autopomă –construcție”;
-Înainte de punere în opera a betonului se verifica lucrabilitatea amestecului de beton ,și se fac
cuburile pentru încercari de laborator.
-Betonul se va a șeza în straturi egale cu compactarea fiec ărui strat. Se interzice ca vibratorul sa
intre în contact cu armatura;
-Se admite crearea unui rost de lucru la 1/5…1/3 din deschiderea plăcii și/sau a grinzii;
-Betonarea se va efectua continuu pe toată suprafa ța planșeelor și a grinzilor.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1014.2.6.4 Decofrarea grinzilor și a planșeelor
-Decofrarea se va efectua după atingerea rezisten ței de 85% din clasa betonului ( de regul ă între 7
și 21 zi le, în func ție de condițiile atmosferice );
-Părțile laterale ale cofrajelor grinzilor se vor îndep ărta dupa 1 -3 zile;
-Decofrarea se va face cu aten ție sporit ă, pentru a evita deteriorarea elementelor decofrate.
4.2.7 Hidroizolarea suprafe țelor pereților
Suprafețele destinate hidroizolării trebuie să fie curate și uscate (umiditatea suprafeței nu trebuie
să depășească 8 -10%), de aceea, după decofrarea suprafețelor, trebuie de prevăzut o întrerupere
tehnologică pentru uscarea suficientă a acestor suprafețe.
Grunduirea se efectuează cu primar (o parte de bitum dizolvată în trei părți de motorină sau gaz
lampant). Aplicarea grundului se execută manual cu peria, suprafața vopsindu -se de sus în jos.
Hidroizolația propriu -zisă se execută cu mastic bituminos fierbinte în două straturi, cu grosimea
totală de 2 mm, în momentul aplicării pe suprafață masticul trebuie să aibă temperatura de 180 -190oC.
Vopsirea se execută manual cu peria. Primul strat se va aplica după uscarea grundului, stratul al doile a
-după uscarea celui precedent.
4.3Cerințe către calitatea și recepția lucrărilor
Calitatea lucrărilor trebuie să corespundă exigențelor actelor normative în vigoare. La
recepția lucrărilor se prezintă caietul executării lucrărilor, procesele verbale de confirmare a
analizelor și încercărilor de laborator a materialelor de construcție utilizate, și procesele verbale de
recepție a lucrărilor ascunse.
Tabelul 4.1. Verificarea calită ții lucr ărilor
Denumire
procese
verificateObiectul
verificăriiInstrumentu l
și metoda
verificăriiPeriodicitatea
verificăriiResponsabil
pentru
verificareCriterii
tehnice
apreciere
calitate
1 2 3 4 5 6
Săparea
gropii de
fundațieUnghi taluz Șablon, ruleta Pe parcursul
execuțieiDiriginte de
șantierNu se admite
mărirea
taluzului
Dimensiuni
groapa
fundațieRuleta,
nivela,
teodolit–//– –//– a, b–±0,1m,
h–±0,05m
Executarea
câmpului de
piloțiDistribuția
șirurilor de
piloți pe
platforma de
lucruTeodolit,
nivelă, ruletă,
vizualPînă la baterea
pilotilorDiriginte de
șantierCorespunderea
șirurilor de
piloți planului
de pilotaj.
Abateri pina la
1 cm la 100 m
lungime

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
102Locurile de
înfigere
marcate cu
țărusiRuleta,
metrul, vizualPînă la baterea
pilotilorDiriginte de
șantierCorespunderea
poziției
locurilor de
înfigere pe
platforma de
lucru planului
de pilotaj cu o
abatere de ±
10 mm
Poziția
piloților față
de axele
șirurilor de
piloțiRuleta,
metrul, vizualDupă baterea
piloților forațiDiriginte de
șantierAbateri
admisibile în
plan:
-Pilotii
dispusi pe un
rand :±7,5 cm
-Pilotii
dispusi pe
doua sau mai
multe randuri :
±10cm.
Executarea
patului de
fundație a
radierului din
beton monolitOrizontul de
betonare a
radieruluiNivela, mira,
vizualPină la
betonarea
radieruluiDiriginte de
șantierCorespunderea
cotei patului
de fundație a
radierului
celei de
proiect.
Abateri
admisibile ± 1
cm
Armarea
stâlpilor,
grinzilor,
diafragmelorDevierea în
plan a
plaselorRuletă, metru Până la
betonareDiriginte de
șantier,
responsabil
tehnic±10mm
Mărimea
stratului de
protecție–//– –//– –//– ±5mm
Cofrare
elemente
detinate
betonăriiPoziția în
plan a
scuturilorRuletă, metru În timpul
cofrăriiDiriginte de
șantier+8mm
Verticalitatea
scuturilorFir cu plumb,
ruleta–//– –//– ±5mm la 1m,
±20mm la tot
H
Cote
superioare,
inferioare
cofrajNivelă, miră –//– –//– ±5mm
Rigidizare
scuturiVizual După instalare Diriginte
șantierNu se admit
deformări și
deplasări
Betonare
sectoareLucrabilitatea
amesteculuiConul
standardPe parcursul
betonăriiDiriginte
șantier,Tasarea
conului (4 –

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
103monolite,
stalpi ,grinzi,
diafragmede beton (Abrams) laborator 6cm)
Clasa beton Presa
hidraulică6-9 epruvete
la20-40 m3
betonLaborator ±5%C
Verticalitate
stalpi ,
sectoare
monoliteFir cu plumb,
ruletaImediat după
decofrareDiriginte
șantier15mm
Cote
suprafețe de
sprijin după
betonareNivela, mira După betonare Diriginte
șantier±4mm
Orizontalitate
suprafețe
superioare
centuriNivela, mira,
nivela cu bulăImediat după
betonareDiriginte
șantier±1mm
1 2 3 4 5 6
Montarea
blocurilor de
fundațiePoziția în
plan față de
axeRuletă În timpul
montăriiDiriginte
șantier±5mm
Variație cote
suprafețe pe
un sectorNivelă, miră –//– –//– ±20mm
Cote
suprafețe
superioare–//– –//– –//– ±8mm (la
elemente
învecinate)
Lucrabilitate
mortarConul
standardÎn timpul
executării
lucrărilorLaborator TC=4…6cm
Hidroizolarea
suprafețelor
perețilorUmiditatea
suprafețelorHigrometru Înainte de
începerea
lucrărilorDiriginte
șantier≤10%
Calitatea
grunduiriiVizual Până la
hidroizolare–//– Lipsa petelor
și fisurilor
Aplicarea
straturilor de
hidroizolareVizual,
micrometruÎn timpul
executării–//– Respectarea
grosimii
straturilor din
proiect
Executarea
umpluturii
timpanelorUmiditatea
solului
umpluturiiHigrometru În timpul
executării
lucrărilorDiriginte
șantierUopt=9…15%,
ΔU= U opt+20%
Densitatea
pământuluiDispozitiv
pentru
măsurarea
densității–//– –//– ρ=1,65g/cm3

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1044.4Calculul manoperei lucrărilor
Calculul manoperei lucrărilor se efectuează cu utilizarea normativelor în vigoare pentru
determinarea normei de timp: ,,Norme Unitare în Construcții” (N.U.C sau EHuP).
Tabelul 4.2. Calculul manoperei lucrărilor
№Denumirea
procesuluiUnit .
de
măs.Volu –
mul
de
lucruArgum .
normativNorma de timp Manopera
mun.
om.
oremaș.
maș.
oremun.
om.
oremaș.
maș.
ore
Calculul infrastructurii clă dirii
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1Defrișarea stratului
vegetal cu buldozerul
DZ-281000
m2 0,882E2-1-5,
3-б- 1,4 – 1,25
2Excavarea gropii de
fundație cu
excavatorul cu cupa
invers ăcu desc ărcare
întransport.
Marca EO-3322 A100m37,08E2-1-11,
tab. 7, 2 -в- 5,2 – 36,8
3Compactare pern ăde
pietri șînglobat ăîn
sol cu compactorul
ДУ-29A
(h=0.2m)100
m³0.7069E2-1-31
1-a- 0.54 – 0.38
4Compactare pern ăde
pietri șprin rulare cu
compactorul ДУ-29A
(h=0.3m)100
m³1.061E2-1-31
2-a- 0.36 – 0.38
5Pregatirea pernelor
din lemn pentru
capișon1buc 155E 12-90,
1-a1,8 – 279 –
6Marcarea pe lungime
a piloților100m 21,7E12-971,2 – 26,04 –
7Predarea pilo ților
sonetei cu macaraua
pe pneuri MKT -40100buc 1,55E12-83,
19,7 29,1 15,04 45,1
8Baterea pilo ților
prefabrica ți cu soneta
de tip KH -1-28și
ciocan diesel C -977A1buc 155E12-27,
1-г0,58 1,74 89.9 269,7
9Dezgolirea capului
pilotului1buc 155E12-39,
5-г1,6 – 248 –
10Îndoirea barelor de
armatură a carcasei
piloților100buc 6,2E12-40,
1-a1,9 – 11,78 –

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
10511Betonare strat
pregatitor1m315,3E4-1-49
(3)0.28 – 6.32 –
12 Cofrare funda ție 1m2139.7E4-1-34
3-a0.4 – 55.9 –
13 Armare funda ție 1t 1,614E4-1-46
3-г14 – 22,6 –
14 Betonare funda ție 1m3107E4-1-49
(2)0.23 0.18 24,61 19,26
15 Decofrare funda ție 1m2139.7E4-1-34
3-б0.1 – 13.91 –
16Montarea blocurilor
de fundație
prefabricate
-m≤0.5t
-m≤1t
-m≤2.5t1buc
1buc
1buc43
226
26E4-1-3
(1)
(2)
(4)0.33
0.45
0.780.11
0.15
0.2614,2
101,7
20,284,73
33,9
6,76
17 Armare diafragme 1t 0.869E4-1-46
10-в20 – 17,38 –
1 2 3 4 5 6 7 8 9
18 Cofrare diafragme 1m2132E4-1-34д
3-a0.25 – 33 –
19 Betonare diafragme 1m321,12E4-1-49в
1-в1.6 0.18 33,8 3,8
20 Decofrare diafragme 1m2132E4-1-34д
3-б0.16 – 21,12 –
21 Armare st âlpi parter 1t 2,112E4-1-46
4-д8.7 – 18,37 –
22 Cofrare st âlpi parter 1m2168.96E4-1-34В
2-a0.4 – 67,6 –
23 Betonare st âlpi parter 1m316.9E4-1-49Б
41.5 0.18 25,35 3,04
24Decofrare st âlpi
parter1m2168,96E4-1-34Б
2-б0.15 – 25,34 –
25 Cofrare grinzi 1m269.76E4-1-34В
2-г0.28 – 19.53 –
26 Armare grinzi 1t 2.74E4-1-46
3-д10 – 27.4 –
27 Cofrare plan șeu 1m2254.87E4-1-34Г
2-a0.3 – 76.5 –
28 Armare plan șeu 1t 5.114E4-1-46
7-д8.6 – 43.98 –
29Betonare grinzi,
planșeu1m344.6E4-1-49Б
(12)0,81 0.18 36,12 8.028
30Decofrare grinzi,
planșeu1m2324.63E4-1-34В
1-д0.13 – 42.2 –
31Hidroizolarea
pereților interiori și a
părții interioare a
pereților exteriori
prin ungere cu bitum
șiîncleiere100
m2 1.26E11-40
6-a19 – 23.94 –
32Hidroizolarea
pereților exteriori
prin ungere cu bitum100
m2 2.1565E11-40
6-a19 – 40.97 –

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
106șiîncleiere
33Hidroizolarea
orizontal ăcu mortar
de ciment100
m2 0.2592E11-38
6-a19.5 – 5.05 –
34Umplerea timpanelor
exterioare100
m3 2.597E2-1-34
3-б- 0.38 – 0.99
35Compactarea solului
pe straturi cu placa
vibratoare de marca
ИЭ-4505100
m2 15.779E2-1-59
Tab.3
2-a1.9 – 29.98 –
36Umplerea timpanelor
interioare100
m3 2.3628E2-1-11
2-з- 3.3 – 7.8
37Betonarea
pardoselilor100
m2 2,229E19-31
tab.1
(1)9,6 – 21,4 –
Σinfrastructură 1538,32 441,92
4.5 Graficul executării lucrărilor
Tabelul 4.3. Graficul executării lucrărilor (partea tabelară)
№Denumirea
procesului
Unitatea de
măsurăVolu –
mul
de
lucruManopera
Componenta
echipeiDurata
procesului
(ore)
schimburiom. mas
oreore
1 2 3 4 8 9 3 4
1Defrișarea stratului
vegetal cu buldozerul
DZ-28m2882 – 1,25 Mecaniz. C6 -1 (1,25)
2Saparea gropii de
fundatiem3708 – 36,8 Mecaniz. C5 -1 4,6
3Compactare pern ăde
pietri șinglobata in
sol(h=0.2m)m370,69 – 0,38 Mecaniz. C6 -1 (0,38)
4Compactarea pernă
de pietri ș prin rulare
(h=0. 3m)m3106,1 – 0,38 Mecaniz. C6 -1 (0,38)
5Pregatirea pernelor
din lemn pentru
capisonbuc. 155 279 – Dulgher C2 -1 34,9
6Marcarea pe lungime
a piloțilorm 2170 26,04 – Montator C3 -1 3,3
7Predarea pilo ților
sonetei cu macaraua
pe pneuri MKT -40buc 155 15,04 45,1Mecanizator C 5-1
Manip. de cabluri
C3-25,6
8Baterea pilo ților
prefabrica ți cu sonetabuc 155 89.9 269,7Mecanizator C 5-1
Montator C5 -133,7

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
107de tip KH -1-28 si
ciocan diesel C -977AC3-1
9Dezgolirea capului
piloțilorbuc 155 248 – Betonist C3 -2 15,5
10Îndoirea barelor de
armatură a carcasei
piloțilorbuc 620 11,78 – Lacatus C3 -1 1,47
11Betonare strat
pregatitorm315,3 6.32 -Betonist C4 -1
C2-1(3,16)
12 Cofrarea funda ției m2139,7 55,9 -Dulgher C4 -1
C2-13,5
13 Armarea funda ției kg 1614 22,6 -Lacatus C5 -1,
C2-11,4
14 Betonarea funda ției m3107 24,61 19,26Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-11,54
15 Decofrarea funda ției m2139,7 13.91 -Dulgher C3 -1
C2-1(7)
16Montarea blocurilor
de fundație
prefabricatebuc 295 136,08 45,39Montator C4-1,
C3-1,C2-1;
Mecanizator C6-15,7
17 Armare diafragme kg 869 17,38 -Lacatus C5 -1
C2-11,1
18 Cofrare diafragme m2132 33 -Dulgher C4 -1
C2-12,1
19 Betonare diafragme m321,12 33,8 3,8Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-12,1
20 Decofrare diafragme m2132 21,12 -Dulgher C3 -1
C2-11,32
21 Armare st âlpi parter kg 2112 18,37 -Lacatus C5 -1
C2-11,2
22 Cofrare st âlpi parter m2168,96 67,6 -Dulgher C4 -1
C2-14,2
23 Betonare st âlpi parter m316,9 25,35 3,04Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-11,6
24Decofrare st âlpi
parterm2168,96 25,34 -Dulgher C3 -1
C2-11,6
25Hidroizolarea
vertical ăa perețilorm2341,65 64,94 -Izolatori C4 -1
C3-1
C2-12,7
26Hidroizolarea
orizontal ăcu mortar
de cimentm225,92 5,05 -Izolatori C4 -1
C3-1(2,5)
27Umplerea timpanelor
exterioarem3259,7 – 0.99 Mecaniz. C6 -1 (1)
28 Compactarea solului m21577,9 29.98 – Sapator C3 -2 1,9

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
108pe straturi cu placa
vibratoare de marca
ИЭ-4505
29Umplerea timpanelor
interioarem3236,28 – 7.8 Mecanizator C5 -1 (7,8)
30Betonarea
pardoselilorm2222,9 21,4 -Betonist C4 -1
C2-11,35
31 Cofrare grinzi m269,76 19,53 -Dulgher C4 -1
C2-11,2
32 Armare grinzi kg 2740 27,4 -Lacatus C5 -1
C2-11,7
33 Cofrare plan șeu m2254,87 76,85 -Dulgher C4 -2
C2-22,4
34 Armare plan șeu kg 5114 43,98 -Lacatus C5 -2
C2-21,4
35Betonare grinzi,
planșeum344,6 36.12 8.028Mecanizator C6 -2
Betonist C4 -2
C2-11,1
36Decofrare grinzi,
planșeum2324.63 42,2 -Dulgher C3 -2
C2-21,3
4.6 Resurse tehnico -materiale
Necesitățile în mecanisme, utilaj, scule (echipament tehnologic) și în materiale pentru executarea
lucrărilor de construcție –montaj sunt prezentate în formă tabelară în tabelele de mai jos. Calculul
necesității în materiale s -a efectuat în conformitate c u normele de consum, indicate în N.R.C.
Tabelul 4.4. Necesitatea în echipament tehnologic
Nr.
d/oDenumireaTipul,
parametri
tehnici,
STASCantitatea Destinația
1 2 3 4 5
Mașini și utilaje
1 Buldozer pe bază de tractor DZ-28 1Defri șare strat vegetal,
executare umplutură
2 Excavator cu cupă inversă EO-3322 A 1Săpare groapa funda ție,
executură umplutură timpane
interioare
3 Vibrocompactor ДУ-29A 1 Compactare perna de pietris
1 2 3 4 5
4 Autobasculanta MAZ -503 2Transportare sol excavat,
instrumente, schele, utilaje,
materiale

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1095Macara pe pneuri cu
instalatie de tip sonetaKS-8362 1 Baterea pilotilor prefabricati
6 Ciocan diesel C-977A 1 Baterea pilotilor prefabricati
7 Macara pe pneuri MKT -40 1Manipilarea elementelor
prefabricate(piloti din beton
armat, blocuri de fundatie),
carcase de armatura, cofraje,
alte necesitati de ridicare
8 Tractor cu semiremorca MAZ -6422 1Transportarea cofrajului,
carcaselor de armatura si a
elementelor prefabricate
Autopompa de betonPutzmeister
38-51Pomparea amestecului de
beton la executarerea
lucrarilor de betonare
9 Mai electromecanic IA-4505 2 Compactare pământ
10 Previbrator IV-47 2 Compactare beton
Inventar
9 Trusa de instrumente lăcătu ș m = 5kg 4 Instalare cofraje
10 Vas pentru emulsii V = 30l 2 Păstrare emulsii
11 Vas din material lemnos V = 50l 2Transportare amestec
bituminos
12 PodinăL = 1200mm,
B = 780mm1Amplasare muncitori la locul
betonării
13 Ciocanul lăcătu șuluiSTAS –23.10 –
77, m = 0,8kg8Instalare piese de armare și
scuturi de cofrare
14 Lopată LS-2 4 Săpare teren, cură țare
15 HârlețSTAS 36.20 –
774 Săpare manuală teren
16 Ranga LM-2 4Executare lucrări cofrare și
montare
17 BarosSTAS 11402 –
833Executare lucrări cofrare și
montare
18 Perie – 3Vopsire suprafe țe cu mastic
bituminos
19Dispozitiv de ridicare cu 4
cabluri4SK-5, Q=7t,
l=3m1Ridicare și transportare
materiale, prefabricate
20 Fir cu plumb OT-400 4Verificare verticalitate
elemente
21 Teodolit 2T-30 1Lucrări măsurae unghiuri și
verificare verticalitate
22 Nivela NV-3 1 Determinare cote pe înăl țime
23 Mira de nivelment RCS -4 1 Determinare cote pe înăl țime
24 Con standard ( Abrams)H=300mm,
D1=100mm,
D2=200mm1Determinare lucrabilitate
amestec beton
25 Ruleta metalSTAS 73 –
02.82Verificare dimensiuni,
trasare axe
26 Higrometru – 1Determinarea umidității în
diferite medii.
1 2 3 4 5

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
11027 Adeziometru – 1Determinare aderen ță mastic
bituminos
28 Termometru – 1Verificare temperatură
mastic
29 Casca de protec țieSTAS –
124087 -84P/u fiecare
muncitor
în parteProtecție muncitori
30 Turn mobil cu trepte – 2Montare blocuri de fundatie,
executare lucrari la cote mari
făță de suprafa ța de suport
Tabelul 4.5. Necesitatea în materiale
Nr.
d/oDenumire
procesDenumire
material,
semifabricatDate inițialeNecesitate
în
materialeUnitatea
de
măsurăVolum în
unități
normativeNorma
consum
1 2 3 4 5 6 7
1Executarea
câmpului de
piloți bătuțiPiloti prefabricati
1m3
.265,81m3265,8 m3
Capison metalic 0,19 kg 50,5 kg
Captuseala de
lemn0,0024 m30,638 m3
Unguient 0.018 kg 4,78 kg
Sipci pentru
depozitare0,039 m310,37 m3
Electrozi 0,626 kg 166,4 kg
2Executarea
fundațieiBeton C20
100m31,07102 m3109 m3
Scuturi cofraj 97,5 m2104,3 m2
Scândură 40mm 0,5 m30,535 m3
Cuie 120mm 18,4 kg 19,7 kg
3Montare
blocuri de
fundațieBlocuri perete
fundație
100 buc. 2,95100 buc. 295buc.
Beton C2,5 0,9 m32,66 m3
Mortar de ciment 1.23 m33,63 m3
4Executare
stâlpiBeton C 20
100 m30,169102 m317,24 m3
Scuturi cofraj 1060 m2179,14 m2
Sârmă legare 1630 m 275,5 m
Scândură 40mm 16m32,7m3
Cuie 120mm 100kg 16,9 kg
Emulsie ungere
cofraj424kg 71,7 kg
5Executare
grinziBeton C 20
100 m30,208101,5 m321,1 m3
Scuturi cofraj
lemn 25mm515 m2107,12 m2
Scândură 40mm 5,5 m31,14 m3
Cuie 100mm 62 kg 12,9 kg
Unguent (pastă
var)200 kg 41,6 kg
6Executare
planșeuBeton C 20
100m30,238101,5 m324,2 m3
Scuturi cofraj
lemn 25mm686m2163,3 m2
Scândură 40mm 13,9 m33,3m3

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
111Cuie 120mm 62 kg 14,8 kg
Sarma 4mm 34,8 kg 8,28 kg
Popi 32 buc. 8 buc.
Scandura 25mm 11,2 m32,7m3
7Executare
diafragmeBeton C 20
100 m30,21102 m321,42 m3
Scuturi cofraj 1060 m2222,6 m2
Sârmă legare 1630 m 342,3 m
Scândură 40mm 16m33,36 m3
Cuie 120mm 100kg 21kg
Emulsie ungere
cofraj424kg 98,04 kg
8Hidroizolare
infrastructurăMastica
bituminoasă 100 m22.16240 kg 518,4 kg
Lemn 0,36 m30,778 m3
4.7 Securitatea și sănătatea în muncă
Toate lucrările se vor executa cu respectarea strictă a următoarelor cerințe din normativul NCM
A.08.02 -2014 „Securitatea și sănătatea muncii în construc ții”.
Compartimentul este divizat în următoarele sub compartemente după cum urmează :
4.7.1 Lucrări de terasament
4.7.1.1. La săparea gropii de funda ție cu desc ărcarea în depozit sau în rambleu, distan ța minim ă
de la muchia gropii de funda ție pân ă la depozit trebuie sa fie de 0,5m.
4.7.1.2. La deplasarea mecanismelor (macara, autobasculanta, etc.) la cota -0,400 în apropierea
părții superioare a taluzului gropii de fundație se va respecta distanța de la taluz pân ă la suportul
apropiat al mecanismului 2,2m
4.7.1.3. La săparea gropii cu descarcarea în unită ți de transport, desc ărcarea cupei se va efectua
dint-o parte sau din spatele autobasculantei.
4.7.2Măsuri de tehnic ăa securității la explotarea ma șinilor și mecanismelor de construc ție
4.7.2.1. Mașinile de construcții, mijloacele de transport, utilajul de producție, dispozitivele și
echipamentul de muncă, mașinile și uneltele de mînă trebuie să corespundă standardelor și normelor de
securitate a muncii, să aibă certificat de corespundere cu cerințele de securitate a muncii în limba de
stat.
4.7.2.2. Starea tehnică și utilajul autotran sportului de toate tipurile, aflate în exploatare, trebuie
să corespundă regulilor de securitate a muncii în transportul auto ГОСТ 12.3.033. Mijloacele de
transport trebuie supuse reviziei tehnice în conformitate cu regulile de efectuare a reviziei tehnice de
stat de către Poliția Rutieră.
4.7.2.3. La amplasarea mașinilor mobile pe sectoarele de producție conducătorul lucrărilor
trebuie să determine zona de lucru a acestora, astfel, ca să se asigure o vizibilitate bună a zonei de

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
112muncă și a locurilor de luc ru din cabina mașinistului. În cazul vizibilității insuficiente a zonelor de
muncă de către mecanic, acestuia i se va repartiza în ajutor o persoană -semnalizator. Semnificația
semnalelor folosite în procesul de lucru trebuie adusă la cunoștința întregului personal ce lucrează cu
mașina respectivă. Zonele periculoase trebuie marcate cu semne de securitate și inscripții
avertizoare.Toate persoanele asociate cu func ționarea ma șinii, trebuie să fie familiariza țe cu valoarea
de semnale în cursul activită ții sale . Zonele periculoase trebuie să fie marcate cu semne de avertizare și
marcaje de siguran ță. Pentru între ținere și reparații a ma șinilor mobile, acestea trebuie să fie eliminate
din zona de lucru.
4.7.2.4. Toate uneltele de mînă trebuie verificate cu atenți e la începutul schimbului de lucru.
Este interzisă folosirea sculelor și uneltelor cu defecte.
4.7.2.5. Nu se admite folosirea uneltelor improvizate în timpul montajului.
4.7.2.6. La instalarea macaralelor turn trebuie sa fie intreprinse masuri de sigurant a impotriva
eventualelor rasturnari sau deplasari ale acestora sub actiunea vantului.
4.7.3Măsuri de tehnic ăasecur ității la executarea lucrărilor de montare
4.7.3.1. Pe sectoarele unde se execută lucrările de montare nu se admite executarea altor lucră ri
și aflarea persoanelor străine.
4.7.3.2. Trecerea de la un element la altul se va efectua pe podețe îngrădite. Se interzice mersul
pe talpa superioară a fermelor sau grinzilor, ca și pe elementele de legătură ( diagonale, pene etc.) ale
fermelor.
4.7.3. 3.Montarea elementelor prefabricate și a utilajelor tehnologice se va face după un proiect
de organizare a lucrărilor și conform fișelor tehnologice, în care se expune în mod detaliat desfășurarea
lucrărilor, măsurile specifice de securitate a muncii, pre cum și echipamentul de protecție necesar.
4.7.3.4. Conținutul fișelor tehnologice trebuie să fie minuțios prelucrat cu întregul personal
muncitor ce lucrează la montare de către conducătorul tehnic al montării (inginer, tehnician, maistru,
șef de echipă), care este obligat să asigure și echipamentul de protecție corespunzător, urmărind și
utilizarea acestuia.
4.7.3.5. Se interzice ridicarea elementelor din beton armat prefabricat c are nu posedă urechi de
montare .
4.7.3.6. Este interzisă lăsarea în stare sus pendată a elementelor de construcție în curs de ridicare.
4.7.3.7. Dezagatarea prefabricatului se efectueaza numai dupa verificarea fixarii provizorii in
pozitia de proiect.
4.7.3.8. Toate dispozitivele de agățare și de legare a sarcinii la cârligul macaralei sau al altui
mijloc de ridicat trebuie alese în funcție de forma elementului de construcție sau a utilajului ce trebuie

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
113ridicat, de greutatea acestuia și de posibilitatea de scoat ere sigură a dispozitivelor, după montarea
elementului sau a utilajului.
4.7.3.9. Nu se admite executarea lucrărilor de montare la înălțime în locuri deschise pe timp de
vânt puternic ce depășește gradul 6 (11 m/s), pe polei, ninsoare, ploaie puternică, c eață care înrăutățesc
vizibilitatea în limita frontului lucrărilor; montarea elementelor cu suprafețe mari este interzisă dacă
puterea vântului depășește gradul 5 (8 m/s).
4.7.3.10. Este interzisă ridicarea elementelor mai grele decât capacitatea de ridicare a macaralei.
4.7.3.11. Muncitorii care primesc obiectele la înălțime și le așează pe reazeme vor lucra pe schele
sau platforme speciale, prevăzute cu balustrade. Ei trebuie să aibă centură de siguranță legată solid de
un element sta bil și rigid al construcției.
4.7.3.12. Lucrul nu poate fi terminat până când elementul de construcție nu va fi fixat în poziție
definitivă, conform proiectului.
4.7.4 Lucrări de armare
4.7.4.1. Asamblarea și prelucrarea armaturii trebuie efectuat ă în locu ri speciale și amenajate
corespunzător.
4.7.4.2. În timpul efectuării lucrărilor de asamblare a armaturii este necesar:
a) de îngrădit locurile care sunt prevăzute pentru desfă șurarea și îndreptarea armaturii;
b) în timpul tăierii cu aparate speciale a arm aturii pe o lungime mai scurtă de 0,3m de folosit
echipament care previne împră știerea lor;
c) de amplasat armatura asamblată în locuri special amenajate;
d) de astupat cu dopuri ascu țișul armaturii în locuri de trecere comun ă, care au lă țimea de peste
1m.
4.7.4.3. în timpul executării lucrărilor de întindere a armaturii este necesar:
a) de amplasat în locurile de trecere a muncitorilor îngrădire cu înăl țimea nu mai mic ă de 1,8m;
b) de echipat aparatele de întindere a armaturii cu signalizare, care se pun e în funcțiune prin
aprinderea transmisiei aparatului de întindere;
c) nu de admis prezen ța oamenilor la distanța mai mic ă de 1m de la barele de armatură încălzite
cu curent electric.
4.7.4.4. Elementele de carcasă din bare de armatură trebuie de aranjat luând în considera ție
condițiile de ridicare, depozitare și transportare spre locul mont ării.
4.7.5. Măsuri de tehnic ă asecurității la executarea lucrărilor de betonare
4.7.5.1. Înainte de a începe turnarea betonului în cofraj șeful punctului de lucru tre buie să
controleze starea benelor, a cofrajului, a schelelor și a podinelor de lucru. Defecțiunile constatate
trebuie înlăturate imediat.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1144.7.5.2. Este interzis accesul persoanelor străine în zona de turnare, unde există pericolul căderii
betonului.
4.7.5. 3.Elementele componente ale cofrajelor pentru turnarea construcțiilor din beton și beton
armat trebuie bine asamblate și consolidate între ele temeinic.
4.7.5.4. Elementele cofrajelor trebuie montate în strictă conformitate cu indicațiile din proiectele
de execuție și fișele tehnologice.
4.7.5.5. Este interzisă amplasarea pe cofraje a utilajelor și materialelor , neprevăzute de proiect.
4.7.5.6. Operațiile de cofrare și decofrare trebuie să fie executate sub supravegherea permanentă
și răspunde rea directă a maistrului și șefului de echipă, care vor urmări ca acestea să se desfășoare în
ordinea lor tehnologică.
4.7.5.7 În timpul deplasării vibratorului sau la întreruperea lucrului pentru un timp oricît de
scurt, acesta trebuie deconectat în mod o bligatoriu de la rețeaua electrica.
4.7.5.8. La compactarea betonului cu vibratoare trebuie admis numai personal (muncitori) care
au trecut instructajul de manipulare, precum și cel specific de securitate a muncii.
4.7.5.9. Demontarea cofrajului se face du pa ce betonul din imbinarea monolitizata a atins
rezistenta de decofrare.
4.7.6. Hidroizolarea pereților
4.7.6.1. Transportarea masticului bituminos fierbinte la locul de executare a lucrărilor se va
efectua în căldări de forma unui trunchi de con cu baza mică în patea superioară.
4.7.6.2. Se interzice de a utiliza mastic cu t>180oC, termosul trebuie să fie înzestrat cu
termometru.
4.7.6.3. La prepararea grundului se interzice de a turna dizolvantul în masticul bituminos
fierbinte.
4.8 Indicii tehnico -econ omici
Tabelul 4.6. Indicii tehnico -economici
Nr.
d/oDenumirea indicelui Unitatea de măsură Cantitatea
1 Manopera muncitorilor Om/ore 1538,32
2 Manopera ma șinilor maș/ore 441,92
3 Durata executării lucrărilor zile/schimburi 45/90

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
115Bibliografie
1.ЕНиР . Е 2«Земляные работы .»ВЫПУСК 1: Механизированные и ручные земляные
работы. Москва, 1987.
2.ЕНиР . Е4 « Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций»
Вып.1. Здание и промышленные сооружения. Москва, 1987.
3.ЕНиР . Е 12«Свайные работы .»Москва, 1987.
4.NCM A.08.02 -2014 „Securitatea și sănătatea muncii în construc ții”.
5.Днипровский С.И и др. Расход материалов на общестроительные работы. Киев . 1986.
6.Legea Republicii Moldova Nr. 721 –XIII din 2.02.1996 privind calitatea in construcții.
7.Dicționar de construcții rus –român. Chi șinău , 1991.
8.Oleg Cucu . Tehnologia proceselor de construcție. Ghid de proiectare. Chi șinău : UTM, 2006 .
9.A.Trelea. Tehnologia construcțiilor, partea I. Bucure ști,1980.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
116Capitolul V
ORGANIZAREA CONSTRUCȚIILOR

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
117Introducere
Scopul pentru care se face acest compartiment este organizarea șantierului de construcție a
obiectului și fondurilor ce se alocă în acest scop pentru care se impune adoptarea unor soluții
raționale care să satisfacă diversitatea cerințelor și condițiilor ce apar în cazul fiecărei situații concrete,
iar de pe altă parte să faca economii de fonduri și de resurse.
Ținînd cont de frecvența utilizării lor și de consumul însemnat de manoperă pe care îl necesită,
amenajarea și instalarea lor pe șantier, construcțiile de organizare pe șantier reprezintă un capitol care
oferă rezerve importante de creștere a productivității muncii.
Partea grafică conține următoarele:
1.Plan general al șantierului cu schițarea obiectului cu gospodăriile temporare;
2.Explicația tuturor clădirilor, edificiilor, instalațiilor etc.;
3.Legenda;
4.Indicii tehnico -economici;
5.Planul calendaristic a lucrărilor;
6.Graficele de aprovizionare cu resurse materiale;
Pentru obiecte mari și complexe se elaborează cîteva variante de organizare a planului general
de organizare a șantierului ca ulterior să fie ales cel mai optim, reușit din punct de vedere tehnico –
economic. Explicația clădirilor și edificiilor provizorii trebuie să cuprindă toate obiectele menite
pentru acest scop date despre volume, suprafața, lungime, lățime pentru fiecare.
Reflectarea obiectelor provizorii trebuie efectuată cu aceleași semne convenționale ca și a ce lor
permanente. Dar cu evidențierea mai pronunțată a clădirilor și edificiilor provizorii, drumurilor,
stațiilor de betoane etc.
Memoriu tehnic administrativ cuprinde calculele necesarului de utilități (economice) provizorii
și a altor soluții de gospodăr ire a șantierului.
Tabelul unităților provizorii ─ pe lîngă informația oferită mai conține și altă informație. Indicatorii
tehnico -economici ai planului de organizare a șantierului pentru selectarea variantei optime sunt:
1.Cheltuieli specifice pentru unit ăți provizorii (procente din valoarea tota lă a obiectelor de
construcției ). Acest indicator se compară cu limita de deviz a acestor cheltuieli, de la 1,5÷12%.
2.Durata de execuție a lucrărilor de organizare a șantierului.
3.Volumul și valoarea cheltuielelor referitoare la unitățile provizorii.
4.Volumul de lucru necesar pentru lucrărilor de organizare a șantierului .
La estimarea planului general de organizare a șantierului se folosește de asemenea coeficientul
de utilizare a teritoriului .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
118În af ară de acestea se ia în considerare nivelul de organizare, asigurare și deservire a
personalului, compatibilitatea rețelelor de drumuri cerinților de reducere a manipulărilor materialelor
de construcție. Elaborarea corectă, optimă din punct de vedere tehni co-economic a planului de
organizare a șantierului conduce la micșorarea duratei de execuție și costul construcției. Ordinea
proectării planului general de organizare a șantierului de construcție constă:
pe baza proiectului se determină necesarul în forțe de muncă, necesarul în resurse tehnico materiale ;
a. pe baza necesarului de resurse calculate se determină tipul și volumul unităților provizorii;
b. se amplasează unitățile provizorii și se materializează granițele șantierului.
La proiectarea planului general a șantierului mai întîi se efectuiază racordarea mecanismului de
montare, depozitele de obiect și drumurile provizorii , apoi celelalte elemente componente.
Legătura strînsă între acestea cer conceperea și proiectarea lor concomitentă și d upă aceasta se
efectuează dislocarea instalațiilor mecanizate ce deosebesc integral șantierul și spațiile de preasamblare
a elementelor de construcție preasamblate.
5.1 Datele inițiale
Datele inițiale s unt necesare pentru elaborarea proiectului de organi zare a construcției,
elaborarea documentelor de bază a proiectului de execuție a lucrărilor pe obiectul de construcție.
•Obiectul ─ Bloc de locuin țe cu parcare auto la parter, cu regimul pe vertical ă P+7E+M
din str. Vovințeni nr.4, mun. Chișinau;
•Numărul de nivele ─ P+7E+M;
•Volumul clădirii ─ 8984,603m;
•Suprafața totală ─ 26502m;
•Lungimea construcției ─ L=16,2 m;
•Lățimea construcției ─ l =16,2 m;
•Fundații ─ de adancime pe piloti batuti cu radier continuu;
•Pereți ─ blocuri BCA;
•Pereți despărțitori ─ blocuri de gips/caramid ă;
•Planșee ─ monolite din beton armat;
•Scările ─ monolite din beton armat;
•Pardoseli –șapăpe baz ăde mortar de ciment finisate cu laminat;
•Acoperiș ─tip sarpanta .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1195.2 Soluțiile consecutivității tehnologice și metodelor de execuție a lucrărilor
5.2.1 Lucrări de terasament
a)Defri șarea stratului vegetal ;
b)Excavarea solului;
c)Pregătirea pernei de pietriș .
Conform condițiilor date lucrările de terasament se vor începe de la excavarea solului cu
excavatorul DZ -28. Pămîntul se excavează exacator EO -3322 cu cupa inversa V=0.4m3cu încărcare în
autobasculante și cu depozitare în apropierea construcției -necesar pentru umplerea timpanelor
interioare si exterioare.
5.2.2 Executarea fundației
a)Executarea c âmpului de pilo ți bătuți folosind soneta de tip КН-1-8 si ciocan diesel C-977A;
b)Executarea radierului continuu din beton armat monolit.
5.2.3 Executarea structurii de rezisten ță a infrastructurii șisuprastructurii
Lucrarile de constructie -montaj sunt realizate cu ajutorul macaralei de tip KB -403A.
a)Executarea peretilor infrastructurii din blocuri de fundatie prefabricate ;
b)Executarea elementelor monolite de rezisten țăale parterului (st âlpi, diafragme, grinzi,
planșeu);
c)Executarea hidroizola ției pereților exterior isi umplerea timpanelor interioare si exterioare ;
d)Executarea structurii de rezistenta a suprastructurii dupa schema constructiva rigida, schelet
monolit din beton armat cu zidarie de umplutur a a pereților exteriori (blocuri BCA);
e)Executarea peretilor interior din blocuri de gips si pere ții balc oanelor din zidarie de caramidă;
f)Executarea acoperi șului de tip sarpanta.
5.2.4Lucrări de t âmplărie
a)Montarea ferestrelor ;
b)Montarea ușilor.
5.2.5 Lucrări legate de trasarea țevilor,diferite canale de comunicații, electricitate
5.2.6 Executarea pardoselelor
a)Executarea statului termoizolant;
b)Executarea șapei de mortar .
5.2.7 Finisarea interioară a construcției
a)Tencuirea pere ților cu mortar de ciment;
b)Gletuirea mecanizata a tavanelor și a pereților;
c)Vopsirea tavanelor, pereților;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
120d)Vopsirea blocurilor de scări, balcoane țevilor;
e)Lucrari de placare a gresiei si faiantei .
5.2.8 Finisarea exterioară a construcției
a)Izolarea termica a peretilor cu pl aci din polistiren expandat;
b)Tencuirea decorativa a pereților;
c)Executarea pereului.
5.2.9 Diferite lucrări de finisare, de amenajare și de dare în exploatare
5.3. Determinarea volumelor de lucru și manopera
Determinarea volumelor de lucru la executarea LCM constituie etapa de bază la elaborarea
planului calendaristic, care se produce în conformitate cu desenele de arhitectură și construcții,
respectând succesivitatea lucrărilor, conform nomenclaturii și unitatății de măsură a fiecărei operații
stabilite în baza ׃Nomelor ЕНиР si aIndicatoarelor de Norme de Deviz.
Determinarea consumului de manoperă a muncitorilor W(h -om) și cheltuielilor de timp a
mecanismelor W(h -ut) la executarea LCM se produce cu scopul elaborării p lanului calendaristic, în
baza:„Calculul uivolumelor de lucru la executarea LCM ”, în conformitate cu IND în vigoare, ținînd
cont de unitatea de măsură a fiecărui tip de proces.
Manopera muncitorilor :Wmun.=Vl. • Nt.(h -om).
Cheltuieli de timp a mecanismelor: Wmec. =Vl.•Nt.(h -ut),
unde: Vl-volumul de lucru (m³,m²,t,etc).
Nt.-normativ de timp din norme (h-om, h -ut).
Determinarea consumului de manoperă a muncitorilor și cheltuielilor de timp a mecanismelor
la executarea LCM. se redă în formă de tabelă .
Tabelul 5 .1.Borderoul volumelor de lucru
N
r.
Crt
.Denumirea
procesuluiUnit
ate
de
mas
uraVolu
mul
de
lucruArgumen
t.
normelorNorma de timp Manopera Componenta
echipei
om
oremas.
oreom oremas.
ore
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Executarea infrastructurii
0 Lucrari pregatitoare % 5 – – – 1783 – Muncitori 4
1Defrișarea stratului
vegetal cu buldozerul
DZ-281000
m20,882E2-1-5,
3-б- 1,4 – 1,25 Mecanizator C6-1
2Excavarea gropii de
fundație cu
excavatorul cu cupa
inversa cu descarcare
în transport.100
m37,08E2-1-11,
tab. 7, 2 -в- 5,2 – 36,8Mecanizator C5-1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
121Marca EO-3322 A
3Compactare perna de
pietris inglobata in sol
cu compactorul ДУ-
29A
(h=0.2m)100
m³0.7069E2-1-31
1-a- 0.54 – 0.38 Mecanizator C6-1
4Compactare perna de
pietris prin rulare cu
compactorul ДУ-29A
(h=0.3m)100
m³1.061E2-1-31
2-a- 0.36 – 0.38 Mecanizator C6-1
5Pregatirea pernelor din
lemn pentru capison1buc 155E 12-90,
1-a1,8 – 279 – Dulgher C2 -1
6Marcarea pe lungime a
pilotilor100
m21,7E12-971,2 – 26,04 -Montator C3 -1
7Predarea pilotilor
sonetei cu macaraua
pe pneuri MKT -40100b
uc1,55E12-83,
19,7 29,1 15,04 45,1Mecanizator C 5-1
Manip. de cabluri
C3-2
8Baterea pilotilor
prefabricati cu soneta
de tip KH -1-28 si
ciocan diesel C -977A1buc 155E12-27,
1-г0,58 1,74 89.9 269,7Mecanizator C 5-1
Montator C5 -1
C3-1
9Dezgolirea capului
pilotului1buc 155E12-39,
5-г1,6 – 248 – Betonist C3 -2
10Indoirea barelor de
armature a carcasei
pilotilor100b
uc6,2E12-40,
1-a1,9 – 11,78 – Lacatus C3 -1
11Betonare strat
pregatitor1m315,3E4-1-49
(3)0.28 – 6.32 -Betonist C4 -1
C2-1
12 Cofrare funda ție 1m2139.7E4-1-34
3-a0.4 – 55.9 -Dulgher C4 -1
C2-1
13 Armare funda ție 1t 1,614E4-1-46
3-г14 – 22,6 – Lacatus C5 -1,
C2-1
14 Betonare funda ție 1m3107E4-1-49
(2)0.23 0.18 24,61 19,26Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-1
15 Decofrare funda ție 1m2139.7E4-1-34
3-б0.1 – 13.91 -Dulgher C3 -1
C2-1
16Montarea blocurilor de
fundatie prefabricate
-m≤0.5t
-m≤1t
-m≤2.5t1buc
1buc
1buc43
226
26E4-1-3
(1)
(2)
(4)0.33
0.45
0.780.11
0.15
0.2614,2
101,7
20,284,73
33,9
6,76Montator C4-1,C3-
1,C2-1;
Mecanizator C6-1
17 Armare diafragme 1t 0.869E4-1-46
10-в20 – 17,38 -Lacatus C5 -1
C2-1
18 Cofrare diafragme 1m2132E4-1-34д
3-a0.25 – 33 -Dulgher C4 -1
C2-1
19 Betonare diafragme 1m321,12E4-1-49в
1-в1.6 0.18 33,8 3,8Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-1
20 Decofrare diafragme 1m2132 E4-1-34д 0.16 – 21,12 – Dulgher C3 -1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1223-б C2-1
21 Armare stalpi parter 1t 2,112E4-1-46
4-д8.7 – 18,37 -Lacatus C5 -1
C2-1
22 Cofrare stalpi parter 1m2168.96E4-1-34В
2-a0.4 – 67,6 -Dulgher C4 -1
C2-1
23 Betonare stalpi parter 1m316.9E4-1-49Б
41.5 0.18 25,35 3,04Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-1
24Decofrare stalpi parter 1m2168,96E4-1-34Б
2-б0.15 – 25,34 -Dulgher C3 -1
C2-1
25 Cofrare grinzi 1m269.76E4-1-34В
2-г0.28 – 19.53 -Dulgher C4 -1
C2-1
26 Armare grinzi 1t 2.74E4-1-46
3-д10 – 27.4 -Lacatus C5 -1
C2-1
27 Cofrare planseu 1m2254.87E4-1-34Г
2-a0.3 – 76.5 -Dulgher C4 -1
C2-1
28 Armare planseu 1t 5.114E4-1-46
7-д8.6 – 43.98 -Lacatus C5 -1
C2-1
29Betonare grinzi,
planseu1m344.6E4-1-49Б
(12)0,81 0.18 36,12 8.028Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-1
30Decofrare grinzi,
planseu1m2324.63E4-1-34В
1-д0.13 – 42.2 -Dulgher C3 -1
C2-1
31Hidroizolarea peretilor
interiori si a partii
interioare a peretilor
exteriori prin ungere
cu bitum si incleiere100
m21.26E11-40
6-a19 – 23.94 -Izolatori C4 -1
C3-1
C2-1
32Hidroizolarea peretilor
exteriori prin ungere
cu bitum si incleiere100
m22.1565E11-40
6-a19 – 40.97 -Izolatori C4 -1
C3-1
C2-1
33Hidroizolarea
orizontala cu mortar
de ciment100
m20.2592E11-38
6-a19.5 – 5.05 -Izolatori C4 -1
C3-1
34Umplerea timpanelor
exterioare100
m32.597E2-1-34
3-б- 0.38 – 0.99 Mecaniz. C6 -1
35Compactarea solului
pe straturi cu placa
vibratoare de marca
ИЭ-4505100
m215.779E2-1-59
Tab.3
2-a1.9 – 29.98 – Sapator C3 -1
36Umplerea timpanelor
interioare100
m32.3628E2-1-11
2-з- 3.3 – 7.8 Mecanizator C5 -1
37Betonarea pardoselilor100
m22,229E19-31
tab.1
(1)9,6 – 21,4 -Betonist C4 -1
C2-1
Executarea suprastructurii
38 Armare diafragme 1t 6.95E4-1-46
10-в20 – 139 -Lacatus C5 -1
C2-1
39 Cofrare diafragme 1m21056E4-1-34д
3-a0.25 – 264 -Dulgher C4-1
C2-1
40 Betonare diafragme 1m3168.96E4-1-49в
1-в1.6 0.18 270 30.4Mecanizator C6 -1
Betonist C4 -1
C2-1
41 Decofrare diafragme 1m21056 E4-1-34д 0.16 – 169 – Dulgher C3 -1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1233-б C2-1
42 Armare stalpi 1t 13.96E4-1-46
4-д8.7 – 121.5 – Lacatus C5-1,C2-1
43 Cofrare stalpi 1m2685.8E4-1-34В
2-a0.4 – 274.32 – Dulgher C4-1,C2-1
44 Betonare stalpi 1m378.2E4-1-49Б
41.5 0.18 117.3 14.076Betonist C4-1,C2-1
Mecanizator C6-1
45 Decofrare stalpi 1m2685.8E4-1-34Б
2-б0.15 – 102.87 – Dulgher C3-1,C2-1
46 Cofrare grinzi 1m2558.32E4-1-34В
2-г0.28 – 156.33 – Dulgher C4-1,C2-1
47 Armare grinzi 1t 24.7E4-1-46
3-д10 – 247 – Lacatus C5-1,C2-1
48 Cofrare planseu 1m22039E4-1-34Г
2-a0.3 – 611.7 – Dulgher C4-1,C2-1
49 Armare planseu 1t 48E4-1-46
7-д8.6 – 412.8 – Lacatus C4-1,C2-1
50Betonare grinzi,
planseu1m3337.6E4-1-49Б
(10)1.3 0.18 438.9 60.77Betonist C4-1,C2-1
Mecanizator C6-1
51 Decofrare grinzi 1m2558.32E4-1-34В
1-д0.13 – 72.6 – Dulgher C3-1,C2-1
52 Decofrare planseu 1m22039E4-1-34В
1-д0.13 – 265.1 – Dulgher C3-1,C2-1
53Executare zidarie din
blocuri BCA1m3652.22E3-6
Tab.3
1-a2.6 – 1695,8 – Zidar C3-1
54Executare sudura cap
la cap cu eclise
metalice (stalpi)1imb 512Suplim.
ENIR,
ediția 30.21 – 107,52 – Sudor C6-1
55 Cofrare scari 1m2109.82E4-1-
34Ж
Tab.8( a)0.91 – 99.94 – Dulgher C4-1,C2-1
56 Armare scari 1t 2.11E4-1-46
13-в38.5 – 81.24 – Lacatus C5-1,C2-1
57 Betonare scari 1m320.56E4-1-49Г
24,45 – 92.5 -Betonist C4-1,C2-1
58 Decofrare scari 1m2109.82E4-1-
34Ж
Tab.8( в)0.3 – 32.95 – Dulgher C3-1,C2-1
59Cofrare planseu la
putul ascensorului1m216E4-1-34Г
2-a0.3 – 4.8 – Dulgher C4-1,C2-1
60Armare planseu la
putul ascensorului1t 0.22E4-1-46
7-д8.6 – 1.9 – Lacatus C4-1,C2-1
61Betonare planseu la
putul ascensorului1m32.7E4-1-49Б
(10)1.3 – 3.5 -Betonist C4-1,C2-1
Mecanizator C6-1
62Decofrare planseu la
putul ascensorului1m216E4-1-34В
1-д0.13 – 2.08 – Dulgher C3-1,C2-1
63Executare zidarie din
caramida (250mm)1m3112E3-3A
Tab.3
1-б3.7 – 414.4 – Zidar C4-1,C3-1
64Executare zidarie din
caramida (120mm)1m3652.22E3-3А
Tab.3
3-б3.2 – 232.7 – Zidar C4-1,C3-1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
12465Executarea zidariei
peretilor interior
despartitori din blocuri
de gips1m21206.3E3-12
60.77 – 928.9 – Zidar C-1,C3-1
66Montarea blocurilor de
ventilare1buc 64E4-1-14
Tab.2(1 –
a)1 0.25 64 16Montator C4-2,C3-
1,C2-1;
Mecanizator C6-1
Executare acoperi știpșarpant ă
67 Executarea sarpantei100
m23.1548E6-9A
(2)48.7 – 153.6 -Dulgher C4-1,C3-1,
C2-1;
Muncitor auxiliar -1
68Executarea asterelei
(cu pelicula de
hidroizolatie)1m2315.48 CE30A 0.295 0.03 93.1 9.46Dulgher C4-1,
Muncitor auxiliar -2
69Invelitoare, tigla
ceramica1m2315.48 CE02A 1 0.028 315.48 8.83Dulgher -1,
Tinichigiu -1,
Muncitor auxiliar -1
70 Asamblare jgheaburi m.l. 46.56 CE19E 0.85 0.01 39.6 0.47 Instalator -2
71 Asamblare burlane m.l. 147.6 CE21C 1.08 0.012 159.4 1.77 Instalator -2
Executarea t âmplăriilor
72 Usi profil aluminiu 1m2240.5 CK21A 0.95 0.02 228.5 4.81Montator -1
Muncitor -1
73Ferestre profil din
mase plastice1m2395.6 CK19A1 1 0.02 395.6 7.91Montator -1
Muncitor -1
74 Pervaz la ferestre 1m 278 CK26C 0.09 0.01 25.02 2.78Tamplar -1
Muncitor -1
75 Glafuri la ferestre 1m 278 CK26A 0.36 0.01 100.1 2.78Tamplar -1
Muncitor -1
76Gemuirea blocurilor
de fereastra1m2395.6 CM01D 0.75 0.015 296.7 5.93Geamgiu -1
Muncitor -1
Executarea finis ărilor
77Tencuiala decorativa
la fatada1m21623 CF11A 1.8 0.012 2921.4 19.48Tencuitor -1
Muncitor -1
78Tencuiala interioara cu
mortar de ciment1m26551.4 CF02A 1.2 0.007 7861.7 45.91Tencuitor -1
Muncitor -1
79Glet pereti si tavan
(mecanizat)1m26948.6 CF50A 0.64 0.675 4447.1 4690.3Tencuitor -1
Muncitor -1
80 Placaje din faiante 1m21457.8 CI07A 4.8 0.055 6997.4 80.2Fatuitor -1
Muncitor -1
81Zugraveli pentru
interior1m22524.6 CN06A 0.55 – 1388.5 – Zugrav -1
82Sapa de ciment
(40mm)1m21855 CG01A 0.7 – 1298.5 -Mozaicar -1
Muncitor deservire -1
83Pamant cu pietris
compactat1m2107.5 TsC53A 0.068 0.0214 7.31 2.3Izolator -1
Muncitor -1
84Pat din beton turnat
monolit (100mm)1m310.75 CA02A 4.6 0.725 49.45 7.79Betonist -1
Muncitor -1
85 Laminat 1m21403.5 CG05C 0.25 0.004 350.9 5.6 Parchetar -2
86 Placi de gresie 1m2374.7 CI05A 0.73 0.01 273.5 3.75 Finisor -2
87 Executare pereu 1m36.64 CA02A 4.6 0.007 30.5 0.05Betonist -1
Muncitor -1

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
12588Utilaj tehnico
industrial% 1 – – – 356,6 – Instalatori
89Rețeaua sanit ără-
tehnică% 10 – – – 3566 – Lacatusi
90 Rețeaua electrica % 5 – – – 1783 -Electricieni
91 Lucrari neprevazute % 10 – – – 3566 – Muncitori
92Amenajarea
teritoriului% 2 – – – 713.2 – Muncitori
93Lucrări de dare in
exploatare% 1 – – – 356.6 -Muncitori
Ingineri
Total 47784,4 5436,7
5.4. Plan calendaristic de executare a lucrărilor pe obiect
Tabelul 5.2. Planul calendaristic de executare a lucrărilor
N r.
Crt.Denumirea
procesuluiUnitat
e de
masur
aCantita
teVolu
m de
munc
a
Om-hMecanisme
Durata
(zile)Componenta
echipei
Denumi
reaMas-h
Schimburi
Muncitori
pe schimb
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1Lucr ări de
pregătire% 5 1783 – – 14 2 8 Muncitori
2Lucr ări de
terasament- – -DZ-28
EO-
3322A
ДУ-29A38,81 2.4 2 1 Masinist
3Executarea
câmpului de pilo ți
batuti- – 669.8КН-1-8
C-977A
KS-
8362
MKT –
40314,8 16,9 2 11Masinist
Betonist
Lacatus
Dulgher
4Executarea
radierului
continuu- – 123.34MKT –
40
Putzmei
ster 38 –
519,26 5,2 2 4Masinist
Betonist
Lacatus
Dulgher
5Executarea
peretilor
infrastructuriibuc 295 136,08MKT –
4045,39 2,85 2 4Montator
Masinist
6Executarea
elementelor
monolite ale
infrastructurii- – 169,21MKT –
40
Putzmei
ster 38 –
56,84 18,3 2 6Masinist
Betonist
Lacatus
Dulgher
7Hidroizolarea
pereților
parterului100m23.68 69,29 – – 1,35 2 3 Izolator
8 Compactarea – – 29.98 DZ-28 8.79 0,95 2 3 Masinist

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
126timpanelor
interioare si
exterioareИЭ-
4505Sapator
9Executarea
structurii de
rezistenta a
suprastructurii- – 4088,9КБ-
403A
Putzmei
ster 38 –
5105,2 111 2 12Masinist
Betonist
Lacatus
Dulgher
10Executarea
zidariei din
blocuri BCA1m3652.22 1695.8КБ-
403A- 26,5 2 5Zidar
Masinist
11Executarea
zidariei din
caramida la
balcoane1m2652,22 232,7КБ-
403A- 7,3 2 3Zidar
Masinist
12Executarea
peretilor
despartitori1m21206.3 928.8 – – 14,5 2 4 Zidari
13Montarea
blocurilor de
ventilarebuc 64 64КБ-
403A16 2 1 5Montatori
Masinist
14Executarea
acoperisului de
tip sarpanta- – 761.18КБ-
403A20.53 11 2 5Dulgher
Tinichigiu
15Izolarea termica a
peretilor1m21623 2353.4КБ-
403A55.2 18,4 2 8 Izolatori
16Instalarea usilor si
ferestrelor- -1045.9
2КБ-
403A24.21 16.3 2 4 Tamplari
17Lucrari tehnico –
sanitare% 10 3566 – – 27,8 2 8 Muncitori
18Lucrari de
electromontaj% 5 1783 – – 14 2 8 Electricieni
19Lucrari de
montare a
utilajului
(ascensor)% 1 356.6 – – 11.1 2 2 Montatori
20Lucrari de
finisare interioara- -22674.
4SPI-34835.9 101.2 2 14Finisatori
Tencuitori
21Lucrari de
finisare exterioara- – 2951.9КБ-
403A19.53 23.1 2 8Tencuitori
Masinist
22Lucrari
neprevazute% 10 3566 – – 4.16 2 8 Muncitori
23Lucrari de
amenajare a
teritoriului% 2 713.2 – – 7.4 2 6 Muncitori
24Lucrari de dare in
exploatare% 1 356.6 – – 4,5 2 5Muncitori
Ingineri

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
127Tabelul 5.3.Indicii tehnico -economici
Nr.Denumirea
indicilorUnitatea de
măsurăMărimea
indicilor
1 2 3 4
1. Durata lucrărilor după PC. zile 300
2. Volumul co nstructiv a construcției. m38984.6
3.Cheltuieli de manopera a
muncitorilor.om-h 47784.4
4.Cheltuieli de timp a mecanismelor. mas-h 5436.7
5.Cheltuieli de manopera la 1m3de
construcție.om-h/ m35.3
6.Numărul maximal de muncitori. om 47
7.Numărul mediu de muncitori. om 23
8.Coeficientul neritmicității forțelor de
muncă.2.04
5.5Proiectarea planului general de construc ții
5.5.1 Calculul suprafețelor depozitelor de șantier
Tabelul 5.4. Norma de depozitare la 1m2de suprafață
Nr. Denumirea resurselor materiale, construcțiilor
și semifabricatelorUnitatea
de măsurăNorma de
depozitare
la 1m2, qTipul
Depozitul
-ui
1 2 3 4 5
1 Construcții prefabricate m30,3 deschis
2. Cărămidă mii buc. 0,7 deschis
3. Calcar lacustru m31 deschis
4. Panouri de cofraj m240 deschis
5. Panouri din ׃vată minerala, plăci din polistiren expandat, plăci
din polistiren extrudatm32 Închis
6. Ipsos, amestec uscat, adezivi p/u faianță sau gresie, ciment t 2 închis
7. Plăci din ghips –carton m22 închis
8. Nisip, piatră spartă, pietriș, cheramzit, zgură m32 deschis
9. Mastic bituminos kg 900 închis
10 Blocuri de ușă sau fereastră m244 închis
11 Var stins, vopsele, lacuri, ulei natural, diluant, dizolvant t 0,6 închis
12 Linoleum, mochetă, parchet, laminat, faianță, gresie m280 închis
13 Plăci fibrelemnoase m30,4 închis
14 Plăci din: beton, materiale naturale, mozaic, etc. m31,5 închis
15 Ruberoid, linocrom, carton bitumat m2200 închis
16 Construcții metalice kg 500 închis
17 Foi de azbociment, foi zincate, țiglă metalică, olane m2125 închis
18 Sticlă m2170 închis
19 Lemn rotund, cherestea m31,2 închis
20 Spirt, motorină, benzină kg 600 închis

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
128Durata de păstrare la depozit a resurselor materiale se stabilește: pentru depozite deschise 3÷5
zile, închise 10÷15 zile.
Calculul suprafețelor depozitate pe șantier depinde de rezerva de materiale ce trebuie depozitate, care
se calculă conform relației:
Qrez.=(Qtot. T)••n•k(m2, m3,t, etc.), unde :
Qtot. –cantitatea totală de resurse materiale, construcții și semifabricate necesare pentru executarea
LCM (m², t, m³, etc.).
T–durata de executare a lucrarilor, conform PC (zile).
α-coeficientul aprovizionării neritmice cu resurse materi ale la depozit
n–durata de păstrare a resurselor materiale la depozit, ținând cont de metoda depozitării (zile).
k-coeficientul consumului neritmic de resurse materiale
Cunoscând rezerva de materiale la depozit, aflăm suprafața utilă a depozitelor de șantier după relația:
F=Qrez.q(m2), unde:
q–norma de depozitare la 1m² de suprafa ță
Aflăm suprafețele reale a depozitelor de materiale de pe șantier, ținând cont de treceri, după relația:
S=F( m²), unde:
β-coeficient ce ține cont de util izarea suprafeței depozitului, și trecerile între depozite, primit 0,6÷0,7.
Tabelul 5. 5.Calculul suprafețelor depozitelor№
Denumirea resurselor
materiale construcțiilor și
semifabricatelor
Unitatea de măsură
Necesitatea totală.
Qtot.(t, m³,m²)
Dura taasamblării.
T (zile)
Norma consumului în schimb
Qtot/T
Durata de păstrare la depozit.
n(zile)
Coeficientul aprovizionării
neritmice cu materiale =1,1.
Coeficientul
consumului neritmic de
materiale, k=1,3
Rezervarea la depozit,
Qrez.(m², m³, t)
Norma de d epozitare la 1m²
de suprafață q (m2, m3, t)
Suprafața utilă a depozitului
F (m²)
Coeficient de utilizare a
suprafeței depozitului 
Suprafața totală a depozitului.
S(m²)
Metoda depozitării
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
1Blocuri
BCAm3 652.22 44.9 14.5 3 1.1 1.3 62.2 1 62.2 0.
6103.6 deschi
s
2Cărămidă 1000
buc76.958 40.8 1.89 3 1.1 1.3 8.1 0.7 11.6 0.
619.33 deschi
s
3Panou de
cofrajm2 4024.8
7126.7 31.8 3 1.1 1.3 136.4 40 3.41 0.
65.68 deschi
s
4Ipsost48.3 58.1 0.83
110 1.1 1.3 11.9 2 5.95 0.
69.92 închis
5Amestec
uscatt40.75 97.7 0.42 10 1.1 1.3 6 2 3 0.
65 închis
6Nisipm3 135.75 114.5 1.19 3 1.1 1.3 5.1 2 2.6 0.
64.33 deschi
s
7Cimentt42.82 114.5 0.37 10 1.1 1.3 5.3 2 2.7 0.
64.5 închis
8Pietrișm3 176.79 0.76 232.
63 1.1 1.3 997.9 2 499 0.
6831.7 deschi
s

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1299Laminatm2 1403.5 21.9 64.1 10 1.1 1.3 916.6 80 11.5 0.
619.17 închis
1
0Plăci de
gresiem2 374.7 17.1 21.9 10 1.1 1.3 313.2 80 3.92 0.
66.53 închis
1
1Placi de
faiantam2 1457.8 87.47 16.7 10 1.1 1.3 238.8 80 2.99 0.
64.98 închis
1
2Tencuiala
decorativat3.73 36.5 0.1 10 1.1 1.3 1.43 0.6 2.4 0.
64 închis
1
3Țiglă
cerami căm2 315.48 9.85 32.0
310 1.1 1.3 458 12
53.664 0.
66.11 închis
1
4Sticlăm2 395.6 18.6 21.3 10 1.1 1.3 304.6 17
01.8 0.
63 închis
1
5Lemn
pentru
sarpantam313.6 4.8 2.83 10 1.1 1.3 40.5 1.2 33.8 0.
656.33 închis
1
6Blocuri de
fereastram2 395.6 24.8 16 10 1.1 1.3 228.8 44 5.2 0.
68.67 închis
1
7Blocuri de
usim2 240.5 14.3 16.8 10 1.1 1.3 420.3 44 9.55 0.
615.92 închis
Având calculată tabela 5. 5determinăm:
Determinăm suprafața totală a depozitelor: închise: DÎ=144.13 m2și deschise: DD=132.9 m2, prin
sumarea coloanei 14.
5.5.2 Calculul suprafețelor clădirilor provizorii
După stabilirea nomenclaturii clădirilor provizorii, raportului procentual a personalului
șantierului de construcții pe categorii, aflăm suprafețele clădirilor provizorii, conform numărului
maximal de muncitori care lucrează pe șantier luat din GMFM și suprafețele normat ive pentru un om,
după relația : Ntot.=(Nmun.+Ni.t.+Nsl.+Np.)•k(om), unde:
Ntot. –numărul total de muncitori ce lucrează pe șantier (om).
Ni.t.–numărul maiștrilor, inginerilor tehnici, diriginți de șantier (om).
Nsl.–numărul slujbașilor (om).
Np.–numărul paznicilor (om).
K–coeficientul ce ține de concedii sau îmbolnăviri, primit 1,02÷1,06.
În baza PC de executare a clădirii: civile, industriale, agricole sau inginerești, numărul maximal Nmax
de muncitori din GMFM constituie: 47 de oameni.
În așa caz, numărul de muncitori N constitue :
N=(Nmax./…%) •100%(om)=(47/85%)x100%=53 om
Nmax. –numărul maximal de muncitori, om, din GMFM.
Atunci rezultă că: 1% din numărul muncitorilor N constituie: 0.53 om, deci:
Ni.t.=8%• 0. 53= 4(om).
Nsl.=5%• 0.53= 3(om).
Np.=2%• 0.53= 1(om).

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
130În baza calculelor efectuate determinăm numărul total de muncitori ocupați pe șantier, după
relația:
Ntot.=(Nmun.+Ni.t.+Nsl.+Np.) •k (om)=(47+4+3+1)x1,02=56 om
Cunoscînd numărul total de muncitori ce lucrează pe șantier, determinăm suprafețe clădirilor
provizorii în tabelă.
Tabelul 5.6. Calculul suprafețelor clădirilor provizorii
Nr.
Denumirea
clădirilor
provizorii
Numărul
muncitorilor
Numărul
muncitorilor ce
se folosesc de
încăpere, %Suprafața (m2)
Dimensiunile
clădirilor
provizorii (m)
Tipul
clădirilor
provizoriiunitate total
1 2 3 4 5 6 7 8
A. Încăperi de s erviciu:
1Încăperea
dirigintelui de
șantier4 100 4,0 16 6×2,7×2,9Vagon
mobil
2Încăperea de
odihnă56 100 0,75 42 2x(9×2,7 x2,9)Vagon
mobil
3Dispecerat 1 100 7,0 7 4,0×2,7×2,9Vagon
mobil
4Post de trecere 100 7 7 4×2,7×2,9 Container
B. Încăperi sociale :
5Vestiar 56 70 0,7 39.2 2x(7,8×2,6 x2,9)Vagon
mobil
6Lavuar cu duș 56 80 0,54 30.24 11,1×3,0 x2,9Vagon
mobil
7Încăpere de
încălzire și
uscare a
hainelor56 40 0,2 11.2 6×2,7×2,9Vagon
mobil
8Încăpere de
primire a
hranei56100
1,0 56 11,1x3x 2,9Vagon
mobil
9Punct medical 1 100 7,0 7,0 4×2,7×2,9Vagon
mobil
10 Veceu 56 100 0,1 5.6 3,0×2,0 x2,9 Container
Completarea tabelei:
Coloana 6: se primește prin produsul dintre numărul muncitorilor coloana 3, la suprafața pentru o
unitate, coloana 5.
Coloana7: se determină conform următoarelor tipuri de clădiri provizorii:
Vagon mobil: 9×2,7×2,9m;11,1× 3×2,9m; 6×2,7×2,9m; 8,5×3,1×2,9m; 7,8×2,6×2,9m.
Container: 5,0×2,7×2,9m; 3,0×3,0×2,9m; 3,0×2,0×2,9m.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
131În procesul de proiectare a clădirilor provizorii pe PGC este necesar de respectat următoarele
cerințe:
•Distanța pînă la construc țiile ce elimină gaze toxice sau praf trebuie să fie ≥50m;
•Distanța de la locurile de muncă pînă la robinete sau havuze de apă trebuie să fie≤75m,
vicee ≤200m ;
•Poziționarea pe plan a resurselor materiale și racordarea rețelelor temporare de produs în
zonele nepericuloase;
•Reprezentarea pe plan conform СHиП.
5.5.3 Calculul necesită ții șantierului în apă potabilă
În procesul de proiectare a PGC este necesar de calculat și amplasat pe el rețeaua temporară de
alimentare cu apă potabilă, cu acest scop este necesar de calculat și stabilit următoarele cerințe:
a)Consumul de apă pentru deservirea proceselor.
b)Consumul de apă pentru necesitatea social -sanitară.
c)Consumul de apă pentru alimentarea dușului.
d)Consumul de apă în caz de incendiu.
e)Organizația ce alimenteaz ă șantierul cu apă potabilă.
f)Locurile de racordare a rețelei temporare la cea permanentă.
g)Concretizarea schemelor de amplasare pe PGC a rețelei temporare de apă.
h)Traseul rețelei temporare de alimentare cu apă să fie minim.
i)Diametrul conductei rețelei tempo rare.
Determinarea necesității șantierului în apă potabilă, la proiectarea pe PGC a rețelei temporare
de alimentare cu apă, se recomandă de efectuat în conformitate cu PC, ținînd cont de perioada, cu
consumul de apă maximal, precum și necesitățile în apă pentru cerințele social -sanitare, duș și
incendiu. Calculul consumului total de apă pentru alimentarea șantierului se determină după relația:
Btot. =0,5• (Bn.i.+Bc.s.s.+Bn.d.)+Bn.a.(l/s), unde:
Bn.i.;Bc.s.s.;Bn.d.; Bn.a. –respectiv: cons umul de apă pentru următoarele necesități: industrială, cerințe
social -sanitare, duș și antiincendiară (l/s).
Determinarea consumului de apă pentru necesitatea industrială se produce în conformitate cu
normele de consum pentru o unitate .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
132Tabelul 5.7. Norma consumului de apă la o unitate de măsură pentru cerințele industriale
În scopul determinării consumului maximal de apă, pentru necesitatea industrială, se elaborează
un grafic.
Tabelul 5.8. Graficul consumului de apă pentru necesitatea industrială
N
r.Consumatori
i de apăUnit
atea
de
măs
urăCantit
atea
în
schimbConsum
ul de
apă (l)Anul 2018/2019unitate
totalLunileIII
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
XI
XII
I
II
III
IV
1 2 3 4 5 6 7 8 91
01
11
21
31
4151
61
71
819 20
1Alimentarea
și spălarea
buldozeruluibuc 1
300
300
300
–
300
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
2Alimentarea
și spălarea
excavatoruluibuc 1
120
120
120
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
3Întreținerea
betonuluim3100
150
15000
–
15000
15000
15000
15000
15000
15000
15000
15000
–
–
–
–
–
4Stropirea
cărămizilor și
prepararea
mortaruluimii
buc1.89
100
189
–
–
–
–
–
–
–
189
189
–
–
–
–
5Tencuirea și
gletuirea
suprafețelorm234.44
7
241.1
–
–
–
–
–
–
–
–
241.1
241.1
241.1
241.1
–
-Nr. Consumatorii de apă Unitatea
de
măsurăConsumul
de apă (l)Durata
de consum
(h)
1 2 3 4 5
1Alimentarea și spălarea buldozerului buc. 300 8
2Alimentarea și spălarea excavatorului buc. 120 8
3Întreținerea betonului m3150 8
4Stropirea cărămizilor și prepararea
mortaruluimii buc. 100 8
5Tencuirea și gletuirea suprafețelor m27 8
6Zugrăvirea suprafețelor m20.5 8
7Compactarea solului m3150 8
8Compactarea pietrișului m310 8

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1336Compactarea
soluluim3261
150
39150
–
–
39150
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
7Compactarea
pietrișuluim3176.79
10
1767.9
1767.9
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
8Zugravirea
suprafetelorm272.7
0.5
36.35
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
72.7
72.7
72.7
Total
2187.9
15000
54450
15000
15000
15000
15000
15189
241.1
241.1
241.1
313.8
72.7
72.7
Bn.i.=Bmax•K1(t1•3600)(l/s)= 54450×1,5/(8×3600)=2,84 (l/s)
∑Bmax′–consumul maximal de apă la executarea proceselor de construcții (l/sch).
K1–coeficientul neritmicității consumului de apă, primit 1,5.
t1–durata de consum a apei, 8 ore.
Consumul de apă pentru cerințele social –sanitare se d etermină în baza PGC proiectat,
numărului maximal de muncitori ce se folosesc de serviciile comunale și norma de consum.
Tabelul 5.9. Norma de consum pentru cerințele social -sanitare
Nr. Consumatorii de apă Unitate
de măsurăNorma de
consum
„K” (l)Coeficientul
neritmicității
consumului de
apăDurata de
consum
(h)
1 2 3 4 5 6
1Cerințe social -sanitare 1mun. 15 3 8
2Cerințe social -sanitare și cu
canalizare1mun. 25 2 8
3Duș 1mun. 35 1 0,75
Determinăm consumul maximal de apă în schimb pentru cerințele social -sanitare, după relația:
Bmax= Ntot.•K(l/sch.)=56×15=840(l/s)
Ntot. –numărul total de muncitori ocupați pe șantier
K–norma de consum pentru cerințele social -sanitare
Determinăm consumul de apă în secundă, pentru cerințele social –sanitare, după relația:
Bc.s.s.=Bmax•K2(t2•3600)(l/s)=840×2/(8×3600)=0,06(l/s)
K2–coeficientul neritmicității consumului de apă în schimb pentru cerințele social -sanitare
t2–durata schimbului, primit 8 h.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
134Determinăm consumul maximal de apă în schimb pentru alimentarea dușului, după relația :
Bmax=(70÷80 %)Ntot. •K=0,8x56x35=1568(l/sc h.)
K–norma de consum pentru necesitatea în duș
Determinăm consumul de apă în secundă, pentru alimentarea dușului, după relația:
Bn.d.=Bmax•K3(t3•3600)=1568×1/0,75×3600=0,58(l/s)
K3–coeficientul neritmicității consumului de apă
t3–durata funcționării dușului, primit 45min=0,75 ore.
Cu scopul combaterii incendiilor care pot apărea pe teritoriul șantierului, se recomandă de
amplasat: la o distanță de 2m de la autodrumuri doi hidranți antiincediari cu diametrul 100mm, care se
racordează la r ețeaua permanentă de alimentare cu apă, cu debitul unui hidrant de 5 l/s, ceea ce rezultă
ca necesitatea totală în apă pentru stingerea incendiului este de 10 l/s.
Determinăm consumul total de apă, după relația:
Btot.=0,5(Bn.i.+Bc.s.s.+Bn.d.)+Bn.a.=0,5x( 2,84+0,06+0,58)+10=11,74(l/s)
Calculăm diametrul conductei rețelei temporare de alimentare cu apă, după relația:
D=35,69 √(Btot./V)=35,69√(11,74/1,2)=111,6mm.
V–viteza apei în conducte, primită 0,7÷1,5 m/s.
Luînd în considerație că industria metalurgică produce hidranți antiincendiari cu diametrul
100mm, rezultă că și diametrul conductei temporare de apă va fi egală cu 100mm, ceea ce nu -i
econom, de aceea hidranții antiincediari se racordează la rețeaua permanentă de alimentare cu apă
potabilă, iar diame trul conductei temporare se calculă, după relația:
Btot.=Bn.i.+Bc.s.s.+Bn.d.=2,84+0,06+0,58=3,48 (l/s).
D=35,69x √3,48/1,2=60,78mm.
În baza calculului efectuat a diametrului conductei temporare, stabilim diametrul standard de:
70mm.
5.5.4 Calculul necesită ții șantierului în energie electrică
Proiectarea rețelei temporare de alimentare cu energie pe PGC se execută în procesul de
organizare a LCM, hotărînd următoarele cerințe:
•Determinarea necesității șantierului în energie electrică pentru cerințele industrial;
•Determinarea necesității șantierului în energie electri că pentru iluminarea exterioară;
•Determinarea necesității șantierului în energie electri că pentru iluminarea interioară;
•Calculul puterii și determ inarea mărcii transformatorului;
•Traseul r ețelei temporare de alimentare cu energie, trebuie amplasat r ațional, avînd o lungime
minimă;
•Stabilim organizația ce furnizează energia electric;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
135•Locurile de racordare a rețelei tempora re de energie la cea permanent;
•Stabilirea consumatorilor de enegie de pe șantier.
Luînd în vedre toate necesitățile șantierului în energie electrică, se detrmină puterea
transformatorului, după relația:
Wtr.=(Wil.ind.+Wil.ext.+Wil.int.) •K(kw), unde:
Wil.ind. –puterea rețelei pentru cerințele industriale (kw).
Wil.ext. –puterea rețelei la iluminarea exterioară (kw).
Wil.int. –puterea rețelei la iluminarea interioară (kw).
K–coeficient ce ține cont de tipul transformatorului, primit 1,1.
În scopul determinării puterii rețelei pentru cerințele industriale se elabore ază un grafic:
Tabelul 5.10. Graficul puterii rețelei pentru cerințele industriale
N
r.Consumatori
i deenergieUnit
atea
de
măs
urăCantit
atea
(buc)Consum
ul de
energie
(kw)Anul 2018/2019unitate
totalLunileIII
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
XI
XII
I
II
III
IV
1 2 3 4 5 6 7 8 91
01
11
21
31
4151
61
71
819 20
1Agregat de
sudatbuc 2
54
108
–
108
108
108
108
108
108
108
108
108
108
108
108
108
2 Perforator buc 2
0.6
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
3Macara turn
KB-403buc 1
40
40
–
–
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
4Vibrator de
adancimebuc 2
0.8
1.6
–
1.6
1.6
1.6
1.6
1.6
1.6
1.6
1.6
1.6
–
–
–
–
5Vibrator de
suprafatabuc 2
0.6
1.2
–
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
–
–
–
1.2
5Rigla
vibratoarebuc 2
0.6
1.2
–
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
–
–
–
–

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1366Agregat de
gletuitbuc 3
1.5
4.5
–
–
–
–
–
–
–
–
4.5
4.5
4.5
–
–
–
7Statie de
tencuitbuc 1
10
10
–
–
–
–
–
–
–
–
10
10
10
–
–
–
7Agregat de
vopsitbuc 5
0.27
1.35
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
1.35
1.35
1.35
8 Compresor buc 1
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
9Agregat de
topit bitumbuc 1
1.5
1.5
–
–
1.5
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
Total:
∑Pil.ind.(k w)
5,2
117,2
158,7
157.2
157.2
157.2
157.2
157.2
171,7
171,7
167,7
154,6
154,6
155,8
Tabelul 5.11. Puterea motoarelor electrice a mașinilor de construcții
Nr. Denumirea mașinii MarcaPuterea
motorului (kw)
1. Macara turn KБ403 40
2. Ascensor de șantier ТП-5 7,0
3. Troliu de șantier ТЛ-14 3,7
4. Perforator ИЭ-4712 0,6
5. Agregat de topit bitum CO-19/CO -10A 1,5/60,0
6. Macara cu l br.=2,2 m T-108 3,3
7. Pompă de mortar CO-48Б 2,2
8. Malaxor C-23 1,25
9. Agregat de tencuit CO-57A 5,25
10. Stație de tencuit. ,,Saliut” 10,0
11. Agregat de vopsit CO-74A 0,27
12. Pulverizator CO-61 0,27
13. Autoîncărcător ЭПK -1000 5,6
14. Agregat de gletuit CO-150 1,5
15. Compresor CO-7A 4,0
16. Stație de zugrăvit CO-115 40,0
17. Agregat de șlifuit parchet CO-155 2,2

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
13718. Agregat de sudat linoleum ,,Pilad –28” 0,9
19. Agregat de rochetat parchet CO-40 1,5
20. Agregat de șlifuit mozaic CO-17 2,2
21. Vibrator de adîncime И-18 0,8
22. Vibrator de suprafață ИB-91 0,6
23. Riglă vibratoare CO-47 0,6
24. Agregat pentru depunerea
bitumuluiCO-122A 4,9
25. Agregat de sudat ADD -350/CTЭ -24 25/54
Consumul total: ∑Pn.ind., în kw, se capătă prin sumarea consumului de energie în fiecare lună.
În baza graficului elaborat se stabilește luna în care puterea rețelei la executarea proceselor este
maximală ∑ Pn.ind., servind ca bază la determinarea consumului de energie pentru cerințele
industriale, după relația:
Wil.ind.=( ∑Pil.ind.•K)/cos φ=P1Kc1/cosφ1+…+
P6Kc6/cosφ6=108×0,35/0,4+1,2×0,1/0,4+40×0,3/0,5+4,5×0,1/0,4+10×0,7/0,8+4×0,7/0,8=132.2
∑Pn.ind. –puterea rețelei electrice petru cerințele industriale (kw);
Kc–coeficient ce ține cont de puterea instalației;
Cosφ–coeficient ce ține cont de puterea instalației.
Tabelul 5.12. Valorile coeficienților Kc și cos φ
Nr. Caracteristica puterii consumatorilor Kc cos φ
1 2 3 4
1 Excavator cu echipament de forță
electric0,5 0,6
2 Agregat de preparare a betonului sau
mortarului0,5 0,65
3 Macara cu echipement de forță electric 0,3 0,5
4 Transportoare 0,6 0,7
5 Transformatoare de sudat 0,35 0,4
6 Pompe, compresoare și ventilatoare 0,7 0,8
7 Mașini manuale electrice 0,1 0,4
8 Transformator de încălzire a betonului 0,7 0,75
9 Iluminarea exterioară 1,0 1,0
10 Iluminarea interioară 0,8 1,0
11 Iluminarea depozitelor închise 0,35 1,0
12 Instalație de încălzire 0,5 0,85

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
13813 Atelier de reparație 0,3 0,65
Calculul puterii rețelei temporare la iluminarea exterioară se compune din următoarele
necesități:
•Iluminarea suprafețelor reale a frontier ilor de lucru la executarea LCM;
•Determinarea puterii de iluminare pentr -o unitate .
Tabelul 5.13. Puterea rețelei la iluminarea fronturilor de lucru
Nr. Denumirea proceselorUnitatea
de
măsurăPuterea
pentru
unitate
(kw)
1 Lucrări de terasamente 1000m² 0,8
2 Lucrări de bet onare 1000m² 1,2
3 Lucrări de zidărie 1000m² 0,8
4 Lucrări de montare 1000m² 2,4
5 Depozite deschise 1000m² 1,2
6 Autodrumuri km 2,5
7 Iluminarea de pază km 1,5
8 Iluminătore buc 0,5
9 Clădiri provizorii 100m² 1,2
. Calculul numărului de iluminatoare se produce în baza relației:
N=E n.•K•S(Ef.•U•Z•)=0,5×1,25×4772.2/4350×0,9×0,75×0,8=2 (ilm.)
En.–norma de iluminare la o unitate de suprafață, în Lc/m², pentru pază primim 0,5.
S–aria șantierului de construcții (m ²).
K–coeficient de rezervă, primit 1,25÷1,5.
Ef.–fluxul de iluminare a lămpii în Lc, pentru suporturile cu: H=4÷6m Ef =4350Lc; H=8÷15m Ef =
8100Lc.
U–coeficient de utilizare a iluminare lor, primit 0,7÷0,9.
Z–coeficient de iluminare neritmică, primit 0,75.
η–randamentul, primit 0,8.
În baza calculului efectuat primim: unu, două, trei, etc, iluminatoare de marca: ПЗ–35;ПЗ-45;ПФС –
45-1.
Rezultatele primite le înregistrăm în t abelul 5.12 .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
139Tabelul 5.14. Puterea rețelei temporare electrice la iluminarea exterioară
Nr. Consumatorii de
energieUnitatea
de
măsurăCantitatea Norma de
iluminare
(kw)Puterea
(kw)
1 2 3 4 5 6
1 Executarea
proceselor de
construcții:1000m² 0,282 2,4 0.677
2 Depozite
deschise1000m² 0,1329 1,2 0.159
3 Autodrumuri
temporarekm 0,05 2,5 0,125
4 Iluminarea de
pazăkm 0,266 1,5 0,399
5 Iluminatoare buc 2 0,5 1
Total: ∑Pil.ex.= 2,36(kw).
Determinăm puterea rețelei pentru iluminarea exterioară, după relația:
Wi.ext.= Kc •∑Pil.ext.=2,36×1,0=2,36(kw)
Kc–coeficient ce ține cont de iluminarea exterioară, primit 1,0.
În scopul determinării puterii rețelei la iluminarea spațiului interior se alcatuieste urmatoarea tabela:
Tabelul 5.15. Puterea rețelei la iluminarea spațiului interior
Nr. Consumatorii de energie Unitatea
de măsurăCantitatea Norma
de iluminare (kw)Puterea
(kw)
1 2 3 4 5 6
1 Încăperea dirigintelui de
șantier
100m²0,162
0,486
0,108
0,108
0,405
0,333
0,162
0,333
0,108
1,440,8÷1,20,162
0,486
0,108
0,108
0,405
0,333
0,162
0,333
0,108
1,442 Încăperea de odihnă
3 Dispecerat
4 Post de trecere
5 Vestiar
6 Lavuar cu duș
7 Încăpere de încălzire și
uscare a hainelor
8 Încăpere de primire a hranei
9 Punct medical
10 Depozit închis
Total : Pil.int.=3,65(kw).

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
140Completarea tabelei:
Coloana 2;3 și 4 se completează în baza tabelei 16 și ariei suprafețelor depozitelor închise DÎ.
Coloana 5 se completează în baza normelor.
Coloana 6, se primește prin produsul dintre cantitate la norma de iluminare.
Calculăm consumul de energie a rețelei temporare pentru il uminarea interioară, după relația:
Wil.int.=Kc •∑Pil.int.=3,65×0,8=2,92(kw)
Kc–coeficient ce ține cont de iluminarea interioară, primit 0,8.
∑Pi.int. –puterea rețelei pentru iluminarea interioară (kw).
Determinăm consumul total după relația:
Wtot.=Wil.ind.+W il.ext.+Wil.int.=132,2+2,36+2,92=137,5(kw).
Determinăm puterea transformatorului după relația:
Wtrans.=k •Wtot.=137,5×1,1=151,3(kw),
k–coeficient ce ține cont de tipul transformatorului, primit 1,1.
În baza calcului efectuat și tabelei 26, primim: transformatorul de marca: TM 180/6 ; cu puterea: 180
kw.
Tabelul 5.16. Caracteristica transformatoarelor
Nr. Marca
transformatoruluiPuterea
(kw)Masa
transformatorului (kg)
1 TM 20/6 20 385
2 TM 30/6 30 465
3 TM 50/6 50 580
4 TM 100/6 100 830
5 TM 180/6 180 1250
6 TM 320/6 320 1750
5.5.5 Indicii tehnico -economici a PGC
În procesul elaborării PGC este necesar de realizat cîteva variante de proiectare, cu scopul
alegerii variantei optimale.
Compararea variantelor de proiectare a PGC se îndeplinește prin calculul ITE principali:
1.Suprafața șantierului, în m ², se calculă prin determinarea ariei suprafe ței reale a PGC.
2.Suprafața construcției, în m ², din ITE a păr ții arhitecturale.
3.Suprafața clădirilor provizorii, în m ²
4.Suprafața depozitelor de șantier, în m², se calcul ă prin sumarea suprafețelor depozitelor:
deschise DD și închise DÎ.
Lungimea rețelelor temporare de alimentare cu energie, apă și canalizare, în m, se determină
prin măsurarea releței pe PGC, ținînd cont de scara aleasă.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
141Lung imea autodrumurilor temporare, în m, se determină prin măsurarea lungimii autodrumului
pe axă, pe PGC ținînd cont de scara aleasă.
Lungimea îngrădirii temporare, în m, se determină prin măsurarea lungimii îngrădirii direct pe
plan, ținînd cont de scara al easă.
Coeficientul compacticității PGC, în %, se calculă după relația:
K =(Scon. Sșan.)•100 %=282,16/ 3586,7 x100= 7,92
Scon. -aria construcției, în m ².
Sșan. –aria șantierului, în m².
ITE se redau în tabelă.
Tabelul 5.17. Indicii tehnico -economici a PGC
Nr. Denumirea
indicilorUnitatea
de măsurăMărimea
indicilor
1 2 3 4
1 Suprafața șantierului m23584.7
2 Suprafața const ructiei m2282,16
3 Supafața unitatilor provizorii m2188.7
4 Supafața depozitelor m2144.13
5 Lungimea rețelei temporare de ׃
-drumuri
-energie
-canalizare
-apă
-îngrădirem.l.
m.l.
m.l.
m.l.
m.l.52.0
238.9
42.5
59.64
224.8
6 Coeficientul compacticității PGC % 7,92
5.6Amplasarea pe șantier a mașinilor și mecanismelor
5.6.1 Prescripții generale
Amplasarea și racordarea mașinilor și mecanismelor de montare pe șantierul de construcție este
necesară pentru a putea determina posibilitățile de montare cu mecanismul selectat și crearea
condițiilor de muncă conform cerințelor de tehnica securității și activității vitale.
În procesul de racordare a macaralelor se determină influența lor asupra mecanismelor deja
amplasate pe sectoarele megieșe și a altor unități provizorii a gos podării de șantier.
Racordarea macaralelor se efectuează în următoarea consecutivitate:
-se determină capacitățile necesare și parametrii necesari pentru efectuarea lucrărilor și după aceea se
selectează tipurile de macara
-se efectuează racordarea longitudinală și transversală a macaralei;
-se determină zonele de lucru a macaralei;
-se stabilesc condițiile de lucru ale macaralei și după caz se extind anumite restricții.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1425.6.2 Racordarea macaralei
Racordarea pe axa transversală a mac aralelor turn, constă în determinarea distanței de la axa
macaralei până la obiectul de construcție.
Această distanță se determină folosind formula:
sig rotl RB+= =4+2 = 6 m ;unde,
B─ distan ța minimă de la axa căilor de rulare a macaralei până la exteriorul construcției;
rotR─ raza de rotire a bazei macaralei;
sigl─ distan ța minimă tolerată de la baza macaralei până la construcție sau depozite de materiale (se
acceptă 0,7 m la înălțimea de până la 2 m și 0,4 m> 2 m);
Racordarea transversală a macaralelor turn precum și a altor tipuri de macarale în apropierea
gropii de fundație la care nu s -au efectuat lucrări speciale de întărire a taluzurilor, se efectuează
reieșind din adâncimea gropii de fundație și caracteristicile hidro -tehnice ale solului.
Pentru tipurile de sol argilos distanța de siguranță de la veriga căii de rulare până la latura
inferioară a gropii de fundație va fi:
0, 4 ;sigl h m≥ +
1, 6 0, 4 2 ;sigl m= + =
unde, h ─ adâncimea gropii de funda ție.
5.6.3 Determinarea zonelor de lucru a macaralelor
La amplasarea mecanismelor de construcție se cere de a stabili zonele periculoase pentru
activitatea omului, în limitele cărora permanent sau parțial activează primejdioși de producție.
Normele în vigoare prevăd următoarele zone periculoase de activitate a macaralei:
-zona de montare ─ spa țiul unde este posibilă desprinderea și căderea elementului fixat în
dispozitivul de montare în timpul fixării lui. Ea se determină după conținutul exterior al construcție la
care se adaugă 10 m deoarece înălțimea ei depaseste 20 m.
Pe planul general al obiectului de construcție zona de montare se înseamnă cu o linie punctată iar pe
șantierul de construcție se materializează cu semne preventive bine văzute;
-zona de lucru a macaralei ─ spa țiul ce se află în limitele curbei descrise de cârligul macaralei cu
raza macaralei cu acțiune maximă. Pe planul general se înseamnă cu o linie continuă groasă;
-zona de manipulare a încărcăturii ─ spa țiul unde este posibilă desprinderea și căderea încărcăturii.
Ea se determină după curba descrisă de cîrligul macaralei cu raza de acțiune maximă +10 m deoarece
înălțimea ei depaseste 20 m. Pe planul general se înseamnă cu o linie continuă de grosime medie.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
143-zona periculoasă a macaralei -spațiul unde este posibilă căderea încărcăturii la manipularea ei și
ținînd cont de posibilitatea de împrăștiere a ei. Pentru macaralele turn această zonă se determină cu
relația:
sig p l l R R ++=max max 5.0
unde,
pR─ raza periculoas ă a zonei;
maxR ─ raza maxim ă pe care o descrie cârligul macaralei (m);
max 0,5l⋅ ─ jum ătate din lungimea celei mai lungi încărcături;
30 0.5 12 10 46pR m= + × + =
sigl─ distan ța de siguranță suplimentară care se determină după tabelul d e mai jos:
Tabelul 5.18. Limitele zonei periculoase a macaralei
Înălțimea posibilă a
căderii încărcăturiiLimitele zonei periculoase
La manipularea orizontală a
încărcăturii luând în considerație
gabaritele încărcăturii (m)În apropierea neapărată a
construcției (în jurul
construcției) (m)
Până la 20 m 7 m 5 m
20 ÷ 70 m 10 m 7 m
70 ÷ 120 m 10 m 10 m
120 ÷ 200 m 20 m 15 m
200 ÷ 300 m 25 m 20 m
300 ÷ 450 m 30 m 25 m
5.7 Drumuri provizorii
5.7.1 Prescripții generale
Pentru organizarea transportului de materiale de construcție atît în afara șantierului de
construcție cât și în interiorul șantierului de construcție se folosesc în general mai multe metode de
transport:
-transport auto;
-transport pe căii ferate;
– transport pe apă;
-transport pe calea aerului;
-transport pneumatic;
Mijloacele de transport rutier au cea mai mare valoare în construcție deoarece:
-produsele pot f i transportate fără transportări sau depozitări intermediare;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
144-durata de transport este foarte scurtă datorită autonomiei de deplasare și a mijloacelor moderne de
încărcare -descărcare;
-se reduce posibilitatea de degradare fizică și de pierderi cantitative ;
-se poate realiza o bună corelare între aprovizionarea de materiale și consumul acestuia;
-au acces aproape în orice punct de lucru .
5.7.2 Proiectarea drumurilor provizorii
Drumurile provizorii sunt cele mai costisitoare unități provizorii. De a ceea conform СНиП III-
01-01.85 în calitate de drumuri provizorii este de preferat să se folosească cele concepute ca drumuri
permanente, exploatându -se rațional. Dacă însă acestea lipsesc se proiectează drumuri provizorii.
Lățimea drumurilor provizorii de șantier depinde de tipurile mijloacelor de transport care circulă pe
aceste drumuri și de categoria drumurilor.
Dacă circulația se va executa într -o singură direcție lățimea carosabilă a drumurilor va fi de 3,5
m în două direcții 6 m . iar la folosirea ca mioanelor grele 8 m . lățimea căilor de acces pentru
persoanele fără sarcină 1 m cele cu sarcină 2 m.
Curbele drumurilor provizorii trebuie să fie numai puțin de 12 m. Între drumuri provizorii și
spațiile de depozitare se prevăd spații de 0,5 ÷ 1 m. Dis tanța între drumuri și căile de rulare a
macaralei de la 6,5 ÷ 125 m (în dependență de tipul macaralei și suprafața depozitului). Distanța dintre
drum și gard 1,5 m, drum și marginea șanțului 0,5 ÷ 1,5 m (în dependență de categoria solului).
Se interzic e amplasarea drumurilor provizorii peste conducte, comunicațiile subterane sau în
imediata apropiere a lor, deoarece pot apărea fenomene neprevăzute ca, tasarea lor, a bazei a stratului
de rezistență, deformația în plan a lor.
Zonele periculoase ale drumu rilor provizorii se stabilesc conform normelor și cerințelor în
vigoare de tehnica securității și activității vitale. Zonele periculoase ale drumurilor provizorii sunt
acele porțiuni de drum ce se află în raza de acțiune a macaralelor ce execută lucrări de construcție
montaj. În plan general la organizarea șantierului zonele periculoase se hașurează sub 45șС.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1455.6Resurse tehnico -materiale
Tabelul 5.19. Necesarul de ma șiniși mecanisme
№ DenumireaCanti –
tateaMarcaCaracteristicile tehnice ale
mașinilorPuterea
kW
1 Macara turn 1 KБ-403A Capacitatea de ridicare 3,5–8t 40
2 Excavator cu cupa inversa 1EO-3322 AVolumul căușului 0, 5m374.57
3 Buldozer 1 ДZ-28 Lățimea lamei 2,5 m 111,85
4Compactor pe pneuri
autopropulsat1 ДУ-29АMasa fara balast/cu
balast,t=15.3/30
Latimea fasiei compactate,m =2,2280
5Macara pe pneuri cu
instalatie de tip soneta1KS-8362
soneta de tip
КН-1-8si
ciocan diesel
C-977A- 261
6 Macara pe pneuri 1 MKT -40Capacitatea de ridicare 4.5 -40t
Raza de actiune a carligului 15 -4.5
Inaltimea de ridicare la carlig 15.580
7 Autobasculanta 2 MAZ -503 Capacitatea portanta 7t 100
8 Tractor cu semiremorca 1 MAZ -6422 Capacitatea portanta 20t 200
9 Autopompa de beton 1Putzmeister
38-5Debit maxim=90 m3/h
Raza de pompare=38m300
10 Vibrator de suprafață 2 ИВ-91 Frecvența 50Hz 0,6
11 Vibrator de adîncime 2 И-18 Betonarea construcțiilor armate0,8
12 Transf. de sudare 2 СГЭ -34 34
13 Mai electromecanic 2 ИЭ-4505U=380v
Fregvența 45rot/min 1,2
14 Stație de zugrăvit 5 CO-74A Prod. 1002m/oră 0,27
15 Agregat de gletuit 3 CO-150 Debit material 15l/min 1.5
16Statie de pompare a
amestecului de ipsos1 SPI-3 – 10
Tabelul 5.20. Necesarul de materiale pe obiect
Nr.
d/oDenumire
procesDenumire
material,
semifabricatDate inițialeNecesitate
în
materialeUnitatea
de
măsurăVolum în
unități
normativeNorma
consum
1 2 3 4 5 6 7
1Executarea
campului de
piloti batutiPiloti prefabricati
1m3
.265,81m3265,8 m3
Capison metalic 0,19 kg 50,5 kg
Captuseala de
lemn0,0024 m30,638 m3
Unguient 0.018 kg 4,78 kg
Sipci pentru
depozitare0,039 m310,37 m3
Electrozi 0,626 kg 166,4 kg
2Executarea
fundatieiBeton C20
100m31,07102 m3109 m3
Scuturi cofraj 97,5 m2104,3 m2
Scândură 40mm 0,5 m30,535 m3
Cuie 120mm 18,4 kg 19,7 kg
3 Montare Blocuri perete 100 buc. 2,95 100 buc. 295buc.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
146blocuri de
fundatiefundație
Beton C2,5 0,9 m32,66 m3
Mortar de ciment 1.23 m33,63 m3
4Executare
stalpiBeton C 20
100 m30,939102 m395,78 m3
Scuturi cofraj 1060 m2995,34 m2
Sârmă legare 1630 m 1530,6 m
Scândură 40mm 16m315,02 m3
Cuie 120mm 100kg 93,9 kg
Emulsie ungere
cofraj424kg 398,1 kg
5Executare
grinziBeton C 20
100 m30,81101,5 m382,22 m3
Scuturi cofraj
lemn 25mm515 m2417,2 m2
Scândură 40mm 5,5 m34,46 m3
Cuie 100mm 62 kg 50,22 kg
Unguent (pastă
var)200 kg 162kg
6Executare
planseuBeton C 20
100m31,12101,5 m3113,7 m3
Scuturi cofraj
lemn 25mm686m2768,3 m2
Scândură 40mm 13,9 m315,57 m3
Cuie 120mm 62 kg 69,44 kg
Sarma 4mm 34,8 kg 38,98 kg
Popi 32 buc. 35,84 buc.
Scandura 25mm 11,2 m312,54 m3
7Executare
diafragmeBeton C 20
100 m31,89102 m3192.8 m3
Scuturi cofraj 1060 m22003,4 m2
Sârmă legare 1630 m 3080,7 m
Scândură 40mm 16m330,24 m3
Cuie 120mm 100kg 189kg
Emulsie ungere
cofraj424kg 801,4 kg
8Zidire pere ți
din caramidaCărămidă
1 m3184,7400 buc. 73880 buc.
Mortar ciment 0,221 m340,82 m3
Capace lemn 0,0005 m30,0924 m3
9Hidroizolare
infrastructurăMastica
bituminoasă 100 m22.16240 kg 518,4 kg
Lemn 0,36 m30,778 m3
10Executare
pereti
despartitori
(blocuri de
gips)Plăci din gips
1000 m21,206391m2109,8 m2
Șipci 50 –60mm 0,8m30,965 m3
Plăci înglobate 8kg 9,65 kg
Gips 143kg 172,5 kg
Nisip 0,2m30,241 m3
Cuie 0,4kg 0,483 kg
11Montarea
blocurilor de
ventilareBlocuri de
ventilare 100buc 0,64100buc. 64buc.
Mortar de ciment 0,7m30,45m3
12Executarea
sarpanteiSolutie de
antiseptare
10m31,3620kg 27,2kg
Lemn, scandura 10m313,6m3
Ruberoid 1,15m21,56m2
Buloane cu
piulite10,752kg 14,62kg

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
147Scoabe 27,9kg 37,94kg
Cuie 1,02kg 1,39kg
Piese de imbinare 8,29kg 11,27kg
Sarma 6mm 5,71kg 7,77kg
13Executarea
invelitorii
acoperisuluiPlaci de ceramica
100m23,151750buc. 5513buc.
Placi de ceramica
de coama40buc. 126buc.
Sipci 50x50mm 0,9m32.84m3
Mortar de ciment
cu var0,27m30,85m3
Tabla zincata 30kg 94,5kg
Cuie 5,1kg 16,1kg
Scoabe 5kg 15,75kg
5.7Securitatea și sănătatea în munc ă
Toate lucrările se vor executa cu respectarea strictă a următoarelor cerințe din normativul
NCM A .08.02 -2014 „Securitatea și sănătatea muncii în construc ții”. Compartimentul este divizat în
următoarele subcompartemente după cum urmează :
5.7.1 Măsuri de tehnică a securității la explotarea ma șinilor și mecanismelor de construc ție
5.7.1.1. Mașinile de construcți i, mijloacele de transport, utilajul de producție, dispozitivele și
echipamentul de muncă, mașinile și uneltele de mînă trebuie să corespundă standardelor și normelor de
securitate a muncii, să aibă certificat de corespundere cu cerințele de securitate a m uncii în limba de
stat.
5.7.1.2. Starea tehnică și utilajul autotransportului de toate tipurile, aflate în exploatare, trebuie
să corespundă regulilor de securitate a muncii în transportul auto ГОСТ 12.3.033. Mijloacele de
transport trebuie supuse revizie i tehnice în conformitate cu regulile de efectuare a reviziei tehnice de
stat de către Poliția Rutieră.
5.7.1.3. La amplasarea mașinilor mobile pe sectoarele de producție conducătorul lucrărilor
trebuie să determine zona de lucru a acestora, astfel, ca să se asigure o vizibilitate bună a zonei de
muncă și a locurilor de lucru din cabina mașinistului. În cazul vizibilității insuficiente a zonelor de
muncă de către mecanic, acestuia i se va repartiza în ajutor o persoană -semnalizator. Semnificația
semnalelor folosite în procesul de lucru trebuie adusă la cunoștința întregului personal ce lucrează cu
mașina respectivă. Zonele periculoase trebuie marcate cu semne de securitate și inscripții
avertizoare.Toate persoanele asociate cu func ționarea ma șinii, trebuie să fie familiariza țe cu valoarea
de semnale în cursul activită ții sale. Zonele periculoase trebuie s ă fie marcate cu semne de avertizare și

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
148marcaje de siguran ță. Pentru între ținere și reparații a ma șinilor mobile, acestea trebuie să fie eliminate
din zona de lucru.
5.7.1.4. Toate uneltele de mînă trebuie verificate cu atenție la începutul schimbului de lucru.
Este interzisă folosirea sculelor și uneltelor cu defecte.
5.7.1.5. Nu se admite folosirea uneltelor improvizate în timpul montajului.
5.7.1.6. La instalarea macaralelor turn trebuie sa fie intreprinse masuri de siguranta impotriva
eventualelor rasturnari sau deplasari ale acestora sub actiunea vantului.
5.7.2 Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de terasament
5.7.2.1. La săparea gropii de funda ție cu desc ărcarea în depozit sau în rambleu, distan ța
minimă de la muchia gropii de funda ție pân ă la depozit trebuie sa fie de 0,5m.
5.7.2.2. La deplasarea mecanismelor (macara, autobasculanta, etc.) la cota -0,400 în
apropierea păr ții superioare a taluzului gropii de fundație se va respecta distanța de la taluz pân ă la
suportul apropiat al mecanismului 2,2m
5.7.2.3. La săparea gropii cu desca rcarea în unită ți de transport, desc ărcarea cupei se va efectua
dint-o parte sau din spatele autobasculantei.
5.7.3 Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de montare
5.7.3.1. Pe sectoarele unde se execută lucrările de montare nu se admi te executarea altor lucrări
și aflarea persoanelor străine.
5.7.3.2. Trecerea de la un element la altul se va efectua pe podețe îngrădite. Se interzice mersul
pe talpa superioară a fermelor sau grinzilor, ca și pe elementele de legătură ( diagonale, pene etc.) ale
fermelor.
5.7.3.3. Montarea elementelor prefabricate și a utilajelor tehnologice se va face după un proiect
de organizare a lucrărilor și conform fișelor tehnologice, în care se expune în mod detaliat desfășurarea
lucrărilor, măsurile specifice de securitate a muncii, precum și echipamentul de protecție necesar.
5.7.3.4. Conținutul fișelor tehnologice trebuie să fie minuțios prelucrat cu întregul personal
muncitor ce lucrează la montare de către conducătorul tehnic al montării (inginer, tehnicia n, maistru,
șef de echipă), care este obligat să asigure și echipamentul de protecție corespunzător, urmărind și
utilizarea acestuia.
5.7.3.5. Se interzice ridicarea elementelor din beton armat prefabricat c are nu posedă urechi de
montare .
5.7.3.6. Este interzisă lăsarea în stare suspendată a elementelor de construcție în curs de
ridicare.
5.7.3.7. Dezagatarea prefabricatului se efectueaza numai dupa verificarea fixarii provizorii in
pozitia de proiect.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1495.7.3.8. Toate dispozitivele de agățare și de legare a sarcinii la cârligul macaralei sau al altui
mijloc de ridicat trebuie alese în funcție de forma elementului de construcție sau a utilajului ce trebuie
ridicat, de greutatea acestuia și de posibilitatea de scoatere sigură a dispozitivelor, după mon tarea
elementului sau a utilajului.
5.7.3.9. Nu se admite executarea lucrărilor de montare la înălțime în locuri deschise pe timp de
vânt puternic ce depășește gradul 6 (11 m/s), pe polei, ninsoare, ploaie puternică, ceață care înrăutățesc
vizibilitatea în limita frontului lucrărilor; montarea elementelor cu suprafețe mari este interzisă dacă
puterea vântului depășește gradul 5 (8 m/s).
5.7.3.10. Este interzisă ridicarea elementelor mai grele decât capacitatea de ridicare a
macaralei.
5.7.3.11. Muncitor ii care primesc obiectele la înălțime și le așează pe reazeme vor lucra pe
schele sau platforme speciale, prevăzute cu balustrade. Ei trebuie să aibă centură de siguranță legată
solid de un element stabil și rigid al construcției.
5.7.3.12. Lucrul nu poa te fi terminat până când elementul de construcție nu va fi fixat în
poziție definitivă, conform proiectului.
5.7.4. Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de armare
5.7.4.1. Asamblarea și prelucrarea armaturii trebuie efectuat ă în locu ri speciale și amenajate
corespunzător.
5.7.4.2. În timpul efectuării lucrărilor de asamblare a armaturii este necesar:
a) de îngrădit locurile care sunt prevăzute pentru desfă șurarea și îndreptarea armaturii;
b) în timpul tăierii cu aparate speciale a ar maturii pe o lungime mai scurtă de 0,3m de folosit
echipament care previne împră știerea lor;
c) de amplasat armatura asamblată în locuri special amenajate;
d) de astupat cu dopuri ascu țișul armaturii în locuri de trecere comun ă, care au lă țimea de peste 1 m.
5.7.4.3. în timpul executării lucrărilor de întindere a armaturii este necesar:
a) de amplasat în locurile de trecere a muncitorilor îngrădire cu înăl țimea nu mai mic ă de 1,8m;
b) de echipat aparatele de întindere a armaturii cu signalizare, care se p une în func țiune prin
aprinderea transmisiei aparatului de întindere;
c) nu de admis prezen ța oamenilor la distanța mai mic ă de 1m de la barele de armatură încălzite cu
curent electric.
5.7.4.4. Elementele de carcasă din bare de armatură trebuie de aranj at luând în considera ție
condițiile de ridicare, depozitare și transportare spre locul mont ării.
5.7.5. Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrarilor de hidroizolare a pereților

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1505.7.5.1. Transportarea masticului bituminos fierbinte la locul de executare a lucrărilor se va
efectua în căldări de forma unui trunchi de con cu baza mică în patea superioară.
5.7.5.2. Se interzice de a utiliza mastic cu t>180oC, termosul trebuie să fie înzestrat cu
termometru.
5.7.5.3. La prepararea grundului se interzice de a turna dizolvantul în masticul bituminos
fierbinte .
5.7.6. Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de sudare
5.7.6.1. Sudorii trebuie dotați cu echipament de lucru și protecție prevăzut în normative, în
funcție de procedeul de sudare aplicat și locul de muncă.
5.7.6.2. Locurile de executare a lucrărilor de sudare trebuie eliberate de materialele inflamabile
în raza de cel puțin 5 m, iar de cele explozive –în raza de cel puțin 10 m.
5.7.6.3. Este interzisă executarea lucrărilor de sudare sub cerul liber pe timp de ploaie sau de
ninsoare.
5.7.6.4. Sudorii care lucrează la înălțime trebuie dotați cu centuri de siguranță și cu cutii
speciale pentru păstrarea electrozilor și a resturilor acestora.
5.7.6.5. Dacă locul de sudare nu poate fi împrejmuit cu paravane protectoare a vederii, atunci
trebuie plasate împrejurul locului de muncă placarde avertizoare pe care se va scrie: “NU VĂ UITAȚI !
SE SUDEAZĂ” .
5.7.6.6. La sudarea cu arc este necesar să se folosească cabluri flexibile izolate, calculate pentru
o funcționare sigur ă la sarcini electrice maxime, ținând cont de durata ciclului de sudare.
5.7.6.7. La executarea lucrărilor de sudare el ectrică trebuie respectate măsurile de securitate la
exploatarea instalațiilor electrice de joasă tensiune, regulile de exploatare a transformatoarelor de
sudare.
5.7.6.8. Instalațiile de sudare electrică trebuie prevăzute cu scheme și instrucțiuni care e xplică
rostul fiecărei piese și modul de funcționare, iar instrucțiunile de protecție a muncii trebuie predate
sudorilor și afișate vizibil la locurile de muncă.
5.7.6.9. Corpul agregatelor de sudare, ale transformatoarelor și ale reglatoarelor, bancurile
stabile sau provizorii trebuie să fie legate la pămînt. Legarea la pămînt trebuie făcută cu cabluri de
cupru sau oțel cu secțiunea de minim 16 mm2 .
5.7.7. Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de betonare
5.7.7.1. Înainte de a începe turnarea betonului în cofraj șeful punctului de lucru trebuie să
controleze starea benelor, a cofrajului, a schelelor și a podinelor de lucru. Defecțiunile constatate
trebuie înlăturate imediat.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1515.7.7.2. Este interzis accesul persoanelor străine în zona de turnare, unde există pericolul
căderii betonului.
5.7.7.3. Elementele componente ale cofrajelor pentru turnarea construcțiilor din beton și beton
armat trebuie bine asamblate și consolidate între ele temeinic.
5.7.7.4. Elementele cofrajelor trebu ie montate în strictă conformitate cu indicațiile din
proiectele de execuție și fișele tehnologice.
5.7.7.5. Este interzisă amplasarea pe cofraje a utilajelor și materialelor , neprevăzute de proiect.
5.7.7.6. Operațiile de cofrare și decofrare trebuie s ă fie executate sub supravegherea
permanentă și răspunderea directă a maistrului și șefului de echipă, care vor urmări ca acestea să se
desfășoare în ordinea lor tehnologică.
5.7.7.7 În timpul deplasării vibratorului sau la întreruperea lucrului pentru un timp oricît de
scurt, acesta trebuie deconectat în mod obligatoriu de la rețeaua electrica.
5.7.7.8. La compactarea betonului cu vibratoare trebuie admis numai personal (muncitori) care
au trecut instructajul de manipulare, precum și cel specific de secu ritate a muncii.
5.7.7.9. Demontarea cofrajului se face dupa ce betonul din imbinarea monolitizata a atins
rezistenta de decofrare.
5.7.8. Măsuri de tehnică a securității la executarea lucrărilor de zidire
5.7.8.1. La transportul și la manipularea mate rialelor trebuie să se respecte următoarele măsuri
specifice:
-sarcina se agață în cârligul macaralei de către un muncitor instruit special, care este echipat cu un
fanion roșu pentru semnalizare și care controlează personal agățarea sarcinii;
-la începe rea lucrului se controlează toate dispozitivile de manipulare, clemele și cârligele;
-se interzice staționarea în cabina mijlocului de transport în timpul încărcării și descărcării acestuia;
-în cazul pachetelor balotate, muncitorii care efectuează oper ația de debalotare vor fi echipați cu
mănuși și ochelari de protecție. Se va lucra cu atenție la tăierea balotului întrucât acesta fiind sub stare
de tensiune, prin destindere, prezintă pericol de lovire.
5.7.8.2. În cazul lucrului pe schelă se respectă u rmătoarele măsuri:
-se interzice urcarea și coborârea prin agățare de stâlpi și diagonale, precum și amenajarea de podine
pe suporturi improvizate;
-starea schelelor se verifică zilnic, iar podinele, scările și rampele de acces se curăță zilnic de moloz,
noroi, resturi de piese, gheață etc;
-se va respecta cu strictețe încărcarea podinelor astfel încât să nu depășească sarcina utilă maximă
admisibilă;
-schelele vor fi prevăzute cu scânduri de gardă pentru a împedica căderea materialelor de pe ele.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1525.7.8.3. În cazul lucrărilor de zidărie se respectă următoarele măsuri:
-verificările efectuate asupra zidăriei se vor efectua fără ca muncitorul să se aplece în afară, pentru a
se preveni eventuala cădere a acestuia peste zidăria executate;
-toate schel ele și dispozitivele manuale se vor menține curate și în bună stare de funcționare, ele
trebuid să corespundă modului și condițiilor de executare ale lucrărilor respective;
-zidăria se va executa până la înălțimea maximă de 1,20 m (măsurată de la nivelul podinei), având
grijă ca după ridicarea schelei să rămână cu minim 150 mm deasupra podinei acesteia.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
153Bibliografie
1.ЕНиР . Е 2«Земляные работы .»ВЫПУСК 1: Механизированные и ручные земляные
работы. Москва, 1987.
2.ЕНиР . Е 3«Каменные работы. »Москва, 1987.
3.ЕНиР . Е4 « Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций»
Вып.1. Здание и промышленные сооружения. Москва, 1987.
4.ЕНиР . Е 6«Плотничные и столярные работы в зданиях и сооружениях. »Москва, 1987.
5.ЕНиР . Е 12«Свайные работы .»Москва, 1987.
6.ЕНиР. Е22. «Сварочные работы» Вып.1. Конструкций зданий и промышленных
сооружений. Москва, 1987.
7.NCM A.08.02 -2014 „Securitatea și sănătatea muncii în construc ții”.
8.Днипровский С.И и др. Расход материалов на общестроительные работы. Киев . 1986.
9.Legea Republicii Moldova Nr. 721 –XIII din 2.02.1996 privind calitat ea in construcții.
10.Dicționar de construcții rus –român. Chi șinău , 1991.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
154Capitolul VI
ECONOMIA CONSTRUCȚIILOR

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
155Introducere
Economia construc țiilor reprezint ă compartimentul cheie în cadrul rela țiilor economice de
piață. Actualitatea acestui compartiment este dat ăde doua aspecte importante, și anume: ritmul sporit
al cre șterii costurilor în construc țiiși caracteristica rela țiilor econ omice de pia ță, care implica o
concurențătot mai sporit ăîn domeniul construc țiilor.
Inginerii constructori trebuie sa posede tot mai multe cuno știnte profesionale in domeniul
formarii prețurilor în construc țiiîn cadrul economiei de pia ță,ținându-se cont de acele particularit ăți,
care fac diferen țe foarte mari între posibilitatile de organizare a proceselor tehnologice și a condițiilor
de munc ăîn sectoarele industrializate și cel al construc țiilor. Formarea pre țurilor corecte înconstrucții
presupune cunoa șterea celor dou ălaturi distincte: latura tehnologic ăși latura economic ă.
Scopul compartimentului dat este de a determina valoarea construc ției prin elaborarea
documenta ției de deviz și de a naliza structura pre țului și costul ui resurselor consumate la construc ția
obiectului, precum și de a calcula un șir de indicatori economici ai obiectului de construc ție.
6.1.Caracteristica generală a obiectului de construc ție
Compartimentul presupune determinarea valorii de deviz a obie ctului: Bloc locativ P+7E+M
de pe str. Vovin țeni nr.4 și 4/1, mun. Chișin ău.
Tabelul 6.1 Indici tehnico -economici ai obiectului
Nr Denumirea indicilor Unit. Cantitatea
1 Numărul apartamentelor buc 32
inclusiv cu: 1 -camera buc 16
2-camere buc 16
2 Numarul boxelor pentru parcarea automobilelor buc 6
3 Suprafața construcției m2282,16
4 Suprafața total ă a apartamentelor m22650,00
5 Suprafața locativ ă aapartamentelor clădirii m21716,16
6 Suprafața spatiului socio -cultural m260,46
7 Volumul constructiv al clădirii m39670,00
8 Înălțimea nivelului mansard ă m.l 3,30
9 Înălțimea nivelului locuibil, tip m.l 3,00
10 Înălțimea nivelului locuibil parter m.l 3,60
Sursa: elaborat de autor în baza la compartimentul solu ții arhitecturale al proiectului de execuție.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
156Soluții constructive:
•Tipul funda ției-fundație de adancime pe piloti din beton armat prefabricat;
•Pereții plan parter se execut ă din blocuri de fundatie cu grosimea 400 mm;
•Pereții mai sus de cota ±3.600 sint executa ți din blocuri BCA;
•Pereții despărțitori -sunt executați din cărămidă și blocuri de gips.;
•Planșeele, grinzile și centurile antiseismice turnate monolit se vor executa din beton minim
clasa C20;
•Schema constructivă –carcasă din beton armat monolit cu pereti de umplutura;
•Acoperi șul este proiectat de tip sarpanta, cu panta i= 30 grade, termoizolat placi de vata minerala si
hidriozolat c u pelicula anticondensatoare.
6.2.Modul de determinare a valorii de deviz a obiectului
Determinarea costului de deviz al obiectului se efectuează în baza următoarelor documente
normative: CP L.01.01 -2012, CP L.01.02 -2012, CP L.01.03 -2012, CP L.01.04 -2012, CP L.01.05 –
2012.
Structura costului de deviz
Costul lucrărilor de construcție -montaj este expresia bănească a consumului de resurse (materiale,
manoperă, utilaje de construcții) necesare pentru execuția acestora în condiții organizatorice și
tehnologice bine determinate.
Suma întreagă a cheltuielilo r, determinată de deviz pentru construcția obiectului se numește
costul de deviz sau investiții capitale.
Componența costului de deviz este prezentată în figura 6.1.
Сostul de deviz al lucrărilor
de construcții -montaj
Cheltuieli
directeCheltuieli de regie Beneficiu de
deviz
%din cheltuieli
directe%din suma
cheltuiel ilor directe și
cheltuielilor de regie
Figura 6.1 Costul de deviz al lucrărilor de construcții -montaj
Sursa: [ Usturoi L., Vascan G. Economia intreprinderii. Curs universitar. Chisinau, UTM, 2006. –
163p .]

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
157Costul de deviz se determină cu formula (6.1):
Cd = CD + CR + BD+CL+TVA , (6.1)
unde: CD –cheltuieli directe ;
CR–cheltuieli de regie;
BD–beneficiu de deviz;
CL-cheltuieli limitate;
TVA -taxa pe valoare adăugata.
1)Cheltuielile directe sunt costurile nemijlocit legate de executarea proceselor de constructie
care cuprind:
-costul materialelor, elementelor de construcții, detaliilor etc.;
-salariul muncitorilor;
-decontările pentru asigurare obligatorie;
-cheltuielile legate de exploatarea utilajelor de construcții.
2)Cheltuielile de regie reprezintă totalitatea consumurilor legate de crearea condițiilor pentru
execuția construcțiilor, organizarea, administrarea și deservirea acestora.
Cheltuielile de regie se stabilesc în mod indirect, în procente din consumuri dir ecte (14,5 %).
Calculul cheltuielilor de regie se reglementează prin CP L.01.03 -2012 „Instrucțiuni cu privire
la calcularea cheltuielilor de regie la determinarea valorii obiectivelor”.
Cheltuielile de regie sunt divizate în 4 capitole:
-cheltuielile generale și administrative;
-cheltuielile pentru deservirea lucrătorilor din construcții;
-cheltuielile pentru organizarea lucrărilor de șantier;
-alte cheltuieli generale și de antrepriză.
3)Beneficiul de deviz reprezintă suma mijloacelor neces are pentru acoperirea unor cheltuieli
generale ale întreprinderii de antrepriză, care nu sunt incluse în prețul de cost al lucrărilor, și constituie
partea normată (garantată) a valorii producției de construcții (plata impozitelor, dezvoltarea producției,
modernizarea utilajelor, plata dobînzilor pentru folosirea creditelor bancare, stimularea materială a
lucrătorilor etc).
Calculul beneficiului de deviz se reglementează prin CP L.01.05 -2012 „Instrucțiuni privind
determinarea valorii beneficiului de deviz la formarea prețurilor la producția de construcții”.
BD = (CD + CI) x 6%/100% (6.2)
4)Cheltuielile limitate -sunt rezerva beneficiarului și se formeaza din următoarele cheltuieli:
a)cheltuielile pentru organizarea de șantier;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
158b)plata pentru energia electrică;
c)scumpirea pe timp friguros;
d)cheltuielile neprevăzute.
CL = (CD + CI + BD) x K / 100% (6.3)
5)Taxa pe valoarea adăugată –impozit direct, se include conform legislației în vigoare:
TVA = (CD + CI + BD + CL) x 20% / 100% (6.4)
6.3.Structura documenta ției de deviz
Documentație de deviz –documentație întocmită pentru determinarea valorii de deviz pentru
execuția clăd irilor și construcțiilor proiectate.
Elaborarea documentației de deviz se efectuează în conformitate cu “Instrucțiuni privind
întocmirea devizelor pentru lucrările de construcții –montaj prin metoda de resurse” –CP L.01.01 -2012,
care reprezintă unul dintre documentele normative ale capitolului “Economia construcțiilor” și face
parte integrantă din sistemul de documente normative în construcții.
Documentația de deviz se compune din:
-listele cu cantitățile de lucrări;
-borderouril e de resurse;
-cataloagele de prețuri unitare;
-calculele și devizele locale;
-devizele pe obiect;
-devizul general.
Devize locale –documente de deviz primare, care se întocmesc pe categorii de lucrări și
cheltuieli pentru execuția unei clădiri, construcții sau lucrărilor pe baza listelor cu cantitățile de lucrări,
care se stabilesc la elaborarea detaliilor de execuție. Valoarea stabilită de devizele locale cuprinde
cheltuielile directe, cheltuielile de regie și beneficiul de deviz (Formularul nr.7 din CP L. 01.01 -2012).
În cadrul capitolului dat documentatia de deviz este compusa din :
1.Lista cu cantitățile de lucrări (Formularul nr.1 din CP L.01.01 -2012).
2.Catalogul de preturi unitare (Formularul nr. 5 din CP L.01.01 -2012).
3.Devizului local (Formularul nr.3 si 7 din CP L.01.01 -2012).
6.4.Determinarea valorii de deviz a obiectului
În cadrul compartimentului dat pentru determinarea valorii de deviz a obiectului de constructie
s-a utilizat programul WinSmeta 2000. Am elaborat Formularele 1, 3, 5și 7 din care s -au extras date

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
159necesare pentru a reflecta costul resurselor pe elementele constructive ale clădirii și structura valorii de
deviz a obiectului.
Lista cu cantitatile de lucrari (formular Nr.1) este prezentata in Anexa 1 a acestui mem oriu
explicativ.
Catalogul individual de preturi unitare (formular Nr.5) este prezentat in Anexa 2 a acestui
memoriu explicativ.
Bloc locativ cu parcare auto
subterană P+7E+M de pe
str.Vovin țeni nr.4 și 4/1, mun.
ChișinăuFormular Nr.3
(denumirea obiectivului)
Tabelul 6.2 DEVIZ LOCAL №
Lucrări de construc ție-montaj
Valoarea de deviz 12 336, 36 mii lei
Intocmit în prețuri curente, trimestrul II, 2018
№
crt.Simbol
norme și
Cod
resurseDenumire lucrări și cheltuieli U.M.Cantitate
conform
datelor
din
proiectValoarea de deviz, lei
Pe unitate
de măsurăTotal
1 2 3 4 5 6 7
Total borderou de resurse № :
Manopera:
1. 7111020030210 Miner de suprafata h-om 914,5000 52,57 48075,265
2. 7122050013400 Zidar h-om 6040,0996 52,57 317528,035
3. 7123010010200 Betonist h-om 3362,0310 52,57 176741,968
4. 7123020011140 Fierar beton h-om 3016,6520 52,57 158585,397
5. 7123030012500 Montator P.B h-om 1819,6700 52,57 95660,052
6. 7124010010700 Dulgher h-om 5028,7713 52,57 264362,508
7. 7124030010800 Dulgher -poduri h-om 2914,0000 52,57 153188,980
8. 7134030012200 Izolator hidrofug h-om 1903,1790 52,57 100050,120
9. 7135010011440 Geamgiu h-om 257,1400 52,57 13517,850
10. 7212030022700 Sudor h-om 179,2000 52,57 9420,544
11. 7213050013100 Tinichigiu h-om 233,9880 52,57 12300,749
12. 7214210026800 Montator constructii metalice h-om 619,8050 52,57 32583,149
13. 7422010060100 Timplar h-om 111,2000 52,57 5845,784
14. 9310060019900 Muncitor necalificat h-om 176,8639 52,57 9297,735
15. 9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 2486,8636 52,57 130734,420
16. 9310060019922 Muncitor deservire h-om 482,1426 52,57 25346,236

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
16017. 9310060019930 Muncitor h-om 251,3398 52,57 13212,933
Total manopera 1566451,74
Materiale:
1. 1010126200341 Carbuni de forja (huila) kg 15,5000 7,00 108,500
2. 1411122201752 Piatra sparta m3 192,7150 280,00 53960,200
3. 1421102200161 Pietris ciuruit spalat de riu 7 -30 mm m3 13,3740 280,00 3744,720
4. 1421102200288 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -15 mm m3 54,3629 280,00 15221,612
5. 1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 434,1567 280,00 121563,876
6. 1421102200317 Pietris ciuruit spalat de mal 15 -30 mm m3 54,3629 280,00 15221,612
7. 1421102200513 Nisip sortat nespalat de riu si lacuri 0,0 -3,0 mm m3 73,4068 190,00 13947,292
8. 1421102200525 Nisip sortat nespalat de riu si lacuri 0,0 -7,0 mm m3 696,6014 190,00 132354,266
9. 2010102900900 Lemn rotund de rasinoase m3 0,2221 3000,00 666,300
10. 2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 9,3875 3000,00 28162,500
11. 2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 3,7605 3000,00 11281,500
12.2010102904418Dulap rasinos tivit cls.A, Gr=48mm, Lung=4,00m, S
942m3 0,1795 3000,00 538,500
13. 2010102904540 Dulapi de stejar m3 5,4250 3000,00 16275,000
14. 2010102906900 Rigle de rasinoase m3 0,0347 3000,00 104,100
15. 2010102918804 Cherestea, rasin., calitatea IV m3 1,3592 3000,00 4077,600
16. 2010212905981 Sipci de rasinoase de 28 x 48 mm m3 3,5397 3000,00 10619,100
17. 2010212913420 Grinzi de rasinoase m3 0,0347 3000,00 104,100
18. 2020142961100 Blocuri BCA m3 635,9145 1380,00 877562,010
19. 2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 410,1840 75,00 30763,800
20. 2030112938100 Ferestre din aluminiu m2 395,6000 900,00 356040,000
21.2052152958990Lemn de foc de foioase tari L=1m livrabil in dep S
2340kg 386,0645 1,80 694,916
22. 2052152959010 Lemne de foc de rasinoase (deseuri) t 0,2050 1,80 0,369
23. 2320187315789 Decofrol kg 627,6312 45,00 28243,404
24. 2320322600036 Bitum pt. hidroizolatii kg 580,8050 7,00 4065,635
25. 2411115904512 Oxigen tehnic gazos S2031 m3 62,0000 9,00 558,000
26. 2413547308164 Carbura de calciu tehnica (carbid) S102 kg 38,7500 23,00 891,250
27. 2416566101572 Spuma de poliuretan kg 399,1480 38,00 15167,624
28. 2430126103294 Vopsea minium de plumb v.351 -3 ntr 90 -80 kg 1,6089 23,00 37,005
29.2430226101404Chit alb pt geamuri pe baza de ulei C.351 -1 ntr
6149 -69kg 158,2400 24,00 3797,760
30. 2430226101600 Chit siliconic kg 139,8007 35,00 4893,024
31. 2462106110545 Adeziv "Ideal Universal" kg 6556,9200 25,00 163923,000
32. 2462106110547 Adeziv "Ideal Fasad" kg 6851,9814 3,00 20555,944
33. 2466477302420 Sticla solubila kg 12,9600 18,00 233,280
34. 2513206621507 Banda de cauciuc -0,98 kg/ml pt.etansare kg 5,9400 12,00 71,280
35.2521106718393Pervazuri ( baghete) din mase plastice pentru
ferestre si usim 278,0000 15,00 4170,000
36. 2521216700963 Teava PVC tip M, D= 25 mm m 118,8000 28,00 3326,400
37. 2521302602902 Placi termoizolante, placi polistiren celular m2 1426,1301 35,00 49914,554
38. 2523156719200 Dibluri P.V.C buc 1956,6600 0,75 1467,495
39. 2611112500300 Geam tras simplu m2 454,9400 850,00 386699,000
40. 2614122601913 Impaslitura din fibra de sticla tip I 60 m2 1803,1530 7,50 13523,648
41.2624102101102Mortar gata preparat pentru zidarie, var -ciment, M
50m3 13,9334 700,00 9753,380
42.2624102101103Mortar gata prefabricat pentru zidarie, var -ciment, M
75m3 0,8035 720,00 578,520
43.2640112302501Caramizi ceramice pline, cu goluri sau silicate de
dim. 250 x 120 x 65 mmbuc 74660,3200 3,50 261311,120
44. 2651122100397 Ciment metalurgic cu adaosuri M 30 kg 4099,4890 1,50 6149,233
45. 2651122100402 Ciment metalurgic cu adaosuri M 30 saci S1500 kg 22147,0132 1,50 33220,520
46. 2651122100414 Ciment portland cu adaosuri PA 35 vrac S1500 kg 280934,9208 1,50 421402,381
47. 2652102100737 Var hidratat kg 7969,7922 3,00 23909,377
48. 2653102100830 Ipsos pentru constructii tip A kg 6983,6100 3,25 22696,733

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
16149. 2653102100880 Filer de calcar saci S 539 kg 116,1610 0,90 104,545
50.26611264006900Piloti din bet.armat.prefabricat cu sectiune plina ,
L=11mbuc 177,0000 2928,00 518256,000
51. 2662102701901 Placi din ipsos m2 1097,7330 28,00 30736,524
52.2664102101101Mortar gata preparat pentru zidarie, var -ciment, M
25m3 26,8800 680,00 18278,400
53. 2666122320000 Tigle solzi din argila arsa buc 12549,7944 8,00 100398,355
54. 2666122800600 Element prefabricat buc 362,5900 290,00 105151,100
55. 26811260014721 Hirtie pentru slefuit uscata 23×30 gr 6 buc 381,6600 2,50 954,150
56.2682162611387Placi vata minerala termoiz. cladiri "Технофас" 145
kg/m3m2 295,0614 90,00 26555,526
57. 2710403642598 Tabla zincata 0,5 x 800 x 2000 mm kg 530,9408 17,00 9025,993
58. 2710403702963 Banda din otel zincata de 30 x 3 mm kg 8,4468 12,00 101,362
59. 2710602000030 Otel beton profil neted OB 37 STAS 438 D = 6 mm kg 10,7932 12,00 129,518
60. 2710602000080 Armatura A1 kg 156,8190 12,00 1881,828
61. 2710602000121 Otel beton profil neted OB 37 STAS 438 D = 10 mm kg 3,1000 12,00 37,200
62. 2710602300000 Otel beton OB 37 diam. mai mare de 8 mm kg 111098,7250 12,00 1333184,700
63. 2710703501057 Cornier din aluminiu l = 3m m 557,3382 2,50 1393,346
64. 2734113803207 Sirma neagra moale d = 2 mm kg 28,9752 18,00 521,554
65. 2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 159,3750 18,00 2868,750
66. 2743123549026 Glafuri din aluminiu pentru ferestre m 278,0000 55,00 15290,000
67. 2744125904770 Aliaj de lipit staniu -plumb LP -30 % G kg 13,3542 17,00 227,021
68. 2744135904770 Aliaj de lipit LP 30 kg 3,2179 17,00 54,704
69. 2744137311238 Cositor aliaj kg 2,3463 19,00 44,580
70. 2811236310177 Cofraje metalice tip CMU kg 302,9400 18,00 5452,920
71. 2811236310179 Cofraje metalice tip CMS kg 457,2966 18,00 8231,339
72.2812106306050Usi din profiluri din aluminiu gata confectionate
inclusiv armaturile si accesoriile necesarem2 240,5000 1250,00 300625,000
73. 2873122000751 Piese forjate kg 110,4374 16,00 1766,998
74. 2873145887000 Cuie cu cap conic tip A pentru constructii kg 144,3216 20,00 2886,432
75. 2873145887002 Cuie kg 4,8252 20,00 96,504
76. 2873145887400 Cuie cu cap plat. kg 3,9560 20,00 79,120
77. 2873155900800 Electrozi de sudura kg 112,6400 45,00 5068,800
78. 2874115802561 Surub M 12 buc 15,7740 1,20 18,929
79. 2874115825003 Suruburi uzuale patrate M 10 x 140 mm buc 956,2500 1,25 1195,312
80. 2874115829126 Suruburi cu cap inecat crestat 6 x 30 mm buc 6115,6000 0,35 2140,460
81. 2874115837745 Suruburi buc 1956,6600 0,45 880,497
82. 2874115840479 Piulita M12 buc 15,7740 0,40 6,310
83. 2874115840601 Piulita M20 buc 11,0418 0,45 4,969
84. 2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 956,2500 0,60 573,751
85. 2874115850000 Buloane M 20 buc 11,0418 1,55 17,115
86. 2874125881229 Saiba plata M 20 kg 0,4417 0,80 0,353
87. 2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 15,9375 0,20 3,188
88. 2874125881265 Saibe uzuale plate M 12 kg 0,5048 0,25 0,126
89. 2874136313400 Diblu din material plastic buc 9835,3800 0,80 7868,304
90. 2875276311231 Cirlige din otel zn pentru jgheaburi buc 70,3902 28,00 1970,926
91. 2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 96,0982 17,00 1633,669
92. 2875276311982 Bratara zincata pentru burlane buc 90,3312 30,00 2709,936
93. 2875276312742 Capisoane metalice pentru piloti din beton armat kg 2061,5000 12,10 24944,150
94. 31771 Carton gudronat m2 72,3780 9,00 651,402
95. 4011106202741 Energie electrica kw 840,9000 1,95 1639,755
96. 4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 437,6249 10,00 4376,249
97. 4100126202818 Apa m3 22,6283 10,00 226,283
Total materiale de construcții 5713835,37
Utilaje de construcții:
1. 2410520006800 Autopompa h-ut 19,0080 400,00 7603,200
2. 2912340002508 Motocompresor cu 2 ciocan de abataj , debit 4,0 – h-ut 310,0000 250,00 77500,000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1625,9 mc/min
3. 2922140006000 Macara pe pneuri h-ut 25,8148 250,00 6453,700
4. 2922140006700 Macara turn h-ut 200,0100 150,00 30001,500
5. 2922140006702 Macara de fereastra h-ut 2,0774 25,00 51,935
6. 2922140006703 Macara fereastra de 0,0015 MN (0,15 tf) h-ut 0,3417 23,00 7,859
7.2922140006707Macara turn cu brat inclinabil, 3,5 -12,5 TF moment
maxim=80 -150 TFMh-ut 65,5566 150,00 9833,490
8. 2922140007000 Macara h-ut 332,7398 250,00 83184,950
9. 2952160007200 Utilaj de ridicat pentru lucrari de finisaj h-ut 79,4904 28,00 2225,732
10.2952260003501Excavator pe senile cu o cupa cu motor termic, 0,40 –
0,70 mch-ut 24,5513 300,00 7365,390
11. 2952260003540 Buldozer h-ut 14,7525 280,00 4130,700
12. 2952260003552 Buldozer pe senile pina la 60 CP h-ut 0,4458 280,00 124,824
13. 2952260003553 Buldozer pe senile pina la 65 -80 CP h-ut 19,1992 300,00 5759,760
14. 2952260003610 Berbec mecanic tip Diesel -Delmag de 4,6 -5,5 t h-ut 434,0000 180,00 78120,000
15. 2952270003000 Vibrator de suprafata h-ut 8,7760 9,00 78,984
16. 2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 402,5520 12,00 4830,624
17. 2952270003700 Centrala de beton h-ut 48,0534 250,00 12013,350
18. 2952270003817 Malaxor pentru mortar de 200 L actionat electric h-ut 14,6070 30,00 438,210
19. 2952270004000 Malaxor h-ut 13,0444 30,00 391,332
20.2952270004021Mai mecanic de 150 -200 kg cu motor termic 6 cp (4
kw)h-ut 51,0540 40,00 2042,160
21. 2952270004029 Topitor bitum de 500 l h-ut 4,4414 90,00 399,726
22. 2952270007607 Masina de gaurit electrica cu ajutaj de snec h-ut 43,5474 11,00 479,021
23. 3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 96,5955 245,00 23665,897
24. 3410540000001 Autocamion, 5 t h-ut 0,1037 245,00 25,407
25. 52240004003 Compactor pe pneuri autopropulsat de 10.1 -16t h-ut 5,8521 420,00 2457,882
Total utilaje de construcții 359185,62
Total Lei 7639472,73
Asigurari sociale si medicale 27,5 % 430774,23
Cheltuieli de transport 7 % 399968,48
Total 8470215,44
Cheltuieli de regie 14,5 % 1228181,24
Beneficiu de deviz 6 % 581903,79
Total 10280300,47
TVA 20 % 2056060,11
Total deviz: 12336360,58

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
163Tabelul 6.3 DEVIZ LOCAL №
Lucrări de construc ție-montaj
Valoarea de deviz 12 336, 36 mii lei
Intocmit in prețuri curente, trimestrul II, 2018
№
crt.Simbol
norme și
Cod
resurseLucrări și cheltuieli U.M.Cantitate
conform
datelor
din
proiectValoarea de deviz, lei
Pe unitate de
măsură
————
incl. salariuTotal
—————
incl. salariu
1 2 3 4 5 6 7
1. Lucrari de terasamente
1 TsC18B1Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP,
inclusiv impingerea pamintului pina
la 10 m, in teren catg. 2100 m3 4,4100822,000
—————
0,0003625,020
—————
0,000
2 TsC03G1Sapatura mecanica cu excavatorul
de 0,40 -0,70 mc, cu motor cu ardere
interna si comanda hidraulica, in
pamint cu umiditate naturala,
descarcare in autovehicule teren
catg. III100 m3 7,0800780,000
—————
0,0005522,400
—————
0,000
3 TsC53BCompactarea pamintului cu piatra
sparta100m2 3,53506242,306
—————
358,00322066,550
—————
1265,539
4 TsC54BStrat de fundatie din piatra sparta
m3 106,1000388,904
—————
52,04441262,746
—————
5521,900
5 TsC18B1Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP,
inclusiv impingerea pamintului pina
la 10 m, in teren catg. 2100 m3 2,5970822,002
—————
0,0002134,740
—————
0,000
6 TsD05BCompactarea cu maiul mecanic de
150-200 kg a umpluturilor in straturi
succesive de 20 -30 cm grosime,
exclusiv udarea fiecarui strat in
parte, umpluturile executindu -se din
pamint coeziv100 m3 5,4140840,867
—————
463,6684552,456
—————
2510,296Bloc locativ cu parcare auto subterană
P+7E+M de pe str.Vovin țeni nr.4 și
4/1, mun. Chi șinăuFormular Nr.7
(denumirea obiectului)

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1647 TsC03G1Sapatura mecanica cu excavatorul
de 0,40 -0,70 mc, cu motor cu ardere
interna si comanda hidraulica, in
pamint cu umiditate naturala,
descarcare in autovehicule teren
catg. III100 m3 2,3628780,003
—————
0,0001842,990
—————
0,000
Total Lei 81006,902
Total Lucrari de terasamente 81006,902
Inclusiv salariu 9297,735
2. Executarea fundatiei
8 CQ04Procurarea pilotilor prefabricati din
beton armat cu sectiunea plina, pusi
in opera la fundatiile constructiilor
civile si industrialebuc 177,00002928,000
—————
0,000518256,000
—————
0,000
9 CQ05DFisa pilotilor din beton armat
prefabricat cu sectiunea plina, infipti
prin batere, fara prelungitor, cu
latimea laturii sectiunii l, mai mica
sau egala cu 35 cm, la fundatiile
constructiilor in teren categoria II,
cu soneta universala cu berbec
Diesel -Delmagm 2170,0000125,965
—————
70,969273342,965
—————
154003,815
10 CQ07ASpargerea betonului si dezvelirea
armaturii la capetele pilotilor dupa
infingere sau turnare, in vederea
racordarii lor la fundatie, inclusiv
indepartarea molozului rezultat si
evacuarea acestuiam3 155,00001050,850
—————
420,560162881,750
—————
65186,800
11 CA02ABeton simplu turnat in egalizari,
pante, sape la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, prepararea cu centrala de
betoane si turnarea cu mijloace
clasice beton clasa C 5/4 (Bc 5/B
75)m3 15,3000963,512
—————
241,82214741,737
—————
3699,877
12 CB02BCofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase
scurte si subscurte pentru turnarea
betonului in elevatii, pereti drepti si
diafragme inclusiv sprijinirile la
inaltimi pina la 20 m inclusivm2 139,700080,706
—————
49,94211274,688
—————
6976,828
13 CC01BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier cu
diametrul barelor peste 8 mm
inclusivkg 1614,000013,825
—————
1,52522312,791
—————
2460,591
14 CA03EBeton turnat in fundatii, socluri,
ziduri de sprijin, pereti sub cota
zero, preparat cu centrala de betoane
siturnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250)m3 107,00001113,264
—————
236,565119119,287
—————
25312,455
Total Lei 1121929,218
Total Executarea fundatiei 1121929,218
Inclusiv salariu 257640,366
3.Constructie pereti infrastructura
15 CP10BMontarea elementelor prefabricatebuc 295,0000 498,539147069,005
—————

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
165din beton armat la cladiri de locuit
sau social -culturale cu structura din
beton armat monolit,mixta sau
zidarie portanta, la inaltimea pina la
20 m inclusiv, cu volum de la 0,2-
2,5 mc—————
115,65434117,930
16 IzF04FStrat hidroizolant executat la cald la
terase, acoperisuri sau la fundatii si
radiere, in terenuri fara ape freatice,
inclusiv scafele si doliile din
hidroizolatia curenta pe suprafete
inclinate peste 40% sau verticale
plane sau curbe, cu mastic de bitum
sau bitum cu adaos de cauciuc,
aplicat cu peria sau gletuitorul de
cauciuc (cosoroaba)m2 341,650018,588
—————
3,1546350,682
—————
1077,632
17 IzF50AHidroizolatii efectuate cu mortar
ciment cu sticla solubila la fundatii
si pereti aplicate pe suprafete
orizontalem2 25,920052,296
—————
19,9771355,518
—————
517,793
18 CG22APardoseli din beton simplu clasa C
10/8 (Bc 10/B 150) in grosime de 10
cm, in cimp continuu, driscuit,
turnat pe loc, in incaperi cu
suprafata mai mare de 16 mpm2 222,9000117,653
—————
47,31326224,853
—————
10546,067
Total Lei 181000,058
Total Constructie pereti infrastructura 181000,058
Inclusiv salariu 46259,422
4. Executare stalpi si diafragme la parter
19 CC02BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm, pt.
pereti si diafragme, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 869,000013,667
—————
1,36711876,467
—————
1187,767
20 CB07G1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru executarea
peretilor, avind inaltimea
constructiilor intre 21 -35 mm2 132,000050,870
—————
33,1196714,781
—————
4371,721
21 CA05HBeton turnat in ziduri, pereti,
diafragme drepte, si la diverse
constructii speciale, situate peste
cota zero, la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pe
verticala pina la 15 m inclusiv si pe
orizontala pina la 15 m inclusiv,
beton armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250)m3 21,12001032,088
—————
55,19821797,691
—————
1165,792
22 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 2112,000014,035
—————
1,73529641,519
—————
3663,919

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
16623 CB07J1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi,
avind inaltimea constructiilor intre
21-35 mm2 168,960071,431
—————
48,89012068,903
—————
8260,472
24 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 16,90001241,036
—————
283,87820973,515
—————
4797,538
Total Lei 103072,876
Total Executare stalpi si diafragme la parter 103072,876
Inclusiv salariu 23447,209
5. Executare grinzi si plansee la parter
25 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase
scurte si subscurte pentru turnarea
betonului in placi si grinzi exclusiv
sustinerile la inaltimi H=21 -35 mm2 324,660094,194
—————
65,18730580,870
—————
21163,546
26 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 2740,000014,035
—————
1,73538455,379
—————
4753,379
27 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 5114,000013,562
—————
1,26269354,432
—————
6452,232
28 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 44,60001241,036
—————
283,87855350,213
—————
12660,959
Total Lei 193740,894
Total Executare grinzi si plansee la parter 193740,894
Inclusiv salariu 45030,116
6. Executare stalpi si diafragme
29 CC02BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm, pt.
pereti si diafragme, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 6950,000013,667
—————
1,36794984,399
—————
9499,399
30 CB07G1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru executarea
peretilor, avind inaltimea
constructiilor intre 21 -35 mm2 1056,000050,869
—————
33,11953717,650
—————
34973,770
31 CA05HBeton turnat in ziduri, pereti,
diafragme drepte, si la diverse
constructii speciale, situate peste
cota zero, la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pem3 168,96001032,089
—————
55,199174381,693
—————
9326,339

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
167verticala pina la 15 m inclusiv si pe
orizontala pina la 15 m inclusiv,
beton armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250)
32 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 13960,000014,035
—————
1,735195925,948
—————
24217,948
33 CB07J1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi,
avind inaltimea constructiilor intre
21-35 mm2 685,800071,430
—————
48,89048986,823
—————
33528,831
34 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 78,20001241,036
—————
283,87897049,001
—————
22199,259
Total Lei 665045,514
Total Executare stalpi si diafragme 665045,514
Inclusiv salariu 133745,546
7. Executare grinzi si plansee
35 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase
scurte si subscurte pentru turnarea
betonului in placi si grinzi exclusiv
sustinerile la inaltimi H=21 -35 mm2 2597,320094,193
—————
65,187244648,713
—————
169310,979
36 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 24700,000014,035
—————
1,735346659,807
—————
42849,807
37 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 48000,000013,562
—————
1,262650960,640
—————
60560,640
38 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 337,60001241,036
—————
283,878418973,760
—————
95837,212
39 CC13DInnadirea prin sudare electrica la
banc a armaturilor din otel beton,
pentru betoane monolite armate,
executata cu 2 eclise, la bare cu
diametrul 8 -16 mmbuc 512,000029,079
—————
18,39914888,704
—————
9420,544
40 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase
scurte si subscurte pentru turnarea
betonului in placi si grinzi exclusiv
sustinerile la inaltimi H=21 -35 mm2 109,820094,192
—————
65,18710344,123
—————
7158,814
41 CC02F Armaturi din otel beton OB 37 kg 2110,0000 13,562 28615,145

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
168fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisante—————
1,262—————
2662,145
42 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 20,56001241,036
—————
283,87825515,707
—————
5836,532
43 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase
scurte si subscurte pentru turnarea
betonului in placi si grinzi exclusiv
sustinerile la inaltimi H=21 -35 mm2 16,000094,193
—————
65,1871507,085
—————
1042,989
44 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 220,000013,562
—————
1,2622983,570
—————
277,570
45 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250),
la inaltimi pina la 35 m inclusivm3 2,70001241,036
—————
283,8783350,798
—————
766,471
Total Lei 1748448,052
Total Executare grinzi si plansee 1748448,052
Inclusiv salariu 395723,703
8. Executarea umpluturii din zidarie
46 CD05DInchideri din blocuri 590 x 240 x
200 mm, in ziduri cu grosime de 20 –
24 cm, cu mortar ciment -var M 25 -Z
preparat cu malaxorul pe santier,
inaltimea constructiei mai mica sau
egala 35 mm3 652,22001643,960
—————
210,2801072223,584
—————
137148,821
47 CD50AZidarie din caramida simpla, format
250 x 120 x 65 la pereti exteriori cu
inaltimea pina la 4 mm3 112,00001931,978
—————
283,878216381,536
—————
31794,336
48 CD51EZidarie din caramida , format 250 x
120 x 65 la pereti despartitori
nearmati cu grosimea 1/2 caramida,
inaltimea pina la 4 m100m2 6,058027934,841
—————
7569,554169229,266
—————
45856,358
49 CD56AExecutarea peretilor despartitori
monostrat din placi din ipsos cu
gr.10 cm, in incaperi cu inaltime:
pina la 4 m100m2 12,063010827,963
—————
5090,353130617,714
—————
61404,930
50 CP10B1Montarea elementelor prefabricate
din beton armat la cladiri de locuit
sau social -culturale cu structura din
beton armat monolit,mixta sau
zidarie portanta, la inaltimea intre
20-35 m, cu volum de la 0,2 -2,5 mcbuc 64,0000517,682
—————
128,79733131,616
—————
8242,976
Total Lei 1621583,716
Total Executarea umpluturii din zidarie 1621583,716
Inclusiv salariu 284447,421

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1699. Executare acoperis tip sarpanta
51 CE27A1Sarpante pe scaune de lemn la
acoperisuri cu 1 -4 pante, cu contur
neregulat, executate pe suprafete
peste 25 mp, inclusiv fieraria de
ancorare si prindere, pentru incarcari
climatice normale, la acoperisuri
usoare executate din lemn ecarisatm2 3,1548200,869
—————
89,370633,702
—————
281,943
52 CE30AAsterala le invelitori sau doliile
invelitorilor din tigla, placi tip
eternit etc., din scinduri brute de
rasinoase (24 mm grosime), la
constructii obisnuite. Normele
resurselor cu valoarea 0 (zero) se iau
dupa proiect.m2 315,480018,748
—————
15,5085914,666
—————
4892,511
53 CE02AInvelitori din tigla solzi din argila
arsa la acoperisuri fara astereala,
asezate pe sipci de rasinoase,
executate pe suprafete mai mari de
50 mp.,inclusiv executarea di tabla
zincata a doliilor, paziilor,
racordurilor la cosuri etc.m2 315,4800413,414
—————
52,570130423,890
—————
16584,784
54 CE19EJgheaburi dreptunghiulare cu
sectiunea de 8 x 14 cm , din tabla
zincata de 0,5 mm grosime
executate pe santier, innadite prin
petrecere pe cel putin 20 mm si
lipite, inclusiv colturile, capacele,
stuturile de racordare la burlane,
tirantii si cirligele de sustinere,
montate pe lungimi mai mari de 20
mm 45,5600138,931
—————
57,8276329,700
—————
2634,598
55 CE21CBurlane rotunde, cu D=15,4 cm, din
tabla zincata de 0,5 mm grosime
executate pe santier, innadite prin
petrecere pe cel putin 60 mm si
lipite, fixate pe zid prin bratari din
otel zincat, inclusiv coturile, si
aruncatoarele, montate pe lungimi
mai mari de 20 mm 147,6000113,793
—————
56,77616795,846
—————
8380,078
Total Lei 160097,804
Total Executare acoperis tip sarpanta 160097,804
Inclusiv salariu 32773,914
10. Executarea tamplariilor
56 CK21AUsi confectionate din profiluri din
aluminiu, inclusiv armaturile si
accesoriile necesare usilor montate
in zidarie de orice natura, la
constructii cu inaltimea pina la 35
m inclusiv, intr -un canat, cu
suprafata tocului pina la 7 mp
inclusivm2 240,50001330,476
—————
49,942319979,598
—————
12010,931
57 CK19A1Ferestre din aluminiu cu unul sau
mai multe canaturi la constructii cu
inaltimi peste 35 m avind suprafatam2 395,60001003,192
—————
61,507396862,716
—————
24332,130

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
170tocului pina la 3,00 mp inclusiv
58 CK26CPervazuri montate la ferestre sau usi
din mase plasticem 278,000022,111
—————
4,7316146,942
—————
1315,302
59 CK26BRiglete din alumin montate la
ferestrem 278,000077,708
—————
21,02821602,824
—————
5845,784
60 CM01DGeamuri trase simple de 4 -6 mm
grosime, in ochiuri peste 0,5 mp, la
masuri libere, montate pe timplarie
de lemn cu chit si cuiem2 395,60001027,148
—————
39,427406339,551
—————
15597,519
Total Lei 1150931,631
Total Executarea tamplariilor 1150931,631
Inclusiv salariu 59101,666
11. Executarea finisarilor exterioare
61 IzF54ATermoizolarea exterioara a cladirilor
cu tencuieli fine pe termoizolant
(sisteme cu fixare rigida a
termoizolantului), suprafata peretilor
neteda: cu placa de polistiren cu
ancadramentul golurilor cu vata
mineralam2 1623,0000251,227
—————
76,279407741,698
—————
123800,931
62 CF11ATencuieli exterioare stropite pe
zidarie de caramida sau beton (cu
matura sau masina) de 3 cm
grosime, executate manual, cu
mortar de ciment -var M 50 -T pentru
sprit si mortar de var -ciment M 25 -T
pentru grund si stratul vizibil in
cimp continuum2 1623,0000122,290
—————
94,626198476,670
—————
153577,998
63 CA02ABeton simplu turnat in egalizari,
pante, sape la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, prepararea cu centrala de
betoane si turnarea cu mijloace
clasice beton clasa C 5/4 (Bc 5/B
75)m3 6,6400963,512
—————
241,8226397,718
—————
1605,698
Total Lei 612616,086
Total Executarea finisarilor exterioare 612616,086
Inclusiv salariu 278984,627
Total Lei 7639472,73
Asigurari sociale si medicale 27,5 % 430774,23
Cheltuieli de transport 7 % 399968,48
Total 8470215,44
Cheltuieli de regie 14,5 % 1228181,24
Beneficiu de deviz 6 % 581903,79
Total 10280300,47
TVA 20 % 2056060,11
Total deviz: 12336360,58
Inclusiv salariu 1566451,74

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1716.5 Repartizarea costului resurselor pe elementele constructive ale clădirii
Repartizarea costului resurselor pe elementele constructive ale clădirii se efectuează în baza
completării tabelului de sinteză 6.4 și 6.5 utilizând datele din Lista cu cantit ățile de lucr ăriși Catalogul
de prețuri unitare, precum și din Devizele locale: formularele nr.3 și nr.7.
Tabelul 6.4. Structura costului resurselor
Materiale Umane Tehnice Total
Costul
resurselor, mii lei5713,84 1566,45 359,119 7639,47
Ponderea, % 74,8 20,5 4,7 100
Sursa: elaborat de autor.
În baza tabelului 6.4 esteelaborat ădiagrama (figura 6.1), prezentată mai jos.
Figura 6.1 Structura costului resurselor
Sursa: elaborat de autor.Materiale -74,8%Umane-20,5%Tehnice-4,7%Structura costului resurselor

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
172Tabelul 6.5 Costul resurselor pe elementele constructive ale clădirii
Elementul constructivCostul resurselor elementului
constructiv, mii leiPonderea, %
Lucrări de terasamente 81,01 1,1
Executarea funda ției 1121,93 14,7
Construcție pereți infrastructură 181,00 2,4
Executare stâlpi și diafragme la
parter103,07 1,4
Executare grinzi și planșee la
parter193,74 2,5
Executare stâlpi și diafragme 665,05 8,7
Executare grinzi și planșee 1748,45 22,9
Executarea umpluturii din
zidărie1621,58 21,2
Executare acoperi ș tip șarpant ă 160,09 2,1
Executarea tâmplăriilor 1150,93 15,1
Executarea finisărilor exterioare 612,62 8,0
Total costul resurselor 7639,47 100
Sursa: elaborat de autor.
În baza tabelului 6.5 esteelaborat ădiagrama 6.2, prezentată mai jos.
Figura 6.2 Structura costului resurselor pe elementele constructive ale clădirii
Sursa: elaborat de autor.1,1%
14,7%
2,4%
1,4%
2,5%
8,7%
22,9%21,2%2,115,1%8%Structura costului resurselor pe elementele constructive
ale clădirii
Lucrări de terasamente – 1,1%
Executarea fundației -14,7%
Construcție pereți
infrastructură -2,4%
Executare stâlpi și diafragme
la parter -1,4%
Executare grinzi și planșee la
parter -2,5%
Executare stâlpi și diafragme
-8,7%
Executare grinzi și planșee –
22,9%
Executarea umpluturii din
zidărie – 21,2%
Executare acoperiș tip
șarpantă -2,1%
Executarea tâmplăriilor –
15,1%
Executarea finisărilor
exterioare – 8%

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
173În baza datelor din formularul nr.7 estecompletat tabelul 6.6:
Tabelul 6.6 Structura valorii de deviz a obiectului
Articolul de cheltuieli Valoarea, mii lei Ponderea, %
1Costul resurselor –total, inclusiv:
-resursele materiale
-forța de munc ă
-exploatarea utilajelor7639,47 61,9
2Contribuțiile la asigur ările sociale și
medicale430,77 3,5
3Cheltuieli de transport, ahizi ționare –
depozitare a materialelor399,96 3,2
4 Total costuri directe 8470,21 68,7
5 Costuri indirecte (de regie) 1228,18 10
6 Beneficiu de deviz 581,90 4,7
7 Total cu beneficiu de deviz 10280,3 x
8 TVA 2056,06 16,7
Total valoarea de deviz a obiectului 12336,36 100
Sursa: elaborat de autor.
În baza tabelului 6.6 s-aelaborat diagrama 6.3, prezentată mai jos.
Figura 6.3 Structura valorii de deviz a obiectului
Sursa: elaborat de autor.68,7%10%4,7%16,7%Structura valorii de deviz a obiectului
Total costuri directe – 68,7%
Costuri indirecte (de regie) –
10%
Beneficiu de deviz – 4,7%
TVA – 16,7%

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1746.6 Calculul indicatorilor tehnico -economici ai proiectului
În cadrul compartimentului economic al proiectului de licen țăa fost calculat un șir de indicatori
tehnico -economici a proie ctului în corespun dere cu NCM A.07.02 -2012 “Instrucțiuni cu privire la
procedura de elaborare, avizare, aprobare si conținutul cadru al documentației de proiect pentru
construcții”. Indicatorii tehnico -economici sunt prezentați in tabelul 6.7.
Tabelul 6.7 Inicatorii tehnico -economici ai proiectului
Nr. Denumirea indicatoruluiUnitatea de
măsurăValoarea
1Numarul de apartamente unit. 32
2Volumul de construc ție m39670
3Suprafața util ă a clădirii m22650
4Suprafața locuibil ă m21716,16
5Raportul suprafa ță locuibilă/suprafa ță utilă unit. respective 0,65
6Costul de deviz al obiectului mii lei 12336,36
7Costul de deviz pe 1m2lei/m24655,2
8Costul de deviz pe 1m3lei/m31275,7
9Durata lucrărilor de construc ții luni 14
Sursa: elaborat de autor.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
175Concluzie
În cadrul compartimentului dat a fost determinat costul de deviz estimativ al edificării clădirii
proiectate. S-aanalizat diferite tipuri de lucrări după complexitate și cost: lucrări de terasament ( încare
predomina lucrul cu utilajele tehnologice) si lucrări de construcție ( în care predomina o diversitate
mare de materiale si manopera).
În urma elaborării păr ții teoretice si practice a compartimentului economic putem concluziona
următoarele:
•Costul dedeviz pe1m2este de4655,2 lei/m2, ceea ce reprezintă un cost estimativ al
construcției bazat mai mult pe edificarea structurii de rezistenț ă. Costul dat nu include lucrările
de finisare interioară și lucr ările de instalare a re țelelor inginerești;
•Diagrama costului resurselor indi căfaptul ca în cadrul cheltuielilor directe, materialele de
construcție ocupa o pondere cea mai mare -de peste 70 %;
•Metoda de resurse aplicat ăla determinarea costului de deviz, d ăposibilitate de a determina cu
mare exactitate, în orice moment, valoare a obiectivelor de investiții pornind de la pre țurile curente ale
resurselor materiale, manopera etc.;
•Metoda de resurse ,pe lângă faptul ,ca se utilizează la un larg domeniu de construcții, ea poate
fi aplicata și la orice faza de elaborare a documentației de proiect pentru construcții;
•Pentru a elabora devize în construcții mai rapid, corect si ușor este recomandabil de a fi
utilizate programe automatizate de calcul a devizelor (in cadrul tezei de licen țăs-a utilizat
programul WinSmeta);
•Elaborarea unui d eviz corect necesit ăo cunoaștere bun ăa tehnologiei construcțiilor pentru a fi
cât mai aproape de situația economic ărealăde pe piața.
Elaborarea compartimentului economic a oferit posibilitatea de a pune în practic ăcuno ștințele
teoretice cu privire la formarea pre țurilor în construcții și de a studia cu am ănuntul care sunt
principalele etape în elaborarea documentației de deviz, precum și identificarea costul uide deviz al
obiectului de construcție proiectat.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
176Bibliografie
1.“Economia întreprinderii”. Curs universitar. Elaborat: dr. conf. univ. Liubov Usturoi, conf.
univ., dr. Grigore Vascan, Chsinau 2006.
2.“Evoluția prețului de deviz și a structurii acestuia pentru realizarea obiectelor de construcții”
Mircea Lazăr.
3.CP L.01.01 -2012 „Ins trucțiuni privind întocmirea devizelor pentru lucrările de construcții –
montaj prin metoda de resurse”.
4.Scrioare nr. 05 -757 din 07.04.2010 ’’Scrisoare informativ -normativă” cu privire la
determinarea valorii obiectivelor de construcții începînd cu 1 mai 201 0.
5.CP L.01.05 -2012 „Instrucțiuni privind determinarea valorii beneficiului de deviz la formarea
prețurilor la producția de construcții”.
6.http://ednc.gov.md/.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
177Capitolul VII
SECURITATEA ACTIVITĂ ȚII VITALE

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
178Introducere
Scopul principal al compartimentului „ Securitatea activității vitale ” în cadrul proiectul uide
diplomă este de arealiza analiza condițiilor de muncă și elaborarea măsurilor pentru tehnica securității,
sanitaria industrială, prote cția contra incendiilor și protecția mediului ambiant, dezvăluirea factorilor
periculoși și ofensivi de producere și adoptarea măsurilor inginerești de profilaxie a acțiunii lor; în
domeniul protecției mediului ambiant –asigurarea folosirii raționale a solului, aerului atmosfer ic,
bazinelor de apă, restabilirea resurselor naturale.
Obiectul proiectat reprezintă un “Bloc locativ P+7E+M”, fiind edificat pe strada Vovin țeni
nr.4 si 4/1, mun. Chișinău.
Organizarea șantierului, sectoarelor și locurilor de muncă trebuie să asigure s ecuritatea
muncitorilor la toate etapele executării lucrărilor. Toate sectoarele izolate trebuie să fie asigurate cu
mijloace de comunicație radio sau telefon.
Căile de asigurare a securității muncii în activitatea de producție pot fi de gen legislativ –
argumentate în norme și reguli de tehnica securității aprobate în modul cuvenit de către organele
competente ca organele de supraveghere și control, ministere, departamente, de comun acord cu
Ministerul Agriculturii, Dezvoltarii Regionale si Mediului . Alte căi pot fi de gen organizatoric cum ar
fiinstruirea in domeniul SSM, asigurarea cu haine și încălțăminte specială a tuturor angajaților,
dotarea cu căști de protecție, asigurarea angajaților și conducătorilor ocupați de lucrări pe șantier cu
încăperi san itaro-igienice, apă potabilă, ș.a.
7.1Analiza condițiilor de muncă
Analiza condițiilor de muncă urmărește scopul de a evidenția factorii dăunători și periculoși de
producție care pot influența negativ asupra muncitorilor la executarea unor sau altor lucrări,
exploatarea utilajului tehnologic, mașinilor, mecanismelor, dispozitivelor și sculelor, a stabili
sectoarele și operațiile la care aceștia au valori periculoase și o frecvență mai mare
Condițiile de muncă au un rol decisiv în activitatea de produc ție, determinând nivelul
productivității muncii, starea traumatismului și a îmbolnăvirilor profesionale. Crearea condițiilor
sănătoase de muncă trebuie să se afle în atenția conducătorilor locurilor de muncă de toate nivelele.
Aprecierea vizuală a condi țiilor de muncă și conform actelor normative este realizat ă în tabelul
7.1.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
179Tabelul 7.1. Caracteristica condițiilor sanitaro -igienice,
a factorilor periculoși și d ăunători de producere
Nr. Factorii condi țiilor de munc ăAprecierea condițiilor de muncă
Vizuală Dupa proiect
1 2 3 4
1 Condițiile igienico -sanitare
1.1Microclimatul :H.G. nr. 80/ 09.02.2012,
anexa nr. 2, tab.1, 2, 3.
-temperatura,oC
-umiditatea relativă a aerului, %
-viteza mișcării aerului, m/s6-40oC
20-60%
0,2…4,5m/sPentru M>117
12-29oC
≤60%
0.5…1,5m/s
1.2Iluminatul de productie:
NCM C .04.02 -2017
-natural lateral, FIN %
-natural combinat, FIN %
-artificial, lx0,5-10%
4-20%
30-200lx1,0-2,0%
0,5-1,5%
200
1.3Ventilați e:STAS 12.4.021 -85
-aerația naturală, k dv
-infiltrarea naturală, k dv2..5
2..51…2
1…2
2 Caracteristica încăperilor (zonelor)
2.1Grupa încăperilor după lucrul vizual
NCM C 04.02 -2017IV-VIII IV-VIII
2.2Gradul de rezistenta la foc a cladirii NCM
E.03.02 -2014I I
2.3Clasificarea condițiilor de lucru după gradul
deelectrosecuritate .NAIE 7 (ПУЭ)I I
2.4Categoria obie ctului după pericolul
explozie -incendiu .NCM E.03.04 -2004B1-B4 B1-B4
3 Factorii periculoși și nocivi de producere
3.1Electrici (RAIE)
-genul curentului
-tensiunea, V
-frecvența, Hzcontinuu/alternativ
380/220V
50Hzcontinuu/alternativ
380/220V
50Hz
3.2Mecanici
-Vibrați iSM GOST 12.1.012:2008
general e
locale
(unelte de perforare, vibratoare, etc. )
-Zgomotul, dB ANCM E.04.02 -2014
mașini și mecanisme mobile de construcții
mașini pentru preg ătirea și compactarea
betonului
scule și unelte mecanizate de mân ă
-Căderea obiectelor de la înăl țime, m60Hz
10-100Hz
110dBA
90dBA
100dBA
-≤50Hz
2-90Hz
85
≤80dBA
≤80dBA
≤80dBA
46m

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
180-Zborul așchiilor de material și
instrument , m
-Locul intrumentelor de taiere, m3m
0,3m10m
0,2m
3.3Factori de risc termici STAS 12.3.003 -86
-foc deschis,oC
-metal topit,oC
-detalii încălzite,oC800-1500 °C
800-1800 °C
≤50°C≤45°C
≤45°C
≤45°C
3.4Factori de risc c himici , mg/m3HG nr.
324 din 30.05.2015
-lichide
-vapori
-gazebenzina , vopsea, lac
acetona
oxiacetilenaCMA ≤100mg/m3
CMA ≤200mg/m3
CMA ≤200mg/m3
3.5Praf, pulber i în suspensie (mg/m3)HG
nr.324 din 30.05.2015
organic
metal ic
mineral+
+
+CMA 0,1..1,0 mg/m3
CMA ≤0,1mg/m3
CMA 0,1..1,0 mg/m3
4Posibilitatea izbucnirii incendiului
surse de aprindere
amestec (vapori -gaz-praf)+
benzina
O2,H2C2,
hidrocarburăO2, CH 4, C2H8, lacuri,
vopsele, bitum
5Factorii psihofiziologici
-necorespunderea particularită ților
anatomofiziologice ale organismului uman
față de mediul de lucru
-climat psihologic nesatisfăcător
-suprasolicitări fizice (statice, dinamice,
hipodinamia)
-suprasolicitări neuropsihice (mintale,
emoționale, a analizatorilor din cauza
monotoniei muncii, opera ții complexe,
încordarea vederii etc.)
-factori de moment (oboseala; boala;
emoțiile; interesele de moment; stările de
depresiune; conflicte familiale sau
profesionale; influenta alcoolului; factorii
alimentari)mediu care
depa șește limita
dBA admisibili
creșterea te nsiunii
arteriale, dureri de
cap
pericolul
hipoacuziei cronice
creșterea tensiunii
arteriale, dureri de
cap-
–
–
–
–

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1817.2Măsuri privind sanitaria industrială
Scopul serviciului sanitari ei industriale este realizarea unui ansamblu de măsuri orientate spre
îmbunătățirea condițiilor de muncă la etapele procesului de producție, înlăturarea factorilor nocivi și
prevenirea bolilor profesionale.
În procesul de muncă asupra omului influențează un șir de factori nefavorabili (praf, gaze,
vapori, zgomot, vibrație, temperaturi sporite sau joase, umiditate excesivă, câmpuri electromagnetice,
iradieri termice etc.) care pot provoca diferite îmbolnăviri și pierderea capacității de muncă. Menirea
funda mentală a normelor sanitare menține formarea la locurile de muncă a condițiilor sanitaro -igienice
bune.
Măsuri de normare a microclimatului la posturile de muncă
Microclimatul la posturile de lucru este determinat de temperatura și umiditatea aerului, de
viteza curenților de aer și de radiațiile calorice emise în zona de lucru.
Condițiile de microclimat la posturile de lucru trebuie să asigure menținerea echilibrului termic
al organismului uman, corespunzător cu nivelul activității desfășurate.
Componentel e microclimatului la posturile de lucru se normează în raport cu metabolismul
organismului uman.
Umiditatea relativă a aerului nu va depăși 60 %.
Valorile temperaturilor și vitezelor curenților de aer reprezintă valori medii în secțiunea
transversală a fluxului de aer la nivelul jumătății superioare a corpului lucrătorului.
Normarea temperaturii în încăperile social -sanitare, în perioada 16 octombrie –15 aprilie, se
efectuează în conformitate cu tabelul 7.2.
Tabelul 7.2. Valorile temper aturii în încăperile social -sanitare în
perioada 16 octombrie –15 aprilie
Denumirea încăperilor social -sanitareTemperatura aerului,
°C
Vestiare comune pentru păstrarea
îmbrăcămintei stradale18
Vestiare pentru îmbrăcare -dezbrăcare 23
Încăperea dușurilor 25
Încăperea spălătoarelor 23
WC-uri 16
Încăperi pentru uscarea
echipamentului de protecție25-33
Zone sau încăperi pentru odihnă,
încăperi pentru încălzirea lucrătorilor,
încăperi pentru personalul de serviciu,
săli pentru servirea mesei, încăperi
pentru acordarea primului ajutor22

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
182Măsuri de protec ție contra electrocut ării
La indeplinirea lu crarilor de construc ții la un șir de procese tehnologice pe lâng ă utilizarea
curentului electric obisnuit, apare necesitatea utilizării curentului electric de înaltă tensiune. De aici
apare necesitatea luarii unor măsuri de protec ție individuale.
Mijloacele individuale de protec țiedupă destinație se împart în principale și auxiliare, iar după
tensiunea de utilizate ,în mijloace de joasă tensiune și de înaltă tensiune.
Mijloacele principale sunt acelea care mențin tensiunea de lucru o perioada îndelungată și pot
proteja angajații de sine stătător. Cu acestea se permite atingerea elementelor ce se află sub tensiune.
Mijloacele auxiliare nu pot proteja angajații de sine stătător și se folosesc numai asociat cu
mijloacele principale.
După modul de protecție mijloacele individuale de protec țiepot fi: electroizolante, de îngrădire
și suplimentare:
-mijloace electroizolant e principale de joasă tensiune: prăjini electroizolante, indicatoare de
tensiune, mănuși electroizolante, scule cu mânere izolante (șurubelnițe, clești, chei etc.).
-mijloace electroizolante auxiliare: plăci, teci, pălării, folii, degetare, galoși electro izolanți,
cizme, platforme și covorașe izolatoare.
Mijloacele individuale de protec țiesuplimentare sunt destinate pentru protecția angajaților de
acțiunile optice, termice, mecanice, chimice ale curentului electric (ochelari de protecție, căști de
protecț ie, mănuși din prelată, centuri de siguranță, gheare de fier, frânghii, lanțuri, scări etc.).
Măsuri de combatere a influen ței prafului
La indeplinirea lu crarilor de constructie montaj cit si alte procese tehnologice are loc formarea
si raspindirea in m ediul de produc ție a prafului. Praful de produc ție influențează negativ asupra
organismului uman și poate fi periculos din punct de vedere exploziv și poate fisursă de electricitate
statică. Praful se formează în timpul mărunțirii, măcinării, fracționării diferitor materiale, la
transportarea, încărcarea materialelor, la demolare. Gradul de influență a prafului asupra organismului
uman depinde de proprietățile lui fizico -chimice, toxicitate, dispersitate și concentrație. Echipamentul
de protecție antipraf se alege conform normelor existente “îmbrăcăminte, încălțăminte specială și
echipament de protecție”. Pentru protecția organelor de respirație de prafurile de var, ciment, ipsos
sunt folosite respiratoarele. Pentru protecția corpului –costume și combenizo ane, dintr -o țesătură
specială, care se scutură ușor prin scuturare.
Măsuri de combatere a influen ței zgomotului și a vibrației
Un alt factor nefavorabil îl reprezintă vibra țiile. Pe teritoriul șantierului de construcție întîlnim
mai multe surse de vibra ții:
-mașini de construcție mobile –excavatoare, buldozere, tăvălugi, macarale;

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
183-mașini pentru compactarea betonului –malaxoare, turnătoare de beton;
-instrumente mecanizate electrice și detăiere a metalului.
Elaborarea măsurilor de combatere a vibrațiilor trebui e înfăptuită în același timp cu
soluționarea problemei de bază a ramurii constructoare de mașini -mecanizarea și automatizarea
complexă a proceselor. Aplicarea dirijării de la distanță cu secțiile și sectoarele de producție va permite
rezolvarea completă a problemei protecției de vibrații. În procesele neautomati zate sunt utilizate
următoarele metode de combatere a vibrațiilor:
-în sursa de apariție;
-în calea de răspândire;
-micșorarea influenței negative a vibrațiilor asupra muncitorilor datorită organizării corespunzătoare
a muncii;
-folosirea mijloacelor individuale de protecție și a măsurilor profilactice -curative.
Ca principalele metode de combatere a vibrațiilor mașinilor și utilajului sunt:
1) micșorarea vibrațiilor prin acțiunea asupra sursei de excitare (micșorarea sau lichidarea forțelor
excitante);
2) reglarea de la regimul de rezonanță prin alegerea raționa lă a masei sau rigidității sistemului
oscilatoriu;
3) vibro -amortizarea, mărirea impedanței mecanice a elementelor constructive oscilatorii prin mărirea
forțelor de disipare la oscilațiile cu frecvențe, apropiate de cele rezonabile;
4) atenuarea dinamică a oscilațiilor -unirea unui sistem la obiectul protejat, reacțiile căruia micșorează
amplitudinea vibrației obiectului în punctele de unire a sistemului;
5) modificarea elementelor constructive ale mașinilor și instalațiilor.
Muncitorii, la care a fost consemnată boala vibrației, încordări fizice considerabile și răcirea mâinilor.
În condițiile vibrației generale muncitorii vor fi asigurați cu încălțăminte specială conform SM GOST
12.1.012:2008 .
Pe linga vibra ții, un alt factor negativ îl reprezintă și zgomotul. Ca surse de zgomot sunt
mașinile de construcție –excavatorul, buldozerul, autobasculantele, macaralele, aparatele electrice
pentru tăierea metalelor, găurit, lucrările de nituire.
Pentru prevenirea bolilor profesionale sunt folosite mijloace le individuale de protecție (bucșe,
căști, coifuri antizgomot),în practică se folosesc 2 tipuri de antifoane: de tip intern (sub formă de dop )
și de tip extern (sub form ă de cască). Antifoanele constituie baraje fonoizolante situate în apropierea
receptor ului. Pentru un antifon de tip intern greutatea nu trebuie să depășească 5 grame.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
184Măsuri de combatere a factorilor de risc termici
Procedeele de protecție pentru muncitorii în cazul fluxului de energie termică radiantă sunt:
izolarea termică a suprafețe lor încălzite, ecranarea iradierilor termice, se amenajează locului de muncă,
dar în același timp ferite de sursele de iradiere termică, dotate cu instalație de ventilație, folosirea
dușurilor, hainelor de protecție, organizarea regimului rațional de muncă și odihnă pentru durata
programului de lucru, apă potabilă.
7.3Măsuri privind tehnica securității
Normele și regulile de tehnica securității sunt obligatorii pentru întregul personal de pe
șantiere, persoane oficiale și personalul din serviciu. Înainte de a fi admiși la muncă pentru
muncitorii nou înscriși în procesul de muncă, administrația trebuie să organizeze instruirea privind
securitatea muncii in conformitate cu STAS (GOST 12.0.004 –79). Conducerea unității este
obligată să pună la dispoziția muncitorilor îmbrăcăminte și încălțăminte de protecție, precum și
echipamente individuale de protecție, în conformitate cu normativele în vigoare, precum și cu
specificul muncii prestate.
7.3.1Măsuri de tehnic ăasecur ității la executarea lucrărilor de montare
-Pe sectoarele unde se execută lucrările de montare nu se admite executarea altor lucrări și
aflarea persoanelor străine.
-Trecerea de la un element la altul se va efectua pe podețe îngrădite. Se interzice mersul pe
talpa superioară a fermelor sau grinzilor, ca și pe elementele de legătură ( diagonale, pene etc.) ale
fermelor.
-Montarea elementelor p refabricate și a utilajelor tehnologice se va face după un proiect de
organizare a lucrărilor și conform fișelor tehnologice, în care se expune în mod detaliat desfășurarea
lucrărilor, măsurile specifice de securitate a muncii, precum și echipamentul de pr otecție necesar.
-Conținutul fișelor tehnologice trebuie să fie minuțios prelucrat cu întregul personal muncitor
ce lucrează la montare de către conducătorul tehnic al montării (inginer, tehnician, maistru, șef de
echipă), care este obligat să asigure și e chipamentul de protecție corespunzător, urmărind și utilizarea
acestuia.
-Se interzice ridicarea elementelor din beton armat prefabricat care nu posedă urechi de
montare.
-Este interzisă lăsarea în stare suspendată a elementelor de construcție în curs de r idicare.
-Dezagatarea prefabricatului se efectueaza numai dupa verificarea fixarii provizorii in pozitia
de proiect.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
185-Toate dispozitivele de agățare și de legare a sarcinii la cârligul macaralei sau al altui mijloc de
ridicat trebuie alese în funcție de f orma elementului de construcție sau a utilajului ce trebuie ridicat, de
greutatea acestuia și de posibilitatea de scoatere sigură a dispozitivelor, după montarea elementului sau
a utilajului.
-Nu se admite executarea lucrărilor de montare la înălțime în l ocuri deschise pe timp de vânt
puternic ce depășește gradul 6 (11 m/s), pe polei, ninsoare, ploaie puternică, ceață care înrăutățesc
vizibilitatea în limita frontului lucrărilor; montarea elementelor cu suprafețe mari este interzisă dacă
puterea vântului d epășește gradul 5 (8 m/s).
-Este interzisă ridicarea elementelor mai grele decât capacitatea de ridicare a macaralei.
-Muncitorii care primesc obiectele la înălțime și le așează pe reazeme vor lucra pe schele sau
platforme speciale, prevăzute cu balustrade . Ei trebuie să aibă centură de siguranță legată solid de un
element stabil și rigid al construcției.
-Lucrul nu poate fi terminat până când elementul de construcție nu va fi fixat în poziție
definitivă, conform proiectului.
7.3.2Măsuri de tehnic ă asecurității la executarea lucrărilor de betonare
-Înainte de a începe turnarea betonului în cofraj șeful punctului de lucru trebuie să controleze
starea benelor, a cofrajului, a schelelor și a podinelor de lucru. Defecțiunile constatate trebuie
înlăturate imediat.
-Este interzis accesul persoanelor străine în zona de turnare, unde există pericolul căderii
betonului.
-Elementele componente ale cofrajelor pentru turnarea construcțiilor din beton și beton armat
trebuie bine asamblate și consolidate între ele temeinic.
-Elementele cofrajelor trebuie montate în strictă conformitate cu indicațiile din proiectele de
execuție și fișele tehnologice.
-Este interzisă amplasarea pe cofraje a utilajelor și materialelor , neprevăzute de proiect.
-Operațiile de cofrare și decofrare trebuie să fie executate sub supravegherea permanentă și
răspunderea directă a maistrului și șefului de echipă, care vor urmări ca acestea să se desfășoare în
ordinea lor tehnologică.
-În timpul deplasării vibratorului sau la întrerupe rea lucrului pentru un timp oricît de scurt,
acesta trebuie deconectat în mod obligatoriu de la rețeaua electrica.
-La compactarea betonului cu vibratoare trebuie admis numai personal (muncitori) care au
trecut instructajul de manipulare, precum și cel spe cific de securitate a muncii.
-Demontarea cofrajului se face dupa ce betonul din imbinarea monolitizata a atins rezistenta de
decofrare.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1867.4Măsuri de pro tecție contra incendiilor
Activitatea de profilaxie a incendiilor urmărește scopul de a menține un n ivel înalt de
securitate incendiilor și exploziilor în orașe, localități, locuri de concentrare a bunurilor materiale și la
alte obiective prin stabilirea unui regim de pază antiincendiară exemplar.
Problemele principale ale activității de profilaxie sunt: elaborarea și realizarea măsurilor
orientate spre lichidarea cauzelor ce pot provoca incendiile; limitarea în spațiu a posibilelor incendii și
crearea condițiilor favorabile de evacuare a oamenilor și bunurilor materiale în caz de incendiu;
asigurarea con dițiilor de descoperire la timp a incendiului apărut, anunțării rapide a serviciului de
combatere a incendiilor și lichidării cu succes a incendiului.
Pentru combaterea incendiilor pe șantierul de construcție sunt prevăzute următoarele măsuri:
– prin ordin v or fi numite persoane responsabile de securitatea incendiară a sectoarelor,
depozitelor și altor obiecte cu pericol sporit de incendiu;
– șantierul va fi asigurat cu mijloace de stingere a incendiilor și de comunicare rapidă
despre incendiu, instrument pompieresc și sistem de alimentare cu apă pentru lichidarea incendiilor.
Hidrantele antiincendiare vor fi plasate la o distanță nu mai mare de 2 m de la marginea drumului, iar
distanța dintre ele nu va depăși 150 m;
– efectuarea instructajelor -discuții și instruirii speciale a angajaților privind problemele
protecției împotriva incendiilor și alte elemente (inscripții, semne de securitate etc.) de propagandă și
agitație cu privire la combaterea incendiilor;
– la toate obiectele cu pericol de incendiu și explozie va fi asigurat accesul mașinilor de
pompieri din cel puțin două părți;
– la executarea lucrărilor de sudare și cu foc deschis materialele combustibile vor fi
înlăturate în raza a 5 m de la locul de sudare, iar cele cu pericol de explozie –în raza a 10 m;
– lichidele ușor inflamabile și inflamabile se vor păstra în vase închise ermetic, în încăperi
bine aerisite la distanța de cel puțin 5 m de sursele cu foc deschis;
– toate mașinile și mecanismele, folosite la executarea lucrărilor, vor fi menținute în stare
bună funcțională, se vor curăți la timp, se vor regla și unge, pentru a preveni supraîncălzirea
rulmenților și pieselor ce se află în contact de frecare, precum și formarea scânteilor, iar zonele și
agregatele ce se află în mișcare se vor proteja de nimerirea obiectelor străine;
– La executarea lucrărilor de sudare și cu foc deschis în vase deschise sau cavitățile
construcțiilor locurile de muncă trebuie asigurate cu ventilație aspirativă. Viteza mișcării aerului
trebuie să fie în limitele 0.3…1.5m/s, în cazuri de executarea lucrărilor de sudare cu folosirea gazelor și
acidului carbonic ventilația aspirativă trebuie să posede aspirarea de jos.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
187- la sfârșitul zilei de muncă responsabilii de securitatea incendiară vor controla minuțios
toate l ocurile, unde s -au executat lucrări cu foc deschis și alte încăperi, vor deconecta instalațiile
electrice și sistemul de iluminat, vor încuia ușile sub lacăt.
7.5Măsuri de protecție a mediului ambiant
Pentru aprecierea calității componentelor mediului s unt folosiți indicii stării lor normative. Cei
mai răspândiți indici normativi sunt CMA ale substanțelor dăunătoare în mediile numite, elaborate
îndeosebi pentru oameni . În domeniul construcției, protecția mediului ambiant include: protecția
solului , aerul ui, apei ce suferă după realizarea oricărui obiect. La începutul lucrarilor are loc tăierea
stratului vegetal și depozitat în afara zonei construcției pentru a -l utiliza la amenajarea teritoriului sau
este utilizat în scopul agricole.
Arbuștii și copacii care se prevăd de -a fi utilizați pe viitor, sunt scoși cu tot cu rădăcină de pe
teritoriul șantierului. Poluarea solurilor cu ape reziduale industriale sau comunale, de deșeurile solide
se asigură printr -un sistem de măsuri legislative organizatorice și sa nitaro -igienice șivor fi revărsate în
sistemele de canalizare sau permanente, sau vremelnice.
Gunoiul de construcție este colectat și transportat la gunoiști prevăzute de stat. Lucrările de
construcție montaj exercită o influență mare asupra stării mediul ui aerian. Pentru a exclude poluarea, la
efectuarea acestor lucrări și procese trebuie folosită mai pe larg încălzirea electrică a materialelor prin
inducție, folosite încălzitoare electrice, instalații economice cu arderea completă a combustibilului.
Cei mai activi poluanți atmosferici în activitatea de construcție sunt: substanțele liante
neorganice (ciment, varul, ipsosul), articolele ceramice și alte materiale artificiale, precum și articolele
din sticlă și alte materiale topite, materiale hidroizolante pentru învelitori pe bază de bitum și gudron.
Fonoizolarea se efectuează prin fâșii de copaci care reduc zgomotul dar mai opresc și praful, și
influențează pozitiv asupra mediului ambiant. În proiectele de construcție trebuie prevăzută înverzirea
tuturor spațiilor libere, reducît la minimum suprafețele de teren asfaltate.
Pentru a evita poluarea solului cu materiale pulverulente și deșeuri de construcție, acestea
trebuie să fie păstrate în ambalaje sau încăperi special amenajate, iar deșeurile se vor col ecta organizat
și periodic se vor transporta de pe șantier la gunoiștile organizate, cu excepția deșeurilor care pot fi
regenerate, adică întoarse în procesul de producție.
După elaborarea proiectului se îndeplinește expertiza ecologică a proiectului (EEP ),care
prezintă prin sine activitatea reglată de norme în vigoare a subdiviziunilor de experți din cadrul
organelor controlului de stat sau a comisiilor și grupurilor de experți special create pentru analiza,
controlul și aprecierea tuturor tipurilor de do cumentație (prealabilă planului, p lanificarea de proect, de
deviz ) la corespunderea acestor reguli și cerințe de protecție a mediului ambiant și de folosire rațională

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
188a resurselor naturale în scopul prevenirii posibilelor influențe negative a obiectivelor proiectate asupra
mediului ambiant și asupra stării lui favorabile.
7.6. Calcul ingineresc de SSM
Calculul iluminatului natural superior al unei încăperi din blocul locativ P+7E+M
Avem urmatoarele date ( încăperea este un dormitor dintr -unapartament):
Dimensiunile încăperii: l=4,32m;
b=3,00m;
h=3,00m.
De determinat suprafa ța ferestrelor
Schema incaperii Dormitor
Nota: P. C. –Punctul de calcul ;
S.C. L. –Suprafata conditionata de lucru .
Rezolvare:
Suprafațagolurilor de lumina din acoperis se determina dupa formula :
2
0 2 1,( );100p n r l
lS e KS mr K
⋅ ⋅ ⋅=⋅ ⋅ ⋅

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
1891.Determinăm valoarea normată a C.Z. pentru R. Moldova (tab. I.11):
en=env*m=0 ,5*0,8=0,4%;
2.Determin ăm suprafa ța pardoselii:
Sp=l*b= 4,32*3,0=12,96 m2
3.Determinăm fotocaracteristica lucarnei (tab. I.7):
ƞl=6,8, în dependen ță de raportul l/b=4, 32/3=1,44 șih/b=3/3 =1.
4.Determinam coeficientul de rezerva Kr=1,4 (tab.I.1).
5.Determinăm coeficientul general de fotopermiabilitate τ0din relatia τ0=τ1*τ2*τ3*τ4*τ5
τ1=0.8 –pentru sticluire dubla
τ2=0.75–pentru cercevele cuplate
τ3=0.9–pentru rame si grinzi continue cu inaltimea sectiunii mai putin de 50cm;
τ4=1–pentru storuri reglabile
τ5=0,9–considera pierderile de lumina in plasa metalica;
Deci τ0=0,8*0,75*0,9*1*0,9=0,486;
6.Determinăm r 2, din tabelul 1.6, dupa următoarele date:
gm=0,4;B/h1 =1,75;l/B=0,769 ; Prin interpolare gasim r 2=1,784.
7.Determinam coeficientul ce considera tipul lucarnei K l=1,1 (conform tab.I10, goluri de lumina
separate in planul acoperisului).
8. Determin ăm suprafa ța ferestrelor:
2 12,96 0, 4 1, 4 6,80,517100 0, 486 1,784 1,1lS m⋅ ⋅ ⋅= =⋅ ⋅ ⋅
9.Dinsortimentul de ferestre Velux alegem:
-dimensiunile minime pentru o fereastra: b*h= 0,5×1,2;
-cu suprafa ța totala de: S f=0,6m2.

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
190Bibliografie
1.E. Olaru. Securitatea și sănătatea în muncă. Ciclu de prelegeri. nr. 331.45 O -39
2.E. Olaru, N. Soroceanu. Sanitaria industrială și igiena muncii. Ciclu de prelegeri. nr.789 .
3.Legea RM privind Securitatea și sănătatea muncii Nr.186 din 10.07.2008
4.Regulament sanitar privind cerin țele de securitate și s ănătate pentru protec ția lucr ătorilor de la
acțiunea substanțelor chimice la locul de munc ă; HG nr. 324 din 30.05.2013
5.NCM E.03.02 -2014,Protecția împotriva incendiilor a cl ădirilorși instalațiilor
6.NCM A.08.02 -2014, SSM în construc ții
7.NCM E.03.04 -2004 , Determinarea categoriilor de pericol de explozie -incendiu și de incendiu a
încăperilor și clădirilor
8.NCM C.04.02 -2017,Iluminatul natural și artificial
9.NCM E.04.02 -2014; Protec ția contra zgomotului.
10.NCM_A.07.06 -2016 compartimentul protec ția mediului in documentația de proiect .
11.Reguli de asamblare a instala țiilor electrice RAIE 7 (ПУЭ 7)
12.E. Olaru, L. Namolovan. Securitatea activită ții vitale. Material metodic. Nr. 1274
( exemple de probleme p -u calculul ingineresc)
13.Hotărîrea Guvernului nr.353 din 5 mai 2010 “Cu privire la aprobarea cerințelor minime
de securitate și sănătate la locul de m uncă;
14.H:G. nr.80 din 09.02.2012 „Privind cerin țele minime de securitate și s ănătate în muncă pentru
șantierele temporare sau mobile”.
15.H.G. nr.95 din 05.02.2009 „Regulament privind modul de organizare a activită ților de protecție a
lucrătorilor la locul de muncă și prevenire a riscurilor profesionale”(anexa 1),
16.H.G. nr. 589 din 12,05,2016 Cerințele minime de securitate și s ănătate în muncă referit oare la
expunerea lucrătorilor la riscuri generate de vibra țiile mecanice.
17.H.G. nr. 584 din 12,05,2016 Cerin țele minime de securitate și sănătate în muncă pentru
manipularea manuală a încărcăturilor care prezintă riscuri pentru lucrători .

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
191ANEXE

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
192Anexa 1
Eforturi de calcul pentru stâlp
Величины усилий от комбинаций
Единицы измерения: кН, м
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 46 58 13902
Список сечений: Все
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов : N, My, Mz
Tabelul A .1Eforturi de calcul pentru st âlp situat pe axa 1/C, cota 0.000
Величин ы усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
N My Mz
46 1 1 -659,127 -16,305 -34,563
46 1 2 -571,338 -14,045 -29,712
46 1 3 -891,505 -39,456 43,105
46 1 4 -272,506 11,352 -103,919
46 1 5 -508,725 -7,013 -110,786
46 1 6 -655,286 -21,092 49,972
46 2 1 -653,241 -0,189 0,627
46 2 2 -565,982 -0,162 0,541
46 2 3 -886,207 1,617 2,375
46 2 4 -267,209 -1,95 -1,271
46 2 5 -503,428 -0,838 1,464
46 2 6 -649,989 0,505 -0,359
46 3 1 -647,355 15,928 35,817
46 3 2 -560,625 13,72 30,793
46 3 3 -880,91 37,075 -43,436
46 3 4 -261,911 -9,636 106,459
46 3 5 -498,13 7,631 111,02
46 3 6 -644,691 19,808 -47,996
58 1 1 -227,592 -20,206 -37,131
58 1 2 -198,616 -17,379 -31,936
58 1 3 -350,132 -32,551 17,591
58 1 4 -53,528 -2,375 -82,952
58 1 5 -156,883 -23,41 -98,448
58 1 6 -246,777 -11,516 33,087
58 2 1 -221,706 6,162 -1,905
58 2 2 -193,26 5,288 -1,652
58 2 3 -344,834 -1,163 1,454
58 2 4 -48,231 11,979 -4,826
58 2 5 -151,586 7,496 -6,386
58 2 6 -241,48 3,32 3,014
58 3 1 -215,82 32,529 33,321
58 3 2 -187,904 27,956 28,632
58 3 3 -339,537 20,593 -17,271
58 3 4 -42,934 35,965 75,888
58 3 5 -146,288 36,608 85,755
58 3 6 -236,182 19,951 -27,138
13902 1 1 -1305,102 -7,822 -4,784
13902 1 2 -1129,498 -6,742 -4,106
13902 1 3 -1656,921 -29,946 -66,672
13902 1 4 -645,674 16,351 58,274
13902 1 5 -1041,678 -1,862 -17,319
13902 1 6 -1260,916 -11,733 8,922

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
193Величин ы усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
N My Mz
13902 2 1 -1296,469 3,494 2,422
13902 2 2 -1121,642 3,006 2,078
13902 2 3 -1649,151 -2,96 -2,073
13902 2 4 -637,905 9,021 6,318
13902 2 5 -1033,909 4,037 -0,401
13902 2 6 -1253,147 2,024 4,646
13902 3 1 -1287,836 14,809 9,628
13902 3 2 -1113,786 12,754 8,262
13902 3 3 -1641,382 24,765 -46,863
13902 3 4 -630,135 0,953 63,751
13902 3 5 -1026,139 8,27 18,604
13902 3 6 -1245,377 17,448 -1,716
Anexa 2
Eforturi de calcul pentru grindă
Величины усилий от комбинаций
Единицы измерения: кН, м
Параметры выборки:
Список узлов/элементов: 6648 -6671 6780 -6785 6853 -6855 6862 -6864
Список сечений: Все
Список загружений/комбинаций: 1, 2, 3, 4, 5, 6
Список факторов: My, Qz
Tabelul A .2Eforturi de calcul pentru grinda situat ă pe axa C la cota 15.600
Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6648 1 1 -47,786 54,215
6648 1 2 -41,099 46,709
6648 1 3 -77,632 68,313
6648 1 4 -5,698 26,403
6648 1 5 -54,41 43,104
6648 1 6 -28,92 51,611
6648 2 1 -33,469 53,169
6648 2 2 -28,77 45,757
6648 2 3 -59,661 67,371
6648 2 4 1,337 25,461
6648 2 5 -41,49 42,163
6648 2 6 -16,834 50,669
6648 3 1 -19,43 52,123
6648 3 2 -16,696 44,805
6648 3 3 -41,993 66,429
6648 3 4 8,173 24,519
6648 3 5 -28,914 41,221
6648 3 6 -4,905 49,728
6649 1 1 -19,671 41,699
6649 1 2 -16,902 35,898
6649 1 3 -42,423 50,114
6649 1 4 8,186 22,691
6649 1 5 -29,069 33,477
6649 1 6 -5,169 39,328
6649 2 1 -8,69 40,653

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
194Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6649 2 2 -7,456 34,946
6649 2 3 -29,332 49,172
6649 2 4 14,258 21,749
6649 2 5 -19,475 32,535
6649 2 6 4,401 38,387
6649 3 1 2,011 39,606
6649 3 2 1,736 33,994
6649 3 3 -16,55 48,23
6649 3 4 20,137 20,808
6649 3 5 -10,183 31,593
6649 3 6 13,77 37,445
6650 1 1 2,025 30,647
6650 1 2 1,751 26,386
6650 1 3 -16,361 37,072
6650 1 4 19,976 16,431
6650 1 5 -9,993 24,369
6650 1 6 13,608 29,134
6650 2 1 10,058 29,601
6650 2 2 8,66 25,433
6650 2 3 -6,776 36,131
6650 2 4 24,408 15,489
6650 2 5 -3,163 23,427
6650 2 6 20,794 28,192
6650 3 1 17,812 28,554
6650 3 2 15,315 24,481
6650 3 3 2,486 35,189
6650 3 4 28,66 14,547
6650 3 5 3,386 22,486
6650 3 6 27,76 27,25
6651 1 1 17,896 20,579
6651 1 2 15,389 17,731
6651 1 3 2,792 26,326
6651 1 4 28,501 9,607
6651 1 5 3,738 16,105
6651 1 6 27,555 19,828
6651 2 1 23,244 19,533
6651 2 2 19,99 16,779
6651 2 3 9,478 25,384
6651 2 4 31,146 8,665
6651 2 5 8,241 15,163
6651 2 6 32,383 18,886
6651 3 1 28,313 18,486
6651 3 2 24,338 15,827
6651 3 3 15,812 24,442
6651 3 4 33,641 7,724
6651 3 5 12,474 14,221
6651 3 6 36,979 17,945
6652 1 1 28,378 11,177
6652 1 2 24,394 9,652
6652 1 3 16,086 16,915
6652 1 4 33,48 2,61
6652 1 5 12,898 8,388
6652 1 6 36,668 11,137
6652 2 1 31,219 10,13
6652 2 2 26,841 8,7
6652 2 3 20,185 15,974

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
195Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6652 2 4 34,336 1,668
6652 2 5 15,409 7,447
6652 2 6 39,113 10,195
6652 3 1 33,781 9,084
6652 3 2 29,034 7,748
6652 3 3 23,852 15,032
6652 3 4 35,122 0,726
6652 3 5 17,657 6,505
6652 3 6 41,318 9,253
6653 1 1 33,783 2,106
6653 1 2 29,037 1,859
6653 1 3 24,023 8,343
6653 1 4 34,955 -4,649
6653 1 5 18,107 3,753
6653 1 6 40,87 -0,06
6653 2 1 34,205 1,06
6653 2 2 29,405 0,907
6653 2 3 25,561 7,401
6653 2 4 34,15 -5,591
6653 2 5 18,878 2,812
6653 2 6 40,833 -1,001
6653 3 1 34,348 0,014
6653 3 2 29,52 -0,046
6653 3 3 26,364 6,459
6653 3 4 33,579 -6,532
6653 3 5 19,389 1,87
6653 3 6 40,554 -1,943
6654 1 1 34,275 -6,989
6654 1 2 29,457 -5,956
6654 1 3 26,332 0,241
6654 1 4 33,482 -12,424
6654 1 5 19,851 -2,266
6654 1 6 39,963 -9,917
6654 2 1 32,272 -8,035
6654 2 2 27,742 -6,908
6654 2 3 31,636 -0,701
6654 2 4 24,678 -13,366
6654 2 5 19,069 -3,208
6654 2 6 37,245 -10,858
6654 3 1 29,99 -9,081
6654 3 2 25,773 -7,86
6654 3 3 30,295 -1,642
6654 3 4 22,017 -14,307
6654 3 5 18,022 -4,15
6654 3 6 34,29 -11,8
6655 1 1 29,838 -16,366
6655 1 2 25,642 -14,013
6655 1 3 30,322 -7,644
6655 1 4 21,724 -20,909
6655 1 5 18,504 -7,565
6655 1 6 33,541 -20,989
6655 2 1 25,334 -17,413
6655 2 2 21,779 -14,965
6655 2 3 27,446 -8,586
6655 2 4 16,734 -21,851
6655 2 5 16,285 -8,506

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
196Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6655 2 6 27,895 -21,931
6655 3 1 20,551 -18,459
6655 3 2 17,661 -15,917
6655 3 3 24,626 -9,528
6655 3 4 11,186 -22,793
6655 3 5 13,75 -9,448
6655 3 6 22,062 -22,872
6656 1 1 20,089 -23,567
6656 1 2 17,266 -20,23
6656 1 3 24,479 -13,795
6656 1 4 10,528 -27,36
6656 1 5 14,185 -12,308
6656 1 6 20,822 -28,847
6656 2 1 16,228 -24,202
6656 2 2 13,949 -20,807
6656 2 3 21,991 -14,366
6656 2 4 6,27 -27,931
6656 2 5 11,855 -12,879
6656 2 6 16,406 -29,417
6656 3 1 12,264 -24,836
6656 3 2 10,539 -21,384
6656 3 3 19,458 -14,937
6656 3 4 1,872 -28,502
6656 3 5 8,958 -13,45
6656 3 6 12,373 -29,988
6657 1 1 12,363 -34,213
6657 1 2 10,619 -29,336
6657 1 3 19,688 -21,025
6657 1 4 1,809 -38,678
6657 1 5 9,057 -13,93
6657 1 6 12,44 -45,773
6657 2 1 -0,624 -35,671
6657 2 2 -0,531 -30,663
6657 2 3 11,237 -22,338
6657 2 4 -12,417 -39,99
6657 2 5 5,754 -15,243
6657 2 6 -6,934 -47,085
6657 3 1 -14,153 -37,13
6657 3 2 -12,174 -31,99
6657 3 3 2,462 -23,651
6657 3 4 -27,295 -41,303
6657 3 5 -0,266 -16,556
6657 3 6 -24,568 -48,398
6658 1 1 -14,771 -47,839
6658 1 2 -12,702 -41,076
6658 1 3 2,172 -29,999
6658 1 4 -28,084 -53,538
6658 1 5 0,305 -16,283
6658 1 6 -26,217 -67,254
6658 2 1 -27,667 -48,885
6658 2 2 -23,783 -42,029
6658 2 3 -6,106 -30,941
6658 2 4 -42,333 -54,479
6658 2 5 -4,206 -17,225
6658 2 6 -44,234 -68,195
6658 3 1 -40,843 -49,931

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
197Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6658 3 2 -35,117 -42,981
6658 3 3 -14,591 -31,883
6658 3 4 -56,878 -55,421
6658 3 5 -8,946 -18,167
6658 3 6 -62,523 -69,137
6659 1 1 -41,057 -56,192
6659 1 2 -35,302 -48,309
6659 1 3 -14,901 -31,812
6659 1 4 -56,944 -66,403
6659 1 5 -9,102 -6,732
6659 1 6 -62,743 -91,483
6659 2 1 -56,182 -57,239
6659 2 2 -48,311 -49,261
6659 2 3 -23,624 -32,754
6659 2 4 -74,663 -67,345
6659 2 5 -11,046 -7,674
6659 2 6 -87,241 -92,425
6659 3 1 -71,585 -58,285
6659 3 2 -61,575 -50,214
6659 3 3 -32,564 -33,696
6659 3 4 -92,667 -68,287
6659 3 5 -13,23 -8,616
6659 3 6 -112,001 -93,367
6660 1 1 -79,106 64,134
6660 1 2 -68,05 55,25
6660 1 3 -116,16 86,408
6660 1 4 -22,254 25,82
6660 1 5 -39,159 25,995
6660 1 6 -99,255 86,233
6660 2 1 -62,143 63,087
6660 2 2 -53,444 54,298
6660 2 3 -93,292 85,466
6660 2 4 -15,445 24,878
6660 2 5 -32,291 25,053
6660 2 6 -76,447 85,291
6660 3 1 -45,459 62,041
6660 3 2 -39,091 53,346
6660 3 3 -70,701 84,525
6660 3 4 -8,862 23,936
6660 3 5 -25,603 24,112
6660 3 6 -53,961 84,349
6661 1 1 -45,46 52,697
6661 1 2 -39,091 45,363
6661 1 3 -70,92 65,315
6661 1 4 -8,644 26,837
6661 1 5 -25,757 28,131
6661 1 6 -53,807 64,021
6661 2 1 -31,547 51,65
6661 2 2 -27,122 44,41
6661 2 3 -53,658 64,373
6661 2 4 -1,583 25,895
6661 2 5 -18,199 27,189
6661 2 6 -37,043 63,079
6661 3 1 -17,913 50,604
6661 3 2 -15,406 43,458
6661 3 3 -36,661 63,431

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
198Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6661 3 4 5,24 24,953
6661 3 5 -10,549 26,247
6661 3 6 -20,872 62,137
6662 1 1 -17,247 38,776
6662 1 2 -14,837 33,408
6662 1 3 -35,537 47,266
6662 1 4 5,277 20,574
6662 1 5 -10,614 23,513
6662 1 6 -19,646 44,328
6662 2 1 -3,107 37,317
6662 2 2 -2,667 32,081
6662 2 3 -18,262 45,954
6662 2 4 12,729 19,262
6662 2 5 0,386 22,201
6662 2 6 -5,92 43,015
6662 3 1 10,492 35,859
6662 3 2 9,01 30,754
6662 3 3 -1,52 44,641
6662 3 4 19,737 17,949
6662 3 5 3,686 20,888
6662 3 6 14,531 41,702
6663 1 1 10,424 25,932
6663 1 2 8,956 22,328
6663 1 3 -1,308 31,916
6663 1 4 19,413 13,445
6663 1 5 3,337 18,48
6663 1 6 14,768 26,882
6663 2 1 14,565 25,297
6663 2 2 12,519 21,751
6663 2 3 3,761 31,345
6663 2 4 21,586 12,874
6663 2 5 6,439 17,909
6663 2 6 18,907 26,311
6663 3 1 18,604 24,663
6663 3 2 15,989 21,173
6663 3 3 8,719 30,774
6663 3 4 23,684 12,303
6663 3 5 9,421 17,338
6663 3 6 22,982 25,74
6664 1 1 19,123 19,499
6664 1 2 16,433 16,813
6664 1 3 9,703 25,812
6664 1 4 23,606 8,333
6664 1 5 9,205 14,235
6664 1 6 24,104 19,91
6664 2 1 24,183 18,452
6664 2 2 20,79 15,86
6664 2 3 16,305 24,871
6664 2 4 25,858 7,391
6664 2 5 13,063 13,293
6664 2 6 29,1 18,968
6664 3 1 28,964 17,406
6664 3 2 24,892 14,908
6664 3 3 22,399 23,929
6664 3 4 28,116 6,449
6664 3 5 16,641 12,351

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
199Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6664 3 6 33,874 18,027
6665 1 1 29,153 9,969
6665 1 2 25,055 8,625
6665 1 3 22,867 16,436
6665 1 4 27,98 1,072
6665 1 5 16,355 7,341
6665 1 6 34,493 10,167
6665 2 1 31,672 8,923
6665 2 2 27,228 7,672
6665 2 3 25,674 15,494
6665 2 4 29,591 0,13
6665 2 5 18,65 6,4
6665 2 6 36,615 9,225
6665 3 1 33,912 7,877
6665 3 2 29,147 6,72
6665 3 3 32,677 14,552
6665 3 4 26,503 -0,811
6665 3 5 20,68 5,458
6665 3 6 38,501 8,283
6666 1 1 34,017 0,766
6666 1 2 29,237 0,717
6666 1 3 33,058 7,903
6666 1 4 26,307 -6,461
6666 1 5 20,395 3,444
6666 1 6 38,969 -2,002
6666 2 1 34,082 -0,28
6666 2 2 29,301 -0,235
6666 2 3 34,767 6,961
6666 2 4 24,731 -7,403
6666 2 5 21,072 2,502
6666 2 6 38,426 -2,944
6666 3 1 33,867 -1,326
6666 3 2 29,112 -1,187
6666 3 3 36,37 6,02
6666 3 4 22,76 -8,345
6666 3 5 21,478 1,561
6666 3 6 37,651 -3,886
6667 1 1 33,894 -8,371
6667 1 2 29,134 -7,134
6667 1 3 36,738 0,015
6667 1 4 22,438 -14,522
6667 1 5 21,196 -3,052
6667 1 6 37,98 -11,455
6667 2 1 31,522 -9,417
6667 2 2 27,105 -8,086
6667 2 3 36,51 -0,926
6667 2 4 18,547 -15,463
6667 2 5 20,114 -3,993
6667 2 6 34,943 -12,396
6667 3 1 28,871 -10,464
6667 3 2 24,822 -9,038
6667 3 3 36,068 -1,868
6667 3 4 14,368 -16,405
6667 3 5 18,734 -4,935
6667 3 6 31,701 -13,338
6668 1 1 28,832 -17,798

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
200Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6668 1 2 24,787 -15,234
6668 1 3 36,376 -7,462
6668 1 4 13,991 -23,496
6668 1 5 18,47 -10,042
6668 1 6 31,897 -20,917
6668 2 1 23,947 -18,845
6668 2 2 20,598 -16,187
6668 2 3 34,173 -8,404
6668 2 4 7,688 -24,438
6668 2 5 15,361 -10,983
6668 2 6 26,5 -21,858
6668 3 1 18,782 -19,891
6668 3 2 16,154 -17,139
6668 3 3 31,742 -9,346
6668 3 4 1,11 -25,38
6668 3 5 11,824 -11,925
6668 3 6 21,027 -22,8
6669 1 1 18,72 -27,84
6669 1 2 16,1 -23,866
6669 1 3 32,009 -14,58
6669 1 4 0,734 -33,903
6669 1 5 11,62 -17,69
6669 1 6 21,123 -30,793
6669 2 1 11,157 -28,887
6669 2 2 9,608 -24,819
6669 2 3 27,901 -15,522
6669 2 4 -8,338 -34,845
6669 2 5 5,786 -18,632
6669 2 6 13,777 -31,735
6669 3 1 3,314 -29,933
6669 3 2 2,863 -25,771
6669 3 3 23,566 -16,464
6669 3 4 -17,685 -35,786
6669 3 5 -0,99 -19,574
6669 3 6 6,871 -32,676
6670 1 1 3,314 -38,784
6670 1 2 2,861 -33,285
6670 1 3 23,793 -20,945
6670 1 4 -17,915 -46,65
6670 1 5 -1,05 -25,842
6670 1 6 6,928 -41,754
6670 2 1 -7,168 -39,831
6670 2 2 -6,142 -34,238
6670 2 3 17,982 -21,887
6670 2 4 -30,381 -47,592
6670 2 5 -11,07 -26,784
6670 2 6 -1,328 -42,695
6670 3 1 -17,929 -40,877
6670 3 2 -15,399 -35,19
6670 3 3 11,944 -22,829
6670 3 4 -43,122 -48,534
6670 3 5 -21,957 -27,726
6670 3 6 -9,221 -43,637
6671 1 1 -17,698 -51,004
6671 1 2 -15,202 -43,841
6671 1 3 11,962 -24,746

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
201Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6671 1 4 -42,739 -64,239
6671 1 5 -21,619 -33,258
6671 1 6 -9,158 -55,727
6671 2 1 -31,438 -52,051
6671 2 2 -27,02 -44,793
6671 2 3 5,138 -25,688
6671 2 4 -59,895 -65,181
6671 2 5 -36,175 -34,2
6671 2 6 -18,582 -56,669
6671 3 1 -45,458 -53,097
6671 3 2 -39,091 -45,745
6671 3 3 -1,91 -26,63
6671 3 4 -77,33 -66,123
6671 3 5 -28,049 -35,141
6671 3 6 -51,191 -57,611
6780 1 1 -18,647 22,718
6780 1 2 -16,109 19,689
6780 1 3 -74,647 53,842
6780 1 4 41,989 -13,974
6780 1 5 -4,298 5,895
6780 1 6 -28,361 33,974
6780 2 1 -11,4 21,43
6780 2 2 -9,837 18,517
6780 2 3 -57,202 52,683
6780 2 4 37,253 -15,133
6780 2 5 0,083 4,735
6780 2 6 -20,032 32,815
6780 3 1 -4,575 20,141
6780 3 2 -3,949 17,344
6780 3 3 -40,163 51,523
6780 3 4 32,162 -16,293
6780 3 5 6,001 3,575
6780 3 6 -14,002 31,655
6781 1 1 -4,435 11,31
6781 1 2 -3,832 9,838
6781 1 3 -40,103 41,605
6781 1 4 32,342 -21,746
6781 1 5 6,025 2,789
6781 1 6 -13,786 17,07
6781 2 1 -0,929 10,02
6781 2 2 -0,79 8,664
6781 2 3 -26,615 40,443
6781 2 4 25,003 -22,907
6781 2 5 -8,492 1,628
6781 2 6 6,879 15,908
6781 3 1 2,154 8,729
6781 3 2 1,866 7,49
6781 3 3 -13,513 39,282
6781 3 4 17,285 -24,069
6781 3 5 -3,685 0,466
6781 3 6 7,457 14,747
6782 1 1 1,641 0,183
6782 1 2 1,433 0,243
6782 1 3 -14,412 41,781
6782 1 4 17,297 -41,387
6782 1 5 -3,621 13,659

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
202Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6782 1 6 6,506 -13,265
6782 2 1 1,603 -0,574
6782 2 2 1,413 -0,446
6782 2 3 -6,426 41,1
6782 2 4 9,256 -42,068
6782 2 5 -1,054 12,978
6782 2 6 3,884 -13,946
6782 3 1 1,419 -1,331
6782 3 2 1,261 -1,134
6782 3 3 1,691 40,419
6782 3 4 0,821 -42,749
6782 3 5 1,426 12,297
6782 3 6 1,086 -14,627
6783 1 1 1,621 -6,062
6783 1 2 1,431 -5,154
6783 1 3 1,113 35,406
6783 1 4 1,748 -45,952
6783 1 5 1,165 9,231
6783 1 6 1,696 -19,777
6783 2 1 -0,254 -7,174
6783 2 2 -0,172 -6,166
6783 2 3 11,12 34,405
6783 2 4 -11,53 -46,952
6783 2 5 3,683 8,23
6783 2 6 -4,093 -20,777
6783 3 1 -2,444 -8,285
6783 3 2 -2,062 -7,177
6783 3 3 20,725 33,404
6783 3 4 -24,974 -47,953
6783 3 5 5,872 7,229
6783 3 6 -10,121 -21,778
6784 1 1 -2,467 -13,821
6784 1 2 -2,082 -11,883
6784 1 3 20,178 27,712
6784 1 4 -24,468 -51,881
6784 1 5 6,006 3,755
6784 1 6 -10,296 -27,924
6784 2 1 -6,54 -14,933
6784 2 2 -5,592 -12,894
6784 2 3 27,888 26,711
6784 2 4 -39,309 -52,882
6784 2 5 6,924 2,754
6784 2 6 -18,345 -28,925
6784 3 1 -10,928 -16,044
6784 3 2 -9,389 -13,906
6784 3 3 35,314 25,711
6784 3 4 -54,433 -53,882
6784 3 5 7,56 1,754
6784 3 6 -26,679 -29,925
6785 1 1 -11,197 -18,889
6785 1 2 -9,617 -16,33
6785 1 3 33,936 26,57
6785 1 4 -53,522 -59,71
6785 1 5 8,167 -1,556
6785 1 6 -27,753 -31,584
6785 2 1 -16,706 -20

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
203Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6785 2 2 -14,387 -17,341
6785 2 3 41,303 25,569
6785 2 4 -70,563 -60,711
6785 2 5 7,565 -2,557
6785 2 6 -36,824 -32,584
6785 3 1 -22,531 -21,112
6785 3 2 -19,444 -18,353
6785 3 3 48,393 24,569
6785 3 4 -87,893 -61,711
6785 3 5 6,685 -3,558
6785 3 6 -46,185 -33,585
6853 1 1 -25,418 25,079
6853 1 2 -21,81 21,551
6853 1 3 -25,287 24,99
6853 1 4 -19,636 19,532
6853 1 5 -24,062 23,403
6853 1 6 -20,861 21,118
6853 2 1 -18,676 22,508
6853 2 2 -16,019 19,328
6853 2 3 -14,302 22,676
6853 2 4 -18,662 17,218
6853 2 5 -17,771 21,09
6853 2 6 -15,193 18,804
6853 3 1 -12,663 19,937
6853 3 2 -10,858 17,105
6853 3 3 -9,51 20,362
6853 3 4 -12,806 14,904
6853 3 5 -12,143 18,776
6853 3 6 -10,173 16,491
6854 1 1 -12,281 18,354
6854 1 2 -10,53 15,759
6854 1 3 -9,406 14,399
6854 1 4 -12,245 18,077
6854 1 5 -11,469 17,323
6854 1 6 -10,182 15,152
6854 2 1 -7,445 15,783
6854 2 2 -6,38 13,536
6854 2 3 -5,653 12,085
6854 2 4 -7,452 15,763
6854 2 5 -6,897 15,01
6854 2 6 -6,209 12,839
6854 3 1 -3,337 13,212
6854 3 2 -2,86 11,313
6854 3 3 -2,555 9,771
6854 3 4 -3,316 13,449
6854 3 5 -3,043 12,696
6854 3 6 -2,828 10,525
6855 1 1 -3,339 9,232
6855 1 2 -2,86 7,924
6855 1 3 -2,603 7,161
6855 1 4 -3,268 9,157
6855 1 5 -2,745 8,404
6855 1 6 -3,126 7,913
6855 2 1 -1,087 6,661
6855 2 2 -0,93 5,702
6855 2 3 -1,037 4,847

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
204Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6855 2 4 -0,867 6,843
6855 2 5 -0,773 6,09
6855 2 6 -1,13 5,599
6855 3 1 0,436 4,09
6855 3 2 0,371 3,479
6855 3 3 0,124 2,533
6855 3 4 0,629 4,529
6855 3 5 0,568 3,776
6855 3 6 0,185 3,285
6862 1 1 -25,315 24,902
6862 1 2 -21,722 21,399
6862 1 3 -19,148 19,223
6862 1 4 -25,596 24,989
6862 1 5 -24,069 22,795
6862 1 6 -20,675 21,417
6862 2 1 -18,624 22,331
6862 2 2 -15,974 19,176
6862 2 3 -13,949 16,909
6862 2 4 -18,924 22,675
6862 2 5 -17,988 20,481
6862 2 6 -14,885 19,103
6862 3 1 -12,661 19,76
6862 3 2 -10,856 16,953
6862 3 3 -12,979 14,595
6862 3 4 -9,334 20,361
6862 3 5 -12,575 18,167
6862 3 6 -9,738 16,789
6863 1 1 -12,258 18,319
6863 1 2 -10,511 15,729
6863 1 3 -12,367 18,292
6863 1 4 -9,246 14,123
6863 1 5 -11,693 17,598
6863 1 6 -9,92 14,817
6863 2 1 -7,432 15,748
6863 2 2 -6,369 13,506
6863 2 3 -7,514 15,978
6863 2 4 -5,57 11,809
6863 2 5 -7,036 15,284
6863 2 6 -6,048 12,504
6863 3 1 -3,335 13,177
6863 3 2 -2,858 11,283
6863 3 3 -3,324 13,664
6863 3 4 -2,543 9,496
6863 3 5 -3,043 12,97
6863 3 6 -2,824 10,19
6864 1 1 -3,332 9,222
6864 1 2 -2,855 7,916
6864 1 3 -3,247 9,187
6864 1 4 -2,612 7,114
6864 1 5 -2,821 8,521
6864 1 6 -3,039 7,779
6864 2 1 -1,083 6,651
6864 2 2 -0,927 5,693
6864 2 3 -0,893 6,873
6864 2 4 -1,004 4,8
6864 2 5 -0,768 6,207

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
205Величины усилий от комбинаций
Элемент Сечение Комбинация Значение
My Qz
6864 2 6 -1,128 5,465
6864 3 1 0,437 4,08
6864 3 2 0,372 3,47
6864 3 3 0,657 4,559
6864 3 4 0,098 2,486
6864 3 5 0,652 3,893
6864 3 6 0,104 3,152
Anexa 3
Întocmirea listei cu cantită țile de lucr ări
Bloc locativ cu parcare auto
subterană P+7E+M de pe
str.Vovin țeni nr.4 și 4/1,
mun. Chi șinăuFormular Nr.1
WinCmeta
(denumirea obiectivului)
Lista cu cantita țile de lucrări
Deviz -oferta
Lucrări de construc ție-montaj
(denumirea lucrări)
№
crt.Simbol norme,
cod resurse Denumire lucrări U.M.Cantitate
1 2 3 4 5
Capitolul 1. Lucrari de terasamente
1TsC18B1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP, inclusiv
impingerea pamintului pina la 10 m, in
teren catg. 2100
m34,4100
2TsC03G1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Sapatura mecanica cu excavatorul de
0,40-0,70 mc, cu motor cu ardere interna
si comanda hidraulica, in pamint cu
umiditate naturala, descarcare in
autovehicule teren catg. III100
m37,0800
3TsC53B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Compactarea pamintului cu piatra sparta100
m23,5350

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2064TsC54B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Strat de fundatie din piatra sparta m3 106,1000
5TsC18B1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP, inclusiv
impingerea pamintului pina la 10 m, in
teren catg. 2100
m32,5970
6TsD05B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Compactarea cu maiul mecanic de 150 –
200 kg a umpluturilor in straturi
succesive de 20 -30 cm grosime, exclusiv
udarea fiecarui strat in parte, umpluturile
executindu -se din pamint coeziv100
m35,4140
7TsC03G1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Sapatura mecanica cu excavatorul de
0,40-0,70 mc, cu motor cu ardere interna
si comanda hidraulica, in pamint cu
umiditate naturala, descarcare in
autovehicule teren catg. III100
m32,3628
Capitolul 2. Executarea fundatiei
8CQ04
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Procurarea pilotilor prefabricati din
beton armat cu sectiunea plina, pusi in
opera la fundatiile constructiilor civile si
industrialebuc 177,0000
9CQ05D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Fisa pilotilor din beton armat prefabricat
cu sectiunea plina, infipti prin batere,
fara prelungitor, cu latimea laturii
sectiunii l, mai mica sau egala cu 35 cm,
la fundatiile constructiilor in teren
categoria II, cu soneta universala cu
berbec Diesel -Delmagm2170,00
00
10CQ07A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Spargerea betonului si dezvelirea
armaturii la capetele pilotilor dupa
infingere sau turnare, in vederea
racordarii lor la fundatie, inclusiv
indepartarea molozului rezultat si
evacuarea acestuiam3 155,0000
11CA02A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton simplu turnat in egalizari, pante,
sape la inaltimi pina la 35 m inclusiv,
prepararea cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton clasa
C 5/4 (Bc 5/B 75)m3 15,3000
12 CB02B Cofraje din panouri refolosibile, cu m2 139,7000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
207п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000asteriala din scinduri de rasinoase scurte
si subscurte pentru turnarea betonului in
elevatii, pereti drepti si diafragme
inclusiv sprijinirile la inaltimi pina la 20
m inclusiv
13CC01B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier cu diametrul
barelor peste 8 mm inclusivkg1614,00
00
14CA03E
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in fundatii, socluri, ziduri
desprijin, pereti sub cota zero, preparat
cu centrala de betoane si turnarea cu
mijloace clasice beton armat clasa C
20/16 (Bc 20/B 250)m3 107,0000
Capitolul 3. Constructie pereti
infrastructura
15CP10B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea elementelor prefabricate din
beton armat la cladiri de locuit sau
social -culturale cu structura din beton
armat monolit,mixta sau zidarie
portanta, la inaltimea pina la 20 m
inclusiv, cu volum de la 0,2 -2,5 mcbuc 295,0000
16IzF04F
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Strat hidroizolant executat la cald la
terase, acoperisuri sau la fundatii si
radiere, in terenuri fara ape freatice,
inclusiv scafele si doliile din
hidroizolatia curenta pe suprafete
inclinate peste 40% sau verticale plane
sau curbe, cu mastic de bitum sau bitum
cu adaos de cauciuc, aplicat cu peria sau
gletuitorul de cauciuc (cosoroaba)m2 341,6500
17IzF50A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Hidroizolatii efectuate cu mortar ciment
cu sticla solubila la fundatii si pereti
aplicate pe suprafete orizontalem2 25,9200
18CG22A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Pardoseli din beton simplu clasa C 10/8
(Bc 10/B 150) in grosime de 10 cm, in
cimp continuu, driscuit, turnat pe loc, in
incaperi cu suprafata mai mare de 16 mpm2 222,9000
Capitolul 4. Executare stalpi si
diafragme la parter
19CC02B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pt. pereti si
diafragme, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 869,0000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
20820CB07G1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru executarea
peretilor, avind inaltimea constructiilor
intre 21 -35 mm2 132,0000
21CA05H
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in ziduri, pereti, diafragme
drepte, si la diverse constructii speciale,
situate peste cota zero, la inaltimi pina la
35 m inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pe
verticala pina la 15 m i nclusiv si pe
orizontala pina la 15 m inclusiv, beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250)m3 21,1200
22CC02D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru grinzi si
stilpi, exclusiv constructiile executate
cu cofraje glisantekg2112,00
00
23CB07J1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi, avind
inaltimea constructiilor intre 21 -35 mm2 168,9600
24CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 16,9000
Capitolul 5. Executare grinzi si
plansee la parter
25CB02C1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase scurte
si subscurte pentru turnarea betonului in
placi si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 324,6600
26CC02D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru grinzi si
stilpi, exclusiv constructiile executate
cu cofraje glisantekg2740,00
00
27CC02F
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru placi,
exclusiv constructiile executate cu
cofraje glisantekg5114,00
00

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
20928CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 44,6000
Capitolul 6. Executare stalpi si
diafragme
29CC02B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pt. pereti si
diafragme, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg6950,00
00
30CB07G1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru executarea
peretilor, avind inaltimea constructiilor
intre 21 -35 mm21056,00
00
31CA05H
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in ziduri, pereti, diafragme
drepte, si la diverse constructii speciale,
situate peste cota zero, la inaltimi pina la
35 m inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pe
verticala pina la 15 m inclusiv si pe
orizontala pina la 15 m inclusiv, beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B 250)m3 168,9600
32CC02D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru grinzi si
stilpi, exclusiv constructiile executate
cu cofraje glisantekg13960,0
000
33CB07J1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi, avind
inaltimea constructiilor intre 21 -35 mm2 685,8000
34CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 78,2000
Capitolul 7. Executare grinzi si
plansee
35CB02C1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase scurte
si subscurte pentru turnarea betonului in
placi si grinzi exclusiv sustinerile lam22597,32
00

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
210S=1,0000 inaltimi H=21 -35 m
36CC02D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru grinzi si
stilpi, exclusiv constructiile executate
cu cofraje glisantekg24700,0
000
37CC02F
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru placi,
exclusiv constructiile executate cu
cofraje glisantekg48000,0
000
38CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 337,6000
39CC13D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Innadirea prin sudare electrica la banc a
armaturilor din otel beton, pentru
betoane monolite armate, executata cu 2
eclise, la bare cu diametrul 8 -16 mmbuc 512,0000
40CB02C1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteria la din scinduri de rasinoase scurte
si subscurte pentru turnarea betonului in
placi si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 109,8200
41CC02F
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrul
barelor peste 8 mm, pentru placi,
exclusiv constructiile executate cu
cofraje glisantekg2110,00
00
42CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 20,5600
43CB02C1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Cofraje din panouri refolosibile, cu
asteriala din scinduri de rasinoase scurte
si subscurte pentru turnarea betonului in
placi si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 16,0000
44CC02F
п.Armaturi din otel beton OB 37 fasonate
in ateliere de santier, cu diametrulkg 220,0000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
211К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000barelor peste 8 mm, pentru placi,
exclusiv constructiile executate cu
cofraje glisante
45CA04C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton armat
clasa C 20/16 (Bc 20/B 250), la inaltimi
pina la 35 m inclusivm3 2,7000
Capitolul 8. Executarea umpluturii
din zidarie
46CD05D
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Inchideri din blocuri 590 x 240 x 200
mm, in ziduri cu grosime de 20 -24 cm,
cu mortar ciment -var M 25 -Z preparat
cu malaxorul pe santier, inaltimea
constructiei mai mica sau egala 35 mm3 652,2200
47CD50A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Zidarie din caramida simpla, format 250
x 120 x 65 la pereti exteriori cu
inaltimea pina la 4 mm3 112,0000
48CD51E
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Zidarie din caramida , format 250 x 120
x 65 la pereti despartitori nearmati cu
grosimea 1/2 caramida, inaltimea pina la
4 m100
m26,0580
49CD56A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Executarea peretilor despartitori
monostrat din placi din ipsos cu gr.10
cm, in incaperi cu inaltime: pina la 4 m100
m212,0630
50CP10B1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Montarea elementelor prefabricate din
beton armat la cladiri de locuit sau
social -culturale cu structura din beton
armat monolit,mixta sau zidarie
portanta, la inaltimea intre 20 -35 m, cu
volum de la 0,2 -2,5 mcbuc 64,0000
Capitolul 9. Executare acoperis tip
sarpanta
51CE27A1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Sarpante pe scaune de lemn la
acoperisuri cu 1 -4 pante, cu contur
neregulat, executate pe suprafete peste
25 mp, inclusiv fieraria de ancorare si
prindere, pentru incarcari climatice
normale, la acoperisuri usoare executate
din lemn ecarisatm2 3,1548
52CE30A
п.Asterala le invelitori sau doliile
invelitorilor din tigla, placi tip eternitm2 315,4800

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
212К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000etc., din scinduri brute de rasinoase (24
mm grosime), la constructii obisnuite.
Normele resurselor cu valoarea 0 (zero)
se iau dupa proiect.
53CE02A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Invelitori din tigla solzi din argila arsa la
acoperisuri fara astereala, asezate pe
sipci de rasinoase, executate pe
suprafete mai mari de 50 mp.,inclusiv
executarea di tabla zincata a doliilor,
paziilor, racordurilor la cosuri etc.m2 315,4800
54CE19E
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Jgheaburi dreptunghiulare cu sectiunea
de 8 x 14 cm , din tabla zincata de 0,5
mm grosime executate pe santier,
innadite prin petrecere pe cel putin 20
mm si lipite, inclusiv colturile, capacele,
stuturile de racordare la burlane, tirantii
si cirligele de sustinere, montate pe
lungimi mai mari de 20 mm 45,5600
55CE21C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Burlane rotunde, cu D=15,4 cm, din
tabla zincata de 0,5 mm grosime
executate pe santier, innadite prin
petrecere pe cel putin 60 mm si lipite,
fixate pe z id prin bratari din otel zincat,
inclusiv coturile, si aruncatoarele,
montate pe lungimi mai mari de 20 mm 147,6000
Capitolul 10. Executarea tamplariilor
56CK21A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Usi confectionate din profiluri din
aluminiu, inclusiv armaturile si
accesoriile necesare usilor montate in
zidarie de orice natura, la constructii cu
inaltimea pina la 35 m inclusiv, intr -un
canat, cu suprafata tocului pina la 7 mp
inclusivm2 240,5000
57CK19A1
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Ferestre din aluminiu cu unul sau mai
multe canaturi la constructii cu inaltimi
peste 35 m avind suprafata tocului pina
la 3,00 mp inclusivm2 395,6000
58CK26C
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Pervazuri montate la ferestre sau usi din
mase plasticem 278,0000
59CK26B
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Riglete din alumin montate la ferestre m 278,0000
60CM01D
п.Geamuri trase simple de 4 -6 mm
grosime, in ochiuri peste 0,5 mp, la
masuri libere, montate pe timplarie dem2 395,6000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
213К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000lemn cu chit si cuie
Capitolul 11. Executarea finisarilor
exterioare
61IzF54A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Termoizolarea exterioara a cladirilor cu
tencuieli fine pe termoizolant (sisteme
cu fixare rigida a termoizolantului),
suprafata peretilor neteda: cu placa de
polistiren cu ancadramentul golurilor cu
vata mineralam21623,00
00
62CF11A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Tencuieli exterioare stropite pe zidarie
de caramida sau beton (cu matura sau
masina) de 3 cm grosime, executate
manual, cu mortar de ciment -var M 50 -T
pentru sprit si mortar de var -ciment M
25-T pentru grund si stratul vizibi l in
cimp continuum21623,00
00
63CA02A
п.
К=R=1,0000
M=1,0000
S=1,0000Beton simplu turnat in egalizari, pante,
sape la inaltimi pina la 35 m inclusiv,
prepararea cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton clasa
C 5/4 (Bc 5/B 75)m3 6,6400
Anexa 4
Catalogul de pre țuri unitare
WinСмета
Formular Nr.5
Investitor
Obiect Bloc locativ cu parcare auto subterană P+7E+M de pe str.Vovin țeni
nr.4 și 4/1, mun. Chișin ău
Catalog de pre țuri unitare pentru obiectul №1
Construirea unui bloc de locuinte din str.Vovinteni nr.4
(formular desf ășurat )
Nr
crt.Simbol
norme și
Cod
resurseDenumire lucrări, cheltuieli și
resurseU.M.Consum de
resurse pe
unitate de
măsurăValoare, lei
Pe unitate
de măsurăTotal
1 2 3 4 5 6 7
1. Lucrari de terasamente
1 TsC18B1Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP,
inclusiv impingerea pamintului
pina la 10 m, in teren catg. 2100 m3 822,000

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2141 2 3 4 5 6 7
2952260003553 Buldozer pe senile pina la 65-80 CP h-ut 2,7400 300,00 822,00
2 TsC03G1Sapatura mecanica cu excavatorul
de 0,40 -0,70 mc, cu motor cu
ardere interna si comanda
hidraulica, in pamint cu umiditate
naturala, descarcare in
autovehicule teren catg. III100 m3 780,000
2952260003501Excavator pe senile cu o cupa cu
motor termic, 0,40 -0,70 mch-ut 2,6000 300,00 780,00
3 TsC53BCompactarea pamintului cu piatra
sparta 100m2 6242,306
9310060019900 Muncitor necalificat h-om 6,8100 52,57 358,00
1411122201752 Piatra sparta m3 20,0000 280,00 5600,00
4100126202818 Apa m3 0,5000 10,00 5,00
52240004003Compactor pe pneuri autopropulsat
de 10.1 -16th-ut 0,6650 420,00 279,30
4 TsC54BStrat de fundatie din piatra spartam3 388,904
9310060019900 Muncitor necalificat h-om 0,9900 52,57 52,04
1411122201752 Piatra sparta m3 1,1500 280,00 322,00
4100126202818 Apa m3 0,1000 10,00 1,00
52240004003Compactor pe pneuri autopropulsat
de 10.1 -16th-ut 0,0330 420,00 13,86
5 TsC18B1Sapatura mecanica cu buldozer pe
tractor pe senile de 65 -80 CP,
inclusiv impingerea pamintului
pina la 10 m, in teren catg. 2100 m3 822,002
2952260003553 Buldozer pe senile pina la 65 -80 CP h-ut 2,7400 300,00 822,00
6 TsD05BCompactarea cu maiul mecanic de
150-200 kg a umpluturilor in
straturi succesive de 20 -30 cm
grosime, exclusiv udarea fiecarui
strat in parte, umpluturile
executindu -se din pamint coeziv100 m3 840,867
9310060019900 Muncitor necalificat h-om 8,8200 52,57 463,67
2952270004021Mai mecanic de 150 -200 kg cu motor
termic 6 cp (4 kw)h-ut 9,4300 40,00 377,20
7 TsC03G1Sapatura mecanica cu excavatorul
de 0,40 -0,70 mc, cu motor cu
ardere interna si comanda
hidraulica, in pamint cu umiditate
naturala, descarcare in
autovehicule teren catg. III100 m3 780,003
2952260003501Excavator pe senile cu o cupa cu
motor termic, 0,40 -0,70 mch-ut 2,6000 300,00 780,00
2. Executarea fundatiei

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2151 2 3 4 5 6 7
8 CQ04Procurarea pilotilor prefabricati
din beton armat cu sectiunea
plina, pusi in opera la fundatiile
constructiilor civile si industrialebuc 2928,000
2661126400690
0Piloti din bet.armat.prefabricat cu
sectiune plina , L=11mbuc 1,0000 2928,00 2928,00
9 CQ05DFisa pilotilor din beton armat
prefabricat cu sectiunea plina,
infipti prin batere, fara
prelungitor, cu latimea laturii
sectiunii l, mai mica sau egala cu
35 cm, la fundatiile constructiilor
in teren categoria II, cu soneta
universala cu berbec Diesel –
Delma gm 125,965
7124030010800 Dulgher -poduri h-om 1,2500 52,57 65,71
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2875276312742Capisoane metalice pentru piloti din
beton armatkg 0,9500 12,10 11,49
2010102904540 Dulapi de stejar m3 0,0025 3000,00 7,50
2952260003610Berbec mecanic tip Diesel -Delmag
de 4,6 -5,5 th-ut 0,2000 180,00 36,00
10 CQ07ASpargerea betonului si dezvelirea
armaturii la capetele pilotilor dupa
infingere sau turnare, in vederea
racordarii lor la fundatie, inclusiv
indepartarea molozului rezultat si
evacuarea acestuiam3 1050,850
7124030010800 Dulgher -poduri h-om 1,3000 52,57 68,34
7111020030210 Miner de suprafata h-om 5,9000 52,57 310,16
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,8000 52,57 42,06
2710602000121Otel beton profil neted OB 37 STAS
438 D = 10 mmkg 0,0200 12,00 0,24
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0400 3000,00 120,00
2411115904512 Oxigen tehnic gazos S2031 m3 0,4000 9,00 3,60
2413547308164Carbura de calciu tehnica (carbid)
S102kg 0,2500 23,00 5,75
1010126200341 Carbuni de forja (huila) kg 0,1000 7,00 0,70
2912340002508Motocompresor cu 2 ciocan de abataj
, debit 4,0 -5,9 mc/minh-ut 2,0000 250,00 500,00
11 CA02ABeton simplu turnat in egalizari,
pante, sape la inaltimi pina la 35
m inclusiv, prepararea cu centrala
de betoane si turnarea cu mijloace
clasice beton clasa C 5/4 (Bc 5/B
75)m3 963,512
7123010010200 Betonist h-om 3,9500 52,57 207,65
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,6500 52,57 34,17
2651122100397 Ciment metalurgic cu adaosuri M 30 kg 185,0000 1,50 280,27

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2161 2 3 4 5 6 7
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7800 190,00 149,68
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,7200 280,00 203,62
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,2700 10,00 2,73
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2922140007000 Macara h-ut 0,2500 250,00 62,50
2952270003000 Vibrator de suprafata h-ut 0,4000 9,00 3,60
12 CB02BCofraje din panouri refolosibile,
cu asteriala din scinduri de
rasinoase scurte si subscurte
pentru turnarea betonului in
elevatii, pereti drepti si diafragme
inclusiv sprijinirile la inaltimi
pina la 20 m inclusivm2 80,706
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
7124010010700 Dulgher h-om 0,7500 52,57 39,43
2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 0,0050 0,20 0,00
2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 0,3000 0,60 0,18
2874115825003Suruburi uzuale patrate M 10 x 140
mmbuc 0,3000 1,25 0,37
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,0300 17,00 0,51
2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 0,0500 18,00 0,90
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0250 20,00 0,50
2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 0,1000 75,00 7,50
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102900900 Lemn rotund de rasinoase m3 0,0015 3000,00 4,50
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,0200 245,00 4,90
13 CC01BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier cu
diametrul barelor peste 8 mm
inclusivkg 13,825
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0290 52,57 1,52
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
14 CA03EBeton turnat in fundatii, socluri,
ziduri de sprijin, pereti sub cota
zero, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu mijloace
clasice beton armat clasa C 20/16
(Bc 20/B 250)m3 1113,264
7123010010200 Betonist h-om 4,1000 52,57 215,54
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4000 52,57 21,03
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 300,0000 1,50 456,75
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7200 190,00 138,85

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2171 2 3 4 5 6 7
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 190,41
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,2900 10,00 2,94
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,2500 245,00 61,25
3. Constructie pereti infrastructura
15 CP10BMontarea elementelor
prefabricate din beton armat la
cladiri de locuit sau social –
culturale cu structura din beton
armat monolit,mixta sau zidarie
portanta, la inaltimea pina la 20 m
inclusiv, cu volum de la 0,2 -2,5
mcbuc 498,539
7123030012500 Montator P.B h-om 2,0000 52,57 105,14
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
2666122800600 Element prefabricat buc 1,0100 290,00 292,90
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,0040 10,00 0,04
2653102100830 Ipsos pentru constructii tip A kg 0,3000 3,25 0,97
2010102904418Dulap rasinos tivit cls.A, Gr=48mm,
Lung=4,00m, S 942m3 0,0005 3000,00 1,50
1421102200513Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-3,0 mmm3 0,0080 190,00 1,52
2651122100402Ciment metalurgic cu adaosuri M 30
saci S1500kg 2,3000 1,50 3,45
2922140006700 Macara turn h-ut 0,5500 150,00 82,50
16 IzF04FStrat hidroizolant executat la cald
la terase, acoperisuri sau la
fundatii si radiere, in terenuri fara
ape freatice, inclusiv scafele si
doliile din hidroizolatia curenta pe
suprafete inclinate peste 40% sau
verticale plane sau curbe, cu
mastic de bitum sau bitum cu
adaos de cauciuc, aplicat cu peria
sau gletuitorul de cauciuc
(cosoroaba)m2 18,588
7134030012200 Izolator hidrofug h-om 0,0600 52,57 3,15
2320322600036 Bitum pt. hidroizolatii kg 1,7000 7,00 11,90
2653102100880 Filer de calcar saci S 539 kg 0,3400 0,90 0,31
2052152959010 Lemne de foc de rasinoase (deseuri) t 0,0006 1,80 0,00
2052152958990Lemn de foc de foioase tari L=1m
livrabil in dep S 2340kg 1,1300 1,80 2,03
2922140006703Macara fereastra de 0,0015 MN (0,15
tf)h-ut 0,0010 23,00 0,02
2952270004029 Topitor bitum de 500 l h-ut 0,0130 90,00 1,17
17 IzF50AHidroizolatii efectuate cu mortar
ciment cu sticla solubila la
fundatii si pereti aplicate pe
suprafete orizontalem2 52,296

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2181 2 3 4 5 6 7
9310060019922 Muncitor deservire h-om 0,3800 52,57 19,98
2624102101103Mortar gata prefabricat pentru
zidarie, var-ciment, M 75m3 0,0310 720,00 22,32
2466477302420 Sticla solubila kg 0,5000 18,00 9,00
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,0020 10,00 0,02
3410540000001 Autocamion, 5 t h-ut 0,0040 245,00 0,98
18 CG22APardoseli din beton simplu clasa C
10/8 (Bc 10/B 150) in grosime de
10 cm, in cimp continuu, driscuit,
turnat pe loc, in incaperi cu
suprafata mai mare de 16 mpm2 117,653
7123010010200 Betonist h-om 0,8000 52,57 42,06
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2651122100402Ciment metalurgic cu adaosuri M 30
saci S1500kg 24,0000 1,50 36,00
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,0650 190,00 12,35
1421102200161 Pietris ciuruit spalat de riu 7 -30 mm m3 0,0600 280,00 16,80
4100126202818 Apa m3 0,0330 10,00 0,33
2952260003552 Buldozer pe senile pina la 60 CP h-ut 0,0020 280,00 0,56
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,1000 28,00 2,80
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0060 250,00 1,50
4. Executare stalpi si diafragme la
parter
19 CC02BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm, pt.
pereti si diafragme, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 13,667
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0260 52,57 1,37
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
20 CB07G1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru
executarea peretilor, avind
inaltimea constructiilor intre 21 –
35 mm2 50,870
7124010010700 Dulgher h-om 0,6300 52,57 33,12
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,00004 3000,00 0,12
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
2513206621507Banda de cauciuc -0,98 kg/ml
pt.etansarekg 0,0050 12,00 0,06
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0050 20,00 0,10
2811236310177 Cofraje metalice tip CMU kg 0,2550 18,00 4,59
2521216700963 Teava PVC tip M, D= 25 mm m 0,1000 28,00 2,80
2734113803207 Sirma neagra moale d = 2 mm kg 0,0100 18,00 0,18

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2191 2 3 4 5 6 7
2922140006707Macara turn cu brat inclinabil, 3,5 –
12,5 TF moment maxim=80 -150
TFMh-ut 0,0300 150,00 4,50
21 CA05HBeton turnat in ziduri, pereti,
diafragme drepte, si la diverse
constructii speciale, situate peste
cota zero, la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pe
verticala pina la 15 m inclusiv si
pe orizontala pina la 15 m
inclusiv, beton armat clasa C
20/16 (Bc 20/B 250)m3 1032,088
7123010010200 Betonist h-om 0,9500 52,57 49,94
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 380,0000 1,50 592,80
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,8000 190,00 158,08
1421102200288 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -15 mm m3 0,2750 280,00 80,08
1421102200317Pietris ciuruit spalat de mal 15 -30
mmm3 0,2750 280,00 80,08
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,4000 10,00 4,16
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2410520006800 Autopompa h-ut 0,1000 400,00 40,00
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,2000 12,00 2,40
22 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 14,035
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0330 52,57 1,73
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
23 CB07J1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi,
avind inaltimea constructiilor intre
21-35 mm2 71,431
7124010010700 Dulgher h-om 0,8300 52,57 43,63
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0006 3000,00 1,80
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0050 20,00 0,10
2811236310179 Cofraje metalice tip CMS kg 0,5350 18,00 9,63
2734113803207 Sirma neagra moale d = 2 mm kg 0,0200 18,00 0,36
2922140006707Macara turn cu brat inclinabil, 3,5 –
12,5 TF moment maxim=80 -150h-ut 0,0350 150,00 5,25

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2201 2 3 4 5 6 7
TFM
24 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
5. Executare grinzi si plansee la
parter
25 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile,
cu asteriala din scinduri de
rasinoase scurte si subscurte
pentru turnarea betonului in placi
si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 94,194
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
7124010010700 Dulgher h-om 1,0400 52,57 54,67
2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 0,0050 0,20 0,00
2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 0,3000 0,60 0,18
2874115825003Suruburi uzuale patrate M 10 x 140
mmbuc 0,3000 1,25 0,38
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,0300 17,00 0,51
2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 0,0500 18,00 0,90
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0250 20,00 0,50
2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 0,1300 75,00 9,75
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,0220 245,00 5,39
26 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 14,035
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0330 52,57 1,73
2710602300000 Otel beton OB 37 diam. mai mare de kg 1,0250 12,00 12,30

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2211 2 3 4 5 6 7
8 mm
27 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 13,562
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0240 52,57 1,26
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
28 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
6. Executare stalpi si diafragme
29 CC02BArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm, pt.
pereti si diafragme, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 13,667
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0260 52,57 1,37
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
30 CB07G1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMU pentru
executarea peretilor, avind
inaltimea constructiilor intre 21 –
35 mm2 50,869
7124010010700 Dulgher h-om 0,6300 52,57 33,12
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,00004 3000,00 0,12
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
2513206621507Banda de cauciuc -0,98 kg/ml
pt.etansarekg 0,0050 12,00 0,06
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0050 20,00 0,10

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2221 2 3 4 5 6 7
2811236310177 Cofraje metalice tip CMU kg 0,2550 18,00 4,59
2521216700963 Teava PVC tip M, D= 25 mm m 0,1000 28,00 2,80
2734113803207 Sirma neagra moale d = 2 mm kg 0,0100 18,00 0,18
2922140006707Macara turn cu brat inclinabil, 3,5 –
12,5 TF moment maxim=80 -150
TFMh-ut 0,0300 150,00 4,50
31 CA05HBeton turnat in ziduri, pereti,
diafragme drepte, si la diverse
constructii speciale, situate peste
cota zero, la inaltimi pina la 35 m
inclusiv, preparat cu centrala de
betoane si turnarea cu pompa pe
verticala pina la 15 m inclusiv si
pe orizontala pina la 15 m
inclusiv, beton armat clasa C
20/16 (Bc 20/B 250)m3 1032,089
7123010010200 Betonist h-om 0,9500 52,57 49,94
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 380,0000 1,50 592,80
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,8000 190,00 158,08
1421102200288 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -15 mm m3 0,2750 280,00 80,08
1421102200317Pietris ciuruit spalat de mal 15 -30
mmm3 0,2750 280,00 80,08
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,4000 10,00 4,16
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2410520006800 Autopompa h-ut 0,1000 400,00 40,00
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,2000 12,00 2,40
32 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 14,035
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0330 52,57 1,73
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
33 CB07J1Montarea si demontarea cofrajelor
metalice tip CMS pentru stilpi,
avind inaltimea constructiilor intre
21-35 mm2 71,430
7124010010700 Dulgher h-om 0,8300 52,57 43,63
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0006 3000,00 1,80
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0050 20,00 0,10
2811236310179 Cofraje metalice tip CMS kg 0,5350 18,00 9,63

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2231 2 3 4 5 6 7
2734113803207 Sirma neagra moale d = 2 mm kg 0,0200 18,00 0,36
2922140006707Macara turn cu brat inclinabil, 3,5 –
12,5 TF moment maxim=80 -150
TFMh-ut 0,0350 150,00 5,25
34 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
7. Executare grinzi si plansee
35 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile,
cu asteriala din scinduri de
rasinoase scurte si subscurte
pentru turnarea betonului in placi
si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 94,193
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
7124010010700 Dulgher h-om 1,0400 52,57 54,67
2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 0,0050 0,20 0,00
2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 0,3000 0,60 0,18
2874115825003Suruburi uzuale patrate M 10 x 140
mmbuc 0,3000 1,25 0,38
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,0300 17,00 0,51
2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 0,0500 18,00 0,90
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0250 20,00 0,50
2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 0,1300 75,00 9,75
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,0220 245,00 5,39
36 CC02DArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru grinzi si stilpi, exclusiv
constructiile executate cu cofraje
glisantekg 14,035

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2241 2 3 4 5 6 7
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0330 52,57 1,73
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
37 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 13,562
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0240 52,57 1,26
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
38 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
39 CC13DInnadirea prin sudare electrica la
banc a armaturilor din otel beton,
pentru betoane monolite armate,
executata cu 2 eclise, la bare cu
diametrul 8 -16 mmbuc 29,079
7212030022700 Sudor h-om 0,3500 52,57 18,40
2873155900800 Electrozi de sudura kg 0,2200 45,00 9,90
4011106202741 Energie electrica kw 0,4000 1,95 0,78
40 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile,
cu asteriala din scinduri de
rasinoase scurte si subscurte
pentru turnarea betonului in placi
si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 94,192
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
7124010010700 Dulgher h-om 1,0400 52,57 54,67
2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 0,0050 0,20 0,00
2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 0,3000 0,60 0,18
2874115825003Suruburi uzuale patrate M 10 x 140
mmbuc 0,3000 1,25 0,37

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2251 2 3 4 5 6 7
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,0300 17,00 0,51
2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 0,0500 18,00 0,90
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0250 20,00 0,50
2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 0,1300 75,00 9,75
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,0220 245,00 5,39
41 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 13,562
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0240 52,57 1,26
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
42 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
43 CB02C1Cofraje din panouri refolosibile,
cu asteriala din scinduri de
rasinoase scurte si subscurte
pentru turnarea betonului in placi
si grinzi exclusiv sustinerile la
inaltimi H=21 -35 mm2 94,193
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
7124010010700 Dulgher h-om 1,0400 52,57 54,67
2874125881241 Saibe uzuale M 10 kg 0,0050 0,20 0,00
2874115841033 Piulite uzuale patrate M 10 buc 0,3000 0,60 0,18
2874115825003Suruburi uzuale patrate M 10 x 140
mmbuc 0,3000 1,25 0,38
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,0300 17,00 0,51
2734113803233 Sirma neagra moale d = 2,5 mm kg 0,0500 18,00 0,90
2873145887000 Cuie cu cap conic tip A pentru kg 0,0250 20,00 0,50

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2261 2 3 4 5 6 7
constructii
2020212928347 Panou de cofraj tip P fag g 15 mm m2 0,1300 75,00 9,75
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0010 3000,00 3,00
2320187315789 Decofrol kg 0,1200 45,00 5,40
3410520006752 Automacara 6 -10 tf h-ut 0,0220 245,00 5,39
44 CC02FArmaturi din otel beton OB 37
fasonate in ateliere de santier, cu
diametrul barelor peste 8 mm,
pentru placi, exclusiv constructiile
executate cu cofraje glisantekg 13,562
7123020011140 Fierar beton h-om 0,0240 52,57 1,26
2710602300000Otel beton OB 37 diam. mai mare de
8 mmkg 1,0250 12,00 12,30
45 CA04CBeton turnat in placi, grinzi, stilpi,
preparat cu centrala de betoane si
turnarea cu mijloace clasice beton
armat clasa C 20/16 (Bc 20/B
250), la inaltimi pina la 35 m
inclusivm3 1241,036
7123010010200 Betonist h-om 4,9500 52,57 260,22
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,4500 52,57 23,66
2651122100414Ciment portland cu adaosuri PA 35
vrac S1500kg 336,0000 1,50 519,12
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7400 190,00 144,82
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,6700 280,00 193,23
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3400 10,00 3,50
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2952270003100 Vibrator de adincime h-ut 0,6000 12,00 7,20
2922140007000 Macara h-ut 0,2800 250,00 70,00
8. Executarea umpluturii din
zidarie
46 CD05DInchideri din blocuri 590 x 240 x
200 mm, in ziduri cu grosime de
20-24 cm, cu mortar ciment -var
M 25 -Z preparat cu malaxorul pe
santier, inaltimea constructiei mai
mica sau egala 35 mm3 1643,960
7122050013400 Zidar h-om 3,4000 52,57 178,74
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,6000 52,57 31,54
2020142961100 Blocuri BCA m3 0,9750 1380,00 1345,50
2651122100402Ciment metalurgic cu adaosuri M 30
saci S1500kg 9,0600 1,50 13,59
2652102100737 Var hidratat kg 3,5100 3,00 10,53
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,0720 190,00 13,68
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,1180 10,00 1,18
2523156719200 Dibluri P.V.C buc 3,0000 0,75 2,25

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2271 2 3 4 5 6 7
2874115837745 Suruburi buc 3,0000 0,45 1,35
2952270004000 Malaxor h-ut 0,0200 30,00 0,60
2922140007000 Macara h-ut 0,1800 250,00 45,00
47 CD50AZidarie din caramida simpla,
format 250 x 120 x 65 la pereti
exteriori cu inaltimea pina la 4 mm3 1931,978
7122050013400 Zidar h-om 4,4800 52,57 235,51
9310060019930 Muncitor h-om 0,9200 52,57 48,36
2640112302501Caramizi ceramice pline, cu goluri
sau silicate de dim. 250 x 120 x 65
mmbuc 394,0000 3,50 1379,00
2664102101101Mortar gata preparat pentru zidarie,
var-ciment, M 25m3 0,2400 680,00 163,20
2010102918804 Cherestea, rasin., calitatea IV m3 0,0005 3000,00 1,50
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,4400 10,00 4,40
2922140007000 Macara h-ut 0,4000 250,00 100,00
48 CD51EZidarie din caramida , format 250
x 120 x 65 la pereti despartitori
nearmati cu grosimea 1/2
caramida, inaltimea pina la 4 m100m2 27934,841
7122050013400 Zidar h-om 119,5100 52,57 6282,64
9310060019930 Muncitor h-om 24,4800 52,57 1286,91
2640112302501Caramizi ceramice pline, cu goluri
sau silicate de dim. 250 x 120 x 65
mmbuc 5040,0000 3,50 17640,00
2624102101102Mortar gata preparat pentru zidarie,
var-ciment, M 50m3 2,3000 700,00 1610,00
2873122000751 Piese forjate kg 2,3000 16,00 36,80
2010102918804 Cherestea, rasin., calitatea IV m3 0,0160 3000,00 47,99
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,3000 10,00 3,00
2922140007000 Macara h-ut 4,1100 250,00 1027,50
49 CD56AExecutarea peretilor despartitori
monostrat din placi din ipsos cu
gr.10 cm, in incaperi cu inaltime:
pina la 4 m100m2 10827,963
7123030012500 Montator P.B h-om 90,0000 52,57 4731,30
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 6,8300 52,57 359,05
2873122000751 Piese forjate kg 8,0000 16,00 128,00
2662102701901 Placi din ipsos m2 91,0000 28,00 2548,00
2873145887002 Cuie kg 0,4000 20,00 8,00
31771 Carton gudronat m2 6,0000 9,00 54,00
2710602000080 Armatura A1 kg 13,0000 12,00 156,00
4100126202818 Apa m3 0,2400 10,00 2,40
2010102918804 Cherestea, rasin., calitatea IV m3 0,1000 3000,00 300,00
2653102100830 Ipsos pentru constructii tip A kg 570,0000 3,25 1852,50
1421102200513Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-3,0 mmm3 0,6000 190,00 114,00
2922140006000 Macara pe pneuri h-ut 2,1400 250,00 535,00
2952270007607Masina de gaurit electrica cu ajutaj
de snech-ut 3,6100 11,00 39,71

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2281 2 3 4 5 6 7
50 CP10B1Montarea elementelor
prefabricate din beton armat la
cladiri de locuit sau social –
culturale cu structura din beton
armat monolit,mixta sau zidarie
portanta, la inaltimea intre 20 -35
m, cu volum de la 0,2 -2,5 mcbuc 517,682
7123030012500 Montator P.B h-om 2,2500 52,57 118,28
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
2666122800600 Element prefabricat buc 1,0100 290,00 292,90
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,0040 10,00 0,04
2653102100830 Ipsos pentru constructii tip A kg 0,3000 3,25 0,97
2010102904418Dulap rasinos tivit cls.A, Gr=48mm,
Lung=4,00m, S 942m3 0,0005 3000,00 1,50
1421102200513Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-3,0 mmm3 0,0080 190,00 1,52
2651122100402Ciment metalurgic cu adaosuri M 30
saci S1500kg 2,3000 1,50 3,45
2922140006700 Macara turn h-ut 0,5900 150,00 88,50
9. Executare acoperis tip sarpanta
51 CE27A1Sarpante pe scaune de lemn la
acoperisuri cu 1 -4 pante, cu
contur neregulat, executate pe
suprafete peste 25 mp, inclusiv
fieraria de ancorare si prindere,
pentru incarcari climatice
normale, la acoperisuri usoare
executate din lemn ecarisatm2 200,869
7124010010700 Dulgher h-om 1,4500 52,57 76,23
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2500 52,57 13,14
2010212913420 Grinzi de rasinoase m3 0,0110 3000,00 33,00
2010102904340 Dulapi de rasinoase m3 0,0040 3000,00 11,98
2010102906900 Rigle de rasinoase m3 0,0110 3000,00 33,00
2010102900900 Lemn rotund de rasinoase m3 0,0040 3000,00 11,98
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,1500 20,00 3,00
2875276311528 Scoabe din otel pentru constructii kg 0,1500 17,00 2,55
2874115850000 Buloane M 20 buc 3,5000 1,55 5,43
2874115840601 Piulita M20 buc 3,5000 0,45 1,58
2874125881229 Saiba plata M 20 kg 0,1400 0,80 0,11
2874115802561 Surub M 12 buc 5,0000 1,20 6,00
2874115840479 Piulita M12 buc 5,0000 0,40 2,00
2874125881265 Saibe uzuale plate M 12 kg 0,1600 0,25 0,04
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0300 28,00 0,84
52 CE30AAsterala le invelitori sau doliile
invelitorilor din tigla, placi tip
eternit etc., din scinduri brute de
rasinoase (24 mm grosime), la
constructii obisnuite. Normele
resurselor cu valoarea 0 (zero) sem2 18,748

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2291 2 3 4 5 6 7
iau dupa proiect.
7124010010700 Dulgher h-om 0,2250 52,57 11,83
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,0700 52,57 3,68
2010102903495 Scinduri de rasinoase m3 0,0000 3000,00 0,00
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,1200 20,00 2,40
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0300 28,00 0,84
53 CE02AInvelitori din tigla solzi din argila
arsa la acoperisuri fara astereala,
asezate pe sipci de rasinoase,
executate pe suprafete mai mari
de 50 mp.,inclusiv executarea di
tabla zincata a doliilor, paziilor,
racordurilor la cosuri etc.m2 413,414
7124010010700 Dulgher h-om 0,7000 52,57 36,80
7213050013100 Tinichigiu h-om 0,2000 52,57 10,51
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2666122320000 Tigle solzi din argila arsa buc 39,0000 8,00 318,24
2710403642598 Tabla zincata 0,5 x 800 x 2000 mm kg 0,3950 17,00 6,85
2010212905981 Sipci de rasinoase de 28 x 48 mm m3 0,0110 3000,00 33,66
2873145887000Cuie cu cap conic tip A pentru
constructiikg 0,0500 20,00 1,02
2430126103294Vopsea minium de plumb v.351 -3
ntr 90 -80kg 0,0050 23,00 0,12
2744135904770 Aliaj de lipit LP 30 kg 0,0100 17,00 0,17
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0280 28,00 0,78
54 CE19EJgheaburi dreptunghiulare cu
sectiunea de 8 x 14 cm , din tabla
zincata de 0,5 mm grosime
executate pe santier, innadite prin
petrecere pe cel putin 20 mm si
lipite, inclusiv colturile, capacele,
stuturile de racordare la burlane,
tirantii si cirligele de sustinere,
montate pe lungimi mai mari de
20 mm 138,931
7213050013100 Tinichigiu h-om 0,9000 52,57 47,31
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
2710403642598 Tabla zincata 0,5 x 800 x 2000 mm kg 1,7400 17,00 30,47
2710602000030Otel beton profil neted OB 37 STAS
438 D = 6 mmkg 0,2300 12,00 2,84
2875276311231 Cirlige din otel zn pentru jgheaburi buc 1,5000 28,00 43,26
2710403702963 Banda din otel zincata de 30 x 3 mm kg 0,1800 12,00 2,22
2744137311238 Cositor aliaj kg 0,0500 19,00 0,98
2744125904770Aliaj de lipit staniu -plumb LP -30 %
Gkg 0,0600 17,00 1,05
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0100 28,00 0,28

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2301 2 3 4 5 6 7
55 CE21CBurlane rotunde, cu D=15,4 cm,
din tabla zincata de 0,5 mm
grosime executate pe santier,
innadite prin petrecere pe cel
putin 60 mm si lipite, fixate pe zid
prin bratari din otel zincat,
inclusiv coturile, si aruncatoarele,
montate pe lungimi mai mari de
20 mm 113,793
7213050013100 Tinichigiu h-om 0,8800 52,57 46,26
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
2710403642598 Tabla zincata 0,5 x 800 x 2000 mm kg 2,1400 17,00 37,11
2875276311982 Bratara zincata pentru burlane buc 0,6000 30,00 18,36
2744125904770Aliaj de lipit staniu -plumb LP -30 %
Gkg 0,0700 17,00 1,21
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0120 28,00 0,34
10. Executarea tamplariilor
56 CK21AUsiconfectionate din profiluri din
aluminiu, inclusiv armaturile si
accesoriile necesare usilor
montate in zidarie de orice natura,
la constructii cu inaltimea pina la
35 m inclusiv, intr -un canat, cu
suprafata tocului pina la 7 mp
inclusivm2 1330,476
7214210026800 Montator constructii metalice h-om 0,8500 52,57 44,68
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2812106306050Usi din profiluri din aluminiu gata
confectionate inclusiv armaturile si
accesoriile necesarem2 1,0000 1250,00 1250,00
2874115829126Suruburi cu cap inecat crestat 6 x 30
mmbuc 4,0000 0,35 1,40
2416566101572 Spuma de poliuretan kg 0,5000 38,00 19,00
2430226101600 Chit siliconic kg 0,1750 35,00 6,12
2681126001472
1Hirtie pentru slefuit uscata 23×30 gr
6buc 0,6000 2,50 1,50
4011106202741 Energie electrica kw 1,0000 1,95 1,95
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0200 28,00 0,56
57 CK19A1Ferestre din aluminiu cu unul sau
mai multe canaturi la constructii
cu inaltimi peste 35 m avind
suprafata tocului pina la 3,00 mp
inclusivm2 1003,192
7214210026800 Montator constructii metalice h-om 1,0500 52,57 55,20
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1200 52,57 6,31
2030112938100 Ferestre din aluminiu m2 1,0000 900,00 900,00
2416566101572 Spuma de poliuretan kg 0,7050 38,00 26,79
2430226101600 Chit siliconic kg 0,2470 35,00 8,64

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2311 2 3 4 5 6 7
2874115829126Suruburi cu cap inecat crestat 6 x 30
mmbuc 6,0000 0,35 2,10
2681126001472
1Hirtie pentru slefuit uscata 23×30 gr
6buc 0,6000 2,50 1,50
4011106202741 Energie electrica kw 1,0000 1,95 1,95
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0250 28,00 0,70
58 CK26CPervazuri montate la ferestre sau
usi din mase plastice m 22,111
7422010060100 Timplar h-om 0,0800 52,57 4,21
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,0100 52,57 0,53
2521106718393Pervazuri ( baghete) din mase
plastice pentru ferestre si usim 1,0000 15,00 15,00
2874115829126Suruburi cu cap inecat crestat 6 x 30
mmbuc 6,0000 0,35 2,10
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0100 28,00 0,28
59 CK26BRiglete din alumin montate la
ferestre m 77,708
7422010060100 Timplar h-om 0,3200 52,57 16,82
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,0800 52,57 4,21
2743123549026 Glafuri din aluminiu pentru ferestre m 1,0000 55,00 55,00
2874115829126Suruburi cu cap inecat crestat 6 x 30
mmbuc 4,0000 0,35 1,40
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0100 28,00 0,28
60 CM01DGeamuri trase simple de 4 -6 mm
grosime, in ochiuri peste 0,5 mp,
la masuri libere, montate pe
timplarie de lemn cu chit si cuiem2 1027,148
7135010011440 Geamgiu h-om 0,6500 52,57 34,17
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,1000 52,57 5,26
2611112500300 Geam tras simplu m2 1,1500 850,00 977,50
2430226101404Chit alb pt geamuri pe baza de ulei
C.351 -1 ntr 6149 -69kg 0,4000 24,00 9,60
2873145887400 Cuie cu cap plat. kg 0,0100 20,00 0,20
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0150 28,00 0,42
11. Executarea finisarilor
exterioare
61 IzF54ATermoizolarea exterioara a
cladirilor cu tencuieli fine pe
termoizolant (sisteme cu fixare
rigida a termoizolantului),
suprafata peretilor neteda: cu
placa de polistiren cu
ancadramentul golurilor cu vata
mineralam2 251,227
7134030012200 Izolator hidrofug h-om 1,1600 52,57 60,98

Mod.Coala Nr.doc. Semnătura DataUTM 582.1 –06MECoala
2321 2 3 4 5 6 7
9310060019922 Muncitor deservire h-om 0,2910 52,57 15,30
2462106110545 Adeziv "Ideal Universal" kg 4,0000 25,00 101,00
2462106110547 Adeziv "Ideal Fasad" kg 4,1800 3,00 12,67
2521302602902Placi termoizolante, placi polistiren
celularm2 0,8700 35,00 30,75
2682162611387Placi vata minerala termoiz. cladiri
"Технофас" 145 kg/m3m2 0,1800 90,00 16,36
2614122601913 Impaslitura din fibra de sticla tip I 60 m2 1,1000 7,50 8,33
2710703501057 Cornier din aluminiu l = 3m m 0,3400 2,50 0,86
2874136313400 Diblu din material plastic buc 6,0000 0,80 4,85
2922140006702 Macara de fereastra h-ut 0,00128 25,00 0,03
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0034 28,00 0,10
62 CF11ATencuieli exterioare stropite pe
zidarie de caramida sau beton (cu
matura sau masina) de 3 cm
grosime, executate manual, cu
mortar de ciment -var M 50 -T
pentru sprit si mortar de var –
ciment M 25 -T pentru grund si
stratul vizibil in cimp continuum2 122,290
7122050013400 Zidar h-om 1,6000 52,57 84,11
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,2000 52,57 10,51
2651122100402Ciment metalurgic cu adaosuri M 30
saci S1500kg 6,2000 1,50 9,30
2652102100737 Var hidratat kg 3,5000 3,00 10,50
1421102200513Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-3,0 mmm3 0,0390 190,00 7,41
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,0100 10,00 0,10
2952270003817Malaxor pentru mortar de 200 L
actionat electrich-ut 0,0090 30,00 0,27
2952160007200Utilaj de ridicat pentru lucrari de
finisajh-ut 0,0030 28,00 0,08
63 CA02ABeton simplu turnat in egalizari,
pante, sape la inaltimi pina la 35
m inclusiv, prepararea cu centrala
de betoane si turnarea cu mijloace
clasice beton clasa C 5/4 (Bc 5/B
75)m3 963,512
7123010010200 Betonist h-om 3,9500 52,57 207,65
9310060019920 Muncitor deservire CM h-om 0,6500 52,57 34,17
2651122100397 Ciment metalurgic cu adaosuri M 30 kg 185,0000 1,50 280,28
1421102200525Nisip sortat nespalat de riu si lacuri
0,0-7,0 mmm3 0,7800 190,00 149,68
1421102200290 Pietris ciuruit spalat de mal 7 -30 mm m3 0,7200 280,00 203,62
4100116202818 Apa pentru mortare si betoane m3 0,2700 10,00 2,73
2952270003700 Centrala de beton h-ut 0,0570 250,00 14,25
2952260003540 Buldozer h-ut 0,0180 280,00 5,04
2922140007000 Macara h-ut 0,2500 250,00 62,50
2952270003000 Vibrator de suprafata h-ut 0,4000 9,00 3,60