INVESTIGATII GEOTEHNI CE IN SITU Tema nr. 18 Tema 1 – Interpretarea datelor SPT Tema 2 – Interpretarea datelor PD Tema 3 – Interpretarea datelor CPT… [625756]

1

INVESTIGATII GEOTEHNI CE IN SITU
Tema nr. 18

Tema 1 – Interpretarea datelor SPT
Tema 2 – Interpretarea datelor PD
Tema 3 – Interpretarea datelor CPT

Petre Ana Maria Catalina
Specializarea: Ingineria Geologica si Geotehnica Ambientala Univesitatea din Bucuresti
Anul I – Semestrul I
2019 – 2020

2

CUPRINS
Tema 1 – Interpretarea datelor SPT …………………………………………………………………………………………… 3
1.1. GENERALITATI, ISTORIC …………………………………………………………………………………………….. 3
1.2. PRINCIP IUL METODEI ……………………………………………………………………………………………………. 4
1.3. LIMITELE PROCEDURII …………………………………………………………………………………………………… 4
1.4. PARAMETRI MASURATI, CORECTII ………………………………………………………………………………….. 6
1.5. INTERPRETAREA REZULTATELOR PENETRARII DINAMICE STANDARD ………………………………….. 8
1.5.1. Estimarea parametrilor fizico -mecanici …………………………………………………………………….. 8
1.5.2. Aplica tii SPT in probleme inginere sti. ………………………………………………………………………. 13
Tema 2 – Interpretarea datelor PD ………………………………………………………………………………………….. 14
2.1. GENERALITATI, ISTORIC ……………………………………………………………………………………………….. 14
2.2. PRINCIPIUL METODEI, APARATURÃ ………………………………………………………………………………. 15
2.3. PARAMETRI MASURA TI, COREC TII ………………………………………………………………………………… 15
Tema 3 – Interpretarea datelor CPT ………………………………………………………………………………………… 18
3.1. GENERALITATI …………………………………………………………………………………………………………….. 18
3.2. ISTORIC ……………………………………………………………………………………………………………………… 18
3.3. PRINCIPIUL METODEI, APARATURA ………………………………………………………………………………. 18
3.4. PARAMETRI MASURATI, CORECTII ………………………………………………………………………………… 19
3.4.1. REZISTENTA PE MANTA ………………………………………………………………………………………… 19
3.4.2. PRESIUNEA APEI DIN PORI „u” ……………………………………………………………………………….. 21
3.5. INTERPRETAREA REZULTATELOR …………………………………………………………………………………… 23
3.5.1. DIAGRAME DE INTERPRETARE ……………………………………………………………………………….. 23
3.5.2. EVALUAREA PARAMETRILOR GEOMECANICI ……………………………………………………………. 29

3
Tema 1 – Interpretarea datelor SPT

Prin analiza datelor inscrise in fisa de foraj complexa primita, se cere obtinerea de maximum de
parametri derivati prin interpretarea rezultatelor SPT. Rezistenta SPT va fi corectata si normalizata
conform Eurocod 7. In cazul ap araturii utilizate se admit urmatoarele valori ale corect iilor: C E=0,85
(de energie), C B=1 (de diametru al gaurii de foraj), C S=1 (de tub carotier) și C R=1 (de lungime).
Rezultatele vor fi prezentate explicit. Se vor preciza formulele aplicate, va fi prezentat tabelul de
calcule.

1.1. GENERALITATI, ISTORIC

Penetrarea standard în foraj (SPT) este una din cele mai utilizate metode de investigatie geotehnica
datorita simplitatii si costului redus.
SPT este un test simplu, aplicabil tuturor rocilor sedimentare neconsolidate, cu exceptia pietrisurilor
mari si a bolovanisurilor. Este recomandat pentru investigatii geotehnice de suprafata (<40m), de
unde se pot preleva si probe în tubul carotier. Variabilitatea rezultatelor depinde de tipul de
aparatura folosit si de procedura de utilizare.
În 1902, Charles R. Gow, incepe sa execute lucrari de explorare in cadrul companiei Gow
Construction Co. Boston, utilizand un tub carotier de 2,5 cm diametru si un ciocan de 54,5kg. La
jumatatea anilor 1920, tubul carotier este perfectionat de catre Spragu e si Henwood, Inc., iar Harry
Mohr este primul care inregistreaza numarul de batai necesare patrunderii tubulaturii pe o adancime
de 30cm, folosind cu succes aceasta metoda de investigatie geotehnica timp de peste 30 de ani, in
jurul orasului Boston.
Utilizata in principal ca aparatura de prelevare de probe netulburate numita Raymond Sampler,
aparatura de penetrare standard este în 1938 acceptata de catre Committee on Sampling and Testing
of the Soil Mechanics and Foundation Division of ASCE, sub auspiciile lui Karl Terzaghi si Arthur
Casagrande, Harvard University. Karl Terzaghi sesizeaza faptul ca rezistenta la penetrare a tubului
carotier ofera informatii in situ care pot fi corelate cu starea de consistenta sau densitatea aparenta
arocilor intalnite. Ast fel, în 1947 , acesta este primul care introduce denumirea “Standard Penetration
Test (SPT)” în prezentarea cu titlul “ Recent Trends in Subsoil Exploration “ sustinuta la University of
Texas, Austin în cadrul “7th Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering”.
Primele date despre interpretarea datelor SPT sunt publicate in 1948 in lucrarea “ Soil Mechanics in
Engineering Practice ” si apartin lui Terzaghi si Peck care, utilizand baza de date a lui Harry Mohr,
dezvolta corelatii remarcabile intre numarul de lovituri NSPT si cele mai importante proprietati fizico –
mecanice ale rocilor sedimentare.
În 1953, Peck et.al., introduc criteriile de clasificare a rocilor în func tie de NSPT (redate i n tabelul 1.1.)
care , ulterior, sunt general acceptate.

4
Procedur a de referin ta pentru testul SPT este prima data standardizata de American Society for
Testing Materials (ASTM) în 1958 si , in cele din urm a, unanim adoptata i n cadrul International Society
for Soil Mechan ics and Foundation Engineering i n 1988.
In Roma nia procedura a fost standardizata in secolul trecut, sub titlul “ Cercetarea terenului de
fundare prin penetrare dinamica standard” , STAS 1242/5 -81, 88., iar in prezent, in tara noastra , este
in vigoare norma europeana EN ISO 22476 -3:2006 “Cercet ari si incerca ri geotehnice. I ncerca ri pe
teren. Partea 3: I ncercare de penetrare standard”.

Tabel 1.1. Primele corelat ii intre N SPT si starea rocilor penetrate (dupa Peck et.al., 1953)

Starea de îndesare Starea de consisten tã
Nisipuri și pietri șuri NSPT(bat/1ft) Prafuri și argile NSPT(bat/1ft)
Foarte afânat 0÷4 Stare curgãtoare 0÷2
Afânat 4÷10 Plastic curgãtoare 2÷4
Îndesare medie 10÷30 Plastic moale 4÷8
Îndesat 30÷50 Plastic consistentã 8÷16
Foarte îndesat >50 Plastic vârtoasã 16÷32
Stare tare >32

1.2. PRINCIPIUL METODEI
Procedura de lucru consta in lovirea repetatã (15÷30 batai/minut) a tubulaturii cu un ciocan de
63,5kg, de la o inaltime de 760mm, astfel incat sa se sigure o patrundere a acesteia fara intreruperi,
pe o adancime totala de 450mm realizat a in 3 marsuri a 150mm. Pentru fiecare mars de 150mm este
inregistrat numarul de batai necesar patrunderii tubului carotier.
Primul mar s este destinat fixarii tubulaturii in stratul care este testat, iar suma batailor inregistrate la
marsurile doi si trei reprezinta “rezistenta SPT” ce se noteaza N/300mm sau NSPT. In anumite situa tii
se poate efectua un al patrulea mars, insa valorile ob tinute nu sunt luate in calcul, ele fiind puternic
influen tate de frecarea laterala a tubulaturii.
Pentru execu tia incerc arii SPT, se intrerupe procesul de forare, se curata gaura de foraj, se verifica si
masoara adancimea talpii forajului precum si nivelul apei subterane. Pentru o geostructurã uniformã
din punct de vedere litologic, intervalul de execu tie al SPT este de 0,7 5m pana la adancimea de
3,00m, respectiv 1,50m÷2,00m sub aceastã ada ncime.

1.3. LIMITELE PROCEDURII
Deoarece incercarile SPT depind de tipul si starea echipamentului, precum si de
operator, acest test este considerat irepetabil. Factorii care influen teaza aceasta incercare pot fi
clasificat i astfel:

5
– Categoria A – factori ce tin de natura terenului – respectiv starea de eforturi litostatica,
granulometria terenului, compozit ia mineralogica, varsta depozitelor;
– Categoria B – factori ce t in de prezen ta ap ei subteran e – presiunea apei din pori, sensibilitatea la
umezire a rocilor;
– Categoria C – factori ce tin de echipament si intre tinerea acestuia – diametrul gaurii de foraj,
eficien ta si masa standardizata a ciocanului, starea tubului carotier, starea p rajinilor, lubrifierea
prajinilor, tipul echipamentului de foraj;
– Categoria D – factori ce t in de procedura de execu tie a incercaii SPT – curatarea inadecvat a a gaurii
de foraj, ascensiunea necontrolat a a nivelului apei subterane, notarea incorecta a num arului de
lovituri sau a inal timii de cadere, infigerea peste limita a tubului carotier, miscarea incorecta a
ciocanului (ex. lovire excentrica, cadere obstruc tionata);
– Categoria E – factori ce t in de condi tiile umane si atmosferice din timpul testului.

6
1.4. P ARAMETRI MA SURATI, CORECTII
Valoarea N SPT reprezinta numarul de lovituri necesare patrunderii tubulaturii pe o adancime de
300mm.
Masuratorile efectuate in cazul acestor incercari trebuie sa respecte ca teva reguli elementare:
1. N SPT este totdeauna un numar i ntreg;
2. un test se i ncheie si se noteaza “refuz” daca se inregistreaza 50 de lovituri pe 25mm;
3. daca N<1 atunci i nregistrarea se va nota “ patrundere sub greutatea tubulaturii”.
Eficien ta sistemului se ob tine comparand energia cinetica KE=1/2mv2 cu energia poten tiala PE=mgh,
iar raportul energetic se define ste ca KE/PEx100 [%].
In practica internat ionala se utilizeaza frecvent valorile N SPT corectate la un raport energetic de 60%
ce se noteazã N 60. Trecerea de la NSPT la N 60 se face aplicand o serie de corec tii valorilor inregistrate
pe teren
𝑁60=𝑁𝑆𝑃𝑇𝐶𝐸𝐶𝐵𝐶𝑆𝐶𝑅
In care C E este corec tia de energie, C B corect ia de diametru al gaurii de foraj, C S corec tia de tub
carotier, C R corect ia de lungime.

CORECTII
CE de energie 0,85
CB de diametru al gãurii de foraj 1
CS de tub carotier 1
CR de lungime 1

tip material coeziv/necoeziv adancime N30 N60
pietris mic necoeziv 8 2420,4
nisip mijlociu necoeziv 11 2521,3
nisip fin-mijlociu necoeziv 17 2521,3
nisip fin-mijlociu necoeziv 20 3025,5
nisip fin-mijlociu necoeziv 22 3328,1
nisip fin-mijlociu necoeziv 24 3529,8
nisip fin-mijlociu necoeziv 26 3126,4
nisip fin-mijlociu necoeziv 31 3328,1
nisip fin-mijlociu necoeziv 33 3630,6
nisip fin-mijlociu necoeziv 35 3529,8

7
Valorile corectate N60 sunt in continuare normalizate la 100KPa (1 at.) în concordan ta cu sarcina
geologica la adancimea la care sunt masurate.
Valorile corectate si normalizate se noteaza (N1)60 si se ob tin cu formula:
𝑁160=𝐶𝑁𝑁60
In care C N se nume ste parametrul de normalizare a efortului efectiv ce este definit de formula:
𝐶𝑁=�𝑃𝑎
𝜎𝑣𝑜ʹ�𝑛

In relat ia de mai sus:
– Pa este presiunea atmosferica [KPa];
– 𝜎𝑣𝑜ʹ efortul unitar efectiv la adancimea considerata [KPa];
– n este un coeficient exponen tial care este evaluat astfel:
• 1 pentru argile (Olsen, 1997; Mayne si Kemper, 1988);
• 0,5÷0,6 in nisipuri (Seed.al, 1983; Liao si Whitman, 1986; Olsen,1997).

tip material adancime N30 N60 sigma v
(kPa) u
pietris mic 8 24 20,4 160 45
nisip mijlociu 11 25 21,25 220 75
nisip fin -mijlociu 17 25 21,25 340 135
nisip fin -mijlociu 20 30 25,5 400 165
nisip fin -mijlociu 22 33 28,05 440 185
nisip fin -mijlociu 24 35 29,75 480 205
nisip fin -mijlociu 26 31 26,35 520 225
nisip fin -mijlociu 31 33 28,05 620 275
nisip fin -mijlociu 33 36 30,6 660 295
nisip fin -mijlociu 35 35 29,75 700 315

NH 3,5 m
Pa 1 atm
101325 Pa
greut vol 20 kN/m3 S-a impus conditia ca:
=daca ( cota adancime < cota
NH;nu se afiseaza nimic ; in
caz contrat (adancime –
NH)*10)

8
N60 sigma v (kPa) u sigma' v n
20,4 160 45 7200 0,55 4,28165099 87,34568
21,25 220 75 16500 0,55 2,71348839 57,66163
21,25 340 135 45900 0,55 1,54577813 32,84779
25,5 400 165 66000 0,55 1,26588709 32,28012
28,05 440 185 81400 0,55 1,12797822 31,63979
29,75 480 205 98400 0,55 1,01624128 30,23318
26,35 520 225 117000 0,55 0,92393605 24,34571
28,05 620 275 170500 0,55 0,75109648 21,06826
30,6 660 295 194700 0,55 0,69822093 21,36556
29,75 700 315 220500 0,55 0,65203275 19,39797𝑐_𝑁𝑁_1_60

0102030405060
0 50 100 150 200 250 300Rezistenta SPT corectata N60Sarcina geologica efectiva (KPa)

1.5. INTERPRETAREA REZULTATELOR PENETRARII DINAMICE STANDARD
1.5.1. Estimarea parametrilor fizico -mecanici
1.5.1.1.Evaluarea stãrii fizice a nivelelor litologice interceptate
Evaluarea stãrii de consisten ta pentru roci coezive si a starii de indesare pentru roci necoezive a fost
prima aplica tie a rezultatelor incercarii de penetrare dinamica standard in foraj, care ramane valabila
pana azi.

N30
(bãtãi/3
0cm) Terenuri necoezive
Starea de îndesare/
Densitatea relativã
Terzaghi/Peck Gibs -Holtz N30
ãtãi/30cm) Starea de îndesare/
Densitatea relativã
AASHTO, 1988
< 4 Foarte afânatã 0÷20%
4÷10 Afânatã 20÷40%
10÷25 Îndesare medie 40÷70%
25÷50 Îndesatã 70÷85%
> 50 Foarte îndesatã 85÷100%

9
< 4 Foarte afânatã 0÷15%
4÷10 Afânatã 15÷35%
10÷30 Îndesare medie 35÷65%
30÷50 Îndesatã 65÷85%
> 50 Foarte îndesatã 85÷100%

tip material coeziv/necoeziv N30 Stare Terzaghi Densitate relativa [%]-G.H
pietris mic necoeziv 24indesare medie 35-65
nisip mijlociu necoeziv 25indesare medie 35-65
nisip fin-mijlociu necoeziv 25indesare medie 35-65
nisip fin-mijlociu necoeziv 30indesare medie 35-65
nisip fin-mijlociu necoeziv 33indesata 65-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 35indesata 65-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 31indesata 65-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 33indesata 65-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 36indesata 65-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 35indesata 65-85

tip material coeziv/necoeziv N30 Stare AASHTO Densitate relativa [%]-AA
pietris mic necoeziv 24indesare medie 40-70
nisip mijlociu necoeziv 25indesare medie 40-70
nisip fin-mijlociu necoeziv 25indesare medie 40-70
nisip fin-mijlociu necoeziv 30indesata 40-70
nisip fin-mijlociu necoeziv 33indesata 70-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 35indesata 70-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 31indesata 70-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 33indesata 70-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 36indesata 70-85
nisip fin-mijlociu necoeziv 35indesata 70-85

Densitatea relativa este estimata de ca tre diver si autori (Mayne, P.W., 2001) i n raport cu valorile
penetra rii dinamice standard (SPT) corectate si normalizate (N1)60 cu urmatoarea formula:
𝐷𝑟2𝑁160
60

10

tip material coeziv/necoe adancime Densitatea relativa [-]
pietris mic necoeziv 8 87,3456802 1,206549351
nisip mijlociu necoeziv 11 57,66162826 0,980319916
nisip fin-mijlociu necoeziv 17 32,84778536 0,739907487
nisip fin-mijlociu necoeziv 20 32,28012091 0,733486206
nisip fin-mijlociu necoeziv 22 31,63978908 0,726174785
nisip fin-mijlociu necoeziv 24 30,23317812 0,709849493
nisip fin-mijlociu necoeziv 26 24,34571493 0,636994439
nisip fin-mijlociu necoeziv 31 21,06825623 0,592568649
nisip fin-mijlociu necoeziv 33 21,36556047 0,596735012
nisip fin-mijlociu necoeziv 35 19,39797433 0,568594383𝑁_1_60

1.5.1.2. Evaluarea modulului de deforma tie liniara
Prin tipul de solicitare exercitat asupra terenului, incercarea SPT solicita rocile in domeniul de
comportament plastic. Cu toate acestea, literatura de specialitate a adoptat, inca de la debutul
metodei, o serie de corela tii intre valoarea NSPT si modulul de deforma tie liniara al terenurilor,
considerat un parametru specific domeniului de comportament elastic al rocilor. Astfel, A.Stanciu si
I.Lungu, 2006, preiau formu lele: E=8N

In care E este modulul de deforma tie liniarã [daN/cm2 ], N este numa rul de lovituri din incercarea
SPT.
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 Densitatea relativa [ -]

11
N30 E(dyne/cm2) E(kPa)
24 192 19200
25 200 20000
25 200 20000
30 240 24000
33 264 26400
35 280 28000
31 248 24800
33 264 26400
36 288 28800
35 280 28000

Bowles, 1989 propune urmãtoarele rela tii pentru estimarea modulului de deforma tie liniara E[KPa]:
• pentru ni sipuri 𝐸=500 (𝑁𝑆𝑃𝑇+15)
• pentru nisipuri prãfoase, argiloase 𝐸=300 (𝑁𝑆𝑃𝑇+6)

tip material N30 E-Bowles
pietris mic 24 19500
nisip mijlociu 25 20000
nisip fin -mijlociu 25 20000
nisip fin -mijlociu 30 22500
nisip fin -mijlociu 33 24000
nisip fin-mijlociu 35 25000
nisip fin -mijlociu 31 23000
nisip fin -mijlociu 33 24000
nisip fin -mijlociu 36 25500
nisip fin -mijlociu 35 25000

1.5.1.3.Evaluarea parametrilor rezisten tei la forfecare
Din cauza dificult atilor ce survin in determinarea parametrilor efectivi ai rezisten tei la forfecare
(unghiului de frecare) pe probe netulburate provenind din roci necoezive, incerca rile in situ de tipul
SPT, CPT sunt foarte frecvent utilizate pentru acest scop.
Corela tii ale valorilor NSPT cu unghiul efec tiv de fric tiune pentru nisipuri ”curate” fara frac tiuni fine
sunt recomandate inca din anul 1956 de ca tre Meyerhof.

12
N30
(bãtãi/30cm) Stare de
îndesare Densitate
relativã Unghi efectiv de
frecare interioarã 𝜙′
<4 Foarte afanata 0÷20% <30
4÷10 Afanata 20÷40% 30÷35
10÷30 Indesare medie 40÷60% 35÷40
30÷50 Indesata 60÷80% 40÷45
>50 Foarte indesata 80÷100% >45
Estimarea unghi ului de frecare interioarã (dupa Meyerhof, 1956.)

• pentru N’>15, reprezentând valorile corectate ale rezisten tei la penetrare standard,
executate în condi tii de presiune a apei subterane, N30=15+(N’ – 15)/2;
• pentru nisipuri argiloase se recomandã reducerea valorilor 𝜙′ cu 5;
• pentru nisipuri în amestec cu pietri s se recomandã cre sterea valorilor 𝜙′ cu 5.

tip material coeziv/necoeziv adancime N30 unghi frecare interna-Meyerhof
pietris mic necoeziv 8 2435-40
nisip mijlociu necoeziv 11 2535-40
nisip fin-mijlociu necoeziv 17 2535-40
nisip fin-mijlociu necoeziv 20 3035-40
nisip fin-mijlociu necoeziv 22 3340-45
nisip fin-mijlociu necoeziv 24 3540-45
nisip fin-mijlociu necoeziv 26 3140-45
nisip fin-mijlociu necoeziv 31 3340-45
nisip fin-mijlociu necoeziv 33 3640-45
nisip fin-mijlociu necoeziv 35 3540-45

Ulterior, în 1996, Hatanaka si Uchida, utilizand un numar semnificativ de probe netulburate in roci
necoezive prelevate prin inghet, au reu sit sa realizeze o corela tie de tipul:
𝜙′=3,5�𝑁1(60)+22,3+𝜀
respectiv, 𝜙′=3,5�𝑁1(60)+20

phi' (unghi efectiv de frecare interioara)
87.3456802 56.676
57.66162826 49.799
32.84778536 42.491
32.28012091 42.296
31.63978908 42.074
30.23317812 41.578
24.34571493 39.363
21.06825623 38.013
21.36556047 38.139
19.39797433 37.284𝑁_1_60

13
1.5.2. Aplica tii SPT in probleme inginere sti.
1.5.2.1.Estimarea capacitatii portante a terenurilor

Primele relat ii privind presiunea admisibila (conven tionala) pentru funda tii de suprafat a sprijinite pe
terenuri necoezive, sunt date de Terzaghi si Peck, 1957, in situa tia unui factor de siguran ta Fs=3 fata
de presiunea critica si pentru o tasare absoluta de 2,5cm.
Pentru funda tii tip radier general, considerand o tasare limitã de 5cm, aceia si autori recomanda
valori ale presiunii admisibile in intervalul 0,7÷4,5 daN/cm2 expuse in tabelul de mai jos, ce se pot
majora cu 10÷20% daca apa subterana se afla la adancimi >B/2.

N30 (bãtãi/30cm) Starea de îndesare Pa [daN/cm2]
<10 Afânatã necesitã compactare
10÷30 Îndesare medie 0,7÷2,5
30÷50 Îndesatã 2,5÷4,5
>50 Foarte îndesatã >4,5
Estimarea presiunii admisibile în func tie de valorile NSPT
N30
240.7-2.5
250.7-2.5
250.7-2.5
300.7-2.5
332.5-4.5
352.5-4.5
312.5-4.5
332.5-4.5
362.5-4.5
352.5-4.5𝑃_𝑎

14
Tema 2 – Interpretarea datelor PD
Prin analiza datelor primare inscrise in fisierul primit, se cere obtinerea rezistenței dinamice la
penetrare dinamica pe con Rd, separarea complexelor geomecanice (daca este cazul) si a limitelor de
variatie ale capacitatii portante pentru fiecare complex. Penetrarile au fost executate in con formitate
cu standardul C159 -89, cu un penetrometru dinamic usor (PDU) ale carui caracteristici sunt:
-caracteristicile conului (pierdut):
-diametru 35,6mm;
-sectiune A=10cm2;
-unghi la vârf 90o;
-masa 0,40kg.
– caracteristicile tijelor:
-diametru 22mm;
-lungime 0,80m;
-masa 3kg.
– caracteristicile berbecului:
-masa 10kg;
-inaltime de cadere 0,50m;
– greutatea nicovalei si a tijilor de ghidaj 3kg.
Fiecare sondaj a fost oprit acolo unde s -a inregistrat un refuz N10>50lov.
Rezultatele vor fi prezentate explicit sub forma unui tabel cu rezultatele de calcul si a unui grafic de
variatie a nr de lovituri si a Rd în adancime.
2.1. GENERALITATI, ISTORIC
Penetrarea dinamica pe con este una din cele mai des utilizate metode de investiga tie geotehnica a
terenulu i de fundare, datorita simplit atii metodologiei de lucru si robuste tii aparaturii utilizate.
Spre deosebire de penetrarea dinamica standard (unde era folosit un tub carotier care avea func tia
de penetrare si prelevare de probe), in incercarea de penetrare dinamica se utilizeaza conuri cu
diverse caracteristici constructive (unghi la varf de 60o în zona Americii, Australiei si Africii, 90 grade
in spa tiul european), nefiind posibila prelevarea de probe.
Indiferent de tipul aparaturii, incercarea consta in in troducerea in teren, prin batere, a unei
tubulaturi prevazuta cu con, inregistrandu -se numarul necesar de lovituripentru patrunderea acesteia
(in condi tii standardizate) pe echidistan te de 10 sau 20cm.

15
2.2. PRINCIPIUL METODEI, APARATURÃ
Echipamentul incercarilor de penetrare d inamica pe con cuprinde urmatoarele pa rti componente
(vezi tabelul 2.1.):
– dispozitivul de batere constand i n berbec de diverse dimensiuni si mase, care culiseaza cat mai u sor
pe o tija ce con tine un dispozitiv de declan sare man uala sau automata a caderii;
– nicovala (s au capul de batere) ce limiteaza caderea berbecului;
– conul metalic care are un unghi la varf de 90 grade si se prelunge ste cu o parte cilindrica ce se
racordeaza la tijele de batere; exista doua varietat i de conu ri in func tie de modul de cuplare cu tija –
con fix care se extrage la finalizarea penetrarii impreun a cu i ntregul echipament, sau con pierdut,
care este de surubat si deta sat la adancimea finala de penetrare, ramanand in teren;
– tijele de batere, constitu ite din o tel de i nalta rezisten ta la compresiune si uzura ,
ale caror sage ti maxime admisibile nu trebuie sa depa seasca 1/1000 sau 1mm/m;
– dispozitiv de masurare al cuplului necesar in suruba rii tijelor, care de obicei este o cheie
dinamometrica;
– echipamen tele moderne sunt prev azute cu dispozitive de numa rare a loviturilor de berbec,
dispozitive de masurare a adancimii de penetrare (in lipsa carora, tijele trebuie gradate), precum si
dispozitive de ma surare a dimensiunilor varfului si verificare a verticalitat ii penetrarii.
2.3. P ARAMETRI MA SURA TI, COREC TII
Inregistrarile se fac la patrunderea pe 100mm (DPL, DPM, DPH) si se noteaza N10, respectiv la fiecare
100-200mm pentru DPSH, N10 -N20. Daca inregistrarile depasesc limitele, se inregistreaza penet rarea
realizata la fiecare lovitura (in cazul rocilor argiloase aflate in stare curgatoare), sau pentru un numar
determinat de lovituri (in cazul rocilor cu rezistenta la penetrare mare).
Raportul de incercare penetrometrica trebuie sa includa:
– tipul apa raturii;
– valorile N10 sau N20 la fiecare adancime, reprezentate grafic;
– valorile cuplului maxim la fiecare adancime;
– frecven ta medie a loviturilor;
– nivelul apei subterane;
– durata intreruperilor mai mari de 5 minute si adancimea la care s -au produs.
Rezultatele penetrarii dinamice pe con se materializeaza in diagrame de variat ie a valorilor N10 -N20,
precum si a rezisten tei la penetrare , aceasta fiind definita ca rezisten ta pe care o opune geostructura
la inaintarea conului, sub ac tiunea lucrului mecanic constant , reprezentat de caderea berbecului .
Calcularea rezisten tei la penetrare Rd (KPa) in func tie de elementele constructive ale aparaturii
utilizate se face cu formula: 𝑅𝑑=𝐺21 ℎ
𝐴𝑒(𝐺1+𝐺2);

16
In care:
G1 = greutatea berbecului (KN);
G2 = greutatea tijelor, nicovalei, sistemului de ghidaj s i a conului (KN);
h = inal timea de cadere a berbecului (m) ;
A = aria sect iunii transversale a conului (m 2);
e = patrunderea conului sub o singura lovitura (m)
caracteristicile conului (pierdut ):
diametru 35,6 mm
sectiune A 10 cm^2 0,001 m^2
unghi la varf 90 grade
masa 0,4 kg
caracteristicile tijelor:
diametru 22 mm
lungime 0,8 m
masa 3 kg

caracteristicile berbecului:
masa 10 kg 0,1 kN
inaltime de cadere 0,5 m

greutatea nicovalei și a tijilor de ghidaj 3 kg
N10>50lov

G2 6,4 kg
0,063 Kn

17

*In mod similar s -au determinat pentru toate cele 27 de teste de Penetrare Dinamica

0
1
2
3
4
5
6
7 0,002 0,020 0,200
P18
N10
Rd

NR. TEST > P1 e P2 e P3 e P4 e P5 e P6 e P7 e P8 e P9 e P10 e P11 e P12 e P13 e P14 e P15 e
adancime max (m) 4,30 [m] 6,90 [m] 8,50 [m] 6,50 [m] 5,60 [m] 6,40 [m] 6,20 [m] 7,90 [m] 7,40 [m] 7,90 [m] 7,00 [m] 6,90 [m] 4,60 [m] 5,90 [m] 4,30 [m]
0,1 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04
0,2 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04
0,3 3 0,033 0,03 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 8 0,013 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 5 0,020 0,02 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03
0,4 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 9 0,011 0,01 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04
0,5 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 8 0,013 0,01 11 0,009 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 5 0,020 0,02 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04
0,6 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 1 0,100 0,08 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 5 0,020 0,02 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03
0,7 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 5 0,020 0,02 14 0,007 0,01 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04
0,8 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 10 0,010 0,01 12 0,008 0,01 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04
0,9 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 8 0,013 0,01 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03
1 8 0,013 0,01 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03
1,1 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 13 0,008 0,01 10 0,010 0,01 5 0,020 0,02 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03
1,2 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 13 0,008 0,01 8 0,013 0,01 5 0,020 0,02 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 7 0,014 0,01 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 8 0,013 0,01
1,3 3 0,033 0,03 6 0,017 0,01 10 0,010 0,01 8 0,013 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 16 0,006 0,01 7 0,014 0,01 8 0,013 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03
1,4 3 0,033 0,03 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04
1,5 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 10 0,010 0,01 8 0,013 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 19 0,005 0 7 0,014 0,01 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 3 0,033 0,03
1,6 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 18 0,006 0 12 0,008 0,01 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 7 0,014 0,01 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02
1,7 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 18 0,006 0 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 10 0,010 0,01 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03
1,8 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 13 0,008 0,01 8 0,013 0,01 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 5 0,020 0,02 8 0,013 0,01 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03
1,9 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 12 0,008 0,01 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 3 0,033 0,03 52 0,002 0 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04
2 7 0,014 0,01 9 0,011 0,01 10 0,010 0,01 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 12 0,008 0,01 10 0,010 0,01 9 0,011 0,01 2 0,050 0,04 15 0,007 0,01 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04
2,1 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 5 0,020 0,02 8 0,013 0,01 8 0,013 0,01 11 0,009 0,01 2 0,050 0,04 8 0,013 0,01 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03
2,2 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 7 0,014 0,01 9 0,011 0,01 11 0,009 0,01 13 0,008 0,01 2 0,050 0,04 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02
2,3 3 0,033 0,03 7 0,014 0,01 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 11 0,009 0,01 12 0,008 0,01 3 0,033 0,03 7 0,014 0,01 1 0,100 0,08 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02
2,4 2 0,050 0,04 8 0,013 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 10 0,010 0,01 11 0,009 0,01 14 0,007 0,01 4 0,025 0,02 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02
2,5 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 17 0,006 0 12 0,008 0,01 10 0,010 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 2 0,050 0,04 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01
2,6 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 14 0,007 0,01 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02 8 0,013 0,01 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02
2,7 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 8 0,013 0,01 8 0,013 0,01 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 19 0,005 0 9 0,011 0,01 3 0,033 0,03 10 0,010 0,01 3 0,033 0,03 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02
2,8 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01 8 0,013 0,01 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 10 0,010 0,01 17 0,006 0 10 0,010 0,01 5 0,020 0,02 14 0,007 0,01 5 0,020 0,02 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02
2,9 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 14 0,007 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 14 0,007 0,01 11 0,009 0,01 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 3 0,033 0,03 9 0,011 0,01 6 0,017 0,01
3 6 0,017 0,01 3 0,033 0,03 6 0,017 0,01 12 0,008 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 13 0,008 0,01 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 4 0,025 0,02 9 0,011 0,01 6 0,017 0,01
3,1 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02 9 0,011 0,01 10 0,010 0,01 9 0,011 0,01 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 3 0,033 0,03 9 0,011 0,01 12 0,008 0,01 6 0,017 0,01 10 0,010 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01
3,2 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 10 0,010 0,01 10 0,010 0,01 12 0,008 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 11 0,009 0,01 12 0,008 0,01 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01
3,3 15 0,007 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 10 0,010 0,01 12 0,008 0,01 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 11 0,009 0,01 16 0,006 0,01 6 0,017 0,01 8 0,013 0,01 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 9 0,011 0,01
3,4 17 0,006 0 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 12 0,008 0,01 14 0,007 0,01 7 0,014 0,01 6 0,017 0,01 6 0,017 0,01 12 0,008 0,01 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01
3,5 24 0,004 0 5 0,020 0,02 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01 19 0,005 0 7 0,014 0,01 7 0,014 0,01 9 0,011 0,01 14 0,007 0,01 14 0,007 0,01 8 0,013 0,01 8 0,013 0,01 12 0,008 0,01 6 0,017 0,01 9 0,011 0,01
3,6 27 0,004 0 3 0,033 0,03 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01 24 0,004 0 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 8 0,013 0,01 21 0,005 0 15 0,007 0,01 9 0,011 0,01 10 0,010 0,01 14 0,007 0,01 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01
3,7 33 0,003 0 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 23 0,004 0 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01 9 0,011 0,01 22 0,005 0 14 0,007 0,01 7 0,014 0,01 14 0,007 0,01 18 0,006 0 9 0,011 0,01 8 0,013 0,01
3,8 41 0,002 0 6 0,017 0,01 12 0,008 0,01 15 0,007 0,01 29 0,003 0 9 0,011 0,01 13 0,008 0,01 9 0,011 0,01 18 0,006 0 16 0,006 0,01 6 0,017 0,01 17 0,006 0 17 0,006 0 10 0,010 0,01 8 0,013 0,01
3,9 39 0,003 0 6 0,017 0,01 13 0,008 0,01 12 0,008 0,01 25 0,004 0 7 0,014 0,01 13 0,008 0,01 8 0,013 0,01 17 0,006 0 23 0,004 0 5 0,020 0,02 11 0,009 0,01 19 0,005 0 11 0,009 0,01 9 0,011 0,01
4 44 0,002 0 6 0,017 0,01 12 0,008 0,01 13 0,008 0,01 24 0,004 0 10 0,010 0,01 13 0,008 0,01 6 0,017 0,01 25 0,004 0 17 0,006 0 5 0,020 0,02 9 0,011 0,01 21 0,005 0 10 0,010 0,01 10 0,010 0,01
4,1 43 0,002 0 9 0,011 0,01 15 0,007 0,01 10 0,010 0,01 23 0,004 0 8 0,013 0,01 36 0,003 0 9 0,011 0,01 15 0,007 0,01 15 0,007 0,01 8 0,013 0,01 9 0,011 0,01 28 0,004 0 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01
4,2 38 0,003 0 11 0,009 0,01 15 0,007 0,01 8 0,013 0,01 26 0,004 0 6 0,017 0,01 23 0,004 0 7 0,014 0,01 13 0,008 0,01 30 0,003 0 9 0,011 0,01 9 0,011 0,01 33 0,003 0 9 0,011 0,01 13 0,008 0,01
4,3 52 0,002 0 10 0,010 0,01 18 0,006 0 8 0,013 0,01 27 0,004 0 8 0,013 0,01 10 0,010 0,01 7 0,014 0,01 10 0,010 0,01 12 0,008 0,01 9 0,011 0,01 11 0,009 0,01 36 0,003 0 10 0,010 0,01 70 0,001 0
4,4 #### #### 10 0,010 0,01 21 0,005 0 15 0,007 0,01 30 0,003 0 6 0,017 0,01 18 0,006 0 9 0,011 0,01 19 0,005 0 12 0,008 0,01 8 0,013 0,01 12 0,008 0,01 38 0,003 0 11 0,009 0,01 #### ####
4,5 #### #### 9 0,011 0,01 17 0,006 0 16 0,006 0,01 30 0,003 0 7 0,014 0,01 15 0,007 0,01 9 0,011 0,01 17 0,006 0 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 16 0,006 0,01 41 0,002 0 11 0,009 0,01 #### ####
4,6 #### #### 11 0,009 0,01 18 0,006 0 14 0,007 0,01 27 0,004 0 8 0,013 0,01 13 0,008 0,01 11 0,009 0,01 12 0,008 0,01 14 0,007 0,01 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 40 0,003 0 14 0,007 0,01 #### ####
4,7 #### #### 12 0,008 0,01 16 0,006 0,01 11 0,009 0,01 30 0,003 0 9 0,011 0,01 15 0,007 0,01 13 0,008 0,01 14 0,007 0,01 15 0,007 0,01 7 0,014 0,01 13 0,008 0,01 #### #### 10 0,010 0,01 #### ####
4,8 #### #### 10 0,010 0,01 16 0,006 0,01 14 0,007 0,01 30 0,003 0 9 0,011 0,01 14 0,007 0,01 16 0,006 0,01 13 0,008 0,01 13 0,008 0,01 7 0,014 0,01 15 0,007 0,01 #### #### 13 0,008 0,01 #### ####
4,9 #### #### 10 0,010 0,01 22 0,005 0 13 0,008 0,01 41 0,002 0 10 0,010 0,01 17 0,006 0 20 0,005 0 17 0,006 0 13 0,008 0,01 6 0,017 0,01 14 0,007 0,01 #### #### 15 0,007 0,01 #### ####
5 #### #### 12 0,008 0,01 21 0,005 0 13 0,008 0,01 38 0,003 0 12 0,008 0,01 16 0,006 0,01 13 0,008 0,01 13 0,008 0,01 13 0,008 0,01 6 0,017 0,01 15 0,007 0,01 #### #### 17 0,006 0 #### ####
5,1 #### #### 7 0,014 0,01 24 0,004 0 13 0,008 0,01 36 0,003 0 12 0,008 0,01 18 0,006 0 12 0,008 0,01 12 0,008 0,01 15 0,007 0,01 8 0,013 0,01 16 0,006 0,01 #### #### 20 0,005 0 #### ####
5,2 #### #### 9 0,011 0,01 21 0,005 0 8 0,013 0,01 32 0,003 0 18 0,006 0 17 0,006 0 6 0,017 0,01 25 0,004 0 14 0,007 0,01 8 0,013 0,01 23 0,004 0 #### #### 23 0,004 0 #### ####
5,3 #### #### 10 0,010 0,01 19 0,005 0 11 0,009 0,01 30 0,003 0 13 0,008 0,01 20 0,005 0 5 0,020 0,02 14 0,007 0,01 12 0,008 0,01 9 0,011 0,01 23 0,004 0 #### #### 26 0,004 0 #### ####
5,4 #### #### 14 0,007 0,01 21 0,005 0 9 0,011 0,01 31 0,003 0 13 0,008 0,01 22 0,005 0 8 0,013 0,01 14 0,007 0,01 11 0,009 0,01 13 0,008 0,01 17 0,006 0 #### #### 28 0,004 0 #### ####
5,5 #### #### 15 0,007 0,01 18 0,006 0 12 0,008 0,01 38 0,003 0 16 0,006 0,01 24 0,004 0 11 0,009 0,01 11 0,009 0,01 13 0,008 0,01 12 0,008 0,01 19 0,005 0 #### #### 31 0,003 0 #### ####
5,6 #### #### 15 0,007 0,01 17 0,006 0 16 0,006 0,01 57 0,002 0 17 0,006 0 21 0,005 0 14 0,007 0,01 8 0,013 0,01 17 0,006 0 10 0,010 0,01 22 0,005 0 #### #### 30 0,003 0 #### ####
5,7 #### #### 17 0,006 0 15 0,007 0,01 24 0,004 0 #### #### 23 0,004 0 31 0,003 0 26 0,004 0 4 0,025 0,02 18 0,006 0 8 0,013 0,01 26 0,004 0 #### #### 33 0,003 0 #### ####
5,8 #### #### 14 0,007 0,01 17 0,006 0 15 0,007 0,01 #### #### 20 0,005 0 32 0,003 0 16 0,006 0,01 7 0,014 0,01 17 0,006 0 11 0,009 0,01 20 0,005 0 #### #### 35 0,003 0 #### ####Rd Rd Rd Rd
T6T3Tija
T7T4
T5T1
T2Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd

5,9 #### #### 19 0,005 0 21 0,005 0 13 0,008 0,01 #### #### 21 0,005 0 34 0,003 0 18 0,006 0 17 0,006 0 21 0,005 0 6 0,017 0,01 17 0,006 0 #### #### 41 0,002 0 #### ####
6 #### #### 17 0,006 0 57 0,002 0 16 0,006 0,01 #### #### 26 0,004 0 36 0,003 0 22 0,005 0 8 0,013 0,01 18 0,006 0 6 0,017 0,01 17 0,006 0 #### #### #### #### #### ####
6,1 #### #### 16 0,006 0,01 35 0,003 0 13 0,008 0,01 #### #### 29 0,003 0 36 0,003 0 18 0,006 0 18 0,006 0 19 0,005 0 10 0,010 0,01 17 0,006 0 #### #### #### #### #### ####
6,2 #### #### 13 0,008 0,01 25 0,004 0 13 0,008 0,01 #### #### 33 0,003 0 43 0,002 0 18 0,006 0 22 0,005 0 22 0,005 0 14 0,007 0,01 20 0,005 0 #### #### #### #### #### ####
6,3 #### #### 12 0,008 0,01 23 0,004 0 20 0,005 0 #### #### 33 0,003 0 #### #### 19 0,005 0 20 0,005 0 28 0,004 0 17 0,006 0 24 0,004 0 #### #### #### #### #### ####
6,4 #### #### 12 0,008 0,01 20 0,005 0 33 0,003 0 #### #### #### #### #### #### 20 0,005 0 20 0,005 0 58 0,002 0 21 0,005 0 31 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
6,5 #### #### 14 0,007 0,01 19 0,005 0 70 0,001 0 #### #### #### #### #### #### 18 0,006 0 21 0,005 0 53 0,002 0 22 0,005 0 37 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
6,6 #### #### 17 0,006 0 51 0,002 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 23 0,004 0 17 0,006 0 32 0,003 0 28 0,004 0 36 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
6,7 #### #### 18 0,006 0 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 28 0,004 0 15 0,007 0,01 20 0,005 0 32 0,003 0 35 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
6,8 #### #### 38 0,003 0 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 34 0,003 0 16 0,006 0,01 18 0,006 0 33 0,003 0 37 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
6,9 #### #### #### #### 21 0,005 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 35 0,003 0 24 0,004 0 16 0,006 0,01 38 0,003 0 39 0,003 0 #### #### #### #### #### ####
7 #### #### #### #### 15 0,007 0,01 #### #### #### #### #### #### #### #### 37 0,003 0 28 0,004 0 16 0,006 0,01 42 0,002 0 #### #### #### #### #### #### #### ####
7,1 #### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 35 0,003 0 32 0,003 0 23 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,2 #### #### #### #### 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 28 0,004 0 40 0,003 0 27 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,3 #### #### #### #### 19 0,005 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 18 0,006 0 43 0,002 0 27 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,4 #### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 14 0,007 0,01 45 0,002 0 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,5 #### #### #### #### 11 0,009 0,01 #### #### #### #### #### #### #### #### 16 0,006 0,01 #### #### 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,6 #### #### #### #### 16 0,006 0,01 #### #### #### #### #### #### #### #### 13 0,008 0,01 #### #### 29 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,7 #### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 13 0,008 0,01 #### #### 32 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,8 #### #### #### #### 23 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### 14 0,007 0,01 #### #### 34 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
7,9 #### #### #### #### 27 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8 #### #### #### #### 20 0,005 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8,1 #### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8,2 #### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8,3 #### #### #### #### 17 0,006 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8,4 #### #### #### #### 16 0,006 0,01 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####
8,5 #### #### #### #### 21 0,005 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### ####T9
T10
T11T8

P16 e P17 e P18 e P19 e P20 e P21 e P22 e P23 e P24 e P25 e P26 e P27 NR. TEST >
5,50 [m] 4,70 [m] 6,90 [m] 6,00 [m] 6,00 [m] 6,50 [m] 6,00 [m] 5,40 [m] 6,00 [m] 6,40 [m] 6,00 [m] 6,00 adancime max (m)
3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 0,5 0,1
2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 1 0,100 0,08 5 0,020 0,02 1 0,100 0,08 1 0,100 0,08 0,5 0,2
3 0,033 0,03 10 0,010 0,01 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 1 0,100 0,08 7 0,014 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 1 0,3
2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 7 0,014 0,01 1 0,100 0,08 8 0,013 0,01 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 1 0,4
1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 19 0,005 0 6 0,017 0,01 8 0,013 0,01 12 0,008 0,01 1 0,100 0,08 9 0,011 0,01 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 0,25 0,5
2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 19 0,005 0 7 0,014 0,01 8 0,013 0,01 13 0,008 0,01 1 0,100 0,08 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 0,25 0,6
1 0,100 0,08 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 18 0,006 0 11 0,009 0,01 10 0,010 0,01 10 0,010 0,01 5 0,020 0,02 7 0,014 0,01 11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 0,25 0,7
2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 16 0,006 0,01 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 4 0,025 0,02 9 0,011 0,01 9 0,011 0,01 0,25 0,8
2 0,050 0,04 2 0,050 0,04 1 0,100 0,08 12 0,008 0,01 11 0,009 0,01 13 0,008 0,01 5 0,020 0,02 10 0,010 0,01 4 0,025 0,02 12 0,008 0,01 10 0,010 0,01 3 0,9
2 0,050 0,04 3 0,033 0,03 2 0,050 0,04 5 0,020 0,02 10 0,010 0,01 13 0,008 0,01 4 0,025 0,02 9 0,011 0,01 4 0,025 0,02 13 0,008 0,01 6 0,017 0,01 0,5 1
2 0,050 0,04 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 20 0,005 0 8 0,013 0,01 13 0,008 0,01 3 0,033 0,03 14 0,007 0,01 3 0,033 0,03 11 0,009 0,01 5 0,020 0,02 0,5 1,1
3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 3 0,033 0,03 21 0,005 0 10 0,010 0,01 17 0,006 0 5 0,020 0,02 16 0,006 0,01 4 0,025 0,02 11 0,009 0,01 5 0,020 0,02 0,33 1,2
5 0,020 0,02 3 0,033 0,03 6 0,017 0,01 16 0,006 0,01 16 0,006 0,01 19 0,005 0 12 0,008 0,01 16 0,006 0,01 4 0,025 0,02 24 0,004 0 5 0,020 0,02 0,33 1,3
4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 4 0,025 0,02 16 0,006 0,01 17 0,006 0 19 0,005 0 12 0,008 0,01 18 0,006 0 7 0,014 0,01 28 0,004 0 2 0,050 0,04 0,33 1,4
4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 3 0,033 0,03 17 0,006 0 14 0,007 0,01 15 0,007 0,01 9 0,011 0,01 19 0,005 0 5 0,020 0,02 25 0,004 0 2 0,050 0,04 1 1,5
4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 21 0,005 0 15 0,007 0,01 20 0,005 0 11 0,009 0,01 15 0,007 0,01 4 0,025 0,02 33 0,003 0 3 0,033 0,03 5 1,6
5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 23 0,004 0 16 0,006 0,01 21 0,005 0 37 0,003 0 14 0,007 0,01 6 0,017 0,01 26 0,004 0 5 0,020 0,02 4 1,7
7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 20 0,005 0 19 0,005 0 24 0,004 0 25 0,004 0 11 0,009 0,01 6 0,017 0,01 21 0,005 0 3 0,033 0,03 0,5 1,8
7 0,014 0,01 4 0,025 0,02 4 0,025 0,02 18 0,006 0 11 0,009 0,01 22 0,005 0 15 0,007 0,01 18 0,006 0 5 0,020 0,02 18 0,006 0 2 0,050 0,04 0,5 1,9
8 0,013 0,01 4 0,025 0,02 7 0,014 0,01 17 0,006 0 10 0,010 0,01 22 0,005 0 15 0,007 0,01 20 0,005 0 4 0,025 0,02 15 0,007 0,01 1 0,100 0,08 2 2
8 0,013 0,01 4 0,025 0,02 6 0,017 0,01 22 0,005 0 12 0,008 0,01 24 0,004 0 12 0,008 0,01 24 0,004 0 6 0,017 0,01 15 0,007 0,01 1 0,100 0,08 2 2,1
9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 4 0,025 0,02 18 0,006 0 12 0,008 0,01 20 0,005 0 25 0,004 0 20 0,005 0 9 0,011 0,01 16 0,006 0,01 1 0,100 0,08 7 2,2
11 0,009 0,01 8 0,013 0,01 5 0,020 0,02 17 0,006 0 12 0,008 0,01 22 0,005 0 22 0,005 0 18 0,006 0 5 0,020 0,02 18 0,006 0 0,5 0,200 0,16 8 2,3
11 0,009 0,01 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 19 0,005 0 15 0,007 0,01 26 0,004 0 14 0,007 0,01 15 0,007 0,01 5 0,020 0,02 19 0,005 0 0,5 0,200 0,16 9 2,4
12 0,008 0,01 14 0,007 0,01 5 0,020 0,02 23 0,004 0 17 0,006 0 27 0,004 0 10 0,010 0,01 19 0,005 0 5 0,020 0,02 19 0,005 0 0,5 0,200 0,16 15 2,5
13 0,008 0,01 12 0,008 0,01 7 0,014 0,01 23 0,004 0 18 0,006 0 26 0,004 0 18 0,006 0 18 0,006 0 4 0,025 0,02 19 0,005 0 0,5 0,200 0,16 10 2,6
12 0,008 0,01 14 0,007 0,01 11 0,009 0,01 21 0,005 0 19 0,005 0 26 0,004 0 22 0,005 0 9 0,011 0,01 5 0,020 0,02 19 0,005 0 2 0,050 0,04 10 2,7
10 0,010 0,01 14 0,007 0,01 11 0,009 0,01 20 0,005 0 16 0,006 0,01 28 0,004 0 8 0,013 0,01 6 0,017 0,01 5 0,020 0,02 18 0,006 0 1 0,100 0,08 10 2,8
11 0,009 0,01 15 0,007 0,01 13 0,008 0,01 15 0,007 0,01 20 0,005 0 26 0,004 0 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 5 0,020 0,02 20 0,005 0 0,5 0,200 0,16 8 2,9
12 0,008 0,01 16 0,006 0,01 14 0,007 0,01 18 0,006 0 19 0,005 0 24 0,004 0 9 0,011 0,01 7 0,014 0,01 5 0,020 0,02 20 0,005 0 0,5 0,200 0,16 11 3
13 0,008 0,01 13 0,008 0,01 14 0,007 0,01 17 0,006 0 10 0,010 0,01 22 0,005 0 16 0,006 0,01 10 0,010 0,01 3 0,033 0,03 20 0,005 0 0,5 0,200 0,16 12 3,1
20 0,005 0 16 0,006 0,01 17 0,006 0 22 0,005 0 16 0,006 0,01 23 0,004 0 21 0,005 0 14 0,007 0,01 4 0,025 0,02 22 0,005 0 0,5 0,200 0,16 8 3,2
17 0,006 0 18 0,006 0 20 0,005 0 19 0,005 0 16 0,006 0,01 19 0,005 0 19 0,005 0 17 0,006 0 5 0,020 0,02 18 0,006 0 1 0,100 0,08 7 3,3
21 0,005 0 21 0,005 0 25 0,004 0 17 0,006 0 16 0,006 0,01 12 0,008 0,01 27 0,004 0 20 0,005 0 4 0,025 0,02 19 0,005 0 1 0,100 0,08 11 3,4
19 0,005 0 16 0,006 0,01 17 0,006 0 16 0,006 0,01 14 0,007 0,01 14 0,007 0,01 23 0,004 0 23 0,004 0 3 0,033 0,03 22 0,005 0 3 0,033 0,03 11 3,5
24 0,004 0 13 0,008 0,01 17 0,006 0 18 0,006 0 16 0,006 0,01 14 0,007 0,01 22 0,005 0 29 0,003 0 5 0,020 0,02 22 0,005 0 3 0,033 0,03 12 3,6
22 0,005 0 14 0,007 0,01 16 0,006 0,01 23 0,004 0 14 0,007 0,01 18 0,006 0 25 0,004 0 29 0,003 0 7 0,014 0,01 24 0,004 0 3 0,033 0,03 14 3,7
17 0,006 0 16 0,006 0,01 17 0,006 0 22 0,005 0 20 0,005 0 13 0,008 0,01 23 0,004 0 29 0,003 0 7 0,014 0,01 23 0,004 0 2 0,050 0,04 10 3,8
18 0,006 0 14 0,007 0,01 15 0,007 0,01 23 0,004 0 19 0,005 0 17 0,006 0 23 0,004 0 24 0,004 0 7 0,014 0,01 22 0,005 0 2 0,050 0,04 10 3,9
16 0,006 0,01 15 0,007 0,01 14 0,007 0,01 26 0,004 0 20 0,005 0 20 0,005 0 27 0,004 0 30 0,003 0 7 0,014 0,01 20 0,005 0 1 0,100 0,08 9 4
16 0,006 0,01 19 0,005 0 21 0,005 0 21 0,005 0 17 0,006 0 15 0,007 0,01 24 0,004 0 32 0,003 0 8 0,013 0,01 20 0,005 0 1 0,100 0,08 9 4,1
19 0,005 0 25 0,004 0 16 0,006 0,01 18 0,006 0 16 0,006 0,01 17 0,006 0 26 0,004 0 40 0,003 0 7 0,014 0,01 20 0,005 0 2 0,050 0,04 9 4,2
13 0,008 0,01 29 0,003 0 14 0,007 0,01 19 0,005 0 11 0,009 0,01 14 0,007 0,01 52 0,002 0 44 0,002 0 7 0,014 0,01 24 0,004 0 8 0,013 0,01 12 4,3
9 0,011 0,01 32 0,003 0 7 0,014 0,01 23 0,004 0 13 0,008 0,01 14 0,007 0,01 30 0,003 0 36 0,003 0 9 0,011 0,01 28 0,004 0 15 0,007 0,01 16 4,4
13 0,008 0,01 34 0,003 0 10 0,010 0,01 27 0,004 0 13 0,008 0,01 15 0,007 0,01 35 0,003 0 39 0,003 0 10 0,010 0,01 29 0,003 0 20 0,005 0 15 4,5
17 0,006 0 37 0,003 0 12 0,008 0,01 32 0,003 0 15 0,007 0,01 15 0,007 0,01 36 0,003 0 44 0,002 0 11 0,009 0,01 31 0,003 0 25 0,004 0 24 4,6
15 0,007 0,01 38 0,003 0 14 0,007 0,01 31 0,003 0 20 0,005 0 26 0,004 0 39 0,003 0 52 0,002 0 13 0,008 0,01 32 0,003 0 25 0,004 0 21 4,7
11 0,009 0,01 #### #### 17 0,006 0 44 0,002 0 19 0,005 0 19 0,005 0 43 0,002 0 53 0,002 0 11 0,009 0,01 28 0,004 0 26 0,004 0 19 4,8
17 0,006 0 #### #### 23 0,004 0 41 0,002 0 16 0,006 0,01 18 0,006 0 42 0,002 0 47 0,002 0 10 0,010 0,01 28 0,004 0 27 0,004 0 25 4,9
21 0,005 0 #### #### 21 0,005 0 45 0,002 0 15 0,007 0,01 20 0,005 0 43 0,002 0 48 0,002 0 12 0,008 0,01 41 0,002 0 33 0,003 0 23 5
213 0,000 0 #### #### 20 0,005 0 40 0,003 0 14 0,007 0,01 22 0,005 0 48 0,002 0 50 0,002 0 13 0,008 0,01 40 0,003 0 26 0,004 0 21 5,1
29 0,003 0 #### #### 17 0,006 0 43 0,002 0 14 0,007 0,01 23 0,004 0 40 0,003 0 55 0,002 0 13 0,008 0,01 50 0,002 0 20 0,005 0 25 5,2
31 0,003 0 #### #### 19 0,005 0 44 0,002 0 15 0,007 0,01 26 0,004 0 48 0,002 0 58 0,002 0 15 0,007 0,01 53 0,002 0 29 0,003 0 28 5,3
34 0,003 0 #### #### 16 0,006 0,01 45 0,002 0 14 0,007 0,01 22 0,005 0 50 0,002 0 51 0,002 0 17 0,006 0 60 0,002 0 28 0,004 0 22 5,4
37 0,003 0 #### #### 17 0,006 0 40 0,003 0 15 0,007 0,01 28 0,004 0 50 0,002 0 #### #### 14 0,007 0,01 #### #### 30 0,003 0 30 5,5
#### #### #### #### 19 0,005 0 38 0,003 0 15 0,007 0,01 27 0,004 0 55 0,002 0 #### #### 13 0,008 0,01 #### #### 33 0,003 0 36 5,6
#### #### #### #### 12 0,008 0,01 44 0,002 0 17 0,006 0 28 0,004 0 56 0,002 0 #### #### 12 0,008 0,01 #### #### 39 0,003 0 35 5,7
#### #### #### #### 14 0,007 0,01 45 0,002 0 25 0,004 0 29 0,003 0 57 0,002 0 #### #### 12 0,008 0,01 #### #### 38 0,003 0 38 5,8Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd Rd
T6
T7T3
T4
T5Tija
T1
T2

#### #### #### #### 19 0,005 0 45 0,002 0 28 0,004 0 26 0,004 0 58 0,002 0 #### #### 13 0,008 0,01 #### #### 33 0,003 0 32 5,9
#### #### #### #### 14 0,007 0,01 42 0,002 0 27 0,004 0 25 0,004 0 62 0,002 0 #### #### 13 0,008 0,01 #### #### 45 0,002 0 40 6
#### #### #### #### 16 0,006 0,01 #### #### #### #### 28 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,1
#### #### #### #### 18 0,006 0 #### #### #### #### 23 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,2
#### #### #### #### 17 0,006 0 #### #### #### #### 21 0,005 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,3
#### #### #### #### 24 0,004 0 #### #### #### #### 26 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,4
#### #### #### #### 28 0,004 0 #### #### #### #### 25 0,004 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,5
#### #### #### #### 30 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,6
#### #### #### #### 37 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,7
#### #### #### #### 37 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,8
#### #### #### #### 38 0,003 0 #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 6,9
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,1
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,2
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,3
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,4
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,5
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,6
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,7
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,8
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 7,9
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8,1
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8,2
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8,3
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8,4
#### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### #### 8,5T9
T10
T11T8

18
Tema 3 – Interpretarea datelor CPT
Prin analiza datelor primare inscrise in fisierul primit, se cere obtinerea de maximum de parametri
derivati prin interpretarea rezultatelor CPT. Rezultatele vor fi prezentate explicit sub forma unui text
explicativ cu prezentarea formulelor folosite, a unui tabel cu rezultatele de calcul si a unor grafice de
variatie a parametrilor derivati in adancime.
3.1. GENERALITATI
Penetrare a statica pe con (Cone Penetration Test- CPT) este in prezent o investiga tie geotehnica in
situ utilizata din ce in ce mai des pentru construc tiile civile, industriale,de drumuri si poduri, datorita
costului sau redus in raport cu investigat ia geotehnica cl asica, timpului redus de execu tie (1h÷1½h
pentru aproximativ 30m), precum si volumului mare de informat ii pe care il ofera.
3.2. ISTORIC
Aparatura a fost proiectatã de Departamentul de Lucrari Publice al Olandei în anul1 930, iar in 1932 P.
Barentsen a folo sit-o pentru prima data pentru verificarea unei umpluturi de 4 m grosime
(P.W.Mayne, 2007). Dispozitivul mecanic originar avea doua seturi de tubulaturi, cea externa
proteja nd conul interior conectat la un manometru, unde citirile se faceau vizual de catre un
operator, la fiecare inaintare/i mpingere cu 20cm.
Ulterior, in 1948 Delft Soil Mechanics Laboratory (DSML) a introdus conul electric, care a fost ac tionat
printr -o impingere continua, cu viteza constanta , permi tand masurarea permanenta a presiunilor. U n
an mai tarziu a fost experimentat sistemul de masurare a presiunilor pe mantaua laterala, care insa a
devenit comercial abia în anul 1960.
In 1962 DSML a introdus piezoconul, pe care l -a utilizat init ial doar în nisipuri, iar dupã 1970, diver si
autori utilizeaza cu succes piezoconul in roci coezive, in special in cele stratificate. Ulterior, a fost
adaugat inclinometru necesar pentru controlul verticalit atii penetrarii si prevenirea problemelor de
incovoiere a tubulaturii (Van De Graaf & Jekel, 1982). I n ultimele decenii numeroase dispozitive sau
senzori au completat echipamentul de penetrare (celule de presiune, senzori de deplasare, de
temperatur a, de vibrati i, de radio -izotopi, diaelectrici si de pemisivitate, electrozi,geofoni).
Ultimele “tendin te” c ontin dispozitive de amplificare a semnalelor electrice, care sunt transmise
computerului aflat la suprafata conectat i n sistem “wireless” precum si senzori complec si de
monitorizare a diverselor substan te poluante.

3.3. PRINCIPIUL METODEI, APARATUR A
Proc edura de testare standard descrisã de 1242/6 -76, ulterior C159 -89, respectiv ASTM D 5778,
utilizeaza o instalat ie hidraulica cu ajutorul careia se asigura patrunderea continua, prin presare, a
tubula turii standardizate, cu o viteza de 20mm/s.
Tubulatura co ntine sistemul de tije de 1,00m sau 1,50m, care sus tine conul, precum si o serie de
tuburi de protec tie numite mantale.

19
3.4. PARAMETRI MASURATI, CORECTII

DATE PRIMARE:
Nr. Depth
[m] Qc
[MPa] qc (bar) Fs
[kPa] U2
[kPa] qT
[MPa] qT (bar) U0
[kPa] U2-U0
[kPa] 𝝈vo
[KPa]
1 91,50 0,36 3,64 3,74 850,55 0,96 9,62 899,77 -33,67 160,64
2 91,51 0,36 3,64 3,74 850,55 0,96 9,62 899,87 -33,77 160,73
3 91,52 0,36 3,64 3,74 850,55 0,96 9,62 899,97 -33,87 160,82
4 91,53 0,36 3,64 3,74 850,55 0,96 9,62 900,07 -33,97 160,92
5 91,54 0,36 3,64 3,36 869,40 0,97 9,70 900,17 -15,22 161,01
6 91,55 1,56 15,57 8,71 1022,92 2,23 22,27 900,27 138,20 161,10
7 91,56 0,85 8,47 7,67 880,29 1,46 14,57 900,37 -4,53 161,19
8 91,57 1,10 11,03 8,62 986,97 1,76 17,58 900,47 102,05 161,29
9 91,58 3,60 36,01 7,95 916,32 4,23 42,26 900,57 31,30 161,38
10 91,59 5,05 50,45 7,76 912,08 5,67 56,69 900,67 26,96 161,47
11 91,60 5,20 51,96 7,76 864,89 5,80 58,00 900,77 -20,33 161,56
12 91,61 5,20 51,96 7,76 864,89 5,80 58,00 900,87 -20,43 161,66
13 91,62 6,30 62,99 10,13 909,29 6,92 69,21 900,97 23,87 161,75
14 91,63 7,93 79,32 10,23 892,47 8,55 85,47 901,07 6,95 161,84
15 91,64 8,81 88,12 13,16 913,31 9,44 94,36 901,17 27,69 161,94
16 91,65 11,74 117,41 18,23 830,05 12,33 123,30 901,27 -55,67 162,03
17 91,66 12,96 129,62 22,59 825,76 13,55 135,49 901,37 -60,06 162,12
18 91,67 14,49 144,91 29,03 828,32 15,08 150,79 901,47 -57,60 162,21
19 91,68 14,49 144,91 29,03 828,32 15,08 150,79 901,57 -57,70 162,31
20 91,69 15,31 153,14 34,42 825,40 15,90 159,01 901,67 -60,72 162,40
21 91,70 15,31 153,14 34,42 825,40 15,90 159,01 901,77 -60,82 162,49
22 91,71 17,11 171,08 53,03 825,09 17,70 176,95 901,87 -61,23 162,59
23 91,72 17,74 177,38 64,11 829,34 18,33 183,27 901,97 -57,08 162,68
24 91,73 17,96 179,60 68,14 833,95 18,55 185,51 902,07 -52,57 162,77
25 91,74 18,63 186,27 76,52 832,84 19,22 192,17 902,17 -53,78 162,86

*s-a primit un numar total de 18 3 date primare
3.4.1. REZISTENTA PE MANTA
Frecvent, rezisten ta pe manta este exprimata in raport cu rezisten ta pe con corectata (Lunne, et.al.,
1997) printr -un raport de fric tiune, a carui valoare este corelata cu granulozitatea rocii:
𝐹𝑅=𝑓𝑠
𝑞𝑡100 (%)

20
Valorile mari sunt asociate rocilor argiloase (avand coeziune crescuta si frecare redusa), in timp c e
valorile reduse sunt proprii rocilor nisipoase sau argilelor uscate.
Astfel, valori ale FR<1÷1,5% sunt specifice nisipurilor “curate” si argilelor senzitive, iar valori in
intervalul 3÷4%<FR<10% sunt specifice argilelor si prafurilor.
Nr. Fs
[kPa] qT
[MPa] qT (bar) FR (%)
1 3,74 0,96 9,62 0,39
2 3,74 0,96 9,62 0,39
3 3,74 0,96 9,62 0,39
4 3,74 0,96 9,62 0,39
5 3,36 0,97 9,70 0,35
6 8,71 2,23 22,27 0,39
7 7,67 1,46 14,57 0,53
8 8,62 1,76 17,58 0,49
9 7,95 4,23 42,26 0,19
10 7,76 5,67 56,69 0,14
11 7,76 5,80 58,00 0,13
12 7,76 5,80 58,00 0,13
13 10,13 6,92 69,21 0,15
14 10,23 8,55 85,47 0,12
15 13,16 9,44 94,36 0,14
16 18,23 12,33 123,30 0,15
17 22,59 13,55 135,49 0,17
18 29,03 15,08 150,79 0,19
19 29,03 15,08 150,79 0,19
20 34,42 15,90 159,01 0,22
21 34,42 15,90 159,01 0,22
22 53,03 17,70 176,95 0,30
23 64,11 18,33 183,27 0,35
24 68,14 18,55 185,51 0,37

* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

21

3.4.2. PRESIUNEA APEI DIN PORI „u”
Este presiunea dezvoltata de apa i ntre gran ulele rocii pe parcursul penetrarii si este masurata prin
intermediul pietrelor poroase de ca tre traductori specifici care pot fi amplasat i in diferite pozit ii. 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00
0 50 100 150 200 Friction Ratio [%]
Number of Samples FR (%)
FR (%)
80,60
82,60
84,60
86,60
88,60
90,60
92,60 94,60 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 Depth [m] Friction Ratio [%] FR&depth
FR (%)

22
Pozitia standard a pietrelor poroase este pe umerii conului (u2 ) pentru ca permite aplicarea corec tiei
rezisten tei pe va rf.
In aceasta pozitie, in roci nisipoase, presiunea masurata este asemanatoare cu cea hidrostatica ( u2
≅uo ), in timp ce in argile, indiferent de stare lor de consisten ta, aceasta este mult mai mare ( u2 >
uo ).
In pozi tia mediana a pietrelor poroase, presiunea apei din pori (u1 ) este i ntotdeauna pozitiva, in tim p
ce in pozi tia u2 presiunea poate lua valori pozitive in roci nefisurate sau negative pana la – 100kPa, i n
roci argiloase fisurate s au nisipuri indesate.
Cea mai rara pozitie a pietrelor poroase este u3 .
Utilizand valorile efortului litostatic vertical total ( 𝜎vo) si ale presiunii hidrostatice (uo) se calcu leaza
parametrul Bq al presiunii apei din pori astfel:
𝐵𝑞=𝑢2−𝑢0
𝑞𝑡−𝜎𝑣𝑜
Acesta este folosit pentru normalizarea valorilor CPTu în scopul clasificarii rocilor traversate si
estima rii rezisten tei la forfecare nedrenate (su) .
Nr. qT
[MPa] qT (bar) U2-U0
[kPa] 𝝈vo [KPa] Bq (-)
1 0,96 9,62 -33,67 160,64 -0,04
2 0,96 9,62 -33,77 160,73 -0,04
3 0,96 9,62 -33,87 160,82 -0,04
4 0,96 9,62 -33,97 160,92 -0,04
5 0,97 9,70 -15,22 161,01 -0,02
6 2,23 22,27 138,20 161,10 0,07
7 1,46 14,57 -4,53 161,19 0,00
8 1,76 17,58 102,05 161,29 0,06
9 4,23 42,26 31,30 161,38 0,01
10 5,67 56,69 26,96 161,47 0,00
11 5,80 58,00 -20,33 161,56 0,00
12 5,80 58,00 -20,43 161,66 0,00
13 6,92 69,21 23,87 161,75 0,00
14 8,55 85,47 6,95 161,84 0,00
15 9,44 94,36 27,69 161,94 0,00
16 12,33 123,30 -55,67 162,03 0,00
17 13,55 135,49 -60,06 162,12 0,00

* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

23
3.5. INTERPRETAREA REZULTATELOR
3.5.1 . DIAGRAME DE INTERPRETARE

In prezent sunt publicate peste 20 de diagrame de clasificare a rocilor pe baza determinarilor CPT,
cele mai des citate fiind Begemann 1965, Schmertmann 1978, Douglas&Olsen 1981, 1988,
Robertson&Campanella 1983, Robertson 1986, 1990.

Diagramã simplificatã de interpretare CPT pentru penetrometru electric standard
(dupã Robertson&Campanella, 1983)

Diagrame de interpretare CPT (dupã Douglas si Olsen, 1988)
* in funct ie de FR1 si qc1;n=constanta a conului; 1,00 10,00 100,00 1000,00
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 Rezistenta pe con [bari]
Raport de frictiune [%]
1,00 10,00 100,00 1000,00
0,01 0,1 1 10 qc1 [bari]
FR1 [%]

24
𝐹𝑅1=𝑓𝑠
𝑞𝑐1
𝜎𝑣𝑛−1100
𝑞𝑐1=𝑞𝑐
𝜎𝑣𝑛
NR. Depth
[m] Qc
[MPa] qc (bar) Fs
[kPa] 𝝈vo
[KPa] qc1
(kPa) qc1
(bar) FR1
1 91,50 0,36 3,64 3,74 160,64 2,27 22,66 184,8551
2 91,51 0,36 3,64 3,74 160,73 2,26 22,65 184,8946
3 91,52 0,36 3,64 3,74 160,82 2,26 22,63 184,9341
4 91,53 0,36 3,64 3,74 160,92 2,26 22,62 184,9736
5 91,54 0,36 3,64 3,36 161,01 2,26 22,61 166,2149
6 91,55 1,56 15,57 8,71 161,10 9,66 96,65 23,55413
7 91,56 0,85 8,47 7,67 161,19 5,25 52,55 70,10471
8 91,57 1,10 11,03 8,62 161,29 6,84 68,39 46,46944
9 91,58 3,60 36,01 7,95 161,38 22,31 223,14 4,021837
10 91,59 5,05 50,45 7,76 161,47 31,24 312,44 2,000485
11 91,60 5,20 51,96 7,76 161,56 32,16 321,60 1,886304
12 91,61 5,20 51,96 7,76 161,66 32,14 321,42 1,886705
13 91,62 6,30 62,99 10,13 161,75 38,94 389,43 1,676251
14 91,63 7,93 79,32 10,23 161,84 49,01 490,10 1,067764
15 91,64 8,81 88,12 13,16 161,94 54,42 544,17 1,113176
16 91,65 11,74 117,41 18,23 162,03 72,46 724,62 0,868812
17 91,66 12,96 129,62 22,59 162,12 79,95 799,52 0,883514
18 91,67 14,49 144,91 29,03 162,21 89,33 893,32 0,908622
19 91,68 14,49 144,91 29,03 162,31 89,28 892,81 0,908815
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

25

Harta de clasificare simplificata pentru con de frict iune electric standard
(dupã Robertson et.al., 1986)

Zona nr. Tip litologic
1 Argile coloidale, sensitive
2 Argile cu con tinut organic
3 Argila
4 Argila la argila prafoasa
5 Argila prafoasa la praf argilos
6 Praf argilos la nisip prafos
7 Praf nisipos la nisip prafos
8 Nisip prafos la nisip
9 Nisip
10 Nisip cu pietri s la nisip
11 Nisip fin indesat
12 Nisip argilos la nisip
– rezisten ta pe con normalizata ( -),
𝑞𝑛=𝑞𝑡−𝜎𝑣𝑜
𝜎ʹ𝑣𝑜
– raport de fric tiune normalizat (%),

𝑓𝑛=𝑓𝑠
𝑞𝑡−𝜎𝑣𝑜100 0,1 1,0 10,0 100,0 1000,0
-0,20 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 Rezistenta pe con qc [MPa]
Parametrul presiunii apei din pori Bq [ -]

26

NR. Fs
[kPa] qT
[MPa] qT (bar) 𝝈vo
[KPa] FR1 sigma' vo
(kPa) qn (-) FRn (%)
1
3,74 0,96 9,62 160,64 184,8551 6,750815881 118,671 0,4668428
2
3,74 0,96 9,62 160,73 184,8946 6,775563649 118,2239 0,4668969
3
3,74 0,96 9,62 160,82 184,9341 6,800340325 117,7795 0,466951
4
3,74 0,96 9,62 160,92 184,9736 6,825145918 117,3378 0,4670051
5
3,36 0,97 9,70 161,01 166,2149 3,029850566 266,9016 0,415496
6
8,71 2,23 22,27 161,10 23,55413 10,77632933 191,7218 0,4215759
7
7,67 1,46 14,57 161,19 70,10471 0,563106667 2301,625 0,5917935
8
8,62 1,76 17,58 161,29 46,46944 10,30808019 154,905 0,5398388
9
7,95 4,23 42,26 161,38 4,021837 1,242693066 3271,127 0,1955716
10
7,76 5,67 56,69 161,47 2,000485 0,790551485 6966,192 0,1409081
11
7,76 5,80 58,00 161,56 1,886304 0,582493064 9679,465 0,1376321
12
7,76 5,80 58,00 161,66 1,886705 0,585704452 9626,234 0,1376343
13
10,13 6,92 69,21 161,75 1,676251 0,571235369 11833,45 0,1498591
14
10,23 8,55 85,47 161,84 1,067764 0,134183429 62493,01 0,1219959
15
13,16 9,44 94,36 161,94 1,113176 0,483535308 19179,96 0,1418992
16
18,23 12,33 123,30 162,03 0,868812 0,741260877 16415,44 0,1498177
17
22,59 13,55 135,49 162,12 0,883514 0,727307627 18406,56 0,1687429
18
29,03 15,08 150,79 162,21 0,908622 0,626334205 23816,7 0,1946074
19
29,03 15,08 150,79 162,31 0,908815 0,627784479 23761,53 0,1946086
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

care i mpreuna cu presiunea normalizata a apei din pori – Bq, au fost inclu si de Jefferies&Davis (1993)
in formula indicelui de clasificare al rocilor pe baza penetrãrii statice pe con, *Ic.

𝐼𝐶=��3−𝑙𝑜𝑔�𝑞𝑛�1−𝐵𝑞���2
+(1,5+1,3𝑙𝑜𝑔𝑓𝑛)2 S-a determinat 𝜎𝑣𝑜′=𝜎𝑣𝑜𝐵𝑞, cu
conditia sa fie pozitiv

27
NR. qT
[MPa] qT (bar) Bq (-) qc1
(kPa) qc1
(bar) qn (-) FRn (%) Ic
1
0,96 9,62 -0,04 2,27 22,66 118,671 0,4668428
1,40
2
0,96 9,62 -0,04 2,26 22,65 118,2239 0,4668969
1,40
3
0,96 9,62 -0,04 2,26 22,63 117,7795 0,466951
1,41
4
0,96 9,62 -0,04 2,26 22,62 117,3378 0,4670051
1,41
5
0,97 9,70 -0,02 2,26 22,61 266,9016 0,415496
1,15
6
2,23 22,27 0,07 9,66 96,65 191,7218 0,4215759
1,26
7
1,46 14,57 0,00 5,25 52,55 2301,625 0,5917935
1,26
8
1,76 17,58 0,06 6,84 68,39 154,905 0,5398388
1,42
9
4,23 42,26 0,01 22,31 223,14 3271,127 0,1955716
0,77
10
5,67 56,69 0,00 31,24 312,44 6966,192 0,1409081
0,93
11
5,80 58,00 0,00 32,16 321,60 9679,465 0,1376321
1,06
12
5,80 58,00 0,00 32,14 321,42 9626,234 0,1376343
1,06
13
6,92 69,21 0,00 38,94 389,43 11833,45 0,1498591
1,15
14
8,55 85,47 0,00 49,01 490,10 62493,01 0,1219959
1,82
15
9,44 94,36 0,00 54,42 544,17 19179,96 0,1418992
1,34
16
12,33 123,30 0,00 72,46 724,62 16415,44 0,1498177
1,29
17
13,55 135,49 0,00 79,95 799,52 18406,56 0,1687429
1,36
18
15,08 150,79 0,00 89,33 893,32 23816,7 0,1946074
1,49
19
15,08 150,79 0,00 89,28 892,81 23761,53 0,1946086
1,49
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

Relat ia de mai sus permite incadrarea rapida intr- o categorie granulometrica a rocilor traversate de
penetrarea pe con, prin raportarea valorilor ob tinute la limitele de varia tie ale acestui indice, limite
ce sunt prezentate in tabelul de mai jos.

28
Clasificarea granulometrica Limite de varia tie ale *Ic
Roci argiloase cu con tinut organic *Ic >3,22
Argile 2,82<*Ic<3,22
Prafuri argiloase, nisipoase 2,54<*Ic<2,82
Nisipuri argiloase, pr afoase 1,90<*Ic<2,54
Nisip 1,25<*Ic<1,90
Pietri s in amestec cu nisip *Ic<1,25

NR. Ic Granulometrie
1 1,40 nisip
2 1,40 nisip
3 1,41 nisip
4 1,41 nisip
5 1,15 pietris in ametesc cu nisip
6 1,26 nisip
7 1,26 nisip
8 1,42 nisip
9 0,77 pietris in ametesc cu nisip
10 0,93 pietris in ametesc cu nisip
11 1,06 pietris in ametesc cu nisip
12 1,06 pietris in ametesc cu nisip
13 1,15 pietris in ametesc cu nisip
14 1,82 nisip
15 1,34 nisip
16 1,29 nisip
17 1,36 nisip
18 1,49 nisip
19 1,49 nisip
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

Relat ii de normalizare a rezisten tei pe con, a frecarii laterale si a presiunii apei din pori:

𝑞𝑡1=𝑞𝑡
(𝜎ʹ𝑣𝑜𝜎𝑎𝑡𝑚)0,5

𝑓ʹ=𝑓𝑠
𝜎ʹ𝑣𝑜

29

Nr. Fs
[kPa] qT
[MPa] qT (bar) U2-U0
[kPa] sigma' vo (kPa) qt1[kPa] f' [kPa] U'
1 3,74 0,96 9,62 -33,67 6,750815881 37,02 0,55 4,99
2 3,74 0,96 9,62 -33,77 6,775563649 36,95 0,55 4,98
3 3,74 0,96 9,62 -33,87 6,800340325 36,88 0,55 4,98
4 3,74 0,96 9,62 -33,97 6,825145918 36,81 0,55 4,98
5 3,36 0,97 9,70 -15,22 3,029850566 55,71 1,11 5,02
6 8,71 2,23 22,27 138,20 10,77632933 67,84 0,81 12,82
7 7,67 1,46 14,57 -4,53 0,563106667 194,20 13,62 8,04
8 8,62 1,76 17,58 102,05 10,30808019 54,76 0,84 9,90
9 7,95 4,23 42,26 31,30 1,242693066 379,13 6,40 25,19
10 7,76 5,67 56,69 26,96 0,790551485 637,55 9,82 34,11
11 7,76 5,80 58,00 -20,33 0,582493064 759,92 13,32 34,90
12 7,76 5,80 58,00 -20,43 0,585704452 757,83 13,25 34,88
13 10,13 6,92 69,21 23,87 0,571235369 915,77 17,73 41,79
14 10,23 8,55 85,47 6,95 0,134183429 2333,37 76,24 51,81
15 13,16 9,44 94,36 27,69 0,483535308 1357,00 27,22 57,27
16 18,23 12,33 123,30 -55,67 0,741260877 1432,13 24,59 75,10
17 22,59 13,55 135,49 -60,06 0,727307627 1588,76 31,06 82,58
18 29,03 15,08 150,79 -57,60 0,626334205 1905,38 46,35 91,96
19 29,03 15,08 150,79 -57,70 0,627784479 1903,18 46,24 91,91
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

in care atm=100KP = l at. = 1bar este presiunea atmosferica.

3.5.2 . EVALUAREA PARAMETRILOR GEOMECANICI
3.5.2.1. Densitatea relativa (grad de i ndesare)
In roci nisipoase, avand procente de frac tiuni fine (praf, argila <15%), densitatea relativa este in mod
curent determinata prin incercari in situ. In ultimele decenii numero si cercetatori au studiat, prin
execu tia unor teste la scara , rela tia i ntre rezisten ta pe v arf qt si gradul de i ndesare:
Schmertmann,1978, Robertson&Campanella, 1983, Jamiolkowski, et.al.,1985, Salgado, et.al., 1998.
Men tionam studiile:
 Kulhay si Mayne, 1991, pe un numa r de 26 de serii de geomateriale (677 masura tori)
constand i n nisip cuar tos, monogranular ob tinandu-se rela tiile:

30
𝐷𝑟=100�𝑞𝑡1
300

Nr. qt1[kPa] Dr
1 37,02 35,13
2 36,95 35,09
3 36,88 35,06
4 36,81 35,03
5 55,71 43,09
6 67,84 47,56
7 194,20 80,46
8 54,76 42,72
9 379,13 112,42
10 637,55 145,78
11 759,92 159,16
12 757,83 158,94
13 915,77 174,72
14 2333,37 278,89
15 1357,00 212,68
16 1432,13 218,49
17 1588,76 230,13
18 1905,38 252,02
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare
3.5.2 .2. Greutate volumica
Parametrul “greutate volumica” este extrem de utilizat in toate tipurile de calcule.
Determinarea lui se face in mod curent prin prelevarea de probe netulburate in stuturi cu pere ti
subtiri si prelucrarea in laborator. Exista o multitudine de situ atii in care aceste stu turi nu pot fi
prelevate: i n roci detritice (nisip, pietris) sau i n roci prafoase în stare de consisten ta scazuta. I n acest

31
context, se propun o serie de metode alternative de aproximare a greut atii volumice fie in stare
uscata, fie i n stare umed a (naturala).
Astfel, Mayne, P.W., 2007, relateaza experien tele realizate in laborator, in camere de calibrare a
dispozitivelor CPT, pe diverse tipuri de nisipuri cuart itice si carbonatice. Autorul propune o serie de
relat ii de legatura intre greutatea volumica in st are uscata- gd (KN/m3) si rezisten ta pe con
normalizata data de ec. – qt1(KPa), de tipul:
𝛾𝑑=1,89lg (𝑞𝑡1)+11,8
Nr. qt1[kPa]

1 37,02 14,76
2 36,95 14,76
3 36,88 14,76
4 36,81 14,76
5 55,71 15,10
6 67,84 15,26
7 194,20 16,12
8 54,76 15,09
9 379,13 16,67
10 637,55 17,10
11 759,92 17,24
12 757,83 17,24
13 915,77 17,40
14 2333,37 18,17
15 1357,00 17,72
16 1432,13 17,76
17 1588,76 17,85
18 1905,38 18,00
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

32
3.5.2 .3. Modulul de deformatie edometric
In ultimele decenii numero si autori, pe baza testelor de laborator si a incercarilor CPT, au corelat
rezisten ta la penetrare pe con cu modulul de deforma tie edometric, necesar in calculele de tasare a
terenurilor de fundare (Mitchell&Gardner, 1975; Schmertmann, 1978; Jamiolkowski, et.al., 1985;
Mayne, 2006). Acesta din urma a stabilit pentru o gama larga de tipuri litologice (nisip, praf, argila) o
relat ie de forma:
𝑀ʹ=𝛼ʹ𝐶(𝑞𝑡−𝜎𝑣𝑜)
in care coeficientul adimensional a'c ia valori intre 1 si 2 in cazul rocilor apart inand categoriei
“forma tiunea acoperitoare ”, iar pentru depozitele ce se incadreazã in categoria “ rocã de baza” a'c >
2, putand ajunge si la valori de 10÷20.

Nr. qT
[MPa] qT (bar) 𝝈vo
[KPa] M'
1 0,96 9,62 160,64 1201,69
2 0,96 9,62 160,73 1201,55
3 0,96 9,62 160,82 1201,41
4 0,96 9,62 160,92 1201,27
5 0,97 9,70 161,01 1213,01
6 2,23 22,27 161,10 3099,09
7 1,46 14,57 161,19 1944,09
8 1,76 17,58 161,29 2395,16
9 4,23 42,26 161,38 6097,51
10 5,67 56,69 161,47 8260,70
11 5,80 58,00 161,56 8457,33
12 5,80 58,00 161,66 8457,19
13 6,92 69,21 161,75 10139,53
14 8,55 85,47 161,84 12578,29
15 9,44 94,36 161,94 13911,28
16 12,33 123,30 162,03 18252,19
17 13,55 135,49 162,12 20080,84
18 15,08 150,79 162,21 22375,82
19 15,08 150,79 162,31 22375,68
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

3.5.2 .4. Unghiul de frecare interioara
Cercetari mai recente s -au bazat pe execu tia in situ a incercarilor CPTu si prelevarea de probe
netulburate (prin inghe t), din depozite necoezive (Wride at.al., 1990, 2000,Canada; Mimura, 2003,
Japonia; Lunne et.al., 2003, Norvegia, Lee et.al., 2000 China; Ghionna &Porcino, 2006 Italia), care au
fost supuse incercarilor de forfecare triaxiala.
Cu excep tia probelor din Canada, prelevate din depozitele unor iazuri de decantare avand un procent
apreciabil de minerale argiloase (18 -26%), restul rezultatelor au confirmat in foarte mare masura

33
relat ia (3.24.) de corelare intre unghiul efectiv de frecare interioara ( f’- grade) si rezisten ta la varf
normalizata prin relatia Jamiolkowski et.al., 2001, (ec.3.11.), propus de Kulhawy&Mayne, 1990:
𝜙′=17,6+11lg (𝑞𝑡1)
Nr. qt1[kPa]

1 37,02 34,85
2 36,95 34,84
3 36,88 34,83
4 36,81 34,83
5 55,71 36,81
6 67,84 37,75
7 194,20 42,77
8 54,76 36,72
9 379,13 45,97
10 637,55 48,45
11 759,92 49,29
12 757,83 49,28
13 915,77 50,18
14 2333,37 54,65
15 1357,00 52,06
16 1432,13 52,32
17 1588,76 52,81
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

3.5.2.5. Efortul de preconsolidare
Efortul efectiv de preconsolidare ( s’P) este un parametru determinat in principal de varsta
format iunii geologice. Consolidarea sedimentelor, exondarea sau eroziunea, precum si fluctuat iile
nivelului regional al apelor subterane sunt doar cateva din procesele geologice ce determina efortul
efectiv de preconsolidare. Acesta la randul sau influen teaza semnificativ rezisten ta la forfecare,
compresibilitatea, dar si starea de eforturi litost atica (efortul litostatic orizontal) sau variat ia presiunii
apei din pori sub ac tiunea solicitarilor.
In acest context Mayne, P.W., et.al., 2001, evalueazA, pe baza unui numar de 24 de seturi de date
achizi tionate din nivele argiloase, corelat iile dintre p resiunile de preconsolidare determinate in
laborator si valorile ob tinute pe baza incercarilor CPTu, cu formula de mai jos:
𝜎ʹ𝑝=𝑞𝑡−𝜎ʹ𝑣𝑜
3
Chen &Mayne, 1996 , au reu sit stabilirea urmatoarei relat ii empirice intre presiunea apei din pori
masurata in incercarea CPTu si efortul de preconsolidare, pe baza unui numar de 1495 de mãsuratori
executate pe 144 de amplasamente:

34
𝜎ʹ𝑝=0,53(𝑢2−𝑢0)

Nr. Depth
[m] qT
[MPa] qT
(bar) U2-U0
[kPa] sigma' vo
(kPa)

1 91,50 0,96 9,62 -33,67 6,750815881 318,34 17,84
2 91,51 0,96 9,62 -33,77 6,775563649 318,33 17,90
3 91,52 0,96 9,62 -33,87 6,800340325 318,32 17,95
4 91,53 0,96 9,62 -33,97 6,825145918 318,31 18,00
5 91,54 0,97 9,70 -15,22 3,029850566 322,22 8,07
6 91,55 2,23 22,27 138,20 10,77632933 738,79 73,25
7 91,56 1,46 14,57 -4,53 0,563106667 485,56 2,40
8 91,57 1,76 17,58 102,05 10,30808019 582,58 54,09
9 91,58 4,23 42,26 31,30 1,242693066 1408,38 16,59
10 91,59 5,67 56,69 26,96 0,790551485 1889,27 14,29
11 91,60 5,80 58,00 -20,33 0,582493064 1933,07 10,77
12 91,61 5,80 58,00 -20,43 0,585704452 1933,07 10,83
13 91,62 6,92 69,21 23,87 0,571235369 2306,95 12,65
14 91,63 8,55 85,47 6,95 0,134183429 2849,08 3,68
15 91,64 9,44 94,36 27,69 0,483535308 3145,21 14,68
16 91,65 12,33 123,30 -55,67 0,741260877 4109,80 29,50
17 91,66 13,55 135,49 -60,06 0,727307627 4516,21 31,83
18 91,67 15,08 150,79 -57,60 0,626334205 5026,27 30,53
19 91,68 15,08 150,79 -57,70 0,627784479 5026,27 30,58
* in mod similar s -a determinat pentru toate cele 183 date primare

𝜎′
𝑝=𝑞𝑡−𝜎′
𝑣𝑜
3
𝜎′𝑝=0,53(𝑢2−𝑢0)