Dimensionarea pe reților structurali; Tehnologi e de execu ție a lucr ărilor. Verificare la condens a elementelor de închidere; Calculul… [625991]

Licență

Dimensionarea pe reților structurali; Tehnologi e de execu ție a lucr ărilor. Verificare la condens a elementelor de închidere; Calculul… [625991]

Byadmin ianuarie 1, 2024

1

BORDEROU

PIESE SCRISE

Memoriu tehnic;
Breviar de calcul :
Evaluarea încărcărilor;
Calculul șarpant ă;
Calculul plan șeului;
Calculul sc ării;
Dimensionarea unei grinzi;
Dimensionarea stâlpișorilor;
Dimensionarea centuri;
Dimensionarea funda țiilor;
Dimensionarea pe reților structurali;
Tehnologi e de execu ție a lucr ărilor.
Verificare la condens a elementelor de închidere;
Calculul coeficentului global de izolare termic ă;
Calculul economic:
Memoriu Tehnico -Economic;
Devizul pe categorii de lucr ări;
Lista de activita ți;
Antemasur ătoare;
Eșalonarea calendaristic ă prin Metoda GANNT'

2
PIESE DESENATE

Plan de situatie
Sectiune orizontala prin parter
Sectiune orizontala prin etaj
Seciu ne transversala A-A
Seciune transversala B -B
Fatade
Armare placa peste parter
Armare scara
Armare grinda
Armare stalpisorii
Armare centuri peste parter
Plan sarpanta
Detali sarpanta
Fisa tehnologica trasare constructiei
Fisa tehnologica cofraj planseu peste parter
Organizare santier

3

MEMORIU TEHNIC

Terenul este situat in intravilan, fiind construibil. In situatia actuala,t erenul
este ocupat liber. Suprafata terenului este de 618.00 mp
Procentul de ocupare al terenului este:
POT existent =0%
POT propus =20.33%
Imobilul este situat in intravilanul localitatii Tirgu Jiu , judetul Gorj .
Casa in regim de inaltime P+1E +M, cu o suprafata construita de 125.68 mp si
dimensiunile generale de L= 16.10 m si l= 10.50 m.Casa este amplasata la 4.00 m
fata de frontul stradal.
Parterul este compus din hol de primire, hol, birou ri, receptie, baie, casa scarii
si spatiul tehnic.Are o inaltime libera de 2. 50 m.
Accesul principal are cota ±0.00, fata de cota terenului de -0.90.
Etajulare cota de calcare + 2.80 fata de ±0.00 a parterului, si adaposteste: holul
de nivel, 4 birouri , 2 bai, un loc pentru depozitare . Accesul la etaj se va face prin
intermediul unei scari din beton.
Deasemenea exista 3 terase . Pe viitor mansarda se va amenaja pentru arhiva
societ atii.
Suprafata totala construita la sol este de 125.68 mp , iar cea desfasurata de
255.60 mp
Sistemul constructiv si principalele materiale de constructie:
-Fundatia: Infrastructura casei alcătuita din fundații continue sub ziduri din caramida.
-Stalpi: Se vor realiza stalpisorii de B.A. la intersectia peretilor si agrafe pentru
realizarea unei conlucrari mai bune intre perete si stalpisor.
-Grinzi si centuri:La partea superioara a peretilor se vor prevedea centuri de B.A.

4
-Planseul:Planseele v or fi realizate din beton armat.
-Acoperisul:Va fi de tip sarpanta de lemn cu invelitoare de tigla ceramica.
Finisaje interioare
-Pardoseli – placaj gresie in bucatarie, in bai si in holurile de intrare
-Peretii -placaj de faianta in baie si fronturile de l ucru din bucatarie
– zugraveli lavabile in restul incaperilor
-Tavanele – zugraveli lavabile
-Tamplaria – lemn
-Trepte – din beton finisate cu lemn
Finisaje exterioare
-Peretii –termosistem si tencuiala decorativa de exterior, precum si placari cu piatra
-Tamplaria – PVC cu geam termopan
-Trepte si contratrepte – placaj gresie antigeliva si antiderapanta
-Invelitoarea – tigla ceramica
Lucrari tehnico -edilitare
-Incalzirea se realizeaza cu ajutorul centralei termice propuse, in regie proprie.
-Apa rece necesara se obtine in regie proprie .
-Apele pluviale sunt dirijate prin intermediul jgheaburilor si burlanelor pe zona verde
existenta pe parcela
Caracteristicile cl ădirii:
-Regim de înălțime P+E +M;
-Dimensiuni în plan (10,50×16,10) m .
-Categoria de importanță D
-Clasă de importanță , conf. P100 -1-2013 IV
-Structură , conf. CR 6 -2013 zidarie
-Zonă de hazard seismic ag=0.15g ; Tc= 0,7s
Locuin ța propus ă spre realizare are o la țime de 10,5 m și o lungime de 16,10m.

5
Structura casei va fi realizat ă din zidarie de c ărămidă cu st âlpișori de beton
armat și centuri din beton armat, funda ția va fi continu ă, iar șarpanta va fi din lemn
cu învelitoare din țigla. Accesul pe vertical ă se face cu ajutorul unei sc ării în dou ă
rampe cu podest intermedi ar. Plan șeul este din beton armat, av ând o grosime de 13
cm.
Deasupra golurilor de ferestre și uși s-au prevazut buiandrugi sau centuri din
beton armat.
Elementele șarpantei (pane, popi si co șoroabe) reaza mă pe centuri și cu
ajutorul unor agrafe din o țel se ancoreaz ă, montate în beton odat ă cu montajul
armăturii.
Funda țiile sunt de tip funda ții continue din beton cu o la țime de 80 cm și o
adâncime de -1,20 m față de nivelul terenului natural.
Proiectantul va fi solicitat pentru rezolvarea tuturor problemelor ivite pe
parcusul execu ției, nu se admit nici un fel de modific ări aduse proiectului f ără
acordul proiectantului.
La executarea lucr ărilor se vor re specta prevederile proiectului precum și toate
normele și normativele în vig oare.
Pe tot timpu l execu ției lucr ărilor care fac obiectul prezentului proiect se vor
respecta prevederile din normele de tehnic ă securita ții și protec ției muncii în vig oare
la data execu ției lucr ărilor.

6

BREVI AR DE CALCUL

Evaluarea încărcărilor permanente

Stratifica ția perete exterior
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Tencuial ă interioar ă 10 1700 17.00 0.17
2 Cărămidă Porotherm 300 1700 17.00 5.10
3 Mortar ciment 10 1800 18.00 0.18
4 Polistiren 100 20 0.20 0.02
5 Tencuial ă decorativ ă 15 1700 17.00 0.26
Total 5.73

Stratifica ție perete interior
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Tencuial ă 10 1700 17.00 0.17
2 Cărămidă Porotherm 250 1700 17.00 4.25
3 Tencuial ă 10 1700 17.00 0.17
Total 4.59

Stratifica ție pardosea rece plac ă peste parter
Numă r
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Strat de uzur ă – gresie 10 2800 28.00 0.28
2 Adeziv – mortar ciment 3 1800 18.00 0.05
3 Sapă autonivelant ă 50 1800 18.00 0.90
4 Polistiren extrudat 30 20 0.20 0.01
5 Placădin beton armat 130 2600 26.00 3.38
6 Tencuial ă 20 1900 19.00 0.38
Total 5.00

7
Stratifica ție pardosea cald ă placă peste parter
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Parchet 22 600 6.00 0.13
2 Folie PEE 2 30 0.30 0.00
3 Sapa autonivelanta 50 1800 18.00 0.90
4 Polistiren extrudat 30 20 0.20 0.01
5 Placa din beton armat 130 2600 26.00 3.38
6 Tencuiala 20 1900 19.00 0.38
Total 4.80

Stratifica ție plac ă peste etaj (pod necirculabil ă)
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Sapă autonivelant ă 50 1800 18.00 0.90
2 Vata mineral ă 250 60 0.60 0.15
3 Hidroizola ție 5 1300 13.00 0.07
4 Placă din beton armat 130 2600 26.00 3.38
5 Tencuial ă 20 1900 19.00 0.38
Total 4.88

Stratifica ție acoperi ș
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Învelitoare din țiglă
ceramic ă 20 760 7.6 0.38
2 Șipci longitudinale 30 550 5.50 0.17
3 Șipci transversala 30 550 5.50 0.17
4 Membran ă bituminoas ă x2 10 1300 13.00 0.13
5 Astreal ă din sc ândur ă 20 550 5.50 0.11
6 Hidroizola ție 5 1300 13.00 0.07
Total 0.95

Stratificație scar ă
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Dală de piatr ă natural ă 50 2000 20.00 1.00
2 Adeziv – mortar ciment 20 1800 18.00 0.36
3 Ramp ă scară 130 2400 24.00 3.12
4 Tencuial ă 20 1900 19.00 0.38
5 Treapt ă scară 76 2400 24.00 1.82
Total 6.68

8
Conform SR EN 1991 -1-1 clădirea se afl ăîn categoria A de utilizare, iar
încărcarea util ă pentru plan șee este de 1,5 kN/m2, pentru sc ări încărcarea este de
3,0kN/m2, respectiv pentru balcoane 2,5 kN/m2.
Valoarea caracteristic ă a încărcarii din z ăpadă pe acoperi ș, s, pentru situa ția de
proiectarepersistent ă/tranzitorie se determin ă astfel:
Sk=μ i* c e* c t*So,k kN/m²
ce-coeficient de expunere al amplasamentului constructiei
ce= 0.8 – expunere completa
ct- coeficient termic
ct= 1.0
μi- coeficient de forma pentru incarcarile din zapada pe acoperis
Coefic ientul de formă al încărcării din z ăpadă pe acoperi ș: acoperi șuri cu dou ă
pante 𝛼=200
00≤𝛼≥300 →𝜇1=0,8
𝜇2=0,8+0,8∗𝛼
30=1,33
Coeficentul de expunere al construc ției în amplasament Ce=1,0 pentru
expunere normal. Coeficentul termic Ct =1,0.
Valoare caracteristic ă a încărcării din z ăpadă pe sol este dat în func ție de
amplansamentul cl ădiri, pentru altitudini mai 𝐴≤1000 𝑚,sk = 1,5 kN/m2, clădirea
noastr ă fiind situat ă în localitatea Tirgu Jiu , jude țul Gorj.
→𝑠=1,0∗0,8∗1∗1∗1,5=1,2 kN/m2
𝑠=1,0∗1,33∗1∗1∗1,5=2 kN/m2

9
Vântul ac ționeaz ă pe suprafe țele rigide exterioare ale cl ădiri:
𝑤𝑒=𝛾𝐼𝑤∗𝐶𝑝𝑒∗𝑞𝑝∗(𝑧𝑒)
unde:
𝑞𝑝∗(𝑧𝑒) – valoarea de v ârf a presiuni dinamice;
𝛾𝐼𝑤 – factorul de importan ța-expunere;
𝐶𝑝𝑒 – coefic ient aerodinamic;
𝑧𝑒 – înalțimea de referin ță pentru presiunea exterioar ă

𝑒>𝑑
𝑒=min(𝑏;2∗ℎ)=min(16,10;2∗8,62)=16,10 𝑚
𝑑=10,50 𝑚
𝐶𝑝𝑒,10𝐴=−1,2
𝐶𝑝𝑒,10𝐵=−0,8
𝐶𝑝𝑒,10𝐷=0,77
𝐶𝑝𝑒,10𝐸=−0,43

10

𝑒<𝑑
𝑒=min(𝑏;2∗ℎ)=min(10,5;2∗8,62)=10,50 𝑚
𝑑=16,10 𝑚
𝐶𝑝𝑒,10𝐴=−1,2
𝐶𝑝𝑒,10𝐵=−0,8
𝐶𝑝𝑒,10𝐷=−0,50
𝐶𝑝𝑒,10𝐷=0,73
𝐶𝑝𝑒,10𝐸=−0,36

𝑒=min(𝑏;2∗ℎ)=𝑚𝑖𝑛(10,5 ;17,24)=10,50

11
𝐶𝑝𝑒,10𝐹=−1,23
𝐶𝑝𝑒,10𝐺=−1,33
𝐶𝑝𝑒,10𝐻=−0,67
𝐶𝑝𝑒,10𝐼= −0,5

𝑒=min(𝑏;2∗ℎ)=𝑚𝑖𝑛(16,10 ;17,24)=16,10
𝐶𝑝𝑒,10𝐹=−0,77
𝐶𝑝𝑒,10𝐺=−0,70
𝐶𝑝𝑒,10𝐻=−0,27
𝐶𝑝𝑒,10𝐼= −0,4
Pentru perete:
Vânt longitudinal:
𝑤𝑒𝐴=1∗(−1,2)∗0,7=−0,84
𝑤𝑒𝐵=1∗(−0,8)∗0,7=−0,56
𝑤𝑒𝐷=1∗(0,77)∗07 =0,54
𝑤𝑒𝐸=1∗(−0,43)∗0,7=−0,30
Vânt transversal:
𝑤𝑒𝐴=1∗(−1,2)∗0,7=−0,84
𝑤𝑒𝐵=1∗(−0,8)∗0,7=−0,56
𝑤𝑒𝐶=1∗(−0,5)∗07 =−0,35
𝑤𝑒𝐷=1∗(0,73)∗0,7=0,51
𝑤𝑒𝐸=1∗(−0,36)∗0,7=−0,25

12
Pentru acoperi ș:
Vant 𝜃=900:
𝑤𝑒𝐹=1∗(−1,23)∗0,7=−0,86 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐺=1∗(−1,33)∗0,7=−0,93 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐻=1∗(−0,67)∗07 =−0,47 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐼=1∗(−0,50)∗0,7=−0,35 𝑘𝑁/𝑚2
Vânt 𝜃=00:
𝑤𝑒𝐹=1∗(−0,77)∗0,7=−0,54 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐺=1∗(−0,70)∗0,7=−0,49 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐻=1∗(−0,27)∗07 =−0,18 𝑘𝑁/𝑚2
𝑤𝑒𝐼=1∗(−0,40)∗0,7=−0,28 𝑘𝑁/𝑚2

13

CALCULUL ȘARPANT EI

Evaluarea încărcărilor
Încărcarea permanent ă:
-Țiglă profilat ă: 𝑔𝑘=380 𝑁/𝑚2
-Șipci longitudinale: 𝑔𝑘=170 𝑁/𝑚2
-Șipci transversale: 𝑔𝑘=170 𝑁/𝑚2
-Membran ă bituminoas ă: 𝑔𝑘=130 𝑁/𝑚2
-Astereal ă: 𝑔𝑘=110 𝑁/𝑚2
-Hidroizola ție : 𝑔𝑘=70 𝑁/𝑚2
𝑔𝑘=380+170+170+130+110+70=1030 𝑁/𝑚2

Încarcarea util ă:
𝑄𝑘=1000 𝑁

Încarcarea din z ăpadă
s = Is* i *Ce* Ct *sk
𝜇1=0,8
𝜇2=0,8+0,8∗𝛼
30=1,33
𝑐𝑒=1,0
𝑐𝑡=1,0
𝑠0𝑘=1,5
𝑠𝑘1=1,0∗0,8∗1∗1∗1,5=1,2 𝑘𝑁/𝑚2
𝑠𝑘2=1,0∗1,33∗1∗1∗1,5=2 𝑘𝑁/𝑚2

Încărcarea din v ânt
w(z)=𝑞𝑟𝑒𝑓∗𝐶𝑒(𝑧)∗𝐶𝑝
𝑞𝑟𝑒𝑓=0,7
𝐶𝑒(𝑧)=2,6

14
𝐶𝑝=0,5
w(z)=0 ,7*2,6*0,5 =0,91𝑘𝑁/𝑚2

Clasa de rezisten ță C30/35 . Clasa de exploatare 2 .
Verific ări

Verificarea c ăpriorilor
b= 12 cm
h=14 cm
dc=0.9 m
𝛼=20⁰
Încărcări
𝑔𝑘,𝑐⊥=𝑔𝑘∗𝑑𝑐∗cos(𝛼)=1030∗0,9∗cos200=871,09𝑁
𝑚
𝑠𝑘,𝑐⊥=𝑠𝑘∗𝑑𝑐∗cos(𝛼)=2000∗0,9∗cos200=1589 𝑁
𝑚
𝑄𝑘,𝑐=𝑄𝑐∗𝑑𝑐∗cos(𝛼)=1000∗0,9∗cos200=845,72𝑁
𝑚
𝑤𝑘,𝑐=𝑤𝑐∗𝑑𝑐𝑤=910∗0,9=819𝑁
𝑚
Schem ă static ă
lc=𝑑2
cos(𝑎)=2.6
𝑐𝑜𝑠200=2,76 𝑚
Caracteristicile sec țiunii
A=b*h=1 2*14=168 cm²
𝑊𝑥=𝑏∗ℎ2
6=12∗142
6=392 𝑐𝑚3
𝐼𝑥=𝑏∗ℎ³
12=12∗14³
12=2744 𝑐𝑚4
Valori caacteristice
Rezisten țe: la încovoiere : 𝑓𝑚𝑘=30𝑁
𝑚𝑚2
la forfecare: 𝑓𝑣𝑘=3 𝑁
𝑚𝑚2
Modul de elasticitate: SLS 𝐸0.05=9000𝑁
𝑚𝑚2

15
Valori de calcul
𝑓𝑚𝑑=𝑘𝑚𝑜𝑑
ɣ𝑀∗𝑘𝑐𝑟𝑡∗𝑘1,𝑠∗𝑘ℎ∗𝑓𝑚𝑘=0,767
1,3∗0,744∗1∗1∗30=13,17𝑁
𝑚𝑚2
𝑓𝑣𝑑=𝑘𝑚𝑜𝑑
ɣ𝑀∗𝑓𝑣𝑘=0,767
1,3∗3=1,77𝑁
𝑚𝑚2
Solicitari în element
Moment încovoietor
𝑀𝑔𝑘,𝑐⊥=𝑔𝑘,𝑐∗𝑙𝑐2
8=871,09∗2,762
8=833,58 𝑁𝑚
𝑀𝑠𝑘,𝑐⊥=𝑠𝑘,𝑐∗𝑙𝑐2
8=1589 ∗2,762
8=1520 𝑁𝑚
Forța tăietoare
𝑉𝑔𝑘,𝑐⊥=𝑔𝑘,𝑐∗𝑙𝑐
2=871,09∗2,76
2=1205,1 𝑁
𝑉𝑠𝑘,𝑐⊥=𝑠𝑘,𝑐∗𝑙𝑐
2=1589 ∗2,76
2=2198,8 𝑁
Solicit ări de calcul
Md=1 ,35*𝑀𝑔𝑘,𝑐⊥+1,5*𝑀𝑠𝑘,𝑐⊥=1,35*833,58 +1,5*1520 =3405,3 Nm
Vd=1 ,35*𝑉𝑔𝑘,𝑐⊥+1,5*𝑉𝑠𝑘,𝑐⊥=1,35*1205,1 +1,5*2198,8=4925 N
Verific ări la încovoiere
𝜎𝑀𝑑≤𝑓𝑚𝑑
𝜎𝑀𝑑=𝑀𝑑
𝑊𝑥=3405,3∗103
392∗103=8,68𝑁
𝑚𝑚2<𝑓𝑚𝑑=13,17𝑁
𝑚𝑚2
Verificarea la for ța tăietoare
𝜏𝑑,𝑚𝑎𝑥=1,5∗𝑉𝑑
𝐴=1,5∗4925
168∗102=0,439𝑁
𝑚𝑚2<𝑓𝑣𝑘=3𝑁
𝑚𝑚2
Verificarea s ăgeților
-În faz ă inițială
𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠=𝑙𝑐
300=2760
300=9,2 𝑚𝑚

16
𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑔𝑘=5
384∗𝑔𝑘,𝑐⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗871,09∗2,764
9000∗106∗2744∗10−8=1,023 𝑚𝑚<𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠
𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑠𝑘=5
384∗𝑠𝑘,𝑐⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗1589 ∗2,764
9000∗106∗2744∗10−8=1,86 𝑚𝑚<𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠
𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑤𝑘=5
384∗𝑤𝑘,𝑐⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗819∗2,764
9000∗106∗2744∗10−8=0,962 𝑚𝑚<𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠
-În faz ă finală
𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛=𝑙𝑐
200=2760
200=13,8 𝑚𝑚
𝑢𝑔,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑔𝑘∗(1+𝑘𝑑𝑒𝑓,𝑔)=1,02*(1+0.25)= 1,275 mm
𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑠𝑘∗(1+𝑘𝑑𝑒𝑓,𝑔)=1,86*(1+0.25)= 2,25 mm
𝑢𝑡𝑜𝑡,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑔,𝑓𝑖𝑛+𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛=1,275+2,25=3,525 𝑚𝑚<𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛=13,8 𝑚𝑚

Verificarea panelor
Alegerea sec țiunii: b= 15 cm ;h=25 cm
-material C30
-modul de exploatare II
Încărcări:
𝑔𝑘,𝑝=𝑔𝑘/cos𝛼∗𝑑2+𝑔𝑘,𝑝𝑟𝑜𝑝
𝑔𝑘,𝑝𝑟𝑜𝑝=𝑏∗ℎ∗𝛿=0,15∗0,25∗500=18,75𝑁
𝑚
𝑔𝑘,𝑝=1030 /cos 𝛼 *2,6 +18,7 =2868,56 N/m
𝑠𝑘,𝑝=𝑠𝑘∗𝑑2=2000∗2,6=5200𝑁
𝑚
𝑃𝑢=1000 𝑁
Lungimi de calcul:Lc=2 ,60 m
Caracteristici geometrice:
A=b*h= 15*25 =375 cm²

17
Wx=b*h²/6=1 5*25²/6= 1562,5 cm²
Ix=b*h³/12=19*25³/12= 19531,2 cm³
Rezisten țe
𝑓𝑚𝑑=𝑘𝑚𝑜𝑑
ɣ𝑀∗𝑘𝑐𝑟𝑡∗𝑘1,𝑠∗𝑘ℎ∗𝑓𝑚𝑘=0,767
1,3∗0,744∗1∗1∗30=13,17𝑁
𝑚𝑚2
𝑓𝑣𝑑=𝑘𝑚𝑜𝑑
ɣ𝑀∗𝑓𝑣𝑘=0,767
1,3∗3=1,77𝑁
𝑚𝑚2
Determinarea solicit ărilor:
𝑀𝑔𝑘=𝑔𝑘,𝑝∗lc2
8=2868,56∗2,62
8=2423,9 𝑁𝑚
𝑀𝑠𝑘=𝑠𝑘,𝑝∗lc2
8=5200∗2,62
8=4394 𝑁𝑚
𝑀𝑢𝑘=𝑃𝑢∗lc2
8=1000∗2,62
8=845 𝑁𝑚
Md=1 ,35*𝑀𝑔𝑘+1,5∗𝑀𝑠𝑘+1,05𝑀𝑢𝑘=
=1,35*2423,9 +1,5*4394 +1,05*845=10750,5 Nm
𝑉𝑔𝑘=𝑔𝑘,𝑝∗lc
2=2868,56∗2,6
2=3729,1 𝑁𝑚
𝑉𝑠𝑘=𝑠𝑘,𝑝∗lc
2=5200∗2,6
2=6760 𝑁𝑚
𝑉𝑢𝑘=𝑃𝑢∗∗lc
2=1000∗2,6
2=1300 𝑁𝑚
Vd=1 ,35*𝑉𝑔𝑘+1,5∗𝑉𝑠𝑘+1,05𝑉𝑢𝑘=
=1,35*2729,1 +1,5*6760 +1,05*1300 =15189,28 Nm
Verific ări:𝜎𝑚𝑑≤𝑓𝑚𝑑
𝜎𝑚𝑑=𝑀𝑑
𝑊𝑥=3729,1∗103
1562,5∗103=2,386𝑁
𝑚𝑚2<𝑓𝑚𝑑
𝜏𝑑≤𝑓𝑣𝑑
𝜏𝑑=1,5∗𝑉𝑑
𝐴=1,5∗15189,28
375 ∗100=0,60𝑁
𝑚𝑚2<𝑓𝑣𝑑

18

Verificarea s ăgetilor:
-În faz ă inițială:
𝑢𝑖𝑛𝑠≤𝑙𝑐
300=2600
300=8,66 𝑚𝑚
𝑢𝑔,𝑖𝑛𝑠=5
384∗𝑔𝑘,𝑝⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗2868,56∗2,64
9000∗106∗19531,2∗10−8=0,0009 𝑚𝑚
<𝑢𝑖𝑛𝑠
𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠=5
384∗𝑔𝑠,𝑝⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗5200∗2,64
9000∗106∗19531,2∗10−8=0,001 𝑚𝑚
<𝑢𝑖𝑛𝑠
𝑢𝑢,𝑖𝑛𝑠=5
384∗𝑔𝑢,𝑝⊥∗𝑙𝑐4
𝐸0.05∗𝐼𝑥=5
384∗1000∗2,64
9000∗106∗19531,2∗10−8=0,0003 𝑚𝑚
<𝑢𝑖𝑛𝑠
-În faz ă finală:
𝑢𝑓𝑖𝑛=𝑙𝑐
200=2600
200=13 𝑚𝑚
𝑢𝑔,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑔,𝑖𝑛𝑠𝑔𝑘∗(1+𝑘𝑑𝑒𝑓,𝑔)=0,0009 *(1+0 ,25)= 0,0011 mm<𝑢𝑓𝑖𝑛
𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑠,𝑖𝑛𝑠𝑠𝑘∗(1+𝑘𝑑𝑒𝑓,𝑔)=0,001 *(1+0 ,25)= 0,0012 mm<𝑢𝑓𝑖𝑛
𝑢𝑢,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑢,𝑖𝑛𝑠𝑢𝑘∗(1+𝑘𝑑𝑒𝑓,𝑔)=0,0003 *(1+0 ,25)= 0,00037 mm<𝑢𝑓𝑖𝑛
𝑢𝑡𝑜𝑡,𝑓𝑖𝑛=𝑢𝑔,𝑓𝑖𝑛+𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛+𝑢𝑢,𝑓𝑖𝑛=0,0011+0,0012+0,00037=
0,002 𝑚𝑚<𝑢𝑠,𝑓𝑖𝑛
Calculul popilor
Alegem secțiunea: b=15;h =15
-Clasă de rezistent ă C30
-Clasă de exploatare II
Încărcări

19
𝐺𝑘𝑝𝑜𝑝=𝑔𝑘∗𝑑2∗𝑇
cos𝑎+𝑔𝑘,𝑝∗𝑇+𝐺𝑘,𝑝𝑜𝑝𝑝𝑟𝑜𝑝
𝐺𝑘,𝑝𝑜𝑝𝑝𝑟𝑜𝑝=A*δ*ℎ𝑝𝑜𝑝=0,15∗0,15∗500∗2,10=23,62𝑁
𝑚
𝐺𝑘𝑝𝑜𝑝=1030∗2,6∗2,7/cos𝑎 +18,75∗2,7+23,62=7768,88𝑁
𝑚
𝑆𝑘𝑝𝑜𝑝=𝑠𝑘∗𝑑2∗𝑇=2000∗2,6∗2,7=14040𝑁
𝑚
Valori de calcul
𝐺𝑡𝑜𝑡,𝑑=1,35∗𝐺𝑘𝑝𝑜𝑝+1,5∗𝑆𝑘𝑝𝑜𝑝=
=1,35∗7768,88+1,5∗14040=31547,9 𝑁/𝑚
Verificare la compresiune:
𝑙𝑟𝑒𝑙=√𝑓𝑐,0,𝑑
𝜎𝑐,𝑐𝑟𝑡
𝜎𝑐,𝑐𝑟𝑡=𝜋²∗𝐸0.05
𝑙²
𝜆=𝑙𝑓
𝑖=𝑙𝑐/𝑖
i=√𝐼
𝐴
I=15*15³/12=4218 ,75 cm³
A=15*15=225 cm²
i= √4218,75/225=4,33 𝑐𝑚
𝜆=2,10/4,33=0,484
𝜎𝑐,𝑐𝑟𝑡= 𝜋2∗9000
0,4842=379185𝑁
𝑚𝑚2
𝑓𝑐,0,𝑑=𝑘𝑚𝑜𝑑
ɣ𝑀∗𝑓𝑐,0,𝑘=0,767
1.3∗23=13570 N/mm²
𝑙𝑟𝑒𝑎𝑙=√13570
379185=0,189<0.5==>𝑁𝑈𝑒𝑥𝑖𝑠𝑡𝑎𝑓𝑙𝑎𝑚𝑏𝑎𝑗

20
𝜎𝑐,0,𝑑=1,35∗𝐺𝑘𝑝𝑜𝑝+1,5∗𝑆𝑘𝑝𝑜𝑝
𝐴=1,402 𝑁/𝑚𝑚2

CALCULUL PLANȘEULUI PESTE PARTER

21

22

𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=0,26∗𝑓𝑐𝑡𝑚
𝑓𝑦𝑘∗𝑏∗𝑑≥0,0013∗𝑏∗𝑑
𝐶20/25 →𝑓𝑐𝑡𝑚=2,2
𝑃𝐶 52 → ∅6…∅14 → 𝑓𝑦𝑘=355
𝑏=1000 𝑚𝑚
𝑑𝑠=20 𝑚𝑚
𝑑=ℎ𝑝−𝑑𝑠=130−20=110 𝑚𝑚
0,0013∗1000∗110=143 𝑚𝑚2
𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=0,26∗2,2
355∗1000∗110=177,23 𝑚𝑚2≥143 𝑚𝑚2
𝐴𝑠,𝑚𝑎𝑥≤0,04∗𝑏∗𝑑=0,04∗1000∗110=4400 𝑚𝑚2
𝑠𝑚𝑎𝑥=1,5∗ℎ𝑝=1,5∗130=195 𝑚𝑚 ≤200 𝑚𝑚
𝑠𝑚𝑖𝑛=80 𝑚𝑚
Armăturile secundare cele de reparti ție = min 20% 𝐴𝑠

23
𝑠𝑚𝑎𝑥=2,5∗ℎ𝑝=2,5∗130=325 𝑚𝑚 ≤300 𝑚𝑚
Ariile de armatur ă:
-armătură necesar ă pentru direc ția 𝑎𝑥𝑖=187 𝑚𝑚2→ ∅8/20 = 251 𝑚𝑚2
– armătură necesar ă pentru direc ția 𝑎𝑦𝑖=159 𝑚𝑚2→ ∅8/20 = 251 𝑚𝑚2
– armătură necesar ă pentru direc ția 𝑎𝑥𝑠=777 𝑚𝑚2→∅12/10 = 1131 𝑚𝑚2
– armătură necesar ă pentru direc ția 𝑎𝑦𝑠=1081 𝑚𝑚2→∅12/10 = 1131 𝑚𝑚2
– armătură de reparti ție ∅6/25

24

Calculul sc ării

Modelarea sc ări s-a făcut în programul de calcul AxisVM12 Academic
Version.
Stratifica ția scări:
Num ăr
curent Denumire strat Grosime
[mm] Greutate
specific ă
[da/m3] Greutate
specific ă
[kN/m3] Încarcarea
permanent ă de
calcul [kN/m2]
1 Dală de piatr ă natural ă 50 2000 20.00 1.00
2 Adeziv – mortar ciment 20 1800 18.00 0.36
3 Ramp ă scară 130 2400 24.00 3.12
4 Tencuial ă 20 1900 19.00 0.38
5 Treapt ă scară 76 2400 24.00 1.82
Total 6.68

Conform programului de calcul au generat urmatoarele ar ii de arm ătură:
Rampa 1

25

Podest intermediar

26

As= 𝜔∗𝑏𝑒𝑓𝑓∗𝑑∗𝑓𝑐𝑑
𝑓𝑦𝑑
µ=𝑀𝐸𝑑
𝑏𝑒𝑓𝑓∗𝑑2∗𝑓𝑐𝑑
ω=1−√1−2µ
Clasa betonului: C20/25
Armatur ă folosit ă : PC52
hp=130 mm
ds=15 mm

27
b = 900 mm
d = 1 15 mm
Pentru 𝑀𝐸𝑑=5,344 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=108,72 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=2,533 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=51,078 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=2,526 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=50,928 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=0,738 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=14,794 mm2
Se va arma cu 6∅8/15 la partea inferioar ă, iar partea superioar ă cu 6∅10/15.

28
Rampa 2

29
Podest intermediar

30

As= 𝜔∗𝑏𝑒𝑓𝑓∗𝑑∗𝑓𝑐𝑑
𝑓𝑦𝑑
µ=𝑀𝐸𝑑
𝑏𝑒𝑓𝑓∗𝑑2∗𝑓𝑐𝑑
ω=1−√1−2µ
Clasa betonului: C20/25
Armatur ă folosit ă : PC52
hp=130 mm
ds=15 mm
b = 900 mm
d = 115 mm
Pentru 𝑀𝐸𝑑=1,116 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=22,399 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=6,142 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=125,31 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=5,247 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=106,73 mm2
Pentru 𝑀𝐸𝑑=10,77 𝑘𝑁∗𝑚, vom avea As=223,25 mm2

Se va arma cu 6∅8/15 la partea inferioar ă, iar partea superioar ă cu 6∅10/15.

31
CALCUL DIMENSIONARE GRINDĂ

ℎ=𝑙
8….12=2200
8…12=275…183 𝑚𝑚
𝑏=ℎ
2…3=300
2…3=150…100 𝑚𝑚 ;𝑏=min200 𝑚𝑚 →𝑏=200 𝑚𝑚
Raportul: ℎ
𝑏=(1,5….3) → 300
200=(1,5….3) → 1,5=(1,5….3)

32

𝐴𝑠=𝜔∗𝑏∗𝑑∗𝑓𝑐𝑑
𝑓𝑦𝑑
C20/25 →𝑓𝑐𝑑=20
1,5=13,33
𝑃𝑐 52 →𝑓𝑦𝑑=300
𝑑=ℎ−𝑑𝑠=300−25=275 𝑚𝑚
𝜇=𝑀𝐸𝑑
𝑏∗𝑑2∗𝑓𝑐𝑑=7,46∗106
200∗2752∗13,33=0,037 →𝜔=0,04
𝐴𝑠=0,04∗200∗2752∗13,33
300=97,75 𝑚𝑚2
𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=0,26∗𝑓𝑐𝑡𝑚
𝑓𝑦𝑘∗𝑏∗𝑑≥0,0013∗𝑏∗𝑑
82,98 𝑚𝑚2≥65𝑚𝑚2
Armatur ă longitudinal ă: armare constructiv ă unde se cere minim ∅14 , la
partea superioar ă2∅14 , respectiv la partea inferioar ă2∅14 . 𝐴𝑠𝑠=308 𝑚𝑚2
𝜌𝑚𝑖𝑛=0,26∗𝑓𝑐𝑡𝑚
𝑓𝑦𝑘=0,19%≥0,13%
𝜌=𝐴𝑠𝑠
𝑏∗𝑑∗100=308
200∗275∗100=0,56 ≥ 𝜌𝑚𝑖𝑛=0,19%

33
Armatur ă transversal ă:
𝑑≥6𝑚𝑚
𝑠𝑤=75 𝑚𝑚−î𝑛 𝑧𝑜𝑛𝑎 𝑐𝑟𝑖𝑡𝑖𝑐ă;𝑟𝑒𝑠𝑝𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣 110 𝑚𝑚 î𝑛 𝑧𝑜𝑛𝑎 𝑛𝑒𝑐𝑟𝑖𝑡𝑖𝑐ă
𝜌𝑤=𝑛𝑒∗𝐴𝑠𝑤
𝑠𝑤∗𝑏≥𝜌𝑤,𝑚𝑖𝑛=0,08∗√𝑓𝑐𝑘
𝑓𝑦𝑘 → 𝜌𝑤=0,25%≥ 𝜌𝑤,𝑚𝑖𝑛=0,19%

34

CALCUL DIMENSIONARE STÂLPIȘORI

Vom prevedea st âlpișori interiori cu sec țiunea 25×25 cm, respectiv st âlpișori
exteriori cu sec țiunea 30×30 cm.
În clădirile cu pere ți sctructurali din zid ărie, indiferent de elementele pentru
zidarie și de mortarele folosite, vor fi prev ăzute elemente de confinare din beton
armat dispuse vertical (st âlpișori) și orizontal (centuri).
Stâlpișori se vor dispune conform P -1-100-2013. St âlpișorii vor fi executa ți pe
toatăînalțimea construc ției.
Secțiunea transversal ă a stâlpișorilor va satisface urm ătoarele:
– aria sec țiunii transversale ≥625 𝑐𝑚2
– latura minim ă≥25 𝑐𝑚
Armarea stalpi șorilor se va stabili prin calcul, cu urm ătoarele condi ții minime:
-procentul de armare longitudinal ă:
– ≥1% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔≥0,25𝑔
– ≥0,8% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔=0,15𝑔 𝑠𝑖 𝑎𝑔=0,20𝑔
– ≥0,6% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔=0,10𝑔
– diametru barelor longitudinale ≥12𝑚𝑚
– armarea tranversal ă
– etrieri închiși cu ∅≥6𝑚𝑚;
– distan ța între etrieri: ≤15 𝑐𝑚în câmp curent și ≤10 𝑐𝑚 pe lungimea de înadire a
barelor longitudinale și pe 60 cm la intersec țiile cu cent urile (peste și sub centur ă).
Conform acestor cerin țe clădirea noastr ă fiind situat ăîntr-o zon ă seismic ă cu
𝑎𝑔=0,16𝑔 armarea stalpi șorilor se va face:
𝜌=𝐴𝑠𝑠
𝑏∗ℎ∗100 ≥0,8%

35
𝜌=8,040
30∗30∗100=0,893% ≥0,8% pentru 4∅16 etrierii vor fi ∅8 si se vor dispune
conform cerin țelor de mai sus.

36

CALCUL DIMENSIONARE CENTURI

Pentru toate cl ădirile, indiferent de alc ătuirea zid ăriei și de zona seismic ă, se
vor prevedea cent uri de beton armat în planul pere ților:
-la nivelul fiec ărui plan șeu, indiferent de materialul din care este realizat
– în pozi țiile intermediar ă, la construc țiile etajate cu pereti rari și la construc țiile tip
hală ai căror pere ți structurali au înalțimea > 3,20 m, în zonele seismice cu 𝑎𝑔≥
0,16𝑔, sau > 4,00 m în zonele seismice 𝑎𝑔=0,10𝑔.
– în cazul cl ădirilor cu mansard ă sau pod necirculabil și cu șarpant ă din lem n se vor
prevedea centuri la partea superioar ă a tuturor pere ților care depa șesc nivelul
ultimului plan șeu.
Secțiunea transversal ă a centurilor de beton armat va satisface urm ătoarele
condi ții:
– aria sec țiunii transversale ≥500𝑐𝑚2
– lațimea ≥25𝑐𝑚, dar mai mare decat 2/3 din grosimea pere ților
-înalțimea ≥ decat grosimea pl ăcii plan șeului pentru pere ții interiori și ≥ decât
dublul acesteia pentru pere ții de pe conturul cl ădirii și de la casa sc ării.
Armarea centurilor se va stabili prin calcul cu urm ătoarele condi ții minime:
-proce ntul de armare longitudin ală
– ≥1% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔≥0,25𝑔
– ≥0,8% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔=0,15𝑔 𝑠𝑖 𝑎𝑔=0,20𝑔
– ≥0,6% pentru zonele seismice cu 𝑎𝑔=0,10𝑔
– diametru barelor longitudinale ≥12𝑚𝑚
– armarea tranversal ă
– etrieri închiși cu ∅≥6𝑚𝑚;
– distan ța între etrieri: ≤15 𝑐𝑚 în cămp curent si ≤10 𝑐𝑚 pe lungimea de înnădire a
barelor longitudinale și pe 60 cm la interse cțiile cu st âlpișorii.

37

Conform acestor cerin țe clădirea noastr ă fiind situat ă într-o zon ă seismic ă cu
𝑎𝑔=0,16𝑔 armarea st âlpișorilor se va face:
𝜌=𝐴𝑠𝑠
𝑏∗ℎ∗100 ≥0,8%
𝜌=8,040
30∗30∗100=0,893% ≥0,8% pentru 4∅16 etrierii vor fi ∅8 si se vor dispune
conform cerin țelor de mai sus.

38

CALCULUL FUNDA ȚIILOR

Construc ția este situata într-o zon ăîn care ad âncimea de înghe ț se consider ă a
fi de 60…70 cm. Deasemenea este o con strucție definitiv ă, iar terenul este supus
înghe țului. Sistemul de fundare ales este alc ătuit din funda ții continue.
Stratifica ția stratului este următoare:
±0.00… -2.20m – argilă prăfoasă, plastic v ârtoas ă
ɣ=19.5 kN/𝑚3 Ic=0.70 ɸ=23⁰ c=0.4 kN/𝑚2
E=9300 kN/𝑚2
-2.20… -5.30m – praf argilos, plastic consistent
ɣ=18.5 kN/𝑚3 Ic=0.70 ɸ=21⁰ c=25 kN/𝑚2
E=10200 kN/𝑚2
-5.30… -8.60m – nisip argilos verzui
ɣ=18.8 kN/𝑚3 Ic=0.80 ɸ=26⁰ c=0.15 kN/𝑚2
E=16000 kN/𝑚2
-8.60… în jos stratul continu ă

Încărcări:
𝑄=308,32 𝑘𝑁/𝑚𝑙
ℎ𝑖𝑛𝑔ℎ𝑒𝑡=60…70
𝐷𝑓=1,2 𝑚
Clasa de beton C16/20
ɸ=23⁰𝑁1−(220…0.61
230…𝑁1
240…0.72)=>𝑁1=0,655

39
𝑁2−(220…3.44
230…𝑁2
240…3.87)=>𝑁2=3,655
𝑁3−(220…6.04
230…𝑁3
240…6.45)=>𝑁3=6,245

𝑞=𝐷∗ɣ=1,2∗19.5=23,4 kN/m2
Determinarea l ățimi funda ției (B)
𝑝=1.1∗𝑄
𝐵∗1≤𝑚(ɣ∗B∗𝑁1+𝑞∗𝑁2+𝑐∗𝑁3)

1.1∗308,32
𝐵∗1≤1,4(19,5∗𝐵∗0,655+23,4∗3,655+40∗6,245)
339,15
𝐵≤25,54∗𝐵+469,45
25.54∗𝐵2+469,45∗𝐵−339,15=0
√𝐷=√𝑏2−4∗𝑎∗𝑐=505
B=0,69 m
Conform tabelului 9.1 din normativul NP 112 -04 pentru dimensiunile minime
pentru executarea s ăpăturilor, pentru ad âncimea ℎ>1.10 𝑚 ≫ lățimea minim ă
este de 0,5 m. Vom lua B=0,8 m
𝐺𝑓=0.8∗1.2∗1∗24=23.04 kN/m2
𝑝=𝑄+𝐺𝑓
𝐵∗1=308,32+23.04
0,8∗1=414 𝑘N/m2
𝑝𝑒𝑓≤𝑝𝑝𝑙
𝑝𝑝𝑙=1.4∗(19,5∗0,8∗0.665+23,4∗3.655+40∗6,245)=483 kN/m2
𝑝𝑒𝑓=414 kN/m2≤𝑝𝑝𝑙=483 kN/m2 OK
𝑡𝑔𝛼= 120
27,5=4,36 >𝑡𝑔𝛼𝑎𝑑𝑚𝑖𝑠

40

DIMENSIONARE PEREȚI STRUCTURALI

Date generale
-grosimea pere ților interiori: 25 cm
-grosimea pere ților exteriori: 30cm;
-tipul de c ărămidă folosit: Porot herm 25 : 375x250x238 mm
Porot herm 30: 250x300x238 mm
-mortar de zidarie M10
-accelera ția seismic ă ag=0,1 6g
-regim de înălțime P+E

Condi ția de utilizare pentru zid ărie confinat ă
Densitatea pere ților structurali ai cl ădiri din zidarie, interior si exteriori, pe
cele dou ă direc ți principale ale cl ădirii trebuie s ă satisfac ă numarul de niveluri peste
secțiunea de încastrare (n niv), pen tru zid ărie confinat ă, clasa de importan ță a clădirii
IV, grupa de zidarie 2S, pentru P+1E 𝑝≥3,50%
𝑝=𝐴𝑧,𝑛𝑒𝑡
𝐴𝑝𝑙∗100
𝐴𝑧,𝑥=1,10∗0,3+2,25∗0,3+1,10∗0,3+3,65∗0,25+3,65∗0,25+
2,55∗0,25+4,80∗0,25+2,25∗0,3+3,65∗0,25+0,75∗3+22,9∗03+
3,8∗0,3=7,74 𝑚2
𝐴𝑧,𝑦=5,3∗0,3+0,65∗0,30+2,26∗0,3+2,05∗0,3+3,05∗0,25+
2,8∗0,25+4,10∗0,25+2,50∗0,25+3,10∗0,25+2,20∗0,30+1,05∗
0,30+0,70∗0,30+1,10∗0,30+2,15∗0,3=9,22𝑚2

41
Verificare numarului maxim de niveluri peste sec țiunea de încastrare:
-pe direc ția transversal ă (x): 𝑝=𝐴𝑧,𝑥
𝐴𝑝𝑙∗100=7,74
116=6,67 ≥3,50%
-pe direc ția longitudinal ă (y): 𝑝=𝐴𝑧,𝑦
𝐴𝑝𝑙∗100=9,22
116=7,94 ≥3,50%
Condi ția de utilizare pentru zid ărie confinat ă este satisfacut ă.
Determinarea rezisten ței la compresiune a zid ăriei.
𝑓𝑑=𝑚𝑧∗𝑓𝑘
𝛾𝑀 unde:
𝑓𝑑 – rezisten ța de proiectare la compresiune;
𝑚𝑧 =0,85 – coefic ient al condi țiilor de lucru;
𝛾𝑀 = 2,5 – coefic ient de siguran ță al materialului;
𝑓𝑘 – rezisten ța caracteristic ă a zidariei.
𝑓𝑘=𝑘∗𝑓𝑏0,7∗𝑓𝑚0,3
𝑘 – coefic ient care depinde de tipul elementului de zid ărie si de tipul mortarului,
pentru grupa 2S , 𝑘=0,45
𝑓𝑚– rezisten ța mortarului
𝑓𝑚=10 𝑁/𝑚𝑚2
𝑓𝑏– rezisten ța la compresiune standar dizată
𝑓𝑏=𝑓𝑚𝑒𝑑∗𝛿
𝛿=1,15 – se ia în func ție de dimensiunile blocului de zid ărie.
𝑓𝑚𝑒𝑑=10 𝑁/𝑚𝑚2
𝑓𝑏=10∗1,15=11,5 𝑁/𝑚𝑚2
𝑓𝑘=0,45∗11,50,7∗100,3=4,95 𝑁/𝑚𝑚2
𝑓𝑑=0,85∗4,49
2,5=1,68 𝑁/𝑚𝑚2

42
Evaluarea încărcărilor
Încărcarea permanent ă:
-pardosea la rece: 𝑔𝑘𝑝𝑎𝑟𝑑.𝑟𝑒𝑐𝑒=5 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
-pardosea la caldă:𝑔𝑘𝑝𝑎𝑟𝑑.𝑐𝑎𝑙𝑑𝑎=4,80 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
-pardosea la rece: 𝑔𝑘𝑝𝑜𝑑=4,88 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
-învelitoare: 𝑔𝑘𝑖𝑛𝑣𝑒𝑙𝑖𝑡𝑜𝑎𝑟𝑒=0,95 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
-din pan ă: 𝑔𝑘𝑝𝑎𝑛𝑎=0,3 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
Încărcarea util ă:
-zăpadă: 𝑠𝑘=2 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
-vânt: 𝑞𝑘=1,5 𝑘𝑁/𝑚𝑚2

Verificarea unui perete exterior:

43
montainti si spaleti pe directia x

denumire Li bi Lt bt Aria
cm² Ncap
M1 75 30 75 30 4500 11250
M2 55 30 55 30 3300 8250
M3 100 30 100 30 6000 15000
M4 100 30 100 30 6000 15000
M5 380 25 155 30 14150 35375
M6 265 25 65 30 8575 21437,5
M7 285 25 210 30 13425 33562,5
M8 110 30 110 30 6600 16500
M9 255 25 105 30 9525 23812,5
M10 135 30 105 30 7200 18000
M11 250 25 210 30 12550 31375
M12 95 25 95 25 4750 11875
S2 110 30 3300 8250
S1 110 30 3300 8250

montainti si spaleti pe directia y

denumire Li bi Lt Bt Aria
cm² N
M1 270 30 100 30 11100 27750
M2 300 30 100 30 12000 30000
M3 300 30 105 25 11625 29062,5
M4 400 30 105 25 14625 36562,5
M5 245 30 105 25 9975 24937,5
M6 150 25 110 25 6500 16250
M7 280 30 110 30 11700 29250
M8 250 30 105 25 10125 25312,5
M9 220 30 105 30 9750 24375
M10 230 30 105 25 9525 23812,5
M11 195 30 75 25 7725 19312,5
M12 205 25 50 30 6625 16562,5
M13 220 25 90 25 7750 19375
M14 220 25 105 25 8125 20312,5
S 130 25 3250 8125

44

Secțiunea 1 -1

𝐺1=0,30∗2,5∗2,60∗17+0,30∗2,60∗0,30∗25+0,15∗2,60∗
0,30∗25+0,14∗2,60∗0,95
𝑐𝑜𝑠200+0,14∗2,60∗2
𝑐𝑜𝑠200=40,14 𝑘𝑁

𝑃1=(1,35∗𝑔𝑘𝑝𝑎𝑟𝑑.𝑟𝑒𝑐𝑒+1,5∗𝑞𝑘)∗𝑆𝑝𝑙𝑎𝑛𝑠𝑒𝑢+𝑆𝑏𝑒𝑡∗𝛾𝑏𝑒𝑡∗ℎ𝑏𝑒𝑡+
(1,35∗𝑔𝑘𝑝𝑜𝑑+1,35∗𝑞𝑘)∗𝑆𝑝𝑙=(1,35∗4,80+1,5∗1,5)∗0,73+0,30∗25∗
0,30∗2,60+(1,35∗4,88+1,5∗1,5)∗1,68=27,07 𝑘𝑁
𝑁1=𝐺1+𝑃1=40,14+27,07=67,21 𝑘𝑁
𝑒𝑎=𝑚𝑎𝑥
{ 𝑡
30=30
30=1 𝑐𝑚
ℎ𝑛𝑖𝑣
300=280
300=0,93 𝑐𝑚
1 𝑐𝑚
𝑒𝑎=1 𝑐𝑚
𝑒𝑖=𝑒𝑎=1 𝑐𝑚
𝑁𝑅𝑑=∅𝑖∗𝐴𝑖∗𝑓𝑑
𝑁𝑅𝑑– rezisten ța de proiectare la compresiune a peretelui;
𝐴𝑖 – reprezint ă aria sec țiuni transversale;
𝑓𝑑 – rezisten ța de proiectare la compresiune a zidariei;

45
∅𝑖 – coefic ient de reducere a rezi stenței.
𝐴𝑖=2,60∗0,3=0,78 𝑚2
∅𝑖=1−2∗𝑒𝑖
𝑡=1−2∗1
30=0,93
𝑁𝑅𝑑=0,93∗0,78∗1,68∗103=1218,67 𝑘𝑁
→ 𝑁𝐸𝑑=67,21 𝑘𝑁 <𝑁𝑅𝑑=1218,67 𝑘𝑁

Secțiunea 2 -2

𝐺2=𝑁1+𝑆𝑧𝑖𝑑∗𝛾𝑧𝑖𝑑∗ℎ𝑧𝑖𝑑=67,21+2,6∗0,3∗17∗25=100,56 𝑘

𝑁1=𝐺2=100,56 𝑘𝑁
𝑒𝑎=𝑚𝑎𝑥
{ 𝑡
30=30
30=1 𝑐𝑚
ℎ𝑛𝑖𝑣
300=280
300=0,93 𝑐𝑚
1 𝑐𝑚
𝑒𝑎=1 𝑐𝑚
𝑒𝑖=𝑒𝑎=1 𝑐𝑚
𝑁𝑅𝑑=∅𝑖∗𝐴𝑖∗𝑓𝑑
𝑁𝑅𝑑– rezisten ța de proiectare la compresiune a peretelui;
𝐴𝑖 – reprezin ța ariei secțiunii transversale;
𝑓𝑑 – rezisten ța de proiectare la compresiune a zid ăriei;

46
∅𝑖 – coefic ient de reducere a rezisten ței.
𝐴𝑖=2,60∗0,3=0,78 𝑚2
∅𝑖=1−2∗𝑒𝑖
𝑡=1−2∗1
30=0,93
𝑁𝑅𝑑=0,93∗0,78∗1,68∗103=1218,67 𝑘𝑁
→ 𝑁𝐸𝑑=100,56 𝑘𝑁<𝑁𝑅𝑑=1218,67 𝑘𝑁

Calculul zid ăriei la ac țiuni seismice
Calculul for ței seismice a cl ădirii
𝐹𝑏=𝜆∗𝛾∗𝑆𝑑(𝑇)∗𝑚
𝑆𝑑(𝑇)=𝛽(𝑇)
𝑞∗𝑎𝑔
→ 𝐹𝑏=𝜆∗𝛾∗𝛽(𝑇)
𝑞∗𝑎𝑔∗𝑚
𝛾=0,8 – factor de importan ță.
𝑞=2,25 – factor de comportare .
𝛽(𝑇)=2,5
𝑎𝑔=0,15∗𝑔=0,15∗9.81=1,47
𝜆=0,85 – factor de corec ție.
𝑚 – masa total ă a clădirii.
𝑚1=𝐴𝑧𝑖𝑑∗ℎ𝑧𝑖𝑑∗𝛾𝑧𝑖𝑑+𝐴𝑝𝑙∗ℎ𝑝𝑙∗𝛾𝑏𝑒𝑡
𝑔=16,5∗2,8∗17+120,38∗0,13∗25
9,81
=119,94 𝑘𝑁
𝑚2=𝐴𝑧𝑖𝑑∗ℎ𝑧𝑖𝑑∗𝛾𝑧𝑖𝑑+𝐴𝑝𝑙∗ℎ𝑝𝑙∗𝛾𝑏𝑒𝑡
𝑔=16,98∗2,8∗17+116,58∗0,13∗25
9,81
=121,01 𝑘𝑁
𝑚=𝑚1+𝑚2=119,94+121,01=240,95 𝑘𝑁

47
𝐹𝑏=0,85∗0,8∗2,5
2,25∗1,47∗240,95=201,8 𝑘𝑁
Calculul capacit ăți portante la seism (Scap)
𝑆𝑐𝑎𝑝=𝐴𝑧,𝑚𝑖𝑛∗𝜏𝑘∗√1+2∗𝜎0
3∗𝜏𝑘
𝜏𝑘=0,09 𝑁/𝑚𝑚2– rezisten ța la forfecare a zid ăriei
𝐴𝑧,𝑚𝑖𝑛=7,74 𝑚2
𝜎0=𝑛𝑛𝑖𝑣∗𝑞𝑒𝑡𝑎𝑗∗𝐴𝑒𝑡𝑎𝑗
(𝐴𝑧𝑥+𝐴𝑧𝑦)
𝑛𝑛𝑖𝑣 – numărul de niveluri
𝑞𝑒𝑡𝑎𝑗=𝛾𝑧𝑖𝑑∗(𝐴𝑧𝑥+𝐴𝑧𝑦)∗ℎ𝑒𝑡𝑎𝑗+𝑞𝑝𝑙𝑎𝑛𝑠𝑒𝑢
𝑞𝑒𝑡𝑎𝑗=17∗(7,74+9,22)∗2,8+5∗116,58=1390 𝑘𝑁/𝑚2
𝜎0=1390∗116.58
(7,74+9,22)=9554,61 𝑘𝑁/𝑚2
𝑆𝑐𝑎𝑝=7,74∗0,09∗√1+2∗9554,61
3∗0,09=185,31 𝑘𝑁

Determinarea gradului de asigurare (R3)
𝑅3=𝑆𝑐𝑎𝑝
𝑆𝑛𝑒𝑐=0,92 – clasa de risc seismic IV
Capacitatea portant ă a clădirii (𝑉𝑅𝑑) calculat ă cu programul de calcul CAZIND
𝑉𝑅𝑑
𝑉𝐸𝑑≥1

𝑉𝑅𝑑 – capacitatea portanta a cladirii la sarcini gravitationale si orizontale
𝑉𝐸𝑑 – forta seismica pe cladire
pe directia x: 𝑉𝑅𝑑
𝑉𝐸𝑑=384.7
201.8=1.90 ≥1

48
pe directia y: 𝑉𝑅𝑑
𝑉𝐸𝑑=740.1
201.8=3.66 ≥1

======================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA INCOVOIERE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
S T A D I U L
FISURARE CURGERE ULTIM
––––– ––––– –––––
DENUMIRE CAZ PSI TAUas Qas TAUas Qas TAUas Qas
kgf kgf kgf
– tf – tf – tf
cmp cmp cmp
======================================================================
m MMM .30 .14 .30 .29 .65 .31 .70
MMM .30 .21 .48 .34 .77 .40 .90
m MMM .30 .10 .17 .21 .35 .23 .39
MMM .30 .14 .23 .22 .36 .26 .43
m MMQ .39 . 18 .54 .38 1.14 .40 1.21
MMM .30 .33 .98 .50 1.50 .58 1.73
m MMQ .39 .18 .54 .38 1.14 .40 1.21
MMM .30 .33 .98 .50 1.50 .58 1.73
m MQQ .69 .65 6.18 1.27 12.02 1.35 12.85
MQQ .64 1.13 10.71 1.67 15.91 1.84 17.44
m MQQ .64 .41 2.72 .82 5.44 .91 6.02
MMQ .44 .54 3.58 .92 6.12 1.01 6.68
m MQQ .67 .53 3.75 1.03 7.35 1.06 7.52
MMQ .52 1.21 8.59 1.61 11.45 1.80 12.83
m MMQ .46 .20 .65 .42 1.38 .44 1.45
MMM .30 .37 1.23 .57 1.87 .65 2.14
m MQQ .66 .43 2.76 .82 5.20 .91 5.80
MMQ .45 .71 4.51 1.09 6.95 1.20 7.64
m MMQ .57 .24 .97 .49 1.98 .51 2.07
MMM .30 .42 1.71 .65 2.62 .73 2.95
m MQQ .66 .47 2.92 .9 2 5.74 .94 5.88
MMQ .46 1.13 7.04 1.48 9.23 1.67 10.44
m MMQ .41 .17 .41 .36 .85 .38 .90
MMM .30 .33 .78 .49 1.17 .57 1.34

49

=============================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA FORTA TAIETOARE
IN SECTIUNI INCLINATE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
CAP. S T A D I U L
SECT. FISURARE CURGERE ULTIM
––––– ––––– –––––
DENUMIRE T IP TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap

kgf kgf kgf kgf
– tf – tf – tf – tf
cmp cmp cmp cmp
=============================================================================
m t .31 .70 1.88 4.24 .82 1.84 .41 .93
.40 .90 1.73 3 .89 2.05 4.61 1.03 2.32
m t .23 .39 1.93 3.19 1.12 1.84 .56 .93
.26 .43 1.89 3.12 2.05 3.38 1.03 1.70
m t .40 1.19 1.87 5.60 .61 1.84 .31 .93
.58 1.73 1.67 5.01 2.05 6.14 1.03 3.10
m t .40 1.19 1.87 5.60 .61 1.84 .31 .93
.58 1.73 1.67 5.01 2 .05 6.14 1.03 3.10
m t .98 9.26 1.95 18.50 .11 1.02 .12 1.18
1.57 14.93 1.77 16.79 1.53 14.49 .77 7.30
m t .73 4.83 1.92 12.72 .39 2.58 .28 1.88
.97 6.42 1.86 12.35 1.33 8.78 .67 4.42
m t .85 6.03 1.91 13.62 .23 1.64 .12 .82
1.66 11.83 1.61 11.49 1.93 13.75 .97 6.93
m t .43 1.41 1.87 6.16 .56 1.84 .28 .93
.65 2.14 1.66 5.48 2.05 6.76 1.03 3.40
m t .70 4.46 1.93 12.32 .16 1.01 .18 1.17
1.14 7.30 1.77 11.30 1.53 9.75 .77 4.91
m t .49 1.99 1.89 7.65 .52 2.11 .26 1.06
.73 2.95 1.70 6.88 1.82 7.37 .92 3.71
m t .77 4.83 1.90 11.85 .24 1.53 .12 .77
1.57 9.81 1.61 10.07 2.06 12.85 1.04 6.47
m t .37 .88 1.87 4.43 .54 1.28 .27 .64
.57 1.34 1.66 3.93 2.05 4.86 1.03 2.45

50

51

=============================================================================================================================
DENUMIRE Sigma[kgf/cmp] H[cm] R2[kgf/cmp] RC[kgf/cmp] N[tf] A[mp] Af[mp] Hi[cm] Bi[cm] Ht1[cm] Bt1[cm] Ht2[cm] Bt2[cm]
=============================================================================================================================
m 3.13 530.0 1.68 11.50 11.25 .36 .20 75.0 30.0 75.0 30.0
m 3.44 530.0 1.68 11.50 8.25 .24 .15 55.0 30.0 55.0 30.0
m 2.94 530.0 1.68 11.50 15.00 .51 .27 100.0 30.0 100.0 30.0
m 2.94 530.0 1.68 11.50 15.00 . 51 .27 100.0 30.0 100.0 30.0
m 2.64 530.0 1.68 11.50 35.38 1.34 .86 380.0 25.0 155.0 30.0
m 2.74 530.0 1.68 11.50 21.44 .78 .60 265.0 25.0 65.0 30 .0
m 2.65 530.0 1.68 11.50 33.56 1.27 .65 285.0 25.0 210.0 30.0
m 2.89 530.0 1.68 11.50 16.50 .57 .30 110.0 30.0 110.0 30.0
m 2.71 530.0 1.68 11.50 23.81 .88 .58 255.0 25.0 105.0 30.0
m 2.86 530.0 1.68 11.50 18.00 .63 .37 135.0 30.0 105.0 30.0
m 2.66 530.0 1.6 8 11.50 31.38 1.18 .57 250.0 25.0 210.0 30.0
m 2.88 530.0 1.68 11.50 11.88 .41 .22 95.0 25.0 95.0 25.0

52

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/c mp] = 11.50
N [kgf] = 11250.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 75.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 75.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

==================================== ===
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .30
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 3.13
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .20
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .31
QRV [tf] = .70
TRU [kgf/cmp] = .40
QRU [tf] = .90
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.88
QCFV – F[tf] = 4.24

53
TAFV – F [kgf/cmp] = .14
QAFV – F [tf] = .30
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.73
QCFU – F[tf] = 3.89
TAFU – F [kgf/cmp] = .21
QAFU – F [tf] = .48
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .82
QCCV – C [tf] = 1.84
TACV – C [kgf/cmp] = .29
QACV – C [tf] = .65
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 4.61
TACU – C [kgf/cmp] = .34
QACU – C [tf] = .77
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .41
QCUV – U [tf] = .93
TAUV – U [kgf/cmp] = .31
QAUV – U [tf] = .70
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QCUU – U [tf] = 2.32
TAUU – U [kgf/cmp] = .40
QAUU – U [tf] = .90
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 8250.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 55 .0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 55.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

54
========= ==============================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .30
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 3.44
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .15
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .23
QRV [tf] = .39
TRU [kgf/cmp] = .26
QRU [tf] = .43
=======================================

STADIUL FISURA E

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 3.19
TAFV – F [kgf/cmp] = .10
QAFV – F [tf] = .17
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.89
QCFU – F[tf] = 3.12
TAFU – F [kgf/cmp] = .14
QAFU – F [tf] = .23
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = 1.12
QCCV – C [tf] = 1.84
TACV – C [kgf/cmp] = .21
QACV – C [tf] = .35
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 3.38
TACU – C [kgf/cmp] = .22
QACU – C [tf] = .36
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .56
QCUV – U [tf] = .93
TAUV – U [kgf/cmp] = .23
QAUV – U [tf] = .39
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QCUU – U [tf] = 1.70
TAUU – U [kgf/cmp] = .26
QAUU – U [tf] = .43

55
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 15000.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––- ––––––––
HI [cm] = 100.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 100.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .39
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.94
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .27
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .40
QRV [tf] = 1.19
TRU [kgf/cmp] = .58
QRU [tf] = 1.73
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================

56
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.87
QCFV – F[tf] = 5.60
TAFV – F [kgf/cmp] = .18
QAFV – F [tf] = .54
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.67
QCFU – F[tf] = 5.01
TAFU – F [kgf/cmp] = .33
QAFU – F [tf] = .98
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .61
QCCV – C [tf] = 1.84
TACV – C [kgf/cmp] = .38
QACV – C [tf] = 1.14
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 6.14
TACU – C [kgf/cmp] = .50
QACU – C [tf] = 1.50
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .31
QCUV – U [tf] = .93
TAUV – U [kgf/cmp] = .40
QAUV – U [tf] = 1.21
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QCUU – U [tf] = 3.10
TAUU – U [kgf/cmp] = .58
QAUU – U [tf] = 1.73
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 15000.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 100.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 100.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE** ****

57
***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
================================== =====
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .39
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.94
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .27
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .40
QRV [tf] = 1.19
TRU [kgf/cmp] = .58
QRU [tf] = 1.73
================================ =======

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.87
QCFV – F[tf] = 5.60
TAFV – F [kgf/cmp] = .18
QAFV – F [tf] = .54
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.67
QCFU – F[tf] = 5.01
TAFU – F [kgf/cmp] = .33
QAFU – F [tf] = .98
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .61
QCCV – C [tf] = 1.84
TACV – C [kgf/cmp] = .38
QACV – C [tf] = 1.14
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 6.14
TACU – C [kgf/cmp] = .50
QACU – C [tf] = 1.50
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .31
QCUV – U [tf] = .93
TAUV – U [kgf/cmp] = .40
QAUV – U [tf] = 1.21
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03

58
QCUU – U [tf] = 3.10
TAUU – U [kgf/cmp] = .58
QAUU – U [tf] = 1.73
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 35375.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––- ––––––––
HI [cm] = 380.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 155.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

********** *****************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
PSIV element = .69
PSIU element = .64
SIGMA [kgf/cmp] = 2.64
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .86
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .98
QRV [tf] = 9.26
TRU [kgf/cmp] = 1.57
QRU [tf] = 14.93
=======================================

59

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.95
QCFV – F[tf] = 18.50
TAFV – F [kgf/cmp] = .65
QAFV – F [tf] = 6.18
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.77
QCFU – F[tf] = 16.79
TAFU – F [kgf/cmp] = 1.13
QAFU – F [tf] = 10.71
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .11
QCCV – C [tf] = 1.02
TACV – C [kgf/cmp] = 1.27
QACV – C [tf] = 12.02
TCCU – C [kgf/cmp] = 1 .53
QCCU – C [tf] = 14.49
TACU – C [kgf/cmp] = 1.67
QACU – C [tf] = 15.91
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .12
QCUV – U [tf] = 1.18
TAUV – U [kgf/cmp] = 1.35
QAUV – U [tf] = 12.85
TCUU – U [kgf/cmp] = .77
QCUU – U [tf] = 7.30
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.84
QAUU – U [tf] = 17.44
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 21437.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 265.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 65.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

60
***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisur area din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim .
=======================================
PSIV element = .64
PSIU element = .44
SIGMA [kgf/cmp] = 2.74
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .60
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .73
QRV [tf] = 4.83
TRU [kgf/cmp] = .97
QRU [tf] = 6.42
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.92
QCFV – F[tf] = 12.72
TAFV – F [kgf/cmp] = .41
QAFV – F [tf] = 2.72
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.86
QCFU – F[tf] = 12.35
TAFU – F [kgf/cmp] = .54
QAFU – F [tf] = 3.58
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .39
QCCV – C [tf] = 2.58
TACV – C [kgf/cmp] = .82
QACV – C [tf] = 5.44
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.33
QCCU – C [tf] = 8.78
TACU – C [kgf/cmp] = .92
QACU – C [tf] = 6.12
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================

61
TCUV – U [kgf/cmp] = .28
QCUV – U [tf] = 1.88
TAUV – U [kgf/cmp] = .91
QAUV – U [tf] = 6.02
TCUU – U [kgf/cmp] = .67
QCUU – U [tf] = 4.42
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.01
QAUU – U [tf] = 6.68
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 33562.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 285.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 210.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .67
PSIU element = .52
SIGMA [kgf/cmp] = 2.65
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .65
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================

62
TRV [kgf/cmp] = .85
QRV [tf] = 6.03
TRU [kgf/cmp] = 1.66
QRU [tf] = 11.83
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.91
QCFV – F[tf] = 13.62
TAFV – F [kgf/cmp] = .53
QAFV – F [tf] = 3.75
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.61
QCFU – F[tf] = 11.49
TAFU – F [kgf/cmp] = 1.21
QAFU – F [tf] = 8.59
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .23
QCCV – C [tf] = 1.64
TACV – C [kgf/cmp] = 1.03
QACV – C [tf] = 7.35
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.93
QCCU – C [tf] = 13.75
TACU – C [kgf/cmp] = 1.61
QACU – C [tf] = 11.45
============================= ==========

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .12
QCUV – U [tf] = .82
TAUV – U [kgf/cmp] = 1.06
QAUV – U [tf] = 7.52
TCUU – U [kgf/cmp] = .97
QCUU – U [tf] = 6.93
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.80
QAUU – U [tf] = 12.83
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 16500.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 110.0
BI [cm] = 30.0

63

HT [cm] = 110.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere d uctila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .46
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.89
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .30
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .43
QRV [tf] = 1.41
TRU [kgf/cmp] = .65
QRU [tf] = 2.14
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.87
QCFV – F[tf] = 6.16
TAFV – F [kgf/cmp] = .20
QAFV – F [tf] = .65
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.66
QCFU – F[tf] = 5.48
TAFU – F [kgf/cmp] = .37
QAFU – F [tf] = 1.23
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .56
QCCV – C [tf] = 1.84
TACV – C [kgf/cmp] = .42
QACV – C [tf] = 1.38
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 6.76
TACU – C [kgf/cmp] = .57
QACU – C [tf] = 1.87
=======================================

64

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .28
QCUV – U [tf] = .93
TAUV – U [kgf/cmp] = .44
QAUV – U [tf] = 1.45
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QCUU – U [tf] = 3.40
TAUU – U [kgf/cmp] = .65
QAUU – U [tf] = 2.14
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 23812.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 255.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .45
SIGMA [kgf/cmp] = 2.71
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .58
A totala [mp] = .00
=======================================

65

CAPACITATEA SECTIUNII

==================================== ===
TRV [kgf/cmp] = .70
QRV [tf] = 4.46
TRU [kgf/cmp] = 1.14
QRU [tf] = 7.30
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 12.32
TAFV – F [kgf/cmp] = .43
QAFV – F [tf] = 2.76
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.77
QCFU – F[tf] = 11.30
TAFU – F [kgf/cmp] = .71
QAFU – F [tf] = 4.51
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .16
QCCV – C [tf] = 1.01
TACV – C [kgf/cmp] = .82
QACV – C [tf] = 5.20
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.53
QCCU – C [tf] = 9.75
TACU – C [kgf/cmp] = 1.09
QACU – C [tf] = 6.95
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .18
QCUV – U [tf] = 1.17
TAUV – U [kgf/cmp] = .91
QAUV – U [tf] = 5.80
TCUU – U [kgf/cmp] = .77
QCUU – U [tf] = 4.91
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.20
QAUU – U [tf] = 7.64
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 18000.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––

66
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 135.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .57
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.86
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .37
A totala [mp] = .00
================================ =======

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .49
QRV [tf] = 1.99
TRU [kgf/cmp] = .73
QRU [tf] = 2.95
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.89
QCFV – F[tf] = 7.65
TAFV – F [kgf/cmp] = .24
QAFV – F [tf] = .97
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.70
QCFU – F[tf] = 6.88
TAFU – F [kgf/cmp] = .42
QAFU – F [tf] = 1.71
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .52
QCCV – C [tf] = 2.11
TACV – C [kgf/cmp] = .49
QACV – C [tf] = 1.98
TCCU – C [kgf/cmp] = 1 .82

67
QCCU – C [tf] = 7.37
TACU – C [kgf/cmp] = .65
QACU – C [tf] = 2.62
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .26
QCUV – U [tf] = 1.06
TAUV – U [kgf/cmp] = .51
QAUV – U [tf] = 2.07
TCUU – U [kgf/cmp] = .92
QCUU – U [tf] = 3.71
TAUU – U [kgf/cmp] = .73
QAUU – U [tf] = 2.95
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 31375.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 250.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 210.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurar ea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .46
SIGMA [kgf/cmp] = 2.66
–––––––––––––

68
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .57
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .77
QRV [tf] = 4.83
TRU [kgf/cmp] = 1.57
QRU [tf] = 9.81
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.90
QCFV – F[tf] = 11.85
TAFV – F [kgf/cmp] = .47
QAFV – F [tf] = 2.92
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.61
QCFU – F[tf] = 10.07
TAFU – F [kgf/cmp] = 1.13
QAFU – F [tf] = 7.04
============ ===========================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .24
QCCV – C [tf] = 1.53
TACV – C [kgf/cmp] = .92
QACV – C [tf] = 5.74
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.06
QCCU – C [tf] = 12.85
TACU – C [kgf/cmp] = 1.48
QACU – C [tf] = 9.23
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .12
QCUV – U [tf] = .77
TAUV – U [kgf/cmp] = .94
QAUV – U [tf] = 5.88
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.04
QCUU – U [tf] = 6.47
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.67
QAUU – U [tf] = 10.44
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68

69
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 11 875.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 95.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 95.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .41
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.88
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .22
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .37
QRV [tf] = .88
TRU [kgf/cmp] = .57
QRU [tf] = 1.34
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.87
QCFV – F[tf] = 4.43
TAFV – F [kgf/cmp] = .17
QAFV – F [tf] = .41
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.66
QCFU – F[tf] = 3.93
TAFU – F [kgf/cmp] = .33
QAFU – F [tf] = .78
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .54

70
QCCV – C [tf] = 1.28
TACV – C [kgf/cmp] = .36
QACV – C [tf] = .85
TCCU – C [kgf/cmp] = 2.05
QCCU – C [tf] = 4.86
TACU – C [kgf/cmp] = .49
QACU – C [tf] = 1.17
============================= ==========

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .27
QCUV – U [tf] = .64
TAUV – U [kgf/cmp] = .38
QAUV – U [tf] = .90
TCUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QCUU – U [tf] = 2.45
TAUU – U [kgf/cmp] = .57
QAUU – U [tf] = 1.34
=======================================

71

======================================================================
TABEL CENTRALIZATOR [to]
============================================
VALORI DE PSI/ELEMENT
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
––––––––––––– ––
DENUMIRE QR QasF QasC QasU PSI PSI*QR
======================================================================
m .70 .30 .65 .70 .30 .21
.90 .48 .77 .90 .30 .27
m .39 .17 .35 .39 .30 .12
.43 .23 .36 .43 .30 .13
m 1.19 .54 1.14 1.21 .39 .46
1.73 .98 1.50 1.73 .30 .52
m 1.19 .54 1.14 1.21 .39 .46
1.73 .98 1.50 1.73 .30 .52
m 9.26 6.18 12.02 12.85 .69 6.43
14.93 10.71 15.91 17.44 .64 9.52
m 4.83 2.72 5.44 6.02 .64 3.12
6.42 3.58 6.12 6.6 8 .44 2.81
m 6.03 3.75 7.35 7.52 .67 4.06
11.83 8.59 11.45 12.83 .52 6.10
m 1.41 .65 1.38 1.45 .46 .65
2.14 1.23 1.87 2.14 .30 .64
m 4.46 2.76 5.20 5.80 .66 2.95
7.30 4.51 6.95 7.64 .45 3.27
m 1.99 .97 1.98 2.07 .57 1.13
2.95 1.71 2.62 2.95 .30 .89
m 4.83 2.92 5.74 5.88 .66 3.21
9.81 7.04 9.23 10.44 .46 4.48
m .88 .41 .85 .90 .41 .36
1.34 .78 1.17 1.34 .30 .40

72

======================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA INCOVOIERE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
S T A D I U L
FISURARE CURGERE ULTIM
––––– ––––– ––– ––
DENUMIRE CAZ PSI TAUas Qas TAUas Qas TAUas Qas
kgf kgf kgf
– tf – tf – tf
cmp cmp cmp
======================================================================
s MMM .30 .17 .57 .37 1.22 .40 1.31

73

=============================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA FORTA TAIETOARE
IN SECTIUNI INCLINATE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
CAP. S T A D I U L
SECT. FISURARE CURGERE ULTIM
––––– ––––– –––––
DENUMIRE TIP TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap

kgf kgf kgf kgf
– tf – tf – tf – tf
cmp cmp cmp cmp
=============================================================================
s d .40 1.31 1.77 5.83 1.02 3.38 .52 1.70

74

=============================================================================================================================
DENUMIRE Sigma[kgf/cmp] H[cm] R2[kgf/cmp] RC[kgf/cmp] N[tf] A[mp] Af[mp] Hi[cm] Bi[cm] Ht1[cm] Bt1 [cm] Ht2[cm] Bt2[cm]
=============================================================================================================================
s 2.50 530.0 1.68 11.50 8.25 .33 .28 110.0 30.0

75
s (tip d)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=========================== ============
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 8250.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
H [cm] = 110.0
B [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

====================================== =
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .40
QRV [tf] = 1.31
=======================================

STADIUL FISURAE
=======================================
TCFV -F[kgf/cmp] = 1.77
QCFV – F[tf] = 5. 83
TAFV – F [kgf/cmp] = .17
QAFV – F [tf] = .57
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = 1.02
QCCV – C [tf] = 3.38
TACV – C [kgf/cmp] = .37
QACV – C [tf] = 1.22
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .52
QCUV – U [tf] = 1.70
TAUV – U [kgf/cmp] = .40
QAUV – U [tf] = 1.31
=======================================

76

======================================================================
TABEL CENTRALIZATOR [to]
============================================
VALORI DE PSI/ELEMENT
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
–––––––––––––––
DENUMIRE QR QasF QasC QasU PSI PSI*QR
======================================================================
s 1.31 .57 1.22 1.31 .30 .39

77

======================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA INCOVOIERE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
S T A D I U L
FISURARE CURGERE ULT IM
––––– ––––– –––––
DENUMIRE CAZ PSI TAUas Qas TAUas Qas TAUas Qas
kgf kgf kgf
– tf – tf – tf
cmp cmp cmp
======================================================================
m MQQ .66 .44 3.54 .86 6.95 .94 7.65
MMQ .46 .63 5.12 1.03 8.33 1.13 9.12
m MQQ .66 .48 4.30 .96 8.64 1.04 9.39
MMQ .50 .67 6.07 1.11 9.98 1.21 10.90
m MQQ .6 6 .47 4.22 .97 8.73 1.04 9.34
MMQ .50 .65 5.81 1.07 9.67 1.17 10.53
m MQQ .68 .60 7.19 1.28 15.40 1.36 16.30
MQQ .61 .77 9.27 1.33 16. 01 1.45 17.37
m MQQ .65 .39 2.90 .79 5.77 .86 6.29
MMQ .42 .57 4.20 .93 6.82 1.01 7.46
m MQQ .64 .27 1.00 .48 1.80 .56 2.09
MMM .30 .50 1.86 .73 2.76 .82 3.08
m MQQ .66 .46 3.85 .90 7.54 .98 8.26
MMQ .48 .68 5.75 1.10 9.21 1.20 10.08
m MQQ .65 .40 3.01 .80 6.02 .87 6.54
MMQ .43 .58 4.33 .94 7.06 1.03 7.72
m MQQ .65 .37 2.44 .69 4.54 .78 5.17
MMQ .39 .58 3.81 .91 6.01 1.00 6.61
m MQQ .65 .37 2.58 .73 5.07 .81 5.56
MMQ .40 .55 3.80 .89 6.13 .97 6.70
m MQQ .62 .31 1.79 .60 3.49 .67 3.93
MMQ .33 .41 2.38 .69 4.04 .76 4.42
m MQQ .61 .32 1.62 .60 3.08 .69 3.56
MMQ .34 .39 2.01 .69 3.53 .75 3.86
m MQQ .65 .36 1.99 .70 3.85 .77 4.26
MMQ .39 .55 3.00 .87 4.79 .95 5.25
m MQQ .65 .37 2.04 .71 3.88 .78 4.30
MMQ .39 .60 3.31 .93 5.11 1.02 5.62
s MMM .30 .20 .66 .44 1.42 .47 1.52

78

=============================================================================
CAPACITATI DE REZISTENTA LA FORTA TAIETOARE
IN SECTIUNI INCLINATE
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
============================================
CAP. S T A D I U L
SECT. F ISURARE CURGERE ULTIM
––––– ––––– –––––
DENUMIRE TIP TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap TAUcap Qcap

kgf kgf kgf kgf
– tf – tf – tf – tf
cmp cmp cmp cmp
======================================================================== =====
m t .74 5.96 1.93 15.64 .25 2.02 .22 1.77
1.07 8.70 1.82 14.76 1.40 11.37 .71 5.73
m t .81 7.25 1.93 17.38 .27 2.46 .22 1.9 8
1.14 10.28 1.84 16.53 1.37 12.29 .69 6.19
m t .81 7.30 1.93 17.37 .30 2.66 .22 1.96
1.11 9.95 1.85 16.67 1.32 11.90 .67 6.00
m t 1.01 12.13 1.92 23.02 .41 4.95 .26 3.12
1.29 15.52 1.88 22.58 1.25 14.98 .63 7.54
m t .68 5.03 1.93 14.21 .24 1.80 .21 1.53
.98 7.20 1.83 13.42 1.39 10.22 .70 5.15
m t .44 1.65 1.90 7.14 .10 .39 .20 .76
.82 3.08 1.70 6.36 1.78 6.66 .89 3.35
m t .76 6.37 1.93 16.25 .22 1.81 .20 1.68
1.14 9.56 1.81 15.21 1.43 11.98 .72 6.04
m t .70 5.22 1.93 14.50 .25 1.87 .21 1.57
.99 7.44 1.83 13.72 1.38 10.37 .70 5.22
m t .61 4.03 1.93 12.72 .20 1.29 .22 1.44
.98 6.44 1.78 11.77 1.51 9.98 .76 5.03
m t .65 4.46 1.93 13.34 .23 1.60 .21 1.44
.94 6.51 1.82 12.54 1.41 9.75 .71 4.91
m t .56 3.28 1.92 11.24 .37 2.19 .29 1.70
.75 4.38 1.86 10.87 1.35 7.91 .68 3.99
m t .58 2.99 1.91 9.79 .50 2.56 .36 1.84
.75 3.82 1.89 9.68 1.32 6.78 .67 3.42
m t .62 3.41 1.93 10.63 .21 1.17 .20 1.12
.93 5.12 1.81 9.93 1.44 7.94 .73 4.00
m t .62 3.41 1.93 10.64 .16 .89 .18 1.00
.99 5.46 1.78 9.78 1.51 8.32 .76 4.19
s d .47 1.52 1.77 5.74 1.02 3.33 .52 1.68

79

=============================================================================================================================
DENUMIRE Sigma[kgf/cmp] H[cm] R2[kgf/cmp] RC[kgf/cmp] N[tf] A[mp] Af[mp] Hi[cm] Bi[cm] Ht1[cm] Bt1[cm] Ht2[cm] Bt2[cm]
=============================================================================================================================
m 2.72 530.0 1.68 11.50 27.75 1.02 .74 270.0 30.0 100.0 30.0
m 2.70 530.0 1.68 11.50 30.00 1.11 .82 300.0 30.0 100.0 30.0
m 2.67 530.0 1.68 11.50 29.06 1.09 .82 300.0 30.0 105.0 25.0
m 2.64 530.0 1.68 11.50 36.56 1 .39 1.09 400.0 30.0 105.0 25.0
m 2.70 530.0 1.68 11.50 24.94 .92 .67 245.0 30.0 105.0 25.0
m 2.77 530.0 1.68 11.50 16.25 .59 .34 150.0 25.0 110.0 2 5.0
m 2.71 530.0 1.68 11.50 29.25 1.08 .76 280.0 30.0 110.0 30.0
m 2.70 530.0 1.68 11.50 25.31 .94 .68 250.0 30.0 105.0 25.0
m 2.75 530.0 1.68 11.50 24.38 .88 .60 220.0 30.0 105.0 30.0
m 2.71 530.0 1.68 11.50 23.81 .88 .63 230.0 30.0 105.0 25.0
m 2.77 530.0 1.68 11.50 19.31 .70 .53 195.0 30.0 75.0 25.0
m 2.82 530.0 1.68 11.50 16.56 .59 .47 205.0 25.0 50.0 30.0
m 2.72 530.0 1.6 8 11.50 19.38 .71 .50 220.0 25.0 90.0 25.0
m 2.71 530.0 1.68 11.50 20.31 .75 .50 220.0 25.0 105.0 25.0
s 2.50 530.0 1.68 11.50 8.13 .32 .27 1 30.0 25.0

80

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 27750.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––- ––––––––
HI [cm] = 270.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 100.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

********** *****************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .46
SIGMA [kgf/cmp] = 2.72
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .74
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .74
QRV [tf] = 5.96
TRU [kgf/cmp] = 1.07
QRU [tf] = 8.70
================================== =====

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93

81
QCFV – F[tf] = 15.64
TAFV – F [kgf/cmp] = .44
QAFV – F [tf] = 3.54
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.82
QCFU – F[tf] = 14.76
TAFU – F [kgf/cmp] = .63
QAFU – F [tf] = 5.12
=======================================

STADIUL CURGERE

========================= ==============
TCCV – C [kgf/cmp] = .25
QCCV – C [tf] = 2.02
TACV – C [kgf/cmp] = .86
QACV – C [tf] = 6.95
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.40
QCCU – C [tf] = 1 1.37
TACU – C [kgf/cmp] = 1.03
QACU – C [tf] = 8.33
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .22
QCUV – U [tf] = 1.77
TAUV – U [kgf/cmp] = .94
QAUV – U [tf] = 7.65
TCUU – U [kgf/cmp] = .71
QCUU – U [tf] = 5.73
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.13
QAUU – U [tf] = 9.12
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

*************** ************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 30000.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 5 30.00
–––––––––––––
HI [cm] = 300.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 100.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

82
=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .50
SIGMA [kgf/cmp] = 2.70
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .82
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .81
QRV [tf] = 7.25
TRU [kgf/cmp] = 1.14
QRU [tf] = 10.28
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 17.38
TAFV – F [kgf/cmp] = .48
QAFV – F [tf] = 4.30
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.84
QCFU – F[tf] = 16.53
TAFU – F [kgf/cmp] = .67
QAFU – F [tf] = 6.07
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .27
QCCV – C [tf] = 2.46
TACV – C [kgf/cmp] = .96
QACV – C [tf] = 8.64
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.37
QCCU – C [tf] = 12.29
TACU – C [kgf/cmp] = 1.11
QACU – C [tf] = 9.98
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .22
QCUV – U [tf] = 1.98
TAUV – U [kgf/cmp] = 1.04
QAUV – U [tf] = 9.39
TCUU – U [kgf/cmp] = .69
QCUU – U [tf] = 6.19

83
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.21
QAUU – U [tf] = 10.90
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 29062.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 300.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurar ea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .50
SIGMA [kgf/cmp] = 2.67
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .82
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .81
QRV [tf] = 7.30
TRU [kgf/cmp] = 1.11
QRU [tf] = 9.95
=======================================

STADIUL FISURAE

84
=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 17.37
TAFV – F [kgf/cmp] = .47
QAFV – F [tf] = 4.22
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.85
QCFU – F[tf] = 16.67
TAFU – F [kgf/cmp] = .65
QAFU – F [tf] = 5.81
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .30
QCCV – C [tf] = 2.66
TACV – C [kgf/cmp] = .97
QACV – C [tf] = 8.73
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.32
QCCU – C [tf] = 11.90
TACU – C [kgf/cmp] = 1.07
QACU – C [tf] = 9.67
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .22
QCUV – U [tf] = 1.96
TAUV – U [kgf/cmp] = 1.04
QAUV – U [tf] = 9.34
TCUU – U [kgf/cmp] = .67
QCUU – U [tf] = 6.00
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.17
QAUU – U [tf] = 10.53
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 36 562.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 400.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

85

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
PSIV element = .68
PSIU element = .61
SIGMA [kgf/cmp] = 2.64
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = 1.09
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = 1.01
QRV [tf] = 12.13
TRU [kgf/cmp] = 1.29
QRU [tf] = 15.52
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.92
QCFV – F[tf] = 23.02
TAFV – F [kgf/cmp] = .60
QAFV – F [tf] = 7.19
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.88
QCFU – F[tf] = 22.58
TAFU – F [kgf/cmp] = .77
QAFU – F [tf] = 9.27
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .41
QCCV – C [tf] = 4.95
TACV – C [kgf/cmp] = 1.28
QACV – C [tf] = 15.40
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.25
QCCU – C [tf] = 14.98
TACU – C [kgf/cmp] = 1.33
QACU – C [tf] = 16.01
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .26
QCUV – U [tf] = 3.12
TAUV – U [kgf/cmp] = 1.36
QAUV – U [tf] = 16.30
TCUU – U [kgf/cmp] = .63

86
QCUU – U [tf] = 7.54
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.45
QAUU – U [tf] = 17.37
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 24937.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 245.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

============ ===========================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .42
SIGMA [kgf/cmp] = 2.70
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .67
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .68
QRV [tf] = 5.03
TRU [kgf/cmp] = .98
QRU [tf] = 7.20
=======================================

87
STADIUL FISURA E

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 14.21
TAFV – F [kgf/cmp] = .39
QAFV – F [tf] = 2.90
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.83
QCFU – F[tf] = 13.42
TAFU – F [kgf/cmp] = .57
QAFU – F [tf] = 4.20
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .24
QCCV – C [tf] = 1.80
TACV – C [kgf/cmp] = .79
QACV – C [tf] = 5.77
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.39
QCCU – C [tf] = 10.22
TACU – C [kgf/cmp] = .93
QACU – C [tf] = 6.82
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .21
QCUV – U [tf] = 1.53
TAUV – U [kgf/cmp] = .86
QAUV – U [tf] = 6.29
TCUU – U [kgf/cmp] = .70
QCUU – U [tf] = 5.15
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.01
QAUU – U [tf] = 7.46
=======================================

m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 16250.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––- ––––––––
HI [cm] = 150.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 110.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

88
******REZULTATE******

********** *****************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
=======================================
PSIV element = .64
PSIU element = .30
SIGMA [kgf/cmp] = 2.77
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .34
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .44
QRV [tf] = 1.65
TRU [kgf/cmp] = .82
QRU [tf] = 3.08
=======================================

STADIUL FISU RAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.90
QCFV – F[tf] = 7.14
TAFV – F [kgf/cmp] = .27
QAFV – F [tf] = 1.00
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.70
QCFU – F[tf] = 6.36
TAFU – F [kgf/cmp] = .50
QAFU – F [tf] = 1.86
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .10
QCCV – C [tf] = .39
TACV – C [kgf/cmp] = .48
QACV – C [tf] = 1.80
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.78
QCCU – C [tf] = 6.66
TACU – C [kgf/cmp] = .73
QACU – C [tf] = 2.76
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .20
QCUV – U [tf] = .76
TAUV – U [kgf/cmp] = .56

89
QAUV – U [tf] = 2.09
TCUU – U [kgf/cmp] = .89
QCUU – U [tf] = 3.35
TAUU – U [kgf/cmp] = .82
QAUU – U [tf] = 3.08
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 29250.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––- ––––––
HI [cm] = 280.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 110.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
============================= ==========
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .66
PSIU element = .48
SIGMA [kgf/cmp] = 2.71
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .76
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .76
QRV [tf] = 6.37
TRU [kgf/cmp] = 1.14
QRU [tf] = 9.56
================================ =======

90

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 16.25
TAFV – F [kgf/cmp] = .46
QAFV – F [tf] = 3.85
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.81
QCFU – F[tf] = 15.21
TAFU – F [kgf/cmp] = .68
QAFU – F [tf] = 5.75
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .22
QCCV – C [tf] = 1.81
TACV – C [kgf/cmp] = .90
QACV – C [tf] = 7.54
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.43
QCCU – C [tf] = 11.98
TACU – C [kgf/cmp] = 1.10
QACU – C [tf] = 9.21
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .20
QCUV – U [tf] = 1.68
TAUV – U [kgf/cmp] = .98
QAUV – U [tf] = 8.26
TCUU – U [kgf/cmp] = .72
QCUU – U [tf] = 6.04
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.20
QAUU – U [tf] = 10.08
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 25312.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 250.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

91
******REZULTATE** ****

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
======================= ================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .43
SIGMA [kgf/cmp] = 2.70
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .68
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .70
QRV [tf] = 5.22
TRU [kgf/cmp] = .99
QRU [tf] = 7.44
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 14.50
TAFV – F [kgf/cmp] = .40
QAFV – F [tf] = 3.01
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.83
QCFU – F[tf] = 13.72
TAFU – F [kgf/cmp] = .58
QAFU – F [tf] = 4.33
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .25
QCCV – C [tf] = 1.87
TACV – C [kgf/cmp] = .80
QACV – C [tf] = 6.02
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.38
QCCU – C [tf] = 10.37
TACU – C [kgf/cmp] = .94
QACU – C [tf] = 7.06
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .21
QCUV – U [tf] = 1.57

92
TAUV – U [kgf/cmp] = .87
QAUV – U [tf] = 6.54
TCUU – U [kgf/cmp] = .70
QCUU – U [tf] = 5.22
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.03
QAUU – U [tf] = 7.72
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 24375.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 220.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .39
SIGMA [kgf/cmp] = 2.75
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .60
A totala [mp] = .00
=========== ============================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .61
QRV [tf] = 4.03
TRU [kgf/cmp] = .98
QRU [tf] = 6.44

93
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 12.72
TAFV – F [kgf/cmp] = .37
QAFV – F [tf] = 2.44
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.78
QCFU – F[tf] = 11.77
TAFU – F [kgf/cmp] = .58
QAFU – F [tf] = 3.81
=======================================

STADIUL CURGERE

========= ==============================
TCCV – C [kgf/cmp] = .20
QCCV – C [tf] = 1.29
TACV – C [kgf/cmp] = .69
QACV – C [tf] = 4.54
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.51
QCCU – C [tf] = 9.98
TACU – C [kgf/cmp] = .91
QACU – C [tf] = 6.01
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .22
QCUV – U [tf] = 1.44
TAUV – U [kgf/cmp] = .78
QAUV – U [tf] = 5.17
TCUU – U [kgf/cmp] = .76
QCUU – U [tf] = 5.03
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.00
QAUU – U [tf] = 6.61
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 23812.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 230.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

94

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .40
SIGMA [kgf/cmp] = 2.71
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .63
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .65
QRV [tf] = 4.46
TRU [kgf/cmp] = .94
QRU [tf] = 6.51
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 13.34
TAFV – F [kgf/cm p] = .37
QAFV – F [tf] = 2.58
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.82
QCFU – F[tf] = 12.54
TAFU – F [kgf/cmp] = .55
QAFU – F [tf] = 3.80
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .23
QCCV – C [tf] = 1.60
TACV – C [kgf/cmp] = .73
QACV – C [tf] = 5.07
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.41
QCCU – C [tf] = 9.75
TACU – C [kgf/cmp] = .89
QACU – C [tf] = 6.13
=======================================

STADIUL ULTIM

======================= ================
TCUV – U [kgf/cmp] = .21

95
QCUV – U [tf] = 1.44
TAUV – U [kgf/cmp] = .81
QAUV – U [tf] = 5.56
TCUU – U [kgf/cmp] = .71
QCUU – U [tf] = 4.91
TAUU – U [kgf/cmp] = .97
QAUU – U [tf] = 6.70
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 19312.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 195.0
BI [cm] = 30.0

HT [cm] = 75.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurar ea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .62
PSIU element = .33
SIGMA [kgf/cmp] = 2.77
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .53
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .56
QRV [tf] = 3.28
TRU [kgf/cmp] = .75

96
QRU [tf] = 4.38
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.92
QCFV – F[tf] = 11.24
TAFV – F [kgf/cmp] = .31
QAFV – F [tf] = 1.79
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.86
QCFU – F[tf] = 10.87
TAFU – F [kgf/cmp] = .41
QAFU – F [tf] = 2.38
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .37
QCCV – C [tf] = 2.19
TACV – C [kgf/cmp] = .6 0
QACV – C [tf] = 3.49
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.35
QCCU – C [tf] = 7.91
TACU – C [kgf/cmp] = .69
QACU – C [tf] = 4.04
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .29
QCUV – U [tf] = 1.70
TAUV – U [kgf/cmp] = .67
QAUV – U [tf] = 3.93
TCUU – U [kgf/cmp] = .68
QCUU – U [tf] = 3.99
TAUU – U [kgf/cmp] = .76
QAUU – U [tf] = 4.42
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 16562.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 205.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 50.0
BT [cm] = 30.0
=======================================

97
***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .61
PSIU element = .34
SIGMA [kgf/cmp] = 2.82
––––––- –––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .47
A totala [mp] = .00
=======================================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .58
QRV [tf] = 2.99
TRU [kgf/cmp] = .75
QRU [tf] = 3.82
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.91
QCFV – F[tf] = 9.79
TAFV – F [kgf/cmp] = .32
QAFV – F [tf] = 1.62
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.89
QCFU – F[tf] = 9.68
TAFU – F [kgf/cmp] = .39
QAFU – F [tf] = 2.01
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .50
QCCV – C [tf] = 2.56
TACV – C [kgf/cmp] = .60
QACV – C [tf] = 3.08
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.32
QCCU – C [tf] = 6.78
TACU – C [kgf/cmp] = .69
QACU – C [tf] = 3.53
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================

98
TCUV – U [kgf/cmp] = .36
QCUV – U [tf] = 1.84
TAUV – U [kgf/cmp] = .69
QAUV – U [tf] = 3.56
TCUU – U [kgf/cmp] = .67
QCUU – U [tf] = 3.42
TAUU – U [kgf/cmp] = .75
QAUU – U [tf] = 3.86
============================== =========
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 19375.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 220.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 90.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE** ****

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
======================= ================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .39
SIGMA [kgf/cmp] = 2.72
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .50
A totala [mp] = .00
========== =============================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .62
QRV [tf] = 3.41

99
TRU [kgf/cmp] = .93
QRU [tf] = 5.12
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 10.63
TAFV – F [kgf/cmp] = .36
QAFV – F [tf] = 1.99
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.81
QCFU – F[tf] = 9.93
TAFU – F [kgf/cmp] = .55
QAFU – F [tf] = 3.00
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .21
QCCV – C [tf] = 1.17
TACV – C [kgf/cmp] = .70
QACV – C [tf] = 3.85
TCCU – C [kgf/cmp] = 1.44
QCCU – C [tf] = 7.94
TACU – C [kgf/cmp] = .87
QACU – C [tf] = 4.79
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .20
QCUV – U [tf] = 1.12
TAUV – U [kgf/cmp] = .77
QAUV – U [tf] = 4.26
TCUU – U [kgf/cmp] = .73
QCUU – U [tf] = 4.00
TAUU – U [kgf/cmp] = .95
QAUU – U [tf] = 5.25
=======================================
m (tip t)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 20312.50
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
HI [cm] = 220.0
BI [cm] = 25.0

HT [cm] = 105.0
BT [cm] = 25.0
=======================================

100

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MQQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa fisurarea din
incovoiere, inainte de curgere.
=======================================
=======================================
Criteriul de rupere -MMQ :
Ruperea in fisura inclinata
are loc dupa curgere ,inainte
de stadiul ultim.
=======================================
PSIV element = .65
PSIU element = .39
SIGMA [kgf/cmp] = 2.71
–––––––––––––
Htot [m] = 530.00
Af[mp] = .50
A totala [mp] = .00
========== =============================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .62
QRV [tf] = 3.41
TRU [kgf/cmp] = .99
QRU [tf] = 5.46
=======================================

STADIUL FISURAE

=======================================
TCFV – F[kgf/cmp] = 1.93
QCFV – F[tf] = 10.64
TAFV – F [kgf/cmp] = .37
QAFV – F [tf] = 2.04
TCFU – F[kgf/cmp] = 1.78
QCFU – F[tf] = 9.78
TAFU – F [kgf/cmp] = .60
QAFU – F [tf] = 3.31
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = .16
QCCV – C [tf] = .89
TACV – C [kgf/cmp] = .71
QACV – C [tf] = 3.88
TCCU – C [kgf/cmp] = 1 .51
QCCU – C [tf] = 8.32
TACU – C [kgf/cmp] = .93
QACU – C [tf] = 5.11
=======================================

101
STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .18
QCUV – U [tf] = 1.00
TAUV – U [kgf/cmp] = .78
QAUV – U [tf] = 4.30
TCUU – U [kgf/cmp] = .76
QCUU – U [tf] = 4.19
TAUU – U [kgf/cmp] = 1.02
QAUU – U [tf] = 5.62
=======================================
s (tip d)
============================

***************************************

******DATE DE INTRARE******

***************************************

=======================================
R2 [kgf/cmp] = 1.68
RC [kgf/cmp] = 11.50
N [kgf] = 8125.00
Epsc/Epsu (n)= .67
–––––––––––––
Helement[cm] = 530.00
–––––––––––––
H [cm] = 130.0
B [cm] = 25.0
=======================================

***************************************

******REZULTATE******

***************************************

=======================================
Criteriul de rupere -MMM :
Rupere ductila in stadiul ultim,
fara fisurare in sectiune inclinata.
================= ======================

CAPACITATEA SECTIUNII

=======================================
TRV [kgf/cmp] = .47
QRV [tf] = 1.52
=======================================

STADIUL FISURAE

================== =====================
TCFV -F[kgf/cmp] = 1.77
QCFV – F[tf] = 5.74
TAFV – F [kgf/cmp] = .20
QAFV – F [tf] = .66
=======================================

STADIUL CURGERE

=======================================
TCCV – C [kgf/cmp] = 1.02

102
QCCV – C [tf] = 3.33
TACV – C [kgf/cmp] = .44
QACV – C [tf] = 1.42
=======================================

STADIUL ULTIM

=======================================
TCUV – U [kgf/cmp] = .52
QCUV – U [tf] = 1.68
TAUV – U [kgf/cmp] = .47
QAUV – U [tf] = 1.52
================================ =======

======================================================================
TABEL CENTRALIZATOR [to]
============================================
VALORI DE PSI/ELEMENT
SENS 1 DE ACTIUNE SEISM –->
SENS 2 DE ACTIUNE SEISM < –-
–––––––––––––––
DENUMIRE QR QasF QasC QasU PSI PSI*QR
======================================================================
m 5.96 3.54 6.95 7.65 .66 3.92
8.70 5.12 8.33 9.12 .46 3.99
m 7.25 4.30 8.64 9.39 .66 4.81
10.28 6.07 9.98 10.90 .50 5 .16
m 7.30 4.22 8.73 9.34 .66 4.84
9.95 5.81 9.67 10.53 .50 4.99
m 12.13 7.19 15.40 16.30 .68 8.25
15.52 9.27 16.01 17.37 .61 9.54
m 5.03 2.90 5.77 6.29 .65 3.28
7.20 4.20 6.82 7.46 .42 3.04
m 1.65 1.00 1.80 2.09 .6 4 1.05
3.08 1.86 2.76 3.08 .30 .92
m 6.37 3.85 7.54 8.26 .66 4.22
9.56 5.75 9.21 10.08 .48 4.57
m 5.22 3.01 6.02 6.54 .65 3.41
7.44 4.33 7.06 7.72 .43 3.19
m 4.03 2.44 4.54 5.17 .65 2.61
6.44 3.81 6.01 6.61 .39 2.48
m 4.46 2.58 5.07 5.56 .65 2.89
6.51 3.80 6.13 6.70 .40 2.60
m 3.28 1.79 3.49 3.93 .62 2.05
4.38 2.38 4.04 4.42 .33 1.45
m 2.99 1.62 3.08 3.56 .61 1.83
3.82 2.01 3.53 3.86 .34 1.29
m 3.41 1.99 3.85 4.26 .65 2.21
5.12 3.00 4.79 5.25 .39 1.97
m 3.41 2.04 3.88 4.30 .65 2.22
5.46 3.31 5.11 5.62 .39 2.14
s 1.52 .66 1.42 1.52 .30 .46

103

TEHNOLOG IA
DE EXECU ȚIE A LUCR ĂRILOR

Calculul panourilor ce servesc la cofrarea plan șeului peste parter .
Evaluarea și gruparea încărcărilor care solicita fe țele orizonta le ale cofrajelor
Încărcari ce provin din încărcarea proprie a pla nșeului
𝑃𝑉1=25[𝑑𝑎𝑁𝑚2⁄]
Încărcarea din greutatea betonului si arm ătura
𝑃𝑉2=2500∙0,13=325[𝑑𝑎𝑁𝑚2⁄]
Încărcarea util ă, datorat ă oamenilor si c ăilor de circula ție
𝑃𝑉3=250[𝑑𝑎𝑁𝑚2⁄]
Gruparea încărcărilor:
Încărcarea total ă pentru calculul de rezisten ță
𝑃𝑉=𝑃𝑉1+𝑃𝑉2+𝑃𝑉3=600[𝑑𝑎𝑁𝑚2⁄]
Încărcarea total ă pentru calculul la deforma țție
𝑃𝑉′=𝑃𝑉1+𝑃𝑉2=350[𝑑𝑎𝑁𝑚2⁄]

Proiectarea panourilor de cofraj
Structura de principiu a panourilor din placaj
-Materiale folosite
Placaj rezistent la umiditate
𝜎=150[𝑑𝑎𝑁𝑐𝑚2⁄]
𝐸=150000[𝑑𝑎𝑁𝑐𝑚2⁄]
– Lemn de răș inoase
𝜎=120[𝑑𝑎𝑁𝑐𝑚2⁄]
𝐸=120000[𝑑𝑎𝑁𝑐𝑚2⁄]

104
Structura panoului – schema de principiu
coasta distantier

Stabilirea distan ței maxime admisibile între coaste
𝛿=1[𝑐𝑚] – grosime placaj
q

Condiția de rezisten ță:
𝑞=𝑓(𝑃)=600∙1,0=600[𝑑𝑎𝑁𝑚⁄]
𝑀𝑖
𝑤≤𝜎
𝑀𝑖=𝑞∙𝑙12
8}⇒𝑙1≤√𝜎∙8∙𝑤
𝑞
𝑤=𝑏∙ℎ2
6=100∙12
6=16,7[𝑐𝑚3]

105
𝑙1≤√15∙8∙16,7∙103
600∙104=577[𝑚𝑚]
Condiția de deforma ție:
𝑞=𝑓(𝑃)=350∙1,0=350[𝑑𝑎𝑁𝑚⁄]
𝑓≤𝑙2
300
𝑓=5
384∙𝑞∙𝑙24
𝐸∙𝐼}⇒𝑙2≤√384∙𝐸∙𝐼
5∙300∙𝑞3

𝐼=𝑏∙ℎ3
12=100∙13
12=83,3[𝑐𝑚3]
𝑙2≤√384∙15000∙83,3∙103
5∙300∙350∙10−23
=450[𝑚𝑚]
𝑙≤min(𝑙1,𝑙2)=450[𝑚𝑚]
⇒𝑙≤45[𝑐𝑚]
Dispunerea cofrajelor pentru pl ăci drepte
Dispunerea se va face cu latura lung ă a cofraj elor paral elă cu direc ția scurt ă a
deschiderii ochiului pl ăcii av ând grij ă a se dispune rosturi pentru complet ări cu rol de
asigurare a decofr ării.
Evaluare a distan țelor maxime admisibile între punctele de rezemare ale
panourilor pe elementele de sus ținere perimetrale (grinzi extensibile) . Trebuie
respectate urm ătoarele condi ții:
Asigurarea rezem ării capetelor de panouri
Condi ția de rezemare a coastei
𝑞=𝑃𝑉∙0,5=300 [𝑑𝑎𝑁/𝑚]
𝑀𝑖≤𝜎𝑎
𝑀𝑖=𝑞∙𝑙12
8}⇒𝑙1≤√𝜎𝑎∙8∙𝑤
𝑞
𝑤=𝑏∙ℎ2
6=5∙102
6=83,33[𝑐𝑚3]

106
𝑙1≤√12∙8∙83,33∙103
300 ∙104=1632[𝑚𝑚]
Condi ția de rigiditate a coastei
𝑞=𝑃𝑉`∙0,5=175 [𝑑𝑎𝑁/𝑚]
𝑓≤𝑙2
300
𝑓=5
384∙𝑞∙𝑙24
𝐸∙𝐼}⇒𝑙2≤√384∙𝐸∙𝐼
5∙300∙𝑞3

𝐼=𝑏∙ℎ3
12=5∙103
12=416,66[𝑐𝑚3]
𝑙2≤√384∙12000∙416,66∙103
5∙300∙175∙10−23
=900[𝑚𝑚]
𝑙≤min(𝑙1,𝑙2)=900[𝑚𝑚]
⇒𝑙≤90[𝑐𝑚]
Se alege grinda cu zabrele extensibila de 3÷5 m, iar distanta maxima intre
acestea este de 0,9 m.
Dispunerea elementelor de sus ținere secundar ă (popi) .
-lungimea necesar ă popului
𝐿𝑝𝑛𝑒𝑐=𝐻−𝑔𝑝−𝑔
𝐻–înalțime nivel cl ădire
𝑔𝑝 – grosime plan șeu
𝑔 – grosime panou cofraj
𝐿𝑝𝑛𝑒𝑐=2,80−0,13−0,07=2,6[𝑚]

107

PROGRAM DE CONTROL AL CALITATII LUCRARILOR PROIECTATE
SI IN CURS DE EXECUTIE
In conformitate cu:

• Legea nr. 10/1995 “Legea privind calitatea in constructii”
• C56-02 – Normativ privind verificarea calitatii lucrarilor de constructii si instalatii aferente
• HG 925/1995 privind aprobarea Regulamentului de verificare si expertiza tehnic a de calitate a proiectelor, a executiei
constructiilor, completat cu Indrumatorul de aplicare MLPTL nr. 77/1976
• HG nr. 272/1994 referitor la Regulamentul privind controlul de stat in constructii
• HG nr. 766/1997 pentru aprobarea Regulamentului privind conducerea si asigurarea calitatii in constructii –
Regulamentul privind stabilirea categoriei de importanta a constructiilor
• HG nr. 273/1994 privind Regulamentul de receptie a lucrarilor de constru ctii si instalatii aferente
• OG nr. 63/2001 privind infiintarea Inspectoratului de stat in constructii
• HG nr. 766/1997 privind Hotarirea pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea in constructii
• HG 766/1997 – Regulamentul privind certificarea calitatii produselor folosite in constructii • HG 51/1996 privind Regulamentul de receptie a lucrarilor de montaj utilaje, instalatii tehnologice si a punerii
in functiune a capacitatilor de productie

Se stabilesc urmatoarele faze de lucrari supuse controlului
Nr.
Crt. Lucrari ce se controleaza, verifica, receptioneaza Documentul scris care se
incheie Cine intocmeste si semneaza
TERASAMENTE
1 Predare – primire amplasament P.V.R. B+P+E
2 Trasarea si marcarea pozitiei axelor P.V.T. B+P.ARH.+E
3 Verificarea terenului de fundare si a cotei de fundare P.V.R. B+P+E
INFRASTRUCTURA
4 Verificarea cofrajelor si armaturii la fundatii P.V.R.+F.D. B+P+E+I
5 Verificarea pozitiei golurilor de instalatii P.V.R B+P+E
6 Verificari dupa turnarea betonului in fundatii P.V.R. B+P+E
7 SUPRASTRUCTURA
7 Verificarea cofrajelor, armaturii si a betonului la stalpisorii – Parter P.V.R.+F.D B+P+E+I
8 Verificarea cofrajelor si armaturii la grinzi, placi si scari – Peste
parter P.V.R. B+P+E
9 Verificari dupa turnarea betonului P.V.R. B+P+E
10 Verificarea cofrajelor, armaturii si a betonului la stalpi Etaj1 P.V.R. B+P+E
11 Verificarea cofrajelor si armaturii la grinzi, placi, centuri -peste
parter P.V.R. B+P+E
12 Verificari dupa turnarea betonului P.V.R. B+P+E
13 Verificarea cofrajelor si armaturii la grinzi, placi, centuri -peste
etaj P.V.R. B+P+E
14 Verificari dupa turnarea betonului P.V.R. B+P+E
15 Receptia la structura de rezistenta P.V.R.+F.D. B+P+E+I
16 Receptia la terminarea lucrarilor P.V.R.T.L. B+P+E

108

Notatii: B – beneficiar, P – proiectant, E – executant, I – inspector
P.V.R. – Proces verbal de receptie
P.V.T – Proces verbal de trasare
F.D. – Proces verbal de control al statutului in faza determinata

NOTA:
-Conform reglementarilor in vigoare, executantul si beneficiarul are
obligatiade a anunta, cu cel putin 10 zile inaintea fazei determinante pe cei
care trebuie sa participe la realizarea controluli si intocmirea actelor;
-Beneficiarul va lua toate masurile pentru aducerea la imdeplinirea a obligatiilor ce -i
revin conform Legii 10 -1995;
-Un exemplar din prezentul program si actele mai sus mentionate precum si proiectul
se vor anexa la Cartea tehnica a constructiei.

109

VERIFICARE LA CONDENS A ELEMENTELOR DE
ÎNCHIDERE

Parametri climatului interior:
𝑇𝑖=200𝐶 – temperatura interioar ă
𝜑=60% – umiditatea aerului interior
∆𝑇𝑖,𝑚𝑎𝑥=40𝐶
𝛼𝑖=8𝑊
𝑚2∗𝐾
Parametri climatului exterior:
-zona climatic ă I iarn ă: 𝑇𝑒=−120𝐶
-zona climatic ă II var ă: 𝑇𝑒=+280𝐶
-temperatura medie anual ă: 𝑇𝑚𝑒𝑑=9,50𝐶
-umiditatea aerului iarna: 𝜑=85%
-umiditatea aerului vara: 𝜑=70%
Caracteristicile materialului:
-Tencuiala interioar ă
d = 0,01 m
𝜌=1700 𝑑𝑎𝑁/𝑚3
𝜆=0,87𝑊
𝑚∗𝑘
𝜇𝐷=8,5
-Cărămidă porot herm:
d = 0,30 m
𝜌=1700 𝑑𝑎𝑁/𝑚3

110
𝜆=0,75𝑊
𝑚∗𝑘
𝜇𝐷=5,3
-Mortar de ciment:
d = 0,01 m
𝜌=1800 𝑑𝑎𝑁/𝑚3
𝜆=0,93𝑊
𝑚∗𝑘
𝜇𝐷=7,1
-Polistiren:
d = 0, 1 m
𝜌=20 𝑑𝑎𝑁/𝑚3
𝜆=0,04𝑊
𝑚∗𝑘
𝜇𝐷=30
-Tencuial ă decorativ ă:
d = 0,01 m
𝜌=1700 𝑑𝑎𝑁/𝑚3
𝜆=0,87𝑊
𝑚∗𝑘
𝜇𝐷=8,5

Calculul rezisten țelor termice ale structurilor din structura elementului de construc ție
𝑅𝑠𝑗=𝑑𝑗
𝜆𝑗𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅𝑠1=0,01
0,87=0,011 𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅𝑠2=0,30
0,75=0,4 𝑚2∗𝑘
𝑊

111
𝑅𝑠3=0,01
0,93=0,01 𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅𝑠4=0,01
0,04=2,5 𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅𝑠5=0,01
0,87=0,011 𝑚2∗𝑘
𝑊
∑𝑅𝑠=0,011+0,4+0,010+2,5+0,011=2,932 𝑚2∗𝑘
𝑊
Calculul rezisten țelor termice unidirec ționale a elementelor de construc ție și a
rezisten ței termice corelate conform C107/3
𝑅=𝑅𝑠𝑖+∑𝑅𝑠+𝑅𝑠𝑒
𝑅𝑠𝑖=1
𝛼𝑖=1
8=0,125 𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅𝑠𝑖=1
𝛼𝑖=1
8=0,125 𝑚2∗𝑘
𝑊
𝑅=0,125+2,932+0,042=3,099 𝑚2∗𝑘
𝑊
Calculul temperaturilor 𝑇𝑘în interiorul elementului de construc ție și stabilirea
presiunilor de satura ție.
𝑇𝑘=𝑇𝑖−𝑇𝑖−𝑇𝑒𝑚
𝑅∗∑𝑅𝑠(𝑗−1,𝑗)𝑘
𝑗=1
𝑇𝑖=200𝐶
𝑝𝑠𝑖=2340 𝑃𝑎
𝑇1=20−20−10,5
3,099∗0,125=19,610𝐶
𝑝𝑠𝑖=2284 𝑃𝑎
𝑇2=20−20−10,5
3,099∗(0,125+0,011)=19,580𝐶
𝑝𝑠𝑖=2280 𝑃𝑎

112
𝑇3=20−20−10,5
3,099∗(0,125+0,011+0,4)=18,350𝐶
𝑝𝑠𝑖=2121 𝑃𝑎
𝑇4=20−20−10,5
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010)=18,050𝐶
𝑝𝑠𝑖=1298 𝑃𝑎
𝑇5=20−20−10,5
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5)=10,350𝐶
𝑝𝑠𝑖=1257 𝑃𝑎
𝑇6=20−20−9,5
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5+0,011)=10,320𝐶
𝑝𝑠𝑖=1254 𝑃𝑎
𝑇𝑒=10,50𝐶
𝑝𝑠𝑖=1270 𝑃𝑎
Calculul rezisten ței la permeabilitate la vapori a elementului de construc ție.
𝑅𝑣=∑𝑑𝑗(𝜇𝐷)𝑛
𝑗=1 j*M
M – coefic ient de difuzie a vaporilor de ap ăM=54∗108
𝑅𝑣,1=𝑑1∗(𝜇𝐷)1*M=0,01*8,5* 54∗108=4,59∗108
𝑅𝑣,2=𝑑1∗(𝜇𝐷)2*M=0,30*5,30* 54∗108=85,86∗108
𝑅𝑣,3=𝑑1∗(𝜇𝐷)3*M=0,01*7,1* 54∗108=3,83∗108
𝑅𝑣,4=𝑑1∗(𝜇𝐷)4*M=0,01*30* 54∗108=162∗108
𝑅𝑣,5=𝑑1∗(𝜇𝐷)5*M=0,01*8,5* 54∗108=4,59∗108
𝑅𝑣=(4,59+85,86+3,83+162+4,59)∗108=260,87∗108𝑚/𝑠
Calculul presiunilor de satura ție corectate.
𝑝𝑠𝑘,𝑐𝑜𝑟=𝑝𝑠𝑘𝑚+162∗[∑𝑅𝑠(𝑗−1,𝑗)
𝑅𝑘
𝑗=1]2
Pa
𝑝𝑠1,𝑐𝑜𝑟=2284+162∗(0,125
3,099)2
=2284 Pa

113
𝑝𝑠2,𝑐𝑜𝑟=2280+162∗(0,125+0,011
3,099)2
=2282 Pa
𝑝𝑠3,𝑐𝑜𝑟=2121+162∗(0,125+0,011+0,4
3,099)2
=2132 Pa
𝑝𝑠4,𝑐𝑜𝑟=2067+162∗(0,125+0,011+0,4+0,010
3,099)2
=2114 Pa
𝑝𝑠5,𝑐𝑜𝑟=1257+162∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5
3,099)2
=1553 Pa
𝑝𝑠6,𝑐𝑜𝑟=1254+162∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5+0,011
3,099)2
=2760 Pa
𝑝𝑠𝑒,𝑐𝑜𝑟=1270+162=1432 Pa
Stabilirea temperaturii aerului exterior la care apare condens. Consider ăm:
𝑇𝑒=−130𝐶
𝑇𝑖=200𝐶
𝑝𝑠𝑖=2340 𝑃𝑎
𝑇1=20−20+13
3,099∗0,125=18,660𝐶
𝑝𝑠𝑖=2152 𝑃𝑎
𝑇2=20−20+13
3,099∗(0,125+0,011)=18,550𝐶
𝑝𝑠𝑖=2137 𝑃𝑎
𝑇3=20−20+13
3,099∗(0,125+0,011+0,4)=14,290𝐶
𝑝𝑠𝑖=1630 𝑃𝑎
𝑇4=20−20+13
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010)=14,180𝐶
𝑝𝑠𝑖=1618 𝑃𝑎
𝑇5=20−20+13
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5)=−12,430𝐶
𝑝𝑠𝑖=208 𝑃𝑎

114
𝑇6=20−20+13
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5+0,011)=−12,550𝐶
𝑝𝑠𝑖=206 𝑃𝑎
𝑇𝑒=−130𝐶
𝑝𝑠𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=198 𝑃𝑎

Pentru 𝑇𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=−130𝐶 conform tab. A 2.5 pentru zona climatic ă I rezult ă
𝑇𝑒𝑠=−170𝐶
Stabilirea zonei de condens
-se reface curba presiunilor de satura ție ale vaporilor de ap ă𝑝𝑠, consider ând 𝑇𝑒𝑠=
−170𝐶.
𝑇𝑖=200𝐶
𝑝𝑠𝑖=2340 𝑃𝑎
𝑇1=20−20+17
3,099∗0,125=18,500𝐶
𝑝𝑠𝑖=2137 𝑃𝑎
𝑇2=20−20+17
3,099∗(0,125+0,011)=18,370𝐶
𝑝𝑠𝑖=2113 𝑃𝑎
𝑇3=20−20+17
3,099∗(0,125+0,011+0,4)=13,600𝐶
𝑝𝑠𝑖=1558 𝑃𝑎
𝑇4=20−20+17
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010)=13,480𝐶
𝑝𝑠𝑖=1546 𝑃𝑎
𝑇5=20−20+17
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5)=−16,360𝐶
𝑝𝑠𝑖=145 𝑃𝑎

115
𝑇6=20−20+17
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5+0,011)=−16,490𝐶
𝑝𝑠𝑖=143 𝑃𝑎
𝑇𝑒=−170𝐶
𝑝𝑠𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=137 𝑃𝑎
𝑝𝑖=𝜑𝑖∗𝑝𝑠𝑖
100=60∗2340
100=1404 𝑃𝑎
𝑝𝑒𝑠=𝜑𝑒∗𝑝𝑠𝑒𝑠
100=85∗137
100=116 𝑃𝑎 ( 𝑖𝑎𝑟𝑛𝑎)
𝑝𝑒𝑠=𝜑𝑒∗𝑝𝑠𝑒𝑠
100=70∗137
100=95 𝑃𝑎 ( 𝑣𝑎𝑟𝑎)

Calculul cantit ății de ap ă care poate condensa în elementul de construc ție în
perioada rece a aerului.
𝑚𝑤=3600∗(𝑝𝑖−𝑝𝑠𝑐
𝑅𝑣`−𝑝𝑠𝑐−𝑝𝑒𝑠
𝑅𝑣„)∗𝑁𝑤
𝑇𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=−130𝐶 din tab. A 2.5 pentru zona climatica I 𝑁𝑤=25ℎ
𝑝𝑠𝑐=145 presiunea de satura ție necorectat ă
𝑅𝑣`=𝑅𝑣,1+𝑅𝑣,2+𝑅𝑣,3+𝑅𝑣,4=256,28∗108 𝑚/𝑠
𝑅𝑣„=𝑅𝑣,5=4,59∗108 𝑚/𝑠
𝑚𝑤=3600∗(1404−145
256,28∗108−145−116
4,59∗108)∗25=0,0012 𝐾𝑔/𝑚2

116
Stabilirea cantit ății de ap ă acumulat ăîn perioada rece, care se poate evapora în
perioada cald ă a anului :
-se stabile ște 𝑇𝑒𝑠` pentru zona cl imatic ă III (vara) din tab. A 2.6, rezult ă𝑇𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=
−130𝐶 : 𝑇𝑒𝑠`=60𝐶
𝑇𝑖=200𝐶
𝑝𝑠𝑖=2340 𝑃𝑎
𝑇1=20−20−6
3,099∗0,125=19,430𝐶
𝑝𝑠𝑖=2258 𝑃𝑎
𝑇2=20−20−6
3,099∗(0,125+0,011)=19,380𝐶
𝑝𝑠𝑖=2251 𝑃𝑎
𝑇3=20−20−6
3,099∗(0,125+0,011+0,4)=17,570𝐶
𝑝𝑠𝑖=2009 𝑃𝑎
𝑇4=20−20−6
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010)=17,530𝐶
𝑝𝑠𝑖=2004 𝑃𝑎
𝑇5=20−20−6
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5)=6,230𝐶
𝑝𝑠𝑖=947 𝑃𝑎
𝑇6=20−20−6
3,099∗(0,125+0,011+0,4+0,010+2,5+0,011)=6,180𝐶
𝑝𝑠𝑖=935 𝑃𝑎
𝑇𝑒=60𝐶
𝑝𝑠𝑒,𝑐𝑜𝑛𝑑=935 𝑃𝑎
𝑝𝑖=𝜑𝑖∗𝑝𝑠𝑖
100=60∗2340
100=1404 𝑃𝑎
𝑝𝑒𝑠=𝜑𝑒∗𝑝𝑠𝑒𝑠
100=70∗935
100=655 𝑃𝑎

117

-se calculeaz ă durata de timp de evaporare
𝑁𝑣=8760−𝑁𝑤=8760−25=8735ℎ
-se calculeaz ă cantitatea de ap ă acumulat ăîn perioada de iarn ă, care se poate evapora
în perioada calda a anului
𝑚𝑣=3600∗(𝑝𝑠𝑐`−𝑝𝑖
𝑅𝑣`−𝑝𝑠𝑐`−𝑝𝑒𝑠`
𝑅𝑣„)∗𝑁𝑣=20,56 𝐾𝑔/𝑚2
– se compara 𝑚𝑣cu 𝑚𝑤
– 𝑚𝑤≪𝑚𝑣 nu exista riscul de acumulare de ap ă de la an la an în elementele de
construc ție.
Determinarea cre șterii masive a umidita ții relative masice la sfar șitul perioadei
de condensare.
– se verific ă creșterea umidita ții relative masice la sf ârșitul perioadei de condensare
(∆𝑊)
∆𝑊=100∗𝑚𝑤
𝜌∗𝑑𝑤
𝑚𝑤=0,0012𝐾𝑔
𝑚2
𝑑𝑤=0,10 grosimea elementului
𝜌=20𝐾𝑔
𝑚3 densitatea polistirenului
∆𝑊𝑎𝑑𝑚𝑖𝑠=15% conform tab A 2.7

118
∆𝑊=100∗0,0012
20∗0,100,06≪∆𝑊𝑎𝑑𝑚𝑖𝑠

119

CALCULUL COEFICENTULUI GLOBAL DE IZOLARE
TERMIC Ă

Descrierea cl ădiri
– Regimul de înăltime P+E+M;
– Structura vertical ă zidărie portant ă;
– Structura orizontal ă planșee beton armat;
– Acoperi ș șarpant ă;
– Ușa intrare sistem termopan
– Ferestre sistem termopan
– Placă pe sol 10 cm beton armat; 3 cm polistiren
– Planșeu curent 13 cm beton armat; 3 cm polistiren

Determinarea caracteristicilor geometrice
-Suprafa ța vitrat ă –FE
Arie fereastr ă fațadă NV:
𝐴𝐹1=𝐹1∗5+𝐹2∗4=(2,10∗0,90)∗5+(1,50∗0,90)∗4=14,85 𝑚𝑝
Arie fereastr ă fațadă SV:
𝐴𝐹2=𝐹1+𝐹2+𝐹3+𝐹4=(0,80∗0,80)+(0,80∗2,10)+
(0,80∗0,80)+(0,80∗1,40)=4,08 𝑚𝑝
Arie fereastr ă fațadă SE:
𝐴𝐹3=𝐹1∗2+𝐹2+𝐹3+𝐹4+𝐹5+𝐹6∗6=(2,10∗1,00)∗2+
(2,10∗0,90)+(2,10∗0,55)+(0,80∗0,80)+(0,80∗0,80)+(2,10∗0,90)∗
2=10,20 𝑚𝑝
Arie fereastr ă fațadă NE:
𝐴𝐹4=𝐹1=(0,90+1,20)=1,08 𝑚𝑝
∑𝐴𝐹𝐸=1,08+10,20+4,08+14,85=30,21 𝑚𝑝

120
-Uși exterioare – UE
Fațadă NV:𝐴𝑈1=𝑈1+𝑈2=(2,10∗1,30)+(2,10∗0,90)=4,62 𝑚𝑝
Fațadă SV: 𝐴𝑈2=0
Fatada SE: 𝐴𝑈3=𝑈1+𝑈2+𝑈3∗2=(2,10∗0,80)+(2,10∗0,80)+
(2,10∗0,90)∗2=7,14 𝑚𝑝
Fațadă NE: 𝐴𝑈4=𝑈1=(2,10∗0,90)=1,89 𝑚𝑝
∑𝐴𝑈𝐸=1,89+7,14+0+4,62=13,65 𝑚𝑝
-Pereți exteriori opaci – PE
Arie fa țadă NV:𝐴1=𝐿∗𝐻−𝐴𝐹1−𝐴𝑈1=10,50∗5,60−14,85−4,62=
=39,33 𝑚𝑝
Arie fa țadă SV:𝐴2=𝐵∗𝐻−𝐴𝐹2−𝐴𝑈2=16,10∗5,60−4,08−0=86,08 𝑚𝑝
Arie fa țadă SE:𝐴3=𝐿∗𝐻−𝐴𝐹3−𝐴𝑈3=10,50∗5,60−10,20−7,14=
=41,46 𝑚𝑝
Arie fa țadă NE:𝐴4=𝐵∗𝐻−𝐴𝐹4−𝐴𝑈4=16,10∗5,60−1,08−1,89=
= 87,19 𝑚𝑝
∑𝐴𝑃𝐸=39,33+86,08+41,46+87,19=250,06 𝑚𝑝
-Arie plan șeu teras ă – PT
𝑃𝑇=𝐿∗𝐵=110,57 𝑚𝑝
-Arie plac ă pe sol:
𝑃𝑆=113,90 𝑚𝑝
Volumul de încălzit al cl ădirii:𝑉=110,57∗2,80+113,90∗2,80=630 𝑚𝑝

Determinarea rezisten țelor termice ale elementelor anvelopei
Rezisten ța la transfer termic R [𝑚2∗𝐾/𝑊]
Coductivitatea termic ă𝜆 [𝑊
𝑚∗𝑘]
𝑅=𝑅𝑠𝑖+∑𝑅𝑗𝑛
𝑗=1+𝑅𝑠𝑒 – rezisten ța la transfer termic a elementului anvelop ei;

121
𝑅𝑠𝑖=1
𝛼𝑖– rezisten ța termic ă superficial ă pe suprafa ța interioar ă
𝛼𝑖 – coeficent la transfer termic
𝑅𝑖=𝑑𝑗
𝜆𝑗– rezisten ța la transfer termic a straturilor omogene
𝑑𝑗 – grosimea stratului omogen j din sec țiunea elementului
𝜆𝑗 – conductivitatea termic ă specific ă a materialului considerat.
Peretele exterior
𝑅=𝑅𝑠𝑖+𝑅1+𝑅2+𝑅3+𝑅4+𝑅𝑠𝑒=0,125+2,820+0,042=3,048 𝑚2𝐾
𝑊
Placa pe sol
𝑅=𝑅𝑠𝑖+𝑅1+𝑅2+𝑅3+𝑅4+𝑅5+𝑅𝑠𝑒=0,166+6,02+0,042=6,22 𝑚2𝐾
𝑊
Planseu peste etaj
𝑅=𝑅𝑠𝑖+𝑅1+𝑅2+𝑅3+𝑅4+𝑅5+𝑅𝑠𝑒=0,125+6,40+0,042=6,94 𝑚2𝐾
𝑊

Determinarea rezisten țelor termice corectate a elementelor anvelopei.
Nr. Crt Elementul de construc ție Ri r R`i
1 Pere ții exteriori 3.048 0.8 2.438
2 Placă pe sol 6.22 0.8 4.98
4 Placă peste etaj 6.94 0.8 5.5
5 Tâmplărie exterioar ă – – 0.77

Verificarea coeficentului global de izolare termic ă pentru cl ădirea de locuit.
𝐺≤𝐺𝑁

122
Determinarea coeficentului global de izolare termic ă
Nr.
Crt Elementul de
construc ție Aria
elementului
Aj [m2] Rezisten ța
la transfer
termic
corectat ă
R'i
[m2K/W] Factor
de
corec ție
τj Aj * τj
/R'j
[K/W] Rezisten ța
la transfer
termic
corectat ă
R'm
[m2K/W] Coeficient
de cuplaj
termic L j
= Aj/R' m
[W/K] Lj*τj
[W/K] Coeficient
global de
izolare
termic ă G
[W/m3K]
1 Pere ții
exteriori 250.06 2.438 1 102.568
2.58686498 96.6653 96.665
0.52178984 2 Ferestre 30.1 0.77 1 39.0909 11.6357 11.636
3 Uși 13.65 0.77 1 17.7273 5.27666 5.2767
4 Placă pe sol 113.9 4.98 1 22.8715 44.0301 44.03
5 Placă peste
etaj 110.57 5.5 0.9 18.0933 42.7429 38.469
Total 518.28 200.351 196.08

Se calculeaz ă raportul 𝐴
𝑉=518,28
628=0,82 ; conform acestui raport 𝐺𝑁=0,55

𝐺=0,521≤𝐺𝑁=0,55 →clădirea verific ă gradul de izolare termic ă global ă
necesar ă.

123

MEMORIU TEHNIC ORGANIZARE DE ȘANTIER

Organizarea de șantier pentru lucrările din prezenta documentație se va realize
în zona obiectivului.Executantului îi revine în exclusivitate responsabilitatea modului
cum își organizează șantierul.
Contractantul este responsabil și are obligația să asigure constituirea spațiilor
necesare activității de supraveghere a execuției ,realizării lucrărilor de construcții –
montaj și testare precum și pentru depozitarea materialelor necesare realizării
prezentei investiții.
Pentru accesul uti lajelor și echipamenteleor specific necesare realizării
lucrărilor mai sus menționate se vor folosi drumurile existente.
Contractantul este responsabil pentru curățenia în incinta zonei unde se
execută lucrările aferente acestui oibectiv.
Platforma este ra cordată la sistemul centralizat apă -canal respectiv la rețeaua
de distribuție a energiei electrice.
Biroul de pe șantier va fi tip construcție p rovizorie situate conform planului de
organizare de șantier.
Vestiarul de pe șantier va fi tip construcție provi zorie situate conform palnului
de organizare de șantier.
Sala de mese de pe șantier va fi tip construcție provizorie situate conform
palnului organizare de șantier.
Depozitarea materialelor se va realize pe o zonă amenajată special poziționată
conform plan ului de organizare de șantier.Aprovizionarea cu materiale se va face
periodic,pe șantier fiind aduse doar materialele necesare lucrărilo r

124
curente.Materialele se vor depozita corespunzător cetințelor producătorului.Se va
amplasa un container pentru depozita rea materialelor degradabile.
Resturile menajere precum și cele rezultate în urma lucrărilor de construcții se
vor depozita temporar într -un container ți vor fi transportate cu o firmă autorizată de
salubritate.În incint a se vor amplasa și o toaletă container.
La execuția lucrărilor de construcții aferente prezentului proiect,constructorul
va lua toate măsurile necesare pentru respectarea normelor actuale de peotecție și
securitate a muncii Normele specific de securitate a muncii sunt reglementări cu
aplicabilitate națională,cuprinzând prevederi minimal e, obligatorii pentru
desfașurarea diferitelor activități în condiții de securitate.Respectarea acestor
prevederi nu absolva persoanele juridice sau fizice de raspunderea ce le revine pentru
asigurarea și altor măsuri,corespunzătoare condi țiilor concrete în care se desfășoară
activitățile respective,prin intrucțiuni proprii.
Prezentul proiect se supune următoarelor Legi și Norme privind Protecția
Muncii (PM):
-Legea nr.319 din 14 iulie 2006 -Legea securității și sănătății în muncă
-Hotărâre nr.355 din 11/04/2007 privind supravegherea sănătății lucrătorilor
-Normele generale de protecție a muncii ,emise prin ordin ul ministrului sănătății și
protecției sociale nr. 508/20.11.2002,c uprind principile generale de prevenire a
accidentelor de muncă și bolilor profesionale precum și direcțiile generale de aplicare
a acestora
-Norme Specifice de Securitate a Muncii (NSSM) pentrul Lucrul la Înălțime cod
12/2000.
-NSSM la utilizarea energie i electrice în medii normale –Nr. Ordin 463/12.07.2001
-NSPM pentru lucrări de reparații,consolidări,demolări și translații de clădiri –Nr.
Ordin 807/01.11.200
-NSPM pentru fabricarea ușilor ,ferestrelor ,caselor prefabricate și a panourilor
pentru construcții

125
-Nr.Ordin -45/21.01.2000
-NSSM pentru cintrucții înalte ,inclusive glisări și liftări –Nr.Ordin 57/29.01.1997
-NSSM pentru lucrări de zidările ,montaj prefabricate și finisaje în construcții –
Nr.Ordin 235/26.07.1995.
În cele ce urmează se prezi nă principalele măsuri care trebuie avute ăn vedere
la execuția lucrărilor:
-Personalul muncitor să aibă cunoștințele profesionale și cele de protecția muncii
specific lucrărilor ce se execută,precum și cunoștințe privind acordarea primului
ajutor în caz de accident.
-Sa se facă instructaje și verificări ale cunoștințelor referitoare la NTS cu toți oamenii
care iau p arte la procesul de realizarea a investiției.
Acesta este obligatoriu pentru întreg personalul muncitor din șantier,precum și pentru
cel din a lte unității care vine pe șantier în interes de serviciu personale sau interes
personal.
-Pentru evitarea accidentelor sau a îmbolnăvirilor,personalul va purta echipamente de
protecție corespunzatoare în timpul lucrului sau de circulație prin șantier.
-Aparate de sudură (grupuri de sudură),precum și generatoare de acetilenă vor trebui
controlate înainte de începerea și în timpul execuției sudurilor .
-Se vor monta plăcuțe avertizoare pentru locurile periculoase.Aceleași norme vor fi
respectate de beneficiar și executant.

126

MĂSURI PENTRU PROTEJAREA MEDIULUI
ÎNCONJURĂTOR
Lucrările cuprinse în prezentul proiect nu vor determina modificări sau
degradări ale mediului înconjurător.La execuție lucrărilor de vor avea în vedere
prevederile Legii protecției mediului.Măsurile de reducere a impactului potențial
negative asupra mediului sunt cuprinse în prevederile tehnice și în valoriel de
realizare ale obiectelor aferente reparației prin măsuri de reducere a riscului de
poluare a mediului.
Agenții economici ca re generează deșeuri au obligația să țină o evidență a
gestiuni acestora pentru fiecare tip de deșeu.
Conform Hotărâri nr. 856/16 august 2002 privind evidența gestiunii deșeurilor
și pentru aprobarea listei cuprinzând deșeurile, inclusiv deșeurile periculoare, tipurile
de materiale rezultate din demolări sunt definite în mod individual, printr -un sistem
de codificare de 6 cifre, în funcție de activitatea generatoare de deșeuri și
subcapitolul în care se încadrează deșeul.
Deșeurile din construcții ș i demolări care nu se încadrează în categoria
deșeurilor toxice și periculoase, sunt încadrate în lista de categorii de deșeuri la
poziția 17 și sunt urmatoarele :
-beton, c ărămizi, țigle și materiale ceramice (sau amestecuri sau fracții separate din
aceste a), fără conținut de substanțe periculoase;
-lemn, sticlă, materiale plastice, metale, pământ, pietre fără conținut de substanțe
periculoase;
-materiale izolante, fără conținut de azbest sau alte substanțe periculoase;
-materiale de construcții pe bază de gips, necontaminate cu substanțe periculoase ;
-alte amestecuri de de șeuri de la construcții și demolări fără conținut de substanțe
periculoase;

127
Deșeurile rezultate din demolări vor fi preluate și transportatea la o groapă de
gunoi. În urma finalizării lucr ărilor se va avea în vedere menținerea cadrului natural
și reducerea la minimum a factorilor de polouare.

MĂSURI DE PREVENIRE ȘI STINGERE A INCENDIILOR
Prescripții referitoare la Prevenirea și Stingerea Incendiilor(PSI):
-Legea legată de prevenirea și sti ngerea incendiilor (P.S.I.) 307/2006 și normele
generale din 2007 .
-Ordinul nr. 163/2007 al Ministrului Administrației și Internelor pentru aprobarea
Normelor generale de apărare împotriva incendiilor .
-ORDIN nr. 786/2005 al ministrului administrației și i nternelor privind modificarea
și completarea Ordinului ministrului administrației și internelor nr. 712/2005 pentru
aprobarea Dispozițiilor generale privind instruirea salariaților în domeniul situațiilor
de urgență .
-Decretul 400/1981 – Instituirea unor re guli privind exploatarea și întreținerea
utilajelor, întărirea ordinii și disciplinei în muncă în unități cu foc continuu sau carea
au instalații cu grad ridicat de pericol .
-Măsurile PSI trebuie asigurare în conformitae cu următoarele normative .
-Ordinul nr. 163/2007 al Ministrului Administrației și Internelor pentru aprobarea
Normelor generale de apărare împotriva incendiilor .
-Normativ de prevenire și stingere a incendiilor pe durata executării de construcții și
instalații aferente, indicativ C300/94, ap robat cu ordin MLPAT NR.20/N/11.06.1994 .
-Normativ de siguran ță la foc a construcțiilor, indicativ P 118 -99.
-Ordin nr.1312/2006 pentru normele metodologice de avizare și autorizare privind
prevenirea și stingerea incendiilor .
-Hotărâre nr.1739/2006 privind aprobarea categoriilor de construcții și amenajări
care se supun avizării și/sau autorizării privind securitatea la incendiu .
-Norme de prevenire și dotare împotriva incendiilor PE 009/93.

128
Pe toată durata de implementare a proiectului Contractorul și Beneficiarul au
obligația să respecte cu strictețe, toate prevederile cuprinse în normele de prevenire și
stingere a incendiilor sus menționate care vizează activitatea pe șantier.
Măsurile de PSI necesar a fi aplicate de către Contractor, pe perioada
implementării proiectului și de către Beneficiar, pe perioada exploatării instalațiilor
rezultate în urma implementăriii proiectului, urmăresc evitarea apariției de :
-scurtcircuite;
-incediilor ca urmare a lucr ărilor de sudură ;
-incendiilor ca urmare a util izării necorespunzătoare a materialelor combustibile ;
Orice modificare justificat ă a implementării proiectului, care schimbă
condițiile de lucru în timpul execuției sau care afectează execuția din punct de vedere
PSI, se va face numai cu acordul proiectant ului.
Recepția și punerea în funcțiune a lucrărilor implicate de implementarea
prezentului proiect, se va face numai dac ă s-au realizat măsurile PSI indicate în
normele menționate mai sus.
Pe timp nefavorabil –ploi, ceață, vânt puternic ( >6m/s), temperatur i scăzute
(sub +5șC) lucrările se vor întrerupe.
Șantierul va fi semnalizat cu placuța pe care va fi indicat obiectivul,
proiectantul și executantul lucrării precum și termenul de execuție.

129
ANTEMASURATOARE
–––––––––––––––––––––––––––
|NUMAR |SIMBOL ARTICOL | CANTITATE [U.M.]|
|CURENT|D E N U M I R E A R T I C O L| A N T E M A S U R A T O A R E |
–––––––––––––––––––––––––––
| 1 | 2 | 3 |
–––––––––––––––––––––––––––
|1 |TSG05 B1 , | 5,000 [BUC]|
| |DOBORIT MAN.ARB.RASINOASE SI | |
| |TRANSP.MAN.IN DEPOZIT.DIAM. | |
| |ARBORILOR 31 -50 CM. | |
| | | |
| | | |
––––––––––––– ––––––––––––––
|2 |TSG06B1 , | 5,000 [BUC]|
| |SCOATEREA MAN.CIOATE DE RASIN. | |
| |SAU FOIOAS.MOI SI DEPOZITAREA | |
| |LOR PRIN TRASP.MAN.DIAM.31 -50CM| |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|3 |TSG02A1 , | 2,260 [100 MP]|
| |CURATAREA TERENULUI DE IARBA SI| |
| | BURUIENI | |
–––––––––––––––––––––––––––
|4 |TSA01B1 , | 33,810 [MC]|
| |SA P.MAN.IN SPATII INTINSE IN | |
| |PAM.CU UMID.NAT.ARUNC.IN DEPOZ.| |
| |SAU VEHIC.LA H 0,6M T.MIJLOCIU | |
–––––––– –––––––––––––––––––
|5 |TSA02E1 , | 97,700 [MC]|
| |SAP.MAN.IN SPATII LIMIT.SUB 1M | |
| |CU TALUZ VERT.NESPR.IN PAM.COEZ| |
| |.MIJ.SI F.COEZ.ADINC.1,5M T. | |
| |MIJL. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|6 |CZ0105D1 , | 98,480 [MC]|
| |PREPARARE BETON B150 CU | |
| |AGREGATE GRELE GRANULATIA 31MM | |
| |M30 IN INST.NECENTRALIZATE | |
| | | |
| | | |

130
–––––––––––––––––––––––––––
|7 |CZ0106A1 , | 6,100 [MC]|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | |
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | |
| |CENTRAL . | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|8 |CZ0104B1 , | 12,510 [MC]|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | |
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––– –––––––––
|9 |CZ0102B1 , | 8,640 [MC]|
| |PREPARARE BETON B50 CU BALAST | |
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | |
| |INSTALATII NECENTRALIZATE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|10 |CA01B1 , | 98,480 [MC]|
| |TURNARE BETON SIMPLU IN | |
| |FUND ATII CONTINUE IZOLATE SI | |
| |CU VOLUM 3MC SI IN ZIDURI DE | |
| |SPRIJIN | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|11 |CB02A1 , | 40,700 [MP]|
| |COFRAJE PT.BETON IN ELEVATIE | |
| |DIN PANOURI REFOL.DIN SCINDURI | |
| | ZIDURI DREPTE INCL. | |
| |SPRIJINIRILE.0 -3M. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|12 |CC01C1 , | 705,600 [KG]|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| |
| | IN FUNDATII CONTI NUE PLACI DE| |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | |
| |PLASTICE | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––

131
|13 |RCSB03B , | 6,100 [MC]|
| |BET.ARMAT TURNAT IN BUIANDRUGI,| |
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | |
| |BETONIERA CL ASIC,BET.ARM.C20/16| |
| | BC20 | |
| | | |
––––––––––– ––––––––––––––––
|14 |TSD01B1 , | 14,270 [MC]|
| |IMPRASTIEREA CU LOPATA A PAMINT| |
| |.AFINAT STRAT UNIFORM 10 -30CM. | |
| |GROS CU SFARIM.BULG.TEREN MIJL.| |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|15 |TSD04B1 , | 14,270 [MC]|
| |COMPACTAREA CU MAI.DE MINA A | |
| |UMPLUT.EXECUT.PE STRAT.CU | |
| |FIEC.STRAT DE 10CM GROS.T. | |
| |COEZIV | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|16 |TSD16A1 , | 9,510 [MC]|
| |STRAT DE REPART.DIN BALAST SUB | |
| |PRISMA DE BALASTARE CF. | |
| |COMPACTAT CU RULOU COMPR.DE 10 -| |
–––––––––– –––––––––––––––––
|17 |IZF10A1 , | 95,190 [MP]|
| |STRAT TERMOIZOLANT LA TERASE | |
| |ACOPER PLANSEE CU PLACI…DE…| |
| | PE 10MM STRAT NISIP | |
–––––––––––––––––––––––––––
|18 |IZF02A1 , | 95,190 [MP]|
| |STRAT DIFUZIE VAPORI ACOPERIS | |
| |TERASE CU IMPLETITURA FIBRE | |
| |STICLA BITUM.PERF.SUPR.ORIZ. | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|19 |CB04A1 , | 95,190 [MP]|
| |COFRAJE DIN PANOURI | |
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | |
| | | |
| | | |

132
––––––––– ––––––––––––––––––
|20 |CC02C1 , | 1.630,000 [KG]|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | |
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | |
| |PLASTIC | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|21 |CA02J1 , | 12,410 [MC]|
| |TURNARE BETON ARMAT LA | |
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| |
| |STILPI PLACI CU GROS.PLACII | |
| |10CM | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|22 |C D05D1 , | 31,680 [MC]|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| |
| | CONSTR.H 35M FORMAT | |
| |290X240X188MM CAL.A | |
| | | |
| | | |
–––––––––––– –––––––––––––––
|23 |CD05A1 , | 28,600 [MC]|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| |
| | CONSTR.H 35M FORMAT 240X115X | |
| |88MM CAL.A | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|24 |CB04B1 , | 72,000 [MP]|
| |COFRAJE DIN PANOURI | |
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | |
| |CU H 20M LA STILPI SI CADRE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|25 |CC02D1 , | 864,500 [KG]|
| |MONT ARMAT LA CONSTR.H 35M DIN | |
| |BARE IN GRINZI SI STILPI D 18MM| |
| | PLACI D 12 CU DIST DIN PLASTIC| |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––

133
|26 |CZ0106B1 , | 7,610 [MC]|
| |PREPARARE BETON B200 AGREG. | |
| |GRELE SORT.GRANUL.16MMCIM.M30 | |
| |SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | |
| |NECENTR. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––– –––
|27 |CA02B1 , | 7,550 [MC]|
| |TURNARE BETON ARMAT IN FUNDATII| |
| | IZOLATE CU VOLUM 3MC SI | |
| |FUNDATII PAHAR | |
| | | |
| | | |
–––––- –––––––––––––––––––––-
|28 |CZ0201C1 , | 3,000 [MC]|
| |PREPARARE MORTAR VAR -CIM PT ZID| |
| | M10 -Z CU CIM F25 IN INSTALATII| |
| | NECENTRALIZATE CU VAR PASTA | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|29 |CZ0106A1 , | 9,230 [MC]|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | |
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | |
| |CENTRAL. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|30 |CC01C1 , | 470,000 [KG]|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| |
| | IN FUNDATII CONTI NUE PLACI DE| |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | |
| |PLAST ICE | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|31 |RCSB03B , | 9,230 [MC]|
| |BET.ARMAT TURNAT IN BUIANDRUGI,| |
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | |
| |BETONIERA CLASIC,BET.ARM.C20/16 | |
| | BC20 | |
| | | |
–––––––––––––––––- –––––––––-
|32 |CG01E1 , | 101,770 [MP]|
| |STRAT SUPORT PENTRU PARDOSELI | |

134
| |EXECUTAT DIN MORTAR CIMENT M100| |
| |T DE 2CM GROS.CU SUPRAF.FIN | |
| |DRISCUTTA | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|33 |CG02B1 , | 70,650 [MP]|
| |PARDOSELI DIN PARCHET PE SUPORT| |
| | E XISTENT BATUT IN CUIE IN | |
| |INCAPERI CU SUPRAFATA 10MP | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|34 |CG06B1 , | 21,960 [MP]|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | |
| |LOC DE 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | |
| |CALCAR | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|35 |CG06A1 , | 2,500 [MP]|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | |
| |LOC DE 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | |
| |CALCAR | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|36 |CG05B1 , | 97,500 [M]|
| |PLINTE PVC MONTATE ORIZONT | |
| |PERETI SUPRAF.20MP | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|37 |CG07A1 , | 30,400 [M]|
| |PLINTE SAU SCAFE DIN MOZA IC | |
| |TURN.PE LOC -PLINTE ORIZ.H=10CM | |
| |PERETI CU MOZ.DIN CALCAR | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|38 |CF01C1 , | 4,500 [MP]|
| |TENCUIELI INTERIOARE DRISCUITE | |
| |LA STILPI PERETI EXECUTATE | |
| |MANUAL PE BETON CU MORTAR M10 -T| |
| |2CM | |
| | | |

135
–––––––––––––––––––––––––––
|39 |CB04A1 , | 95,490 [MP]|
| |COFRAJE DIN PANOURI | |
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | |
| | | |
| | | |
–––––––––– –––––––––––––––––
|40 |CC02C1 , | 1.630,000 [KG]|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | |
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | |
| |PLASTIC | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|41 |CZ0104B1 , | 15,160 [MC]|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | |
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|42 |CA02J1 , | 15,000 [MC]|
| |TURNAR E BETON ARMAT LA | |
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| |
| |STILPI PLACI CU GROS.PLACII | |
| |10CM | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|43 |CD05D1 , | 26,920 [MC]|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| |
| | CONSTR.H 35M FORMAT | |
| |290X240X188MM CAL.A | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––– –––––
|44 |CD05A1 , | 21,230 [MC]|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| |
| | CONSTR.H 35M FORMAT 240X115X | |
| |88MM CAL.A | |
| | | |
| | | |
–––– –––––––––––––––––––––––
|45 |CB04B1 , | 66,000 [MP]|

136
| |COFRAJE DIN PANOURI | |
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | |
| |CU H 20M LA STILPI SI CADRE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|46 |CC02D1 , | 583,900 [KG]|
| |MONT ARMAT LA CONSTR.H 35M DIN | |
| |BARE IN GRINZI SI STILPI D 18MM| |
| | PLACI D 12 CU DIST DIN PLASTIC| |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|47 |CZ0106B1 , | 7,930 [ MC]|
| |PREPARARE BETON B200 AGREG. | |
| |GRELE SORT.GRANUL.16MMCIM.M30 | |
| |SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | |
| |NECENTR. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|48 |CA01B1 , | 6,800 [MC]|
| |TURNARE BETON SIMPLU IN | |
| |FUNDATII CONTINUE IZOLATE SI | |
| |CU VOLUM 3MC SI IN ZIDURI DE | |
| |SPRIJIN | |
| | | |
–––––––––––––––- –––––––––––-
|49 |CZ0106A1 , | 9,230 [MC]|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | |
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | |
| |CENTRAL. | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|50 |CC01C1 , | 470,000 [KG]|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| |
| | IN FUNDATII CONTI NUE PLACI DE| |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | |
| |PLASTICE | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|51 |RCSB03B , | 9,230 [MC]|
| |BET.ARMAT TURNAT IN BU IANDRUGI,| |
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | |

137
| |BETONIERA CLASIC,BET.ARM.C20/16| |
| | BC20 | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|52 |CG01E1 , | 117,730 [MP]|
| |STRAT SUPORT PENTRU PARDOSELI | |
| |EXECUTAT DIN MORTAR CIMENT M100| |
| |T DE 2CM GROS.CU SUPRAF.FIN | |
| |DRISCUTTA | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|53 |CG02B1 , | 79,670 [MP]|
| |PARDOSELI DIN PARCHET PE SUPORT| |
| | EXISTENT BATUT IN CUIE IN | |
| |INCAPERI CU SUPRAFATA 10MP | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|54 |CG06B1 , | 38,060 [MP]|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | |
| |LOC D E 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | |
| |CALCAR | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|55 |CG05B1 , | 66,600 [M]|
| |PLINTE PVC MONTATE ORIZONT | |
| |PERETI SUPRAF.20MP | |
| | | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|56 |CG07A1 , | 25,600 [M]|
| |PLINTE SAU SCAFE DIN MOZAIC | |
| |TURN.PE LOC -PLINTE ORIZ.H=10CM | |
| |PERETI CU MOZ.DIN CALCAR | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|57 |CF 01C1 , | 4,500 [MP]|
| |TENCUIELI INTERIOARE DRISCUITE | |
| |LA STILPI PERETI EXECUTATE | |
| |MANUAL PE BETON CU MORTAR M10 -T| |
| |2CM | |

138
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|58 |CB04A1 , | 94,860 [MP]|
| |COFRAJE DIN PANOURI | |
| |REFOL OSIBILE DIN SCINDURI LA | |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|59 |CC02C1 , | 1.630,000 [KG]|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | |
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | |
| |PLASTIC | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|60 |CZ0104B1 , | 12,400 [MC]|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | |
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|61 |CA 02J1 , | 12,330 [MC]|
| |TURNARE BETON ARMAT LA | |
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| |
| |STILPI PLACI CU GROS.PLACII | |
| |10CM | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|62 |CE18A1 , | 186,000 [MP]|
| |ASTEREALA EXECUTATA DIN | |
| |SCIND URI DIN RASINOASE | |
| | | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|63 |IZF04A1 , | 186,000 [MP]|
| |STRAT HIDROIZOLANT CALD CU | |
| |MASTIC BITUM TIP…PE SUPRAF | |
| |SAU INCLINATE PINA LA 40 | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––

139
|64 |CE02A1 , | 196,000 [MP]|
| |INVELITORI DIN TIGLA SOLZI DIN | |
| |ARGILA ASEZATE SIMPLU | |
| | | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|65 |CE 19C1 , | 53,400 [M]|
| |STREASINA SIMLA CAPRIORI | |
| |APARENTI ASTERIALA FALTUITA | |
| |PE O PARTE | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|66 |CE14A1 , | 33,600 [M]|
| |BURLANE DIN TABLA ZINCATA DE 0,| |
| |5MM C ONFECTIONATE PE SANTIER | |
| |ROTUNDE CU D=15 4CM | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|67 |CE13A1 , | 26,400 [M]|
| |JGHIABURI DIN TABLA ZINCATA DE | |
| |0,5MM CONFECTIONATE PE SANTIER | |
| |SEMIROTUNDE CU D=15CM | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|68 |CK01B1 , | 35,720 [MP]|
| |FERESTRE DIN LEMN LA | |
| |CONSTRUCTII CU H= 0 -35M CU | |
| |TOCULUI=1 -2 500 MP. | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|69 |CK 03A1 , | 20,580 [MP]|
| |USI DIN LEMN SIMPLE INTERIOARE | |
| |INTR -UN CANAT PE CAPTUSELI | |
| | | |
| | | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|70 |CN09A1 , | 56,300 [MP]|
| |VOPSITORII PE TIMPLARIE DE LEMN| |

140
| | EXEC UTATE CU VOPSELE ULEI IN | |
| |2STRATURI LA USI SI FERESTRE | |
–––––––––––––––––––––––––––
|71 |CN01E1 , | 281,000 [MP]|
| |ZUGRAVELI LA FATADE CU 2 STR. | |
| |LAPTE DE VAR SI ADAOS COLORANTI| |
| |SI GRASIMI PE SUPR.DRISC.SAU | |
| |GLETUITE | |
| | | |
–––––––––––––––––- –––––––––-
|72 |CB44A1 , | 58,000 [BUC]|
| |SUST CU POPI EXTENS PE3100R PT | |
| |MONT PLACI PREDALE TURN PLANSEE| |
| | MONOL CU GR SAU GR MONOL PL | |
| |PREF | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|73 |CZ0301A1 , | 705,600 [KG]|
| |CONFECT.ARMAT.FASONARE BARE PT.| |
| |FU NDATII IZOL.CONTINUI SI | |
| |RADIERE IN ATEL.CENT.OB 37 D=6 -| |
–––––––––––––––––––––––––––
|74 |CZ0302U1 , | 1.630,000 [KG]|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | |
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | |
| |ATELIERE SANTIER PC 52 D= 10- | |
| |12MM | |
| | | |
–––––––––––––––– –––––––––––
|75 |CZ0302U1 , | 1.630,000 [KG]|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | |
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | |
| |ATELIERE SANTIER PC 52 D= 10 – | |
| |12MM | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
|76 |CZ0302U1 , | 1.630,000 [KG]|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | |
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | |
| |ATELIERE SANTIER PC 52 D= 10 – | |
| |12MM | |
| | | |
–––––––––––––––––––––––––––
Beneficiar, Ofertant,

141
DEVIZ ANALITIC
–––––––––––––––––––––––––––
|NUMAR |SIMBOL ARTICOL U.M. |CANTITATEA|PU MATERIALE| V A L O R I |
|CURENT|LISTE ANEXE | |PU MANOPERA | T O T A L E |
| | D E N U M I R E | |PU UTILAJE | |
| | A R T I C O L | |PU TRANSP.CF| |
| | | |GR.MAT./U.M.|GREUT.TOTALA(T)|
––––––––– ––––––––––––––––––
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
–––––––––––––––––––––––––––
|1 |TSG05B1 BUC | 5,000| 0,00| 0,00|
| | | 66,15| 330,75|
| |DOBORIT MAN.ARB.RASINOASE SI | | 0,00| 0,00|
| |TRANSP.MAN.IN DEPOZIT.DIAM. | | |––––– |
| |ARBORILOR 31 -50 CM. | | | 330,75|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|2 |TSG06B1 BUC | 5,000| 0,00| 0,00|
| | | 49,55| 247,7 3|
| |SCOATEREA MAN.CIOATE DE RASIN. | | 0,00| 0,00|
| |SAU FOIOAS.MOI SI DEPOZITAREA | | | ––––– |
| |LOR PRIN TRASP.MAN.DIAM.31 -50CM| | | 247,73|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|3 |TSG02A1 100 MP | 2,260| 0,00| 0,00|
| | | 88,83| 200,76|
| |CURATAREA TERENULUI DE IARBA SI| | 0,00| 0,00|
| | BURUIENI | | | ––––– |
| | | | | 200,76|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|4 |TSA01B1 MC | 33,810| 0,00| 0,00|
| | | 10,4 0| 351,45|
| |SAP.MAN.IN SPATII INTINSE IN | | 0,00| 0,00|
| |PAM.CU UMID.NAT.ARUNC.IN DEPOZ.| | | ––––– |
| |SAU VEHIC.LA H 0,6M T.MIJLOCIU | | | 35 1,45|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|5 |TSA02E1 MC | 97,700| 0,00| 0,00|

142
| | | 17,82| 1.741,01|
| |SAP.MAN.IN SPATII LIMIT.SUB 1M | | 0,00| 0,00|
| |CU TALUZ VER T.NESPR.IN PAM.COEZ| | | ––––– |
| |.MIJ.SI F.COEZ.ADINC.1,5M T. | | | 1.741,01|
| |MIJL. | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|6 |CZ0105D1 MC | 98,480| 117,92| 11.612,96|
| | | 15,26| 1.502,31|
| |PREPARARE BETON B150 CU | | 7,35| 723,63|
| |AGREGATE GRELE GRANULATIA 31MM | | | ––––– |
| |M30 IN INST.NECENTRALIZATE | | | 13.838,90|
| | | | 9,10| 896,17|
| | | | 0,28200| 27,77136|
–––––––––––––––––––––––– –––
|7 |CZ0106A1 MC | 6,100| 120,52| 735,19|
| | | 1,15| 7,00|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | | 5,73| 34,97|
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | | | ––––– |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | | | 777,16|
| |CENTRAL. | | 14,00| 85,40|
| | | | 0,34700| 2,11670|
–––––––––––––––––––––––––––
|8 |CZ0104B1 MC | 12,510| 86,36| 1.080,35|
| | | 15,26| 190,84|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | | 7,35| 91,92|
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | | | ––––– |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | | | 1.363,11|
| | | | 6,62| 82,82|
| | | | 0,20500| 2,56455|
––––––––––––––––––– ––––––––
|9 |CZ0102B1 MC | 8,640| 69,97| 604,56|
| | | 15,26| 131,80|
| |PREPARARE BETON B50 CU BALAST | | 7,35| 63,49|
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | | | ––––– |
| |INSTALATII NECENTRALIZATE | | | 799,85|
| | | | 4,50| 38,88|
| | | | 0,13900| 1,20096|
–––––––––––––––––––––––––––
|10 |CA01B1 MC | 98,480| 0,07| 6,89|
| | | 36,85| 3.629,48|
| |TURNARE BETON SIMPLU IN | | 0,95| 93,06|
| |FUNDATII CONTINUE IZOLATE SI | | | ––––– |
| |CU VOLUM 3MC SI IN ZIDURI DE | | | 3.729,43|

143
| |SPRIJIN | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|11 |CB02A1 MP | 40,700| 5,18| 210,79|
| | | 10,67| 434,07|
| |COFRA JE PT.BETON IN ELEVATIE | | 0,00| 0,00|
| |DIN PANOURI REFOL.DIN SCINDURI | | | ––––– |
| | ZIDURI DREPTE INCL. | | | 644,86|
| |SPRIJINIRILE.0 -3M. | | 0,11| 4,48|
| | | | 0,00200| 0,08140|
–––––––––––––––––––––––––––
|12 |CC01C1 KG | 705,600| 0,09| 60,68|
| | | 0,27| 190,51|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| | 0,00| 0,00|
| | IN FUNDATII CONTI NUE PLACI DE| | |––––– |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | | | 251,19|
| |PLASTICE | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|13 |RCSB03B MC | 6,100| 524,94| 3.202,12|
| | | 124,74| 760,9 2|
| |BET.ARMAT TURNAT IN BUIANDRUGI,| | 17,10| 104,30|
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | | | ––––– |
| |BETONIERA CLASIC,BET.ARM.C20/16| | | 4.067,34|
| | BC20 | | 0,00| 0,00|
| | | | 2,70600| 16,50660|
–––––––––––––––––––––––––––
|14 |TSD01B1 MC | 14,270| 0,00| 0,00|
| | | 4,13| 58,95|
| |IMPRASTIEREA CU LOPATA A PAMINT| | 0,00| 0,00|
| |.AFINAT STRAT UNIFORM 10-30CM. | | | ––––– |
| |GROS CU SFARIM.BULG.TEREN MIJL.| | | 58,95|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|15 |TSD04B1 MC | 14,270| 0,07| 1,00|
| | | 10,13| 144,48|
| |COMPACTAREA CU MAI.DE MINA A | | 0,00| 0,00|
| |UMPLUT.EXECUT.PE STRAT.CU | | | ––––– |
| |FIEC.STRAT DE 10CM GROS.T. | | | 145,48|
| |COEZIV | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|16 |TSD16A1 MC | 9,510| 30,70| 291,91|

144
| | | 17,01| 161,77|
| |STRAT DE REPART.DIN BALAST SUB | | 4,56| 43,34|
| |PRISMA DE BALASTARE CF. | | | ––––– |
| |COMPACTAT CU RULOU COMPR.DE 10 -| | | 497,02|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|17 |IZF10A1 MP | 95,190| 0,28| 26,65|
| | | 2,18| 207,23|
| |STRAT TERMOIZOLANT LA TERASE | | 0,04| 4,00|
| |ACOPER PLANSEE CU PLACI…DE…| | | ––––– |
| | PE 10MM STRAT NISIP | | | 237,88|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|18 |IZF02A1 MP | 95,190| 5,50| 523,93|
| | | 0,27| 25,42|
| |STRAT DIFUZIE VAPORI ACOPERIS | | 0,03| 2,67|
| |TERASE CU IMPLETITURA FIBRE | | | ––––– |
| |STICLA BITUM.PERF.SUPR.ORIZ. | | | 552,02|
| | | | 0,21| 19,99|
| | | | 0,00400| 0,38076|
–––––––––––––––––––––––––––
|19 |CB04A1 MP | 95,190| 4,23| 403,03|
| | | 11,07| 1.053,75|
| |COFRAJE DIN PANOURI | | 0,00| 0,00|
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | | |––––– |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | | | 1.456,78|
| | | | 0,09| 8,57|
| | | | 0,00200| 0,19038|
–––––––––––––––––––––––––––
|20 |CC02C1 KG | 1.630,000| 0,12| 195,60|
| | | 0,45| 726,9 8|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | | 0,00| 0,00|
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | | | ––––– |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | | | 922,58|
| |PL ASTIC | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|21 |CA02J1 MC | 12,410| 0,21| 2,61|
| | | 41,31| 512,66|
| |TURNARE BETON ARMAT LA | | 0,95| 11,73|
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| | | ––––– |
| |STILPI PLACI CU GROS.PLACII | | | 527,00|

145
| |10CM | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|22 |CD05D1 MC | 31,680| 294,83| 9.340,34|
| | | 69,12| 2.189,72|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| | 0,00| 0,00|
| | CONSTR.H 35M FORMAT | | | ––––– |
| |290X240X188MM CAL.A | | | 1 1.530,06|
| | | | 42,10| 1.333,73|
| | | | 1,26600| 40,10688|
–––––––––––––––––––––––––––
|23 |CD05A1 MC | 28,600| 275,61| 7.882,50|
| | | 94,91| 2.714,28|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| | 0,00| 0,00|
| | CONSTR. H 35M FORMAT 240X115X | | | ––––– |
| |88MM CAL.A | | | 10.596,78|
| | | | 37,90| 1.083,94|
| | | | 1,02300| 29,25780|
–––––––––––––––––––––––––––
|24 |CB04B1 MP | 72,000| 5,69| 409,54|
| | | 14,85| 1.069,20|
| |COFRAJE DIN PANOURI | | 0,00| 0,00|
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | | | ––––– |
| |CU H 20M LA STILPI SI CADRE | | | 1.478,74|
| | | | 0,12| 8,64|
| | | | 0,00200| 0,14400|
–––––––––––––––––––––––––––
|25 |CC02D1 KG | 864,500| 0,12| 103,74|
| | | 0,38| 326,78|
| |MONT ARMAT LA CONSTR.H 35M DIN | | 0,00| 0,00|
| |BARE IN GRINZI SI STILPI D 18MM| | | ––––– |
| | PLACI D 12 CU DIST DIN PLASTIC| | | 430,52|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|26 |CZ0106B1 MC | 7,610| 133,80| 1.018,20|
| | | 15,26| 116,09|
| |PREPARARE BETON B200 AGREG. | | 7,35| 55,92|
| |GRELE SORT.GRANUL.16MMCIM.M30 | | |––––– |
| |SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | | | 1.190,21|
| |NECENTR. | | 11,40| 86,75|
| | | | 0,35400| 2,69394|
–––––––––––––––––––––––––––
|27 |CA02B1 MC | 7,550| 0,07| 0,53|

146
| | | 45,09| 340,4 3|
| |TURNARE BETON ARMAT IN FUNDATII| | 1,42| 10,71|
| | IZOLATE CU VOLUM 3MC SI | | | ––––– |
| |FUNDATII PAHAR | | | 351,67|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|28 |CZ0201C1 MC | 3,000| 80,81| 242,43|
| | | 11,61| 34,83|
| |PREPARARE MORTAR VAR -CIM PT ZID| | 6,00| 17,99|
| | M10 -Z CU CIM F25 IN INSTALATII| | | ––––– |
| | NECENTRALIZATE CU VAR PASTA | | | 295,25|
| | | | 3,49| 10,47|
| | | | 0,25200| 0,75600|
–––––––––––––––––––––––––––
|29 |CZ0106A1 MC | 9,230| 120,52| 1.112,43|
| | | 1,15| 10,60|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | | 5,73| 52,91|
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | | | ––––– |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | | | 1.175,94|
| |CENTRAL. | | 14,00| 129,22|
| | | | 0,34700| 3,20281|
–––––––––––––––––––––––––––
|30 |CC01C1 KG | 470,000| 0,09| 40,42|
| | | 0,27| 126,90|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| | 0,00| 0,00|
| | IN F UNDATII CONTI NUE PLACI DE| | | ––––– |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | | | 167,32|
| |PLASTICE | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|31 |RCSB03B MC | 9,230| 524,94| 4.845,17|
| | | 124,74| 1.151,36|
| |BET.ARMAT TURNAT IN BUIANDRUGI,| | 17,10| 157,81|
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | | | ––––– |
| |BETONIERA CLASIC,BET.ARM.C20/16| | | 6.154,34|
| | BC20 | | 0,00| 0,00|
| | | | 2,70600| 24,97638|
–––––––––––––––––––––––––––
|32 |CG01E1 MP | 101,770| 0,00| 0,00|
| | | 4,72| 480,86|
| |STRAT SUPORT PENTRU PARDOSELI | | 0,28| 28,70|
| |EXECUTAT DIN MORTAR CIMENT M100| | | ––––– |
| |T DE 2CM GROS.CU SUPRAF.FIN | | | 509,56|

147
| |DRISCUTTA | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|33 |CG02B1 MP | 70,650| 2,11| 149,21|
| | | 14,45| 1.020,54|
| |PARDOSELI DIN PARCHET PE SUPORT| | 0,14| 9,96|
| | EXISTENT BATUT IN CUIE IN | | |––––– |
| |INCAPERI CU SUPRAFATA 10MP | | | 1.179,71|
| | | | 0,02| 1,41|
| | | | 0,00100| 0,07065|
–––––––––––––––––––––––––––
|34 |CG06B1 MP | 21,960| 13,95| 306,32|
| | | 19,04| 418,0 1|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | | 0,85| 18,58|
| |LOC DE 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | | | ––––– |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | | | 742,91|
| |CALCAR | | 1,84| 40,41|
| | | | 0,04500| 0,98820|
–––––––––––––––––––––––––––
|35 |CG06A1 MP | 2,500| 13,95| 34,87|
| | | 25,65| 64,13|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | | 0,85| 2,11|
| |LOC DE 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | | | ––––– |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | | | 101,11|
| |CALCAR | | 1,84| 4,60|
| | | | 0,04500| 0,11250|
–––––––––––––––––––––––––––
|36 |CG05B1 M | 97,500| 2,23| 217,43|
| | | 5,40| 526,50|
| |PLINTE PVC MONTATE ORIZONT | | 0,03| 2,73|
| |PERETI SUPRAF.20MP | | | ––––– |
| | | | | 746,66|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|37 |CG07A1 M | 30,400| 1,57| 47,64|
| | | 11,34| 344,74|
| |PLINTE SAU SCAFE DIN MOZAIC | | 0,09| 2,58|
| |TURN.PE L OC-PLINTE ORIZ.H=10CM | | | ––––– |
| |PERETI CU MOZ.DIN CALCAR | | | 394,96|
| | | | 0,18| 5,47|
| | | | 0,00400| 0,12160|
–––––––––––––––––––––––––––
|38 |CF01C1 MP | 4,500| 0,77| 3,45|

148
| | | 13,64| 61,36|
| |TENCUIELI INTERIOARE DRISCUITE | | 0,25| 1,14|
| |LA STILPI PERETI EXECUTATE | | | ––––– |
| |MANUAL PE BETON CU MORTAR M10 -T| | | 65,95|
| |2CM | | 0,04| 0,18|
| | | | 0,00300| 0,01350|
–––––––––––––––––––––––––––
|39 |CB04A1 MP | 95,490| 4,23| 404,30|
| | | 11,07| 1.057,07|
| |COFRA JE DIN PANOURI | | 0,00| 0,00|
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | | | ––––– |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | | | 1.461,37|
| | | | 0,09| 8,59|
| | | | 0,00200| 0,19098|
–––––––––––––––––––––––––––
|40 |CC02C1 KG | 1.630,000| 0,12| 195,60|
| | | 0,45| 726,98|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | | 0,00| 0,00|
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | | |––––– |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | | | 922,58|
| |PLASTIC | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|41 |CZ0104B1 MC | 15,160| 86,36| 1.309,20|
| | | 15,26| 231,2 7|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | | 7,35| 111,40|
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | | | ––––– |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | | | 1.651,87|
| | | | 6,62| 100,36|
| | | | 0,20500| 3,10780|
–––––––––––––––––––––––––––
|42 |CA02J1 MC | 15,000| 0,21| 3,15|
| | | 41,31| 619,65|
| |TURNARE BETON ARMAT LA | | 0,95| 14,18|
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| | | ––––– |
| |STILPI PLACI CU GROS.PLACII | | | 636,98|
| |10CM | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|43 |CD05D1 MC | 26,920| 294,83| 7.936,93|
| | | 69,12| 1.860,71|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| | 0,00| 0,00|
| | CONSTR.H 35M FORMAT | | | ––––– |
| |290X240X188MM CAL.A | | | 9.797,64|

149
| | | | 42,10| 1.133,33|
| | | | 1,26600| 34,08072|
–––––––––––––––––––––––––––
|44 |CD05A1 MC | 21,230| 275,61| 5.851,24|
| | | 94,91| 2.014,83|
| |ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA| | 0,00| 0,00|
| | CONSTR. H 35M FORMAT 240X115X | | | ––––– |
| |88MM CAL.A | | | 7.866,07|
| | | | 37,90| 804,62|
| | | | 1,02300| 21,71829|
–––––––––––––––––––––––––––
|45 |CB04B1 MP | 66,000| 5,69| 375,41|
| | | 14,85| 980,10|
| |COFRAJE DIN PANOURI | | 0,00| 0,00|
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | | | ––––– |
| |CU H 20M LA STILPI SI CADRE | | | 1.355,51|
| | | | 0,12| 7,92|
| | | | 0,00200| 0,13200|
–––––––––––––––––––––––––––
|46 |CC02D1 KG | 583,900| 0,12| 70,07|
| | | 0,38| 220,71|
| |MONT ARMAT LA CONSTR.H 35M DIN | | 0,00| 0,00|
| |BARE IN GRINZI SI STILPI D 18MM| | | ––––– |
| | PLACI D 12 CU DIST DIN PLASTIC| | | 290,78|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|47 |CZ0106B1 MC | 7,930| 133,80| 1.061,02|
| | | 15,26| 120,97|
| |PREPARARE BETON B200 AGREG. | | 7,35| 58,27|
| |GRELE SORT.GRANUL.16MMCIM.M30 | | |––––– |
| |SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | | | 1.240,26|
| |NECENTR. | | 11,40| 90,40|
| | | | 0,35400| 2,80722|
–––––––––––––––––––––––––––
|48 |CA01B1 MC | 6,800| 0,07| 0,48|
| | | 36,85| 250,6 1|
| |TURNARE BETON SIMPLU IN | | 0,95| 6,43|
| |FUNDATII CONTINUE IZOLATE SI | | | ––––– |
| |CU VOLUM 3MC SI IN ZIDURI DE | | | 257,52|
| |SP RIJIN | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––

150
––––––– ––––––––––––––––––––
|49 |CZ0106A1 MC | 9,230| 120,52| 1.112,43|
| | | 1,15| 10,60|
| |PREPARARE BETON B 200 AGREG. | | 5,73| 52,91|
| |GRELE SORT.GRANUL.16MM CIM.M30 | | | ––––– |
| |ELEM.SECT.RED.PIL.FRANKI INST. | | | 1.175,94|
| |CENTRAL. | | 14,00| 129,22|
| | | | 0,34700| 3,20281|
–––––––––––––––––––––––––––
|50 |CC01C1 KG | 470,000| 0,09| 40,42|
| | | 0,27| 126,90|
| |MONTARE ARMATURI DIN OTEL BETON| | 0,00| 0,00|
| | IN FUNDATII CONTI NUE PLACI DE| | | ––––– |
| | RADIERE CU DIST DIN MASE | | | 167,32|
| |PLASTICE | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|51 |RCSB03B MC | 9,230| 524,94| 4.845,17|
| | | 124,74| 1.151,36|
| |BET.AR MAT TURNAT IN BUIANDRUGI,| | 17,10| 157,81|
| |CENTURI,PERETI DESPART,PREP.CU | | | ––––– |
| |BETONIERA CLASIC,BET.ARM.C20/16| | | 6.154,34|
| | BC20 | | 0,00| 0,00|
| | | | 2,70600| 24,97638|
–––––––––––––––––––––––––––
|52 |CG01E1 MP | 117,730| 0,00| 0,00|
| | | 4,72| 556,27|
| |STRAT SUPORT PENTRU PARDOSELI | | 0,28| 33,20|
| |EXECUTAT DIN MORTAR CIMENT M100| | |––––– |
| |T DE 2CM GROS.CU SUPRAF.FIN | | | 589,47|
| |DRISCUTTA | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|53 |CG02B1 MP | 79,670| 2,11| 168,26|
| | | 14,45| 1.150,83 |
| |PARDOSELI DIN PARCHET PE SUPORT| | 0,14| 11,23|
| | EXISTENT BATUT IN CUIE IN | | | ––––– |
| |INCAPERI CU SUPRAFATA 10MP | | | 1.330,32|
| | | | 0,02| 1,59|
| | | | 0,00100| 0,07967|
–––––––––––––––––––––––––––
|54 |CG06B1 MP | 38,060| 13,95| 530,90|
| | | 19,04| 724,47|
| |PARDOSELI DE MOZAIC TURNATE PE | | 0,85| 32,20|

151
| |LOC DE 1,5CM GROS.SIMPLU FARA | | | ––––– |
| |BORDURA PE SUPRAF.5MP CU MOZ. | | | 1.287,57|
| |CALCAR | | 1,84| 70,03|
| | | | 0,04500| 1,71270|
–––––––––––––––––––––––––––
|55 |CG05B1 M | 66,600| 2,23| 148,52|
| | | 5,40 | 359,64|
| |PLINTE PVC MONTATE ORIZONT | | 0,03| 1,86|
| |PERETI SUPRAF.20MP | | | ––––– |
| | | | | 510 ,02|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|56 |CG07A1 M | 25,600| 1,57| 40,12|
| | | 11,34| 290,30|
| |PLINTE SAU SCAFE DIN MOZAIC | | 0,09| 2,18|
| |TURN.PE LOC -PLINTE ORIZ.H=10CM | | | ––––– |
| |PERETI CU MOZ.DIN CALCAR | | | 332,60|
| | | | 0,18| 4,61|
| | | | 0,00400| 0,10240|
–––––––––––––––––––––––––––
|57 |CF01C1 MP | 4,500| 0,77| 3,45|
| | | 13,64| 61,36|
| |TENCUIELI INTERIOARE DRISCUITE | | 0,25| 1,14|
| |LA STILPI PERETI EXECUTATE | | | ––––– |
| |MANUAL PE BETON CU MORTAR M10 -T| | | 65,95|
| |2CM | | 0,04| 0,18|
| | | | 0,00300| 0,01350|
–––––––––––––––––––––––– –––
|58 |CB04A1 MP | 94,860| 4,23| 401,64|
| | | 11,07| 1.050,10|
| |COFRAJE DIN PANOURI | | 0,00| 0,00|
| |REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA | | | ––––– |
| |CU H 20M LA PLACI SI GRINZI | | | 1.451,74|
| | | | 0,09| 8,54|
| | | | 0,00200| 0,18972|
–––––––––––––––––––––––––––
|59 |CC02C1 KG | 1.630,000| 0,12| 195,60|
| | | 0,45| 726,98|
| |MONTARE ARMAT LA CONSTR H 35M | | 0,00| 0,00|
| |DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D | | | ––––– |
| |18MM PLACI D 10MM CU DIST DIN | | | 922,58|
| |PLASTIC | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|

152
––––––––––––––––––– ––––––––
|60 |CZ0104B1 MC | 12,400| 86,36| 1.070,85|
| | | 15,26| 189,16|
| |PREPARARE BETON B100 CU BALAST | | 7,35| 91,12|
| |GRANULATIA 31MM CU CIMENT F25 | | | ––––– |
| |IN INSTALATII NECENTRALIZATE | | | 1.351,13|
| | | | 6,62| 82,09|
| | | | 0,20500| 2,54200|
–––––––––––––––––––––––––––
|61 |CA02J1 MC | 12,330| 0,21| 2,59|
| | | 41,31| 509,35|
| |TURNARE BETON ARMAT LA | | 0,95| 11,65|
| |CONSTRUCTII CU H 35M IN PLANSEE| | | ––––– |
| |STILPI PLACI CU GRO S.PLACII | | | 523,59|
| |10CM | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––- –––––––––––––-
|62 |CE18A1 MP | 186,000| 17,20| 3.199,39|
| | | 2,70| 502,20|
| |ASTEREALA EXECUTATA DIN | | 0,56| 104,90|
| |SCINDURI DIN RASINOASE | | | ––––– |
| | | | | 3.806,49|
| | | | 0,66| 122,76|
| | | | 0,01300| 2,41800|
–––––––––––––––––––––––––––
|63 |IZF04A1 MP | 186,000| 0,39| 72,73|
| | | 0,55| 101,37|
| |STRAT HIDROIZOLANT CALD CU | | 0,04| 6,51|
| |MASTIC BITUM TIP…PE SUPRAF | | | ––––– |
| |SAU INCLINATE PINA LA 40 | | | 180,61|
| | | | 0,04| 7,44|
| | | | 0,00200| 0,37200|
––––––- ––––––––––––––––––––-
|64 |CE02A1 MP | 196,000| 9,31| 1.825,15|
| | | 11,61| 2.275,56|
| |INVELITORI DIN TIGLA SOL ZI DIN | | 1,97| 386,90|
| |ARGILA ASEZATE SIMPLU | | | ––––– |
| | | | | 4.487,61|
| | | | 0,37| 72,52|
| | | | 0,00700| 1,37200|
–––––––––––––––––––––––––––
|65 |CE19C1 M | 53,400| 5,20| 277,79|
| | | 20,25| 1.081,35|
| |STREASINA SIMLA CAPRIORI | | 0,06| 2,99|

153
| |APARENTI ASTERIALA FALTUITA | | |––––– |
| |PE O PARTE | | | 1.362,13|
| | | | 0,23| 12,28|
| | | | 0,00400| 0,21 360|
–––––––––––––––––––––––––––
|66 |CE14A1 M | 33,600| 22,82| 766,85|
| | | 9,32| 312,98|
| | BURLANE DIN TABLA ZINCATA DE 0,| | 0,00| 0,00|
| |5MM CONFECTIONATE PE SANTIER | | | ––––– |
| |ROTUNDE CU D=15 4CM | | | 1.079,83|
| | | | 0,12| 4,03|
| | | | 0,00200| 0,06720|
–––––––––––––––––––––––––––
|67 |CE13A1 M | 26,400| 21,45| 566,28|
| | | 6,35| 167,51|
| |JGHIABURI DIN TABLA ZINCATA DE | | 0,00| 0,00|
| |0,5MM CONFECTIONATE PE SANTIER | | | ––––– |
| |SEMIROTUNDE CU D=15CM | | | 733,79|
| | | | 0,11| 2,90|
| | | | 0,00 300| 0,07920|
–––––––––––––––––––––––––––
|68 |CK01B1 MP | 35,720| 3,25| 116,05|
| | | 16,07| 573,84|
| |FERESTRE DIN LEMN LA | | 0,00| 0,00|
| |CONSTRUCTII CU H= 0 -35M CU | | | ––––– |
| |TOCULUI=1 -2 500 MP. | | | 689,89|
| | | | 0,06| 2,14|
| | | | 0,00100| 0,03572|
–––––––––––––––––––––––––––
|69 |CK03A1 MP | 20,580| 1,91| 39,31|
| | | 18,63| 383,41|
| |USI DIN LEMN SIMPLE INTERIOARE | | 0,17| 3,48|
| |INTR -UN CANAT PE CAPTUS ELI | | | ––––– |
| | | | | 426,20|
| | | | 0,02| 0,41|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|70 |CN09A1 MP | 56,300| 1,98| 111,47|
| | | 9,45| 532,04|
| |VOPSITORII PE TIMPLARIE DE LEMN| | 0,00| 0,00|
| | EXECUTATE CU VOPSELE ULEI IN | | | ––––– |
| |2STRATURI LA USI SI FERESTRE | | | 643,51|
| | | | 0,00| 0,00|
| | | | 0,00000| 0,00000|

154
–––––––––––––––––––––––––––
|71 |CN01E1 MP | 281,000| 0,31| 86,55|
| | | 1,49| 417,29|
| |ZUGRAVELI LA FATADE CU 2 STR. | | 0,00| 0,00|
| |LAPTE D E VAR SI ADAOS COLORANTI| | | ––––– |
| |SI GRASIMI PE SUPR.DRISC.SAU | | | 503,84|
| |GLETUITE | | 0,02| 5,62|
| | | | 0,00000| 0,00000|
–––––––––––––––––––––––––––
|72 |CB44A1 BUC | 58,000| 0,42| 24,19|
| | | 5,94| 344,52|
| |SUST CU POPI EXTENS PE3100R PT | | 0,00| 0,00|
| |MONT PLACI PREDALE TURN PLANSEE| | | ––––– |
| | MONOL CU GR SAU GR MONOL PL | | | 368,71|
| |PREF | | 0,01| 0,58|
| | | | 0,00000| 0,00000|
––––––––––––––––––––––- ––––-
|73 |CZ0301A1 KG | 705,600| 3,05| 2.149,96|
| | | 0,45| 314,70|
| |CONFECT.ARMAT.FASONARE BARE PT.| | 0,06| 45,16|
| |FUNDATII IZOL.CONTINUI SI | | | ––––– |
| |RADIERE IN ATEL.CENT.OB 37 D=6 -| | | 2.509,82|
| | | | 0,05| 35,28|
| | | | 0,00100| 0,70560|
–––––––––––––––––––––––––––
|74 |CZ0302U1 KG | 1.630,000| 3,58| 5.837,03|
| | | 0,35| 572,13|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | | 0,00| 0,00|
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | | | ––––– |
| |ATELIERE SANTIER PC 52 D= 10 – | | | 6.409,16|
| |12MM | | 0,05| 81,50|
| | | | 0,00100| 1,63000|
––––––––––––––––– ––––––––––
|75 |CZ0302U1 KG | 1.630,000| 3,58| 5.837,03|
| | | 0,35| 572,13|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | | 0,00| 0,00|
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | | | ––––– |
| |ATELIERE SANTIER PC 52 D= 10 – | | | 6.409,16|
| |12MM | | 0,05| 81,50|
| | | | 0,00100| 1,63000|
–––––––––––––––––––––––––––
|76 |CZ0302U1 KG | 1.630,000| 3,58| 5.837,03|
| | | 0,35| 572,13|
| |CONFEC.ARMAT.PT.PLACI INCLUSIV | | 0,00| 0,00|

155
| |SCARI PODESTE LA CONST.OBIS.IN | | | ––––– |
| |ATELIERE SA NTIER PC 52 D= 10 – | | | 6.409,16|
| |12MM | | 0,05| 81,50|
| | | | 0,00100| 1,63000|
––––––––––– ––––––––––––––––
|GREUTAT| TRANSPORT | MATERIALE | MANOPERA | UTILAJE | TOTAL |
|258,266| 6.793,07| 97.226,65| 47.319,58| 2.669,77| 154.009,07|
–––––––––––––––––––––––––––
– TRANSPORT CF | 6.793,07|
– ARTICOLE TRA | 0,00|
––––- ––––––––––––––––––––––
DEVIZ ANALITIC Tivadar_Marius Pagina 9
– Transport materiale (LEI/T) | 258,27x 0,00000= 0,00|
– Cota aprovizionare | 97.226,65x 0,00000= 0,00|
– Contributie asigurari sociale | 47.319,58x 0,20800= 9.842,47|
– Ajutor somaj | 47.319,58x 0,05000= 2.365,98|
– Fond pentru sanatate | 4 7.319,58x 0,00000= 0,00|
– Accidente si boli profesionale | 47.319,58x 0,02000= 946,39|
– Fond garantare creante salariale | 47.319,58x 0,00000= 0,00|
– Indemnizatii concedii | 47.319,58x 0,00000= 0,00|
– Fond ITM | 47.319,58x 0,00000= 0,00|
– Cheltuieli indirecte | 167.163,91x 0,12000= 20.059,67|
– Profit | 187.223,58x 0,07000= 13.105,65|
TOTAL | 200.329,23|
– Taxa pe valoare adaugata | 200.329,23x 0,24000= 48.079,02|
TOTAL (inclusiv TVA) | 248.408,25|

Beneficiar, Ofertant,

156
Extras Materiale
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|COD ATM | D E N U M I R E |UNIT. MAS.| PRET | V A L O A R E | F U R N I Z O R U L | GREUTATEA |
|COD MAT.| M A T E R I A L E |CANTITATEA| UNITAR | T O T A L A | | (tone ) |
––––––– ––––––––––––––––––––––––––––––––––––-
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
––––– ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––-
| 2000030|OTEL BETON PROFIL NETED OB37 | KG| | | 0,0 0607|
| |STAS 438 D= 6MM | 6,072| 3,20| 19,42|
| 2000092|OTEL BETON PROFIL NETED OB37 | KG| | | 0,7 1266|
| |STAS 438 D= 8MM | 712,656| 3,02| 2.150,08|
| 2000509|OTEL BETON PROFIL PERIODIC PC| KG| | | 4,9 6335|
| | 52 S 438 D=10MM | 4963,350| 3,53| 17.510,70|
| 2100385|CIMENT DE FURNAL CU ADAOSURI | KG| | | 9,78982|
| |F 25 SACI S 1500 | 9692,892| 0,26| 2.510,46|
| 2100397|CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI| KG| | | 8,52232|
| | M 30 VRAC S 1500 | 8522,320| 0,23| 1.968,66|
| 2100402|CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI| KG| | | 34,79875|
| | M 30 SACI S 1500 | 34454,206| 0,27| 9.164,82|
| 2100440|CIMENT PORTLAND CU ADAOSURI | KG| | | 8,7 5638|
| |PA 35 S ACI S 1500 | 8669,680| 0,30| 2.609,57|
| 2100696|VAR BULGARI PT CONSTRUCTII | KG| | | 0,1 1240|
| |TIP 2 VRAC S 146 | 112,400| 0, 18| 20,46|
| 2100713|VAR PASTA PT CONSTRUCTII TIP | MC| | | 0,4 5150|
| |2 | 0,322| 170,80| 55,08|
| 2100880|FILER DE CALCA R TIP 1 SACI S | KG| | | 0,07276|
| |539 | 72,759| 0,11| 7,64|
| 2200082|PIETRIS CIURUIT NESPALAT DE | MC| | | 26,24973|
| |RIU 7 -30 MM | 16,406| 35,00| 574,21|
| 2200288|PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL| MC| | | 69,17546|
| | 7 -15 MM | 43,235| 35,00| 1.513,21|
| 2200317|PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL| MC| | | 56,4 0934|
| | 15 -30 MM | 35,256| 35,00| 1.233,95|
| 2200393|BALAST NESPALAT DE RIU 0 -70 | MC| | | 20,20875|
| |MM | 11,888| 24,50| 291,24|
| 2200408|BALAST SORTAT NESPALAT DE RIU| MC| | | 100,0 1744|
| | 0 -30 MM | 58,834| 24,50| 1.441,43|
| 2200496|NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU | MC| | | 0,12936|
| |SI LACURI 0 0 -1 0 MM | 0,096| 28,00| 2,68|
| 2200513|NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU | MC| | | 106,55407|
| |SI LACURI 0 0 -3 0 MM | 78,929| 28,00| 2.210,01|
| 2200575|NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI| MC| | | 4,36307|
| | LACURI 0 0 -3 0 MM | 3,232| 28,00| 90,49|
| 2200587|NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI| MC| | | 23,8 3916|
| | LACURI 0 0 -7 0 MM | 17,659| 28,00| 494,44|
| 2200642|NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI| MC| | | 61,0 3523|
| | LACURI 3 0 -7 0 MM | 45,211| 28,00| 1.265, 92|
| 2204870|MOZAIC DIN PIATRA ALBA SACI | KG| | | 1,5 5314|
| |G= 5 0X 7 0MM | 1553,136| 0,16| 250,05|
| 2301472|CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A | BUC| | | 37,84589|
| |C1 240X115X 88 VRAC S5185 | 12208,350| 0,81| 9.827,72|
| 2301484|CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A | BUC| | | 12,99367|

157
| |C1 240X115X 88 BALOT S5185 | 4086,060| 0,90| 3.661,11|
| 2301628|CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A | BUC| | | 18,2 4042|
| |C1 290X240X188 CONT S5185 | 996,200| 4,57| 4.553,63|
| 2301630|CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A | BUC| | | 55,7 9423|
| |C1 290X240X188 VRAC S5185 | 3047,200| 4,08| 12.435,62|
| 2303119|COAMA MICA 320X206X110 CAL1 | BUC| | | 0,2 4500|
| |NETRATATA S515 | 98,000| 1,02| 100,16|
| 2600933|CART BIT STR ACOP NISIP CA400| MP| | | 0,04040 |
| | 100CMX20M S 138 | 20,718| 3,71| 76,86|
| 2601626|CART BIT FARA STR ACOP BLANC | MP| | | 0,00704|
| |CI400 100CMX20M S 138 | 9,261| 2,45| 22,69|
| 2601872|IMPISLITURA FIRE STIC.BIT. | MP| | | 0,35601|
| |PERF.IPB 1200 100CM 10M S7916| 104,709| 4,90| 513,07|
| 2901052|LEMN FOC RASINOASE DESEURI | T| | | 0,1 2778|
| | | 0,128| 77,98| 9,96|
| 2901167|MANELE D=7 -11CM L=2 -6M | MC| | | 0,01709|
| |RASINOASE S.1040 | 0,02 8| 350,00| 9,97|
| 2903878|SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C | MC| | | 2,3 2500|
| |GR=24MM L=5,00M S 942 | 4,650| 664,30| 3.089,00|
| 2903995|SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D | MC| | | 0,152 36|
| |GR=24MM L=4,00M S 942 | 0,305| 450,10| 137,15|
| 2904004|SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D | MC| | | 0,10843|
| |GR=24MM L=4,50M S 942 | 0,217| 427,70| 92,75|
| 2904406|DULAP RASINOS TIVIT CLASA A | MC| | | 0,12745|
| |GR=48MM LUNG=3 50M S 942 | 0,255| 1.190,70| 303,51|
| 2905931|SIPCI DE RASINOASE GELUITE 5 -| M| | | 0,00168|
| |15X10-30 MM | 11,200| 1,26| 14,11|
| 2905955|SIPCI RASIN.CL I II GROS 18 | MC| | | 1,0 7800|
| |24 -24 48MM L=1 50 -2 75M | 2, 156| 429,80| 926,65|
| 2928361|PANOU COFRAJ ASTEREALA SCIND.| MP| | | 0,5 3686|
| |RAS.SCURTE SUBSCURTE | 35,791| 36,61| 1.310,31|
| 2946765| PERVAZURI FAG 30 X 20 X 800 | M| | | 0,06436|
| |XX CLS.2 S 228 4 | 134,085| 1,12| 150,18|
| 2948050|GHERMELE CARBOLINIZATE | BUC| | | 0,16265|
| | | 325,290| 1,33| 432,64|
| 2948098|PERVAZURI BAGHETE PT.USI CHER| M| | | 0,21360|
| |.RASIN.32 19 MM. | 106,800| 2,21| 235,49|
| 2958990|LEMN DE FOC FOIOASE TARI L 1M| KG| | | 0,2 4159|
| | LIVRABIL DIN DEPOZIT | 241,593| 0,27| 65,95|
| 3642287|TABLA ZINCATA S2028 0 50X | KG| | | 0,1 8794|
| |650X1000 OL32 -1N CAL.1 | 187,944| 7,47| 1.403,75|
| 3700390|BANDA DIN OTEL LAM.CALD S908 | KG| | | 0,0 0647|
| |3 X 30 OL37 -1N | 6,468| 3,10| 20,06|
| 3803128|SIRMA MO ALE OBISNUITA D= 1 12| KG| | | 0,07984|
| | OL32 S 889 | 79,840| 4,60| 367,18|
| 5838579|SURUB CU CAP PATRAT PT.LEMN L| BUC| | | 0,00110|
| | 10 X 140 F1 S 1455 | 12,210| 0,46| 5,64|
| 5841021|PIULITE PATRATE M 10 GR.6 S | BUC| | | 0,00012|
| |926 | 12,210| 0,17| 2,05|
| 5883043|SAIBA PLATA PENTRU LEMN A M | KG| | | 0,0 0024|
| |11 OL34 S 7565 | 0,204| 16,10| 3,28|
| 5886772|CUIE CU CAP CONIC TIP A1 1 8 | KG| | | 0,0 3487|

158
| |X 40 OL34 S 2111 | 30,064| 5,57 | 167,31|
| 5886928|CUIE CU CAP CONIC TIP A 3 0 X| KG| | | 0,0 0452|
| | 60 S 2111 | 3,893| 5,01| 19,51|
| 5886942|CUIE CU CAP CONI C TIP A1 3 X | KG| | | 0,06063|
| |70 OL34 S 2111 | 52,270| 4,95| 258,68|
| 5887893|CUIE CU CAP PLAT TIP B 3 0 X | KG| | | 0,00227|
| |30 S 2111 | 1,960| 5,45| 10,67|
| 5904770|ALIAJ DE LIPIT STANIU -PLUMB | KG| | | 0,00590|
| |LP30 | 5,896| 66,93| 394,60|
| 6001317|PIATRA DE SLEFUIT FORMA | KG| | | 0,0 2188|
| |RINICHI H= 73 MM | 18,859| 13,30| 250,82|
| 6001630|HIRTIE SLEF.USC.STICLA FOI | BUC| | | 0,0 0084|
| |23X30 GR 10 S1581 | 42,200| 0,64| 27,18|
| 6101234|GRUND PRENADEZ TIP M NTR 2831| KG| | | 0,0 0620|
| | -74 | 5,744| 11,59| 66,54|
| 6101337|CHIT DE CUTIT ALB 1522 C .101-| KG| | | 0,00929|
| |2 STAS 6592 -80 | 8,445| 10,82| 91,39|
| 6103294|VOPSEA MINIUM DE PLUMB V.351 -| KG| | | 0,00106|
| |3 NTR 90 -80 | 0,980| 24,43| 23,94|
| 6109872|ARACET TIP E 50 POLIACETAT DE| KG| | | 0,00853|
| | VINIL.TIP E | 8,205| 6,02| 49,39|
| 6110443|PRENADEZ 400 NII 2829 -74 | KG| | | 0,01241|
| | | 11,487| 19,32| 221,93|
| 6200573|BENZINA AUTO NEETILATA TIP CO| L| | | 0,0 0104|
| | R 75 NORMALA S 176 | 1,126| 1,75| 1,97|
| 6201084|ULEI EMULSIONABIL PT. | KG| | | 0,0 6462|
| |DECOFRARE BETOANE S11382 | 55,709| 4,72| 263,22|
| 6202806|APA INDUSTRIALA PT.LUCR. | MC| | | 2,37800|
| |DRUMURI -TERASAMENTE IN | 2,378| 0,70| 1,66|
| 6202818|APA INDUSTRIALA PENTRU | MC| | | 79,57848|
| |MORTARE SI BETOANE DELA RETEA| 79,578| 0,70| 55,70|
| 6311231|CIRLIGE DIN OTEL ZINCATE PT. | BUC| | | 0,0 2812|
| |JGHEABURI | 39,600| 3,16| 125,02|
| 6311528|SCOABE OTEL PT.CONSTR.DIN | KG| | | 0,0 0142|
| |LEMN.LAT 65 -90MM L.200 -300MM | 1,221| 8,40| 10,26|
| 6311982|BRATARI DIN OTEL ZINC PT.BURL| BUC| | | 0,0 0847|
| |.SEMIROT.SAU DREPT | 20,160| 3,59| 72,39|
| 6719093|DISTANTIER DIN M.PLASTI.PT | BUC| | | 0,020 22|
| |POZ.ARM.IN BETON PT GRINZI | 2021,592| 0,27| 537,74|
| 6829070|CHINGI METALICE PT.COFRAJE LA| KG| | | 0,01104|
| | STILPI DIN BETON | 11,040| 11,43| 126,20|
| 7324699|HIRTIE DE ZIAR 50G MP STAS | KG| | | 0,01048|
| |260 -70 IN SULURI | 10,479| 3,47| 36,31|
| 7343982|RUMEGUS DIN LEMN | KG| | | 0,0 0313|
| | | 3,126| 0,04| 0,11|
| 7356850|ULEI TEHNIC DE FLOAREA | KG| | | 0,0 0703|
| |SOARELUI TIP 1 STAS 2710 -58 | 5, 620| 9,38| 52,72|
MATERIALE MARUNTE| 9.206,38|
TOTAL MATERIALE| 97.226,65 LEI|
? EURO|

Beneficiar, Ofertant,

159
Extras Manopera
–––––––––––––––––––––––––––
| C O D | D E N U M I R E |CANTITATEA| TARIF | V A L O A R E |
|MESERIE | M E S E R I E | IN ORE | ORAR | M A N O P E R A |
–––––––––––––––––––––––––––
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
–––––––––––––––––––––––––––
| 0010212|BETONIST 12 | 189,974| 13,50| 2.564,64|
| 0010222|BETONIST 22 | 112,158| 13,50| 1.514,13|
| 0010232|BETONIST 32 | 9,534| 13,50| 128,70|
| 0010242|BETONIST 42 | 148,813| 13,50| 2.008,97|
| 0010252|BETONIST 52 | 18,678| 13,50| 252,15|
| 0010711|DULGHER CONSTRUCTII 11 | 60,767| 13,50| 820,36|
| 0010712|DULGHER CONSTRUCTII 12 | 118,021| 13,50| 1.593,28|
| 0010721|DULGHER CONSTRUCTII 21 | 84,367| 1 3,50| 1.138,96|
| 0010722|DULGHER CONSTRUCTII 22 | 211,459| 13,50| 2.854,69|
| 0010732|DULGHER CONSTRUCTII 32 | 75,544| 13,50| 1.019,84|
| 0010742|DULGHER CONSTRUCTII 42 | 58,024| 13,50| 783,32|
| 0011111|FIERAR BETON 11 | 75,565| 13,50| 1.020,13|
| 0011112|FIERAR BETON 12 | 103,896| 13,50| 1.402,59|
| 0011121|FIERAR BETON 21 | 74,860| 13,50| 1.010,60|
| 0011132|FIERAR BETON 32 | 113,610| 13,50| 1.533,74|
| 0011251|FINISOR MASE PLASTICE 51 | 60,717| 13,50| 819,68|
| 0012211|IZOLATOR HIDROFUG 11 | 12,065| 13,50| 162,88|
| 0012221|IZOLA TOR HIDROFUG 21 | 4,199| 13,50| 56,69|
| 0012231|IZOLATOR HIDROFUG 31 | 8,474| 13,50| 114,40|
| 0012611|MOZAICAR 11 | 49,155| 13,50| 663,60|
| 0012621|MOZAICAR 21 | 95,381| 13,50| 1.287,65|
| 0012631|MOZAICAR 31 | 18,256| 13,50| 246,45|
| 0012641|MOZAICAR 41 | 19,600| 13,50| 264,60|
| 0012711|PARCHETAR 11 | 7,516| 13,50| 101,47|
| 0012721|PARCHETAR 21 | 54,115| 13,50| 730,56|
| 0012731|PARCHETAR 31 | 7,516| 13,50| 101,47|
| 0012741|PARCHETAR 41 | 84,179| 13,50| 1.136,42|
| 0012811|PAVATOR 11 | 7,703| 13,50| 103,99|
| 0012821|PAVATOR 21 | 2,568| 13,50| 34,66|
| 0013112|TINICHIGIU SANT 12 | 22,544| 13,50| 304,34|
| 0013122|TINICHIGIU SANT 22 | 2,688| 13,50| 36,29|
| 0013132|TINICHIGIU SANT 32 | 29,960| 13,50| 404,46|
| 0013311|ZUGRAV VOPSITOR 11 | 11,240| 13,50| 151,74|
| 0013321|ZUGRAV VOPSITOR 21 | 14,050| 13,50| 189,68|
| 0013331|ZUGRAV VOPSITOR 31 | 19,695| 13,50| 265,88|
| 0013341|ZUGRAV VOPSITOR 41 | 25,335| 13,50| 342,02|
| 0013412|ZI DAR 12 | 91,783| 13,50| 1.239,08|
| 0013422|ZIDAR 22 | 124,287| 13,50| 1.677,88|
| 0013432|ZIDAR 32 | 115,911| 13,50| 1.564,80|
| 0013442|ZIDAR 42 | 26,770| 13,50| 361,39|
| 0013452|ZIDAR 52 | 0,090| 13,50| 1,21|
| 0019621|SAPATOR 21 | 155,415| 13,50| 2.098,10|
| 0019921|MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 2| 555,737| 13,50| 7.502,45|
| 0019931|MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 3| 331,549| 13,50| 4.475,91|
| 0060122|TIMPLAR 22 | 7,645| 13,50| 103,21|
| 0060132|TIMPLAR 32 | 4,286| 13,50| 57,87|
| 0060142|TIMPLAR 42 | 36,394| 13,50| 491,32|
| 0100131|FASONATOR 31 | 10,600| 13,50| 143,10|
| 0100141|FASONATOR 41 | 4,700| 13,50| 63,45|
| 0100151|FASONATOR 51 | 5,250| 13,50| 70,88|
| 0100231|CORHANITOR 31 | 0,350| 13,50| 4,73|
| 0100241|CORHANITOR 41 | 4,600| 13,50| 62, 10|
| 0100341|STIVUITOR 41 | 3,700| 13,50| 49,95|
| 0109921|MUNCITOR AUX. 21 | 8,550| 13,50| 115,43|
| 0109931|MUNCITOR AUX. 31 | 5,100| 13,50| 68,85|
MANOPERA DE MANIPULARE| 2,84|
TOTAL MANOPERA| 3.505| 47.319,58 LEI|
? EURO|

Beneficiar, Ofertant,

160
Extras Utilaje

–––––––––––––––––––––––––––
| C O D | D E N U M I R E |CANTITATEA| TARIF | V A L O A R E |
| UTILAJ | U T I L A J | IN ORE | ORAR | TOTALA UTILAJ |
–––––––––––––––––––––––––––
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
–––––––––––––––––––––––––––
| 0003553|BULDOZAR PE SENILE 65 -80CP |
| | | 0,344| 63,00| 21,66|
| 0003702|BETONIERA CU CADERE LIBERA |
| |AC T.ELECTRIC 101 -250L | 55,662| 25,08| 1.396,00|
| 0003710|CENTRALA DE BETON |
| |SEMIAUTOMATIZATA 21 -40MC/ORA | 1,056| 112,80| 119,13|
| 0003716|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON|
| | ACTIONAT,ELEC TRIC 0,9 -1,5KW | 78,173| 1,89| 147,75|
| 0003717|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON|
| | ACT.PNEUM VP2C(FARACONSAER) | 14,736| 0,58| 8,58|
| 0003817|MALAXOR PT.MORTAR,ACTIONAT |
| |ELECTRIC,200 L | 0,864| 20,82| 17,99|
| 0004004|COMPACTOR AUTOPROP.CU RULOUR.|
| |(VALTURI) PINA LA 12TF | 0,932| 46,50| 43,34|
| 0004029|TOPITOR DE BITUM |
| |TRACTAT(EXCLUS.TRACTORUL) | 2,799| 1,62| 4,53|
| 0004201|MAS.AUTOMATA DE TAIAT SI |
| |INDRET.OT.BET.ACT.EL. D=3 – | 0,917| 7,05| 6,47|
| 0004203|STANTA ELECTRICA DE TAIAT |
| |OTEL -BETON,DIAM.PINA LA 40 MM| 1,411| 4,08| 5,76|
| 0004205|MASINA DE FASONAT OTEL -BETON |
| |D=PINA LA 40MM 2,2KW | 5,856| 3,48| 20,38|
| 0006609|TROLIU ELECTRIC 3,1 -5TF |
| | | 0,423| 30,18| 12,78|
| 0006702|MACARA DE FEREASTRA 0,15TF |
| | | 0,614| 14,04| 8,63|
| 0006751|AUTOMACARA 5TF,HMA=6,5M, |
| |DESCHIDERE MAX=5,5M | 3,685| 57,30| 211,16|
| 0007301|BOB ELEVATOR MOBIL CU |
| |ELECTROMOTOR DE 4,5 KW | 22,906| 28,20| 645,94|
UTILAJE DE MANIPULARE| -0,33|
TOTAL UTILAJE| 2.669,77 LEI|
? EURO|

Beneficiar, Ofertant,

161
Extras Transporturi

–––––––––––––––––––––––––––
|COD GR.|MIJLOC DE TRANSPORT SMB ART/ATM|CANTITATEA| PRET | V A L O A R E |
|TRANSP.| GRUPA DE TRANSPORT | TONE | LEI/TONA | T O T A L A |
–––––––––––––––––––––––––––
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
–––––––––––––––––––––––––––
| |AUTO BASCULANTA |
| 5|AGREGATE BALASTIERA 33450| 0,07276| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 8|LEMN, CONFECTII L EMN 11350| 0,36938| 0,00| 0,00|
| | 11380| 3,79292| 0,00| 0,00|
| | 24860| 0,06436| 0,00| 0,00|
| | 2497 0| 0,00110| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 9|CARAMIZI SI INLOCUITORI 25803| 124,87421| 0,00| 0,00|
| |AUTOBASCULANTA |
| 10|CIMENT 11550| 61,86727| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 11|VAR SI BITUM 25690| 0,56390| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 13|PROFILE, TEVI METAL 10090| 0,00647| 0,00| 0,00|
| | 10100| 5,68208| 0,00| 0,0 0|
| | 33180| 0,02022| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 15|MATERIALE CONSTRUCTII 20440| 0,10002| 0,00| 0,00|
| | 24030| 0,00853| 0,00| 0,00|
| | 24581| 0,00620| 0,00| 0,00|
| | 24585| 0,00106| 0,00| 0,00|
| | 25810| 0,24500| 0,00| 0,00|
| | 25831| 0,04744| 0,00| 0,00|
| | 25833| 0,35601| 0,00| 0,00|
| | 3 7630| 0,00929| 0,00| 0,00|
| |AUTOCAROSATA |
| 21|MATERIALE USOARE 20600| 0,00084| 0,00| 0,00|
| |ALTE MIJLOACE |
| 23|ALTE MATERIALE 10280| 0,18794| 0,00| 0,00|
| | 10970| 0,00104| 0,00| 0,00|
| | 11340| 0,01709| 0,00 | 0,00|
| | 11440| 0,21360| 0,00| 0,00|
| | 11490| 0,01048| 0,00| 0,00|
| | 20250| 0,07984| 0,00| 0,00|
| | 20350| 0,00590| 0,00| 0,00|
| | 20450| 0,00227| 0,00| 0,00|
| | 23405| 0,06462| 0,00| 0,00|
| | 24773| 0,01241| 0,00| 0,00|
| | 25440| 0,53686| 0,00| 0,00|
| | 30150| 0,00012| 0,00| 0,00|
| | 30160| 0,00024| 0,00| 0,00|
| | 37580| 0,00142| 0,00| 0,00|
| | 37650| 1,55314| 0,00| 0,00|
| | 40000| 0,24230| 0,00| 0,00|
TRANSPORT DE MANIPULARE| 0,00|
TOTAL TRANSPORT| 0,00 LEI|
? EURO|

Beneficiar, Ofertant,

162
LISTA DE ACTIVITATI u.t.=1 zi=8 ore
––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––––––––-
| D E N U M I R E |CANTITATEA UM| Vm | VM | EFECTIV | DUR ATA |
|A C T I V I T A T E| | [ore] | [u.t.] | | [u.t.] |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
| 1 | 2 | 3 | 4 | 6 | 7 |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|pregatirea_ 0,000 mc| 83,755| 10,469|………………………… ………………….MANOPERA[7]| 2|
|terenului | | |SAPATOR [2,21]| |
| | | |FASONATOR [1,71]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [1,20]| |
| | | |MUNCITOR AUX. [1,14]| |
| | | |CORHANITOR [0,41]| |
| | | |STIVUITOR [0,31]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|realizarea_ 0,000 mc| 630,818| 78,852|…… ……………………………………….MANOPERA[7]| 11|
|fundatiilor | | |BETONIST [2,48]| |
| | | | MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [2,46]| |
| | | |SAPATOR [1,28]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [0,36]| |
| | | |FIERAR BETON [0,34]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[1,03]| |
| | 0,085| 0,011|BULDOZAR PE SENILE 65 -80CP [0,00]| |
| | 30,837| 3,855|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,34]| |
| | 0,262| 0,033|CENTRALA DE BETON SEMIAUTOMATIZATA 21 -40MC/ORA [0,00]| |
| | 49,240| 6,155|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,54]| |
| | 3,660| 0,457|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACT.PNEUM VP2C(FARACONSAE [0,04]| |
| | 0,917| 0,115|MAS.AUTOMATA DE TAIAT SI INDRET.OT.BET.ACT.EL. D=3 -20MM [0,01]| |
| | 1,411| 0,176|STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL -BETON,DIAM.PINA LA 40 MM [0,02]| |
| | 5,856| 0,732|MASINA DE FASONAT OTEL -BETON D=PINA LA 40MM 2,2KW [0,06]| |
| | 0,423| 0,053|TROLIU ELECTRIC 3,1 -5TF [0,00]| |
| | 0,915| 0,114|AUTOMACARA 5TF,HMA=6,5M,DESCHIDERE MAX=5,5M [0,01]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|placa_pe _sol 0,000 mc| 226,212| 28,277|…………………………………………….MANOPERA[6]| 5|
| | | |FIERAR BETON [2,45]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [1,84]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,85]| |
| | | |BETONIST [0,81]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,26]| |
| | 3,633| 0,454|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,10]| |
| | 6,205| 0,776|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,16]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|umpluturi 0,000 mc| 27,052| 3,381|…………………………………………….M ANOPERA[5]| 1|
| | | |SAPATOR [2,11]| |
| | | |PAVATOR [1,71]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,69]| |
| | | |………………………………….. ………UTILAJE[0,16]| |
| | 0,932| 0,116|COMPACTOR AUTOPROP.CU RULOUR.(VALTURI) PINA LA 12TF [0,16]| |
––––––––––––––––––––––––––––––– –––––––––––––
|hidroizolatie 0,000 mp| 17,235| 2,154|…………………………………………….MANOPERA[5]| 1|
| | | |IZOLATOR HIDROFUG [4,31]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,20]| |

163
| | 0,381| 0,048|TOPITOR DE BITUM TRACTA T(EXCLUS.TRACTORUL) PINA LA 500L [0,10]| |
| | 0,428| 0,054|MACARA DE FEREASTRA 0,15TF [0,11]| |
––––––––––––––––––––––––– –––––––––––––––––––
|zid_parter 0,000 mc| 365,840| 45,730|…………………………………………….MANOPERA[7]| 7|
| | | |ZIDAR [3,55]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [3,10]| |
| | | |DULGH ER CONSTRUCTII [0,26]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,02]| |
| | 0,864| 0,108|MALAXOR PT.MORTAR,ACTIONAT ELECTRIC,200 L [0,02]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|stalpisori_parter 0,000 mc| 137,222| 17,153|…………………………………………….MANOPERA[8]| 2|
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [3,78]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [1,57]| |
| | | |FIERAR BETON [1,26]| |
| | | |BETONIST [1,02]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,44]| |
| | 2,230| 0,279|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,12]| |
| | 5,663| 0,708|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,31]| |
––––– –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––
|planseu_si_centuri_ 0,000 mc| 358,493| 44,812|……………………………………………MANOPERA[10]| 5|
|peste_p arter | | |FIERAR BETON [2,82]| |
| | | |BETONIST [2,59]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [2,45]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [2,10]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,62]| |
| | 0,129| 0,016|BULDOZAR PE SENILE 65 -80CP [0,00]| |
| | 7,442| 0,930|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,21]| |
| | 0,397| 0,050|CENTRALA DE BETON SEMIAUTOMATIZATA 21 -40MC/ORA [ 0,01]| |
| | 7,500| 0,938|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,21]| |
| | 5,538| 0,692|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACT.PNEUM VP2C(FARACON SAE [0,15]| |
| | 1,385| 0,173|AUTOMACARA 5TF,HMA=6,5M,DESCHIDERE MAX=5,5M [0,04]| |
––––––––––––––––––––––––––––––––––- –––––––––
|zid_etaj 0,000 mc| 287,077| 35,885|…………………………………………….MANOPERA[6]| 6|
| | | |ZIDAR [3,03]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [2,72]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [0,22]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|stalpisori_etaj 0,000 mc| 116,474| 14,559|…………………………………………….MANOPERA[8]| 2|
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [4,12]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [1,72]| |
| | | |FIERAR BETON [0,97]| |
| | | |BETONIST [0,96]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,38]| |
| | 2,323| 0,290|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,15]| |
| | 3,400| 0,425|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,23]| |
––––––––– –––––––––––––––––––––––––––––––––––
|planseu_si_centuri_ 0,000 mc| 326,004| 40,750|……………………………………………MANOPERA[10]| 4|
|peste_etaj | | |FIERAR BETON [3,18]| |
| | | |BETONIST [2,63]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [2,11]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [1,96]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,61]| |

164
| | 0,129| 0,016|BULDOZAR PE SENILE 65 -80CP [0,00]| |
| | 6,665| 0,833|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,20]| |
| | 0,397| 0,050|CENTRALA DE BETON SEMIAUTOMATIZATA 21 -40MC/ORA [0,01]| |
| | 6,165| 0,771|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT,ELECTRIC 0,9 -1,5 [0,19]| |
| | 5,538| 0,692|VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACT.PNEUM VP2C(FARACONSAE [0,17]| |
| | 1,385| 0,173|AUTOMACARA 5TF,HMA=6,5M,DESCHIDERE MAX=5,5M [0,04]| |
––––––––––––––––––––––––––––––––––––––- –––––
|acoperis_tip_ 0,000 mp| 293,363| 36,670|……………………………………………MANOPERA[10]| 4|
|sarpanta | | |DULGHER CONSTRUCTII [6,37]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [2,51]| |
| | | |TINICHIGIU SANT [0,65]| |
| | | |IZOLATOR HIDROFUG [0,25]| |
| | | |…………………………………. ……….UTILAJE[0,67]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
| | 2,418| 0,302|TOPITOR DE BITUM TRACTAT(EXCLUS.TRACTORUL) PINA LA 500L [0,08]| |
| | 0,186| 0,023|MACARA DE FEREASTRA 0,15TF [0,01]| |
| | 17,547| 2,193|BOB ELEVATO R MOBIL CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW [0,58]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|tencuieli_ 0,000 mp| 9,090| 1,136|….. ………………………………………..MANOPERA[5]| 0|
|interioare | | |ZIDAR [3,69]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,77]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [0,09]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,04]| |
| | 0,081| 0,010|BOB ELEVATOR MOBIL CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW [0,04]| |
––––––––––––––– –––––––––––––––––––––––––––––
|pardoseli_calde 0,000 mp| 267,688| 33,461|…………………………………………….MANOPERA[7]| 5|
| | | |PARCHETAR [3,93]| |
| | | |FINISOR MASE PLASTICE [1,56]| |
| | | |MOZAICAR [0,91]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,47]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,05]| |
| | 2,093| 0,262|BOB ELEVATOR MOBIL CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW [0,05]| |
––––––– –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
|pardoseli_reci 0,000 mp| 172,038| 21,505|…………………………………………….MANOPERA[4]| 6|
| | | |MOZAICAR [3,34]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,44]| |
| | | |ZIDAR [0,13]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,07]| |
| | 3,061| 0,383|BOB ELEVATOR MOBIL CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW [0,07]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|vopsitori 0,000 mp| 70,320| 8,790|…………………………………………….MANOPERA[3]| 3|
| | | |ZUGRAV VOPSITOR [2,93]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|geamuri 0,000 mp| 70,907| 8,863|…………………………………………….MANOPERA[3]| 3|
| | | |TIMPLAR [2,01]| |
| | | |ZIDAR [0,51]| |
| | | |MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. [0,36]| |
| | | |DULGHER CONSTRUCTII [0,07]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,01]| |
| | 0,123| 0,015|BOB ELEVATOR MOBIL CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW [0,01]| |
–––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ––
|tinichigeri 0,000 m| 35,592| 4,449|…………………………………………….MANOPERA[2]| 2|

165
| | | |TINICHIGIU SANT [1,98]| |
––––––– ––––––––––––––––––––––––––––––––––––-
|trotuar 0,000 mc| 9,763| 1,220|…………………………………………….MANOPERA[3]| 1|
| | | |BETONIST [2,44]| |
| | | |…………………………………………..UTILAJE[0,63]| |
| | 2,532| 0,316|BETONIERA CU CADERE LIBERA ACT.ELECTRIC 101 -250L [0,63]| |
TOTAL om * ore= 3.504,942

Beneficiar, Ofertant,

166

CAIET DE SARCINI

SAPATURI
Acest capitol cuprinde sarcinile ce trebuie respectate la lucrarile de
terasamente (sapatura,umplutura,compactare si transport pamant) la
infrastructura constructiilor curente – de orice fel – la lucrari de constructii
industriale,agrozootehnice,locuinte si soc ial-culturale.
La lucrarile de sapatura se vor avea in vedere urmatoarele normative:

In condiții de execuție pe timp friguros
Nu se admite executarea ultimului strat de sapatura in apropierea cotei
de fundare pe timp friguros, fara a se lua masuri impotriva inghetului (pentru
a nu ingheta terenul) care ar duce la schimbarea conditiilor geotehnice ale
terenului, pe care urmeaza a se funda constructia.
Utilaje si materiale plastice: p e langa utilajele principale enumerate la
punctul a se mai adauga:
-locomotiva pentru sursa de aburi, cu reteaua de tevi sau reteaua de tevi
pentru aburi, cu abur de la alte surse;
-rogojini sau alte materiale termoizolante impotriva inghetului.
Pamantul rezultat din sapatura se depoziteaza local si pe etape, pentru
umplutura si numai diferenta rezultata se transporta cu utilaje de transport la
locul de depozitare. Normativ Titlu
C 169 -88 Normativ pentru executarea lucrarilor de terasamente
P 10-86 Proiectarea si executarea lucrarilor de fundatii directe la constructii
Ts Norme de deviz pentru terasamente
C 16 -84 Normativ pentru executarea pe timp friguros a lucrarilor de
constructii – Norme republicane pentru protectia muncii

167
La transportul pamantului se va tine seama de:
-distanta de transport,act incheiat de benefi ciar sau proiectant cu
constructorul;
-infoierea pamantului rezultat din sapatura;
-utilajele mecanice folosite;
-incarcarea mecanica a utilajului de transport,cu eventualele relee de
depozitare in cadrul sapaturii.
Dupa executia infrastructurii, a eventua lelor canale de instalatii, se
executa sistematizarea pe verticala – la cotele din proiect – cu umplutura de
pamant ramasa de la sapatura.
Pamantul ales pentru umplutura, rezultat din sapatura, nu trebuie sa
contina stratul de sol vegetal, urme de radacini , deoarece, in timp prin
putrezire ar duce la goluri cu posibile tasari.
Umplerea se va executa numai pe teren bun. Nu se admite umplutura
pe teren vegetal. Straturile de pamant, pietris etc.rezultate din sapatura se
compacteaza in straturi de 20 – 25 cm g rosime, cu maiul de mana, maiul
mecanic sau in suprafete intinse, cu cilindrul compresor, prin treceri
succesive – de 2 – 3 ori in acelasi punct – folosindu -se pamant cu umiditate
optima pentru compactare.
Este foarte importanta compactarea pamantului cu m ulta
constiinciozitate, pentru a se evita eventualele tasari ale trotuarelor, ale
zidurilor autoportante, care descarca pe pardoseala sarcini (pe nervurile
pardoselii).
Sapatura generala si sapaturile locale se realizeaza numai dupa
tasarea constructiei si verificarea tasarii acesteia de catre beneficiar
impreuna cu seful de proiect.

168
Dupa executia fundatiilor, inainte de turnarea betonului in pereti sau
executia zidariei, se retraseaza axele constructiei si se materializeaza
constructia pe fundatii.
Se admi t deviatii de 5 – 10 cm pentru fundatii continue, fara a iesi
zidaria de caramida in afara fundatiei (pentru devieri mai mari, cu avizul scris
al proiectantului, in functie de importanta elementului de constructie).
La structuri de cadre (diafragme, panour i mari) se verifica retrasarea
inaintea turnarii cuzinetului, centurii, abaterile constructiei peste 5 cm fiind
discutate cu proiectantul, iar corectiile urmand a fi facute la cuzinet, centura,
fara a se permite acestea si la stalpi, diafragme, panouri mar i, abateri care
nu trebuie sa fie mai mari de 2 – 3 cm.
In functie de importanta constructiei volumului acesteia, natura
terenului de fundare, sistemul constructiv, proiectantul prin obligatiile de
proiectare sau asistenta tehnica – va fi chemat pe santier pentru verificarea si
consemnarea in scris a lucrarilor in fazele ascunse:
-trasarea axelor constructiei;
-adancimea de fundare (teren bun de fundare) si latimea acesteia;
-se vor lua probe pentru verificarea compactarii umpluturilor,mai ales acolo
unde c ota terenului amenajat este mai sus decat cota terenului natural.
Masuratorile lucrarilor de terasamente (sapatura, umplutura,
compactare) si transport se vor la m3 de terasamente, respectiv tone pentru
transport conform proiect, scazandu -se pentru volumul de umplutura volumul
canalelor de instalatii – daca este cazul.
Cand lucrarile comporta volume importante de pamant, solutia de
executare a terasamentelor se stabileste pe baza unui calcul de optimizare,
criteriile de baza fiind consumul de energie, costu l si durata de executie a
lucrarilor. De regula, executarea acestor lucrari se face mecanizat, metodele

169
manuale aplicandu -se numai acolo unde folosirea mijloacelor mecanice nu
este justificata din punct de vedere tehnico -economic.
In timpul executarii lucr arilor, constructorul are obligatia sa urmareasca
atat stabilitatea masivelor de pamant cat si stabilitatea constructiilor si
instalatiilor invecinate.
Pentru sprijinirea sapaturilor se folosesc de regula elemente de
inventar modulate.
Atunci cand executar ea sapaturilor pentru fundatii implica dezvaluirea
unor retele existente subterane (electrice, gaze, apa, canalizarea etc.), care
raman in functiune, trebuie luate masuri corespunzatoare de protejare a
acestora. In cazul cand in proiect nu era prevazuta ex istenta acestor
instalatii, se opresc lucrarile si prin beneficiareste chemat proiectantul.
Dezafectarea acestor instalatii se face numai cu acordul partilor
interesate si sub supravegherea beneficiarului sau a unitatilor de exploatare.
Inainte de incepere a lucrarilor propriu -zise se executa o serie de lucrari
pregatitoaresi anume:defrisari, demolari, amenajarea platformei etc.
Excavarea stratului vegetal se face de obicei mecanizat. Scurgerea
apelor de suprafata spre terenul pe care se executa lucrarile de constructii
trebuie oprite prin executarea unor santuri de garda, care sa dirijeze aceste
ape in afara zonelor de lucru. Dimensiunile acestor santuri, pantele de
scurgere si modul de protejare a talazurilor se prevad in proiect.
In cazul terenurilor accidentate sau cand debitul apelor de colectat este
redus, executarea acestor santuri nefiind economica, se prevad rigole.
Normativ ele prevad ca in nisipuri le argiloase, argile si pamanturi
sensibile la umezire in care apa infiltrandu -se local, poate dauna stabilitatii
terasamentelor, peretii santurilor pot fi impermeabilizati.Toate lucrarile
impermeabilizate sau consolidare trebuie prevazute in proiect.Trasar ea pe
teren se face dupa curatirea, nivelarea si amenajarea platformei de lucru.

170
Fundatiile constructiilor se aseaza la o anumita adancime, astfel incat
pentru realizarea lor este necesara excavarea (saparea) terenului pana la
adancimea prevazuta in proiec t.
La executarea sapaturilor pentru fundare trebuie sa avem in vedere
urmatoarele:
-mentinerea echilibrului natural al terenului in jurul gropii de fundare sau in
jurul fundatiilor cladirilor existente, astfel incat sa nu fie periclitata rezistenta
sau stabilitatea acestora;
-atunci cand turnarea betonului de fundatii nu se face imediat dupa
terminarea sapaturilor, acestea se vor opri la o cota mai ridicata decat cota
finala; se face acest lucru pentru a se impiedica modificarea caracteristicilor
fizico -mecanice ale terenului de sub talpa fundatiei respective.
Atunci cand in aceeasi incinta sau platforma se executa mai multe
constructii apropiate intre ele atacarea lucrarilor se face astfel incat sa se
asigure executarea fundatiilor incepand cu cele care sunt situate la
adancimea cea mai mare, iar sapaturile respective sa nu influenteze nici
constructiile sau instalatiile executate anterior si nici pe cele ale viitoarelor
lucrari invecinate.
In cazul sapaturilor de lungimi mai mari pentru fundare, fundul s apaturii
(in orice faza a lucrului) trebuie sa fie inclinat spre unul sau mai multe puncte
de colectare a apelor, in caz de ploaie in timpul executiei lucrarilor.
Prezenta apei subterane constituie cea mai dificila problema in
executia excavatiilor pentru fundatii.
Trebuie avut grija ca lucrarile de epuismente sa nu produca modificari
ale stabilitatii masivelor de pamant din zona lor de influenta si sa pericliteze
rezistenta si stabilitatea cladirilor existente invecinate.
Cand săpaturile se executa cu exca vatoare, nu trebuie sa fie depasit
profilul proiectat al sapaturii. De aceea, sapatura se va opri cu aproximativ 20

171
– 30 cm deasupra cotei profilului sapaturii, diferenta urmand a se executa cu
alte utilaje mecanice sau manual.
In cazul terenurilor nesensi bile, la acțiunea apei (pietrisuri, terenuri
stancoase, etc.) sapaturile se executa de la inceput pana la cota stabilita prin
proiect.
In cazul terenurilor sensibile la actiunea apei (PSU), sapaturile trebuie
oprite mai sus decat cota prevazuta in proiect si anume:
-pentru nisipuri fine 0.20 – 0.30 m
-pentru pamanturi argiloase 0.15 – 0.25 m
-pentru PSU 0.40 – 0.50 m
Atunci cand la cotade fundare pe fundul gropii,apar crapaturi in teren,
trebuie chemat proiectantul care stabileste masurile ce trebuie luate in
vederea fundarii.
Daca inainte de inceperea lucrarilor de turnare a betonului in fundatii
fundul gropii este umezit superficial in urma unei ploi de scurta durata el este
lasat sa se zvante, iar atunci cand umezirea este puternica, se indeparteaza
stratul de noroi format.
Schimbarea cotei de fundare se face numai cu acordul proiectantului si
orice modificare in acest sens, se consemneaza in registru de procese
verbale de lucrari ascunse.
La executare sapaturilor langa constructii existente si mai ales a tunci
cand se coboara sub fundatiile acestor cladiri, proiectantul trebuie sa
prevada masuri speciale pentru asigurarea stabilitatii acestor constructii
(sprijiniri, subzidiri etc.). Chiar daca aceste lucrari au fost omise din proiect,
constrctorul nu este absolvit de obligatia de a lua imediat masuri de asigurare
a stabilitatii, sesizand beneficiarul si cerand proiectantului sa stabileasca
solutiile de adoptat pentru aceasta noua situatie.

172
In cazul lucrarilor de terasamente cu volume mari de importanta sau
tehnicitate ridicata, la care se aplica tehnologii noi si se cere precizie mare in
executarea lucrarilor, acestea se executa numai pe baza de caiet de sarcini,
fise sau proiect tehnologic.
Sapaturile cu pereti verticali nesprijiniti se pot executa cu adan cimi
pana la:
-0.75 m in cazul terenurilor necoezive si slab coezive;
-1.25 m in cazul terenurilor cu coeziune mijlocie;
-2.00 m in cazul terenurilor cu coeziune foarte mare.
In cazul sapaturilor cu pereti verticali nesprijiniti, trebuie luate
urmatoarele masuri pentru mentinerea stabilitatii malurilor:
-terenul din jurul sapaturii sa nu fie incarcat si sa nu fie supus la vibratii;
-pamantul rezultat din sapaturi sa nu fie depozitat la o distanta mai mica de
1m de la marginea gropii de fundare; in cazul sapaturilor pana la
1madancime, distanta se poatelua egala cu adancimea sapaturii;
-se vor lua masuri de inlaturare rapida a apelor rezultate din precipitatii sau
provenite accidental;
-daca din cauze neprevazute turnarea fundatiilor nu se efectueaza imedi at
dupa sapare si se observa fenomene ce indica pericol de surpare, se iau
masuri de sprijinire a peretelui in zona respectiva sau de transformare a lor in
pereti de taluz.
Normativul C.169 -83 mentioneaza: ’’constructorul este obligat sa
urmareasca apariția si dezvoltarea crapaturilor longitudinale paralele cu
marginea sapaturii, care pot indica inceperea surparii malurilor si sa ia
masuri de prevenire a accidentelor ’’.

173

COFRAJE
Acest capitol cuprinde sarcinile ce trebuie respectate la lucrările de
cofrare pentru turnarea betoanelor monolite de orice fel (simple sau armate)
la elemente de constructii ca:fundatii,pereti,grinzi si placi.
Caietul de sarcini nu se refera la cofraje speciale ca:cofraje
glisante,cofraje tunel,cofraje pentru elemente de tipul cupo lelor,panze
subtiri,plansee casetate etc.,altele decat cele obisnuite.
Normative de referința
Materialele uzuale pentru cofraje vor fi: material lemnos,derivate ale
acestuia,metal sau materiale plastice.
Materialele trebuie sa corespunda reglementarilor specifice in vigoare.
Se mai utilizeaza:
-suruburi cu cap inecat pentru lemn sau cuie filetate tip “B” sau cuie din
sarma de otel,cap conic,tip “D”;
-cofrajele metalice se executa – de regula – din otel pentru constructii,precum
si toate standardele referitoare la laminate;
-pentru unguentul de garda,aplicat imediat dupa curatire se va folosi emulsia
parafinoasa SIN,cu urmatoarea compozitie:parafina – 20-25%,sapun – 1.5-2%
si apa – 78.5-73%.
Operațiunile de montare ale cofrajelor:
-curatirea si nivelarea locului de montaj;
-trasarea pozitiei cofrajului; Normativ Titlu
C 140 -86 Normativ pentru executarea lucrărilor din beton si beton armat
C 126 -73 Normativ pentru alcatuirea si folosirea cofrajelor metalice plane
C 11 -74 Instructiuni tehnice privind alcatuirea si folosirea panourilor din
placaj
pentru cofraj C 16 -84 Realizarea pe timp friguros a lucrarilor de constructii
NE 012 -99 Cod de practica pt.executarea lucrarilor de beton si beton armat

174
-transportul si asezarea panourilor si a celorl alte materiale si elemente de
inventar,in apropierea locului de montaj;
-curatirea si ungerea panourilor;
-asamblarea si sustinerea provizorie a acestora;
-verificarea pozitiei cofrajului,pentru fiecare element de constructie,atat in
plan orizontal cat si pe verticala si fixarea in pozitie corecta si relatia cu
elementele de la etajul inferior,verificarea golurilor;
-incheierea,legarea (blocarea) si sprijinirea definitiva a tuturor cofrajelor,cu
ajutorul dispozitivelor de blocare
(caloti,juguri,tiranti,zavo are,distantieri,proptele,contravanturi);
-etansarea rosturilor.
Partile laterale ale cofrajelor se pot indeparta dupa atingerea unei
rezistente in beton de 25 N/mm2,incat fetele si muchiile sa nu fie deteriorate.
Pentru decofrarea fetelor inferioare – la placi si la grinzi – si mentinerea
popilor de siguranta se vor respecta cu strictete conditiile din normativele in
vigoare .
Se stemuiesc cu mortar de ciment găurile pentru tirantii cofrajelor.Se
debavureaza suprafețele de beton si se remediaza defectele de turnare.
Daca in documentatia tehnica nu sunt date sarcini suplimentare,se vor
respecta urmatoarele abateri,la elementele de cofraj,gata confectionate:
-lungime ± 4 mm;
-latime ± 3 mm.
Abaterile fata de dimensiunile din proiect ale cofrajelor si ale
elemen telor din beton si beton armat – dupa decofrare – vor fi cei din C 140 –
86,tabel X.3.1.

175
Proiectul pentru cofraj si sustineri se elaboreaza de antreprenor,pe
cheltuiala sa. Condiții privid controlul calitatii :
-controlul preliminar,care cuprinde lucrarile pregatitoare,in special trasarea si
elementele sau subansamblurile de cofraje si sustiner i;
-in cursul executiei,pozitionarea fata de trasare si modul de fixare al
elementelor;
-in final,receptia cofrajelor si consemnarea in registrul de procese verbale
pentru verificarea calitatii lucrarilor ce devin ascunse;
-alcatuirea elementelor de sustin ere si sprijinire;
-incheierea corecta a elementelor cofrajelor si asigurarea etanseitatii
acestora;
-dimensionarea interioara a cofrajelor,in raport cu cele ale elementelor care
urmeaza a se betona;
-pozitia cofrajelor in raport cu trasarea si cu elemente le corespunzatoare
situate la nivelele inferioare;
-verificarea golurilor.
Măsurătorile lucrarilor de cofraje se fac la m2 de cofraj in contact cu
betonul.Se scad golurile mai mari decat 0.25 m2.
In afara lucrarilor aratate mai sus se vor prevedea:
-montar ea de sipci triunghiulare,pentru evitarea muchiilor vii;
-montarea schelelor de acces si platformelor de lucru,la betonare si armare;
-stemuirea golurilor lasate de tiranti;
-debavuarea muchiilor si repararea golurilor si a defectelor; Abaterile limita ale suprafetelor de rezemare de alemente prefabricate
Elemente planseu si
acoperis 6 m 10 mm
6 m 15 mm
Grinzi si pereti 20 mm
Stalpi 10 mm

176
-ungerea cofrajului cu materiale ce nu afecteaza aspectul finisajului (pe
parcursul exploatarii). Se cuprind preturile de achizitionare,transport,montare
– demontare,curatire,returnare ladetinator,precum si chiria – in caz de
imobilizare pe santier.
ARMAREA BETONULUI
Oteluri folosite pentru armaturi
Otelurile pentru armaturi se depozitează separat,in spatii amenajate
corespunzator,pe tipuri si diametre,astfel incat sa se evite murdarirea sau
conditiile care favorizeaza corodarea otelurilor si sa poata fi identificate usor.
Inainte de fasonare armaturile trebuie sa fie curate si
drepte.Eventualele pete de rugina se pot indeparta prin lovire cu ciocanul sau
prin frecare cu perii de sarma (numai in zonele in care barele urmeaza a fi
innadite prin sudura).
Otelul-beton este livrat in bare indoite sau colaci,astfel incat inainte de
taiere si fasonare,el trebuie indreptat cu grija,fara a se deteriora profilul.In
cazul intinderii otelului cu troliul,alungirea maxima nu trebuie sa depaseasca
2mm/m.
Barele taiate si fasonate,cat si carcaselesunt apoi depozitate in mod
corespunzator in pachete etichetate,spre a se evita confundarea lor. Tipul de otel pentru
armaturi Simbolul Domeniul de utilizare
Otel-beton rotund,neted
(STAS 438/1 -89) OB 37 Armaturi de rezistenta sau constructive
Sarma trasa neteda pentru
beton armat (STAS 438/2 –
91) STNB Armaturi de rezistenta sau
constructive;armaturile de rezistenta
numai sub forma de plase sudate sau
carcase sudate Plase sudate pentru beton
armat (STAS 438/3 -98) STPB
Otel-beton cu profil periodic
(STAS 438/1 -89) PC 52 Armaturi de rezistenta la elemente cu
betoane de clasa cel putin C12/15
PC 60 Idem,C16/20

177
Pe santierele unde conditiile locale favorizeaza coroziunea
armaturilor,se recomanda montarea si betonarea armaturilor i ntr-un timp cat
mai scurt (maxim 15 zile).
Armaturile se termina cu sau fara ciocuri.Ciocul se indoaie la 180° in
cazul armaturilor netede si la 90° in cazul armaturilor cu profil periodic.
Raza interioara la indoire este de min.1.25 d in cazul armaturilor netede
si 2d in cazul celor cu profil periodic (d – diametrul barei).Portiunea dreapta
de la capat (dupa indoire) este de 3 d la armaturile netede si de 7 d la cele cu
profil periodic.
Indoirea barelor inclinate,a barelor de trecere din stalpi in grinzi si a
celor trecu te peste coltul unui cadru,se face dupa un arc de cerc a carui raza
va fi cel putin 10d.Portiunea dreapta a capetelor barelor inclinate trebuie sa
aiba cel putin 20d in zonele intinse si 10d in zonele comprimate.
Fasonarea ciocurilor si indoirea armaturilo r se executa fara socuri,cu
miscari lente.
Montarea armaturilorpoate sa inceapa numai dupa ce s -a efectuat
receptionarea calitativa a cofrajelor si dupa ce proiectantul a acceptat fisa
tehnologica de betonare a elementelor sau partilor de structura,al caror
volum depaseste 100 m3,aparand necesitatea de a fi prevăzute rosturi de
betonare.De asemenea la montarea armaturilor trebuiesc adoptate masuri
corespunzatoare care sa asigure buna desfasurare a turnarii si compactarii
betonului (crearea unor spatii l ibere intre armaturile de la partea superioara,la
intervale de max im 3 m,care sa permita patrunderea libera a betonului sau a
furtunelor;crearea in lungul grinzilor la interval de 1.5 m a spațiului necesar
pătrunderii pervibratorului in timpul compactării betonului).
Armaturile se monteaza in pozitia prevazuta in proiect.Se iau masuri
corespunzatoare pe șantiere care sa asigure mentinerea armaturii in timpul
turnarii si compactarii betonului (agrafe,distantieri,capre etc.).In general se

178
prevad:cel putin doi distantieri/m2 de placa sau perete,cel putin un distantier
pe un ml de grinda sau stalp si cel putin un distantier intre randurile de
armaturi,la fiecare 2 ml de grinda in zona in care armatura este prevazuta pe
doua sau mai multe randuri.
Distantierii po t fi confectionati din mortar de ciment,in forma de prisma
cu cate o sarma (pentru a fi legate armaturi) sau din masa plastica.
Pentru mentinerea in pozitie a armaturilor de la partea superioara a
placilor se folosesc capre din otel -beton. Caprele se dispu n intre ele in camp
la distanta de max im 1 m (1 buc./m2) si in zonele de consola,de max im 50 cm
(4 buc./m2),care sunt cele mai periclitate in ceea ce priveste calcarea de
catre muncitori a armaturilor de la partea superioara a placilor.
In cazul armaturilor cu diametre mai mari de 14 mm sau a placilor cu
grosimea > 40 cm,se admite depasirea distantelor mentionate anterior,pentru
asigurarea pastrarii pozitiei corecte a armaturii.In astfel de situatii pe
santiere,caprele pot fi inlocuite cu bare sud ate de armatura inferi oara si
superioara.
Se recomanda ca armatura sa se monteze sub forma de carcase
preasamblate,sudate prin puncte,in cazul in care se dispune de mijloace
mecanice de ridicare si montaj.
Praznurile si placutele metalice inglobate se fixe aza prin puncte de
sudura fie prin legaturi cu sarma de armatura elementului respectiv sau de
cofraj.
La incrucisari,barele de armatura trebuie sa fie legate intre ele prin
legaturi de sarma neagra sau prin sudura electric prin puncte.In cazul legarii
cu sarma,se folosesc doua fire de sarma cu 1 – 1.5 mm.
Obligatoriu retelele de armaturi din placi si pereti au legate doua
randuri de incrucisari marginale,pe tot conturul;restul incrucisarilor (din
mijlocul retelelor) se leaga din doi in doi,in ambele sensuri .In cazul placilor

179
curbe subtiri,retelele se leaga in toate punctele de incrucisare.Se leaga toate
incrucisarile barelor la grinzi si stalpi,cu colturile etrierilor sau cu ciocurile
agrafelor;restul incrucisarilor acestor bare cu portiunile drepte ale
etrierilor,pot fi legate numai in sah (cel putin din doi in doi).
In mod obligatoriu,barele inclinate se leaga de primii etrieri cu care se
incruciseaza.
Etrierii si agrafele care se monteaza inclinat fata de armatura
longitudinala,se leaga de toate barele cu care se incruciseaza.
Inainte de a trece la innadirea armaturilor,folosirea plaselor sudate ca
armaturi pentru elementele din beton armat (monolit sau prefabricat) se face
in special la placi pentru plansee si acoperisuri.
Innadirea armaturilorse face prin suprapunere,suduri, mansoane
presate la rece,mansoane sudate metalo -termic.
Pentru armaturile intinse ale elementelor din beton armat obisnuit,in
cazuri curente,aderenta buna,conditii normale de solicitare,trebuie respectate
lungimile de innadire prin petr ecere .
Pentru plase sudate,lungimile minime de innadire vor fi:
-un ochi +5 cm intre axele barelor externe ale fiecarei plase din cuprinsul
innadirii,daca pe lungimea respectiva de petrecere exista cel putin cate doua
bare dispuse pe cealalta directie la fiecare plasa;
-≥ 40 d,daca pe lungimea respectiva exista cel putin cate o bara dispusa pe
cealalta directie la fiecare plasa; Calitatea otelului Lungimea de innadire a armaturilor longitudinale pentru beton
declasa:
C12/15 C8/10;C12/15 C16/20 ;C20/25
OB 37 (cu ciocuri) 40d 35d
PC 52 35d 30d
Pc 60 35d 30d

180
-≥ 40 d,pentru plase sudate din PC 52 sau PC 60 si 60 d pentru cele din bare
cu profil neted,dar mai putin decat 30 cm la plasele sudate care nu au bare
dispuse pe cealalta directie.
In cazul diafr agmelor,ancorarea armaturilor poate aparea in
urmatoarele situatii:
-barele orizontale din centuri si barele orizontale independente din armarea
de camp la intersectiile in forma de T sau L;
-barele orizontale din boiandrugi;
-barele verticale din diafragm e ancorate in fundatii sau centurile subsolului;
-barele verticale de la capetele montantilor,care se ancoreaza intr -o
diafragma de la un nivel inferior.
In cazul barelor orizontale din centuri si a barelor orizontale
independente din armarea de camp la in tersectiile in forma de T sau L,se
prevede o lungime de ancorare de 40 d pentru barele din PC 52,PC 60 si OB
37 cu ciocuri,iar pentru barele din OB 37 fara ciocuri 60 d (in mod obligatoriu
bara va avea o indoitura).
In cazul barelor orizontale din boiandru gi si a celor ancorate in
fundatii,se prevede o lungime de ancorare de 50 d,barele din OB fiind
prevazute cu ciocuri.
Plasele care formeaza armarea continua a diafragmelor,se leaga cu
agrafe,pentru asigurarea pozitiei in timpul turnarii,folosindu -se:
-4 agrafe/m2 in cazul barelor cu d ≤ 8mm
-8 agrafe/m2 in cazul barelor cu d> 8mm.
Pentru protectia armaturii contra coroziunii si pentru buna conlucrare a
acesteia cu betonul,este necesar sa se realizeze un strat de acoperire a
armaturilor.Sunt r ecomandate val orile din tabelul de mai jos:

181

Armaturile înclinate cu d ≥16mm se recomanda sa aiba o acoperire
laterala de beton cu grosimea de min im 2d.Aceasta conditie este obligatorie
pentru elementele din beton confectionat cu agregate usoare.
Se prevad grosimi sporite pentru:
-elemente care sunt supuse dire ct actiunii intemperiilor,neprotejate de
tencuiala (+10mm); Elementul Grosimea min.nominala a
stratului de acoperire (mm) Observatii
Placi cu
grosimea < 100 mm 10
Daca inaltimea este < 500mm si
diametrul armaturii ≤16mm,
grosimea min. este de 20mm ≥ 100mm 15
Grinzi cu
inaltimea < 250 mm 15
≥ 250mm 25
Stalpi 25 –
Fundatii cu strat de egalizare -armaturile de la
fata interioara 35 –
Fundatii,stalpi,grinzi in contact cu pamantul 50 Pentru fetele laterale ale
elementelor min. 45mm;se poate
reduce la 25mm prin executarea
ulterioara a unei tencuieli cu
mortar M 100,in grosime de
min.20mm sau a unei
hidroizolatii (1 panza + 2 bitum)
sau alta protectie similara
Etrieri sau armaturi transversale din carcase
sudate 15
Armaturi din profile laminate 50 –

182
-elemente situate in mediu agresiv sau in zona litoralului Marii Negre;
-elemente la care restrictiile privind PSI prevad grosimi mai mari ale stratului
de acoperire.
Atunci cand din motive bine j ustificate constructorul nu dispune de
sortimentul si diametrele prevazute in proiectul de executie,se poate proceda
la inlocuirea acestor armaturi,respectand insa urmatoarele conditii;
-adoptarea altor diametre de bare,de acelasi tip de otel cu cel inlocu it,se face
astfel incat aria armaturii sa rezulte egala sau cu cel mult 5% mai mare decat
cea din proiect;
-pentru armaturile de rezistenta din grinzi,diametrul nou adoptat trebuie sa nu
fie mai mic dar cel mult cu 25% mai mare decat cel prevazut in proiec tul
lucrarii,insa fara a schimba tipul otelului;
-inlocuirile armaturilor cu bare din alt tip de otel decat cel prevazut in
proiect,se poate face numai cu avizul proiectantului sau pe baza datelor
precizate in proiect;aceasta inlocuire se mentioneaza pe pl anurile de
executie,care se depun la cartea constructiei si va fi vizata de inginerul care
are in subordine lucrarea respectiva.
La terminarea montarii armaturilor se va verifica:
-tipul otelului,numarul,diametrul,pozitia si modul de fasonare a barelor
-modul de fixare a barelor intre ele
-lungimea portiunilor de bare care depasesc reazemele sau care urmeaza a
fi inglobate in elementele care se toarna ulterior
-pozitia innadirilor si lungimile de petrecere ale barelor
-calitatea sudurilor si a legaturilor cu sarma
-numarul si calitatea legaturilor dintre bare
-dispozitivele de mentinere a pozitiei armaturilor in cursul betonarii
-modul de asigurare a grosimii stratului de acoperire cu beton si dimensiunile
acestuia

183
-pozitia,modul de fixare si dimensiunile pieselor inglobate in beton
Constatarile in urma acestor verificari se consemneaza in procese
verbale in care se vor preciza concret verificarile si masuratorile
efectuate,abaterile constatate iar dupa caz,incad rarea in tolerantele
admisibile.

BETOANE
Acest capitol cuprinde sarcinile ce trebuie respectate la lucrările de
betoane simple si armate,confectionate cu agregate grele,tu rnate monolit pe
santier,in elemente de constructii industriale,agrozootehnice,locuinte si
social -culturale.
Pentru betoane speci ale folosite in zone cu agresivitate naturala sau
chimica,pentru betoane hidrotehnice si betoane supuse la temperaturi
ridicate se vor indica separat conditiile ce trebuiesc indeplinite.
De asemenea nu sunt cuprinse conditiile ce trebuiesc indeplinite pent ru
betoane cu caracter de unicat,betoane de inalta rezistenta,unde cerintele de
exploatare sunt altele decat cele obisnuite pentru lucrari curente.
Functie de densitatea aparenta in stare intarita la 28 zile,betoanele se
clasifica in categorii de densitate :
Densitatea aparenta a betonului intarit este raportul dintre masa
betonului si volumul sau aparent (inclusiv volumul porilor si al golurilor
interioare).
Betonul de categorie usor se imparte in urmatoarele subcategorii de
densitate: Categoria de densitate a betonului Densitatea aparenta in stare intarita la 28
zile Foarte greu > 2500
Greu 2201 – 2500
Semigreu 2001 – 2200
Usor 1000 – 2000
Foarte usor < 1000

184
-Usor 1.2 cu densitatea 1000 – 1200 kg/m3
-Usor 1.4 cu densitatea 1201 – 1400 kg/m3
-Usor 1.6 cu densitatea 1401 – 1600 kg/m3
-Usor 1.8 cu densitatea 1601 – 1800 kg/m3
-Usor 2.0 cu densitatea 1801 – 2000 kg/m3
Betoanele se clasifica in categorii de lucrabilitate , functie de tasare,
grad de compact are sau remodelare VE – BE.
-lucrabilitatea L 5 se refera la betoanele speciale, preparate cu aditivi
superplastifianti;
-in functie de tehnologie de transport si executie,se pot adopta si categorii de
lucrabilitate intermediare.
Lucrabilitatea betonului proaspat reprezinta proprietatea acestuia de a
asigura umplerea cofrajelor si inglobare (G c) sau remodelare VE – BE.
Clasa betonului se defineste pe baza rezistentei caracteristice Rbk,
care este rezistenta la compresiune determinata pe cuburi cu latura de 14.1
cm la varsta de 28 zile, sub a carei valoare se pot intalni statistic cel mult 5%
din rezultate categoria de
lucrabilitate a
betonului Tasarea conului
(cm) Gradul de
compactare Remodelare VE –
BE
Lo – > 1.46 >31
L1 – 1.26 – 1.45 30-21
L2 1 – 4 1.11 – 1.25 20-11
L3 5 – 9 1.04 – 1.10 10-5
L4 10 – 15 < 1.04 <4
L5 16 – 20 – –
Clasa Rc(cub) -N/mmp Clasa Rc(cub) -N/mmp
C4/5 C35/45 56,5
C8/10 18 C40/50 62,5
C12/15 23,5 C45/55 67,5
C16/20 29 C50/60 73
C20/25 36
C25/30 42
C30/37 48

185
Gradul de impermeabilitare reprezinta presiunea maxima a apei pana
la care aceasta patrunde in eprubete, fara a depasi adancimea limita.
Gradul de gelivitate reprezinta numarul de cicluri de inghet -dezghet,la
care trebuie sa reziste betonul .

Materiale
Sortimente uzuale de cimenturi,caracterizarea acestora precum si
domeniul de utilizare sunt precizate in Anexa IV din C 140 -86.
Pentru elementele de construcție care au condiții “normale de
exploatare”,tipul de ciment ales va respecta Tabela IV.1.2 din C 140-86.
In cazul cand in proiectul intocmit se specifica calitatea
cimentului,aceasta se va respecta cu prioritate.
Verificarea calitatii cimentului se va face:
-la aprovizionare,conform prevederilor din Anexa X. 1.pct.A;
-inainte de utilizare,conform preve derilor din Anexa X.1.pct.B;
-metodele de incercare sunt reglementate prin STAS 227 -86 si Anexa IV.2
din C 140 -86.
Pentru prepararea betoanelor avand densitatea aparenta cuprinsa intre
2201 si 2501kg/m3 se vor folosi agregate grele,provenite din sfaramarea
naturala sau din concasarea rocilor. Gradul de impermeabilitate al betonului
Adancimea limita de patrundere a apei
(cm) 10 20 Presiunea maxima (bar)
P 10 P20 4
P 10 P20 8
P 10 P20 12
Gradul de gelivitate
Gradul de gelivitate Numar de cicluri de inghet –
dezghet G 50 50
G 100 100
G 150 150

186
Conditiile tehnice pe care trebuie sa le indeplineasca agregatele sunt
indicate in STAS 1667 -76 Anexa IV.3.
Pentru prepararea betoanelor se vor utiliza sorturile:
Utilizarea altor sorturi de agregate se poate face numai cu acordul
proiectantului.
Verificarea calitatii agregatelor se va face:
-la aprovizionarea,conform prevederilor din Anexa X.1.pct.A2;
-inainte de utilizare,conform prevederilor din Anexa X.1.pct.B2 din C 140 –
86.Metodele de incercare sunt reglementate in STAS 4606 -80 (Anexa IV.4.).
Apa utilizata la confectionarea betoanelor poate s a provina din reteaua
publica sau din alta sursa,dar in acest caz trebuie sa indeplineasca conditiile
tehnice prevazute in normativele in vigoare .
In cazul in care se impune realizarea de betoane cu caracteristici ce se
pot obtine numai cu ajutorul unor ad itivi,proiectantul va indica – in piesele
proiectului – acest lucru.
Betoanele pentru constructii se prepara numai in statii de betoane
atestate pentru productia de betoane.
Pentru cantitati mai mici de 10 m3 beton/ora si in volum de cel mult
50m3/schimb p ot funcționa – cu acordul beneficiarului si proiectantului – sub
directa subordonare a conducatorului lucrarii pe care o deserveste,statiile pot
functiona fara certificat de atestare.
La statiile de betoane va fi atasat – la loc vizibil – reteta
corespunza toare tipului de beton ce se prepara. Sortul Dimesiunea
Sortul 1 Agregate 0 – 3 mm
Sortul 2 Agregate 3 – 7 mm
Sortul 3 Agregate 3 – 7 sau 7 – 20 mm
Sortul 4 Agregate 16 – 31 sau 16 – 40 mm

187
Betonul se va transporta,cu mijloace de transport special amenajate,iar
durata nu va depasi valorile din Tabelul 5.1.din C 140 -86.
Executarea lucrarilor de betoane
-Pregatirea turnarii betonului se va face cu respectarea conditiilor de la
punctele 6.1.,6.5. din C 140 -86.
-Betonarea diferitelor elemente si parti ale constructiei.Reguli generale de
betonatre .
Betoanrea unei constructii va fi condusa nemijlocit de seful punctului de
lucru,care va fi permanent la locul de turnare si va supraveghea respectarea
stricta a fisei tehnologice intocmite la santier.
-Compactarea betonului se va face mecanic – prin vibrare – sau manual – prin
batere si indesare – cu respectarea condițiilor si indicațiilor de la punctele
6.13. – 6.35. din C 140 -86.
Cand rosturile de lucru nu pot fi evitate,pozitia lor va fi stabilita prin
proiect sau fisa tehnologica a lucrarilor.
La stabilirea pozitiei rostului de lucru se vor respecta regulile prevazute
la punctele 6.33. – .6.39. din C 140 -86.
-Tratarea betonului dupa turnare
Pentru a se asigura conditii favorabile de intarire si de reducere a
deformatiilor din contractie,betonul turnat va fi protejat – pentru mentinerea
umiditatii minime – sapte zile dupa turnare,respectand indicatiile si c onditiile
de la punctele 6.40 – 6.45. din C 140 -86.
-Decofrarea
Partile laterale ale cofrajelor se pot indeparta dupa ce betonul a atins
o rezistenta de minim 2.5 N/mm2,astfel incat fetele si muchiile elementelor sa
nu fie deteriorate (cca.2 – 4 zile).

188
Pentru decofrarea fetelor inferioare – la placi si grinzi – si mentinerea
popilor de siguranta se vor respecta cu stictete conditiile si indicatiile de la
6.47 – 6.55. si Tabelele 6.2. si 6.3. din C 140 -86 si STAS 1275 -88.
Abaterile maximale admise la executa rea lucrarilor de beton si beton
armat sunt:
Pentru constructii cu caracter special se vor respecta abaterile date
prin proiect.
Controlul calitatii lucrarilor de betoane se va face – pe faze – astfel:
-inainte de inceperea betonarii;
-in cursul betonarii elementelor de constructii;
-in decofrarea or icarei parti de constructie.
Criteriile pentru aprecierea calitatii betonului urmares c evitarea livrarii
sau punerii in opera a unui beton care nu indeplineste conditiile impuse.
Calitatea betonului pus in lucrare se consemneaza intr -un proces –
verbal inche iat intre beneficiar si constructor.
Daca nu s -au indeplinit conditiile de calitate se vor realiza de catre
proiectant masurile ce se impun.
Masurarea lucrarilor de turnare a betoanelor se va face la m3 de beton
gata turnat si compactat,pe volum real al el ementelor turnate,conform
proiectului,scazandu -se golurile cu sectiunea > 400 cm2 fiecare.
La lungime ± 4 mm
La latime ± 3 mm
La suprafete de rezemare,lungimea sau latimea pentru elemente de
planseu si acoperis 10 mm la “I” < 6 mm
15 mm la “I” > 6 mm
Pentru stalpi la constructiile etajate 10 mm

189
INVELITORI, ȘARPANTE
Acest capitol cuprinde specificatii tehnice pentru lucrarile de invelitori si
tinichigerie la acoperisuri realizate in mod curent la constructi i civile si
industriale.
Pentru conditii speciale de realizare a invelitorilor functie de specificul
lucrarii si materiale neutralizate frecvent in executie se stabilesc specificatii
tehnice suplimentare,de comun acord proiectant,antreprenor si beneficiar.
Alte normative si standarde specifice fiecarui material si produs utilizat
pentru invelitori.
Toate materialele utilizate pentru invelitori vor fi testate – in prealabil –
furnizor si vor fi atestate calitativ.Inainte de executarea comenzilor si livrarea
materialelor,furnizorii vor prezenta mostre de produse si materiale,in special
la:
-2 mostre de material privind invelitoarea (tigla,sita,azbociment,tabla etc.);
-2 mostre de sectiuni privind materialul utilizat pentru termoizolatie;
-2 mostre de privind s ectiunile de profil pentru jgheaburi,burlane.
Pe santier se verifica calitatea materialelor,concordanta cu specificatiile
din fisele de produs,iar in caz de dubii se vor face probe si testari in
laboratoare de specialitate.
Functie de materialele utilizate ,prevazute in proiectul tehnic si in
detaliile de executie,invelitorile pot fi:
-invelitori din tigla si olane la constructii noi,reparatii si inlocuiri de invelitori;
-invelitori din materiale lemnoase – sita si sindrila – aplicate pe constructii noi
si reparatii;
-invelitori din placi plane si sita din azbociment,aplicate pe constructii noi si
reparatii;
-invelitori din foi de tabla plana,aplicate la cladiri noi sau reparatii;

190
-invelitori din foi de carton bitumat,aplicate in special la constructii provi zorii
sau baracamente;
-invelitori din placi ondulate de azbociment,aplicate la constructii pentru
baracamente,depozite,hale industriale cu sau fara termoizolatie (se utilizeaza
placi cu ondule mari,placi cu ondule medii sau placi cu ondule mici);
-invelit ori din tabla ondulata sau cutata,aplicate la constructii usoare sau
demontabile,precum si hale industriale (tabla cutata);
-invelitori din panouri ROMPAN,ca invelitori usoare,termoizolante cu forme
simple. Materialele vor corespunde calitativ,conform cert ificatelor de calitate
si standardelor:
tigle si olane
Materiale Normative
Tigle si argila STAS 519 -89
Tigle solzi din sticla STAS 2683/2 -80
Olane presate din argila STAS 513 -74
Mortar de ciment STAS 1030 -85
Materiale
auxiliare: Sipci de lemn cu secțiunea 24X38 mm ,24X48 mm STAS 942 -80
STAS 1949 -74
Tabla 0.4X750X1500 mm STAS 2028 -80
Sarma moale zincata 1 -2 mm STAS 889 -80
Carton bitumat STAS 138 -80
tabachere STAS 11853 -83
lemn – materiale lemnoase – sita – șindrila
Materiale Normative
Sita cu: Lungime 300,350,400,450,500 mm
Latime 70 .. 140 mm
Grosime 5 sau 7 mm
Sindrila cu: Lungime 350,400,500 mm
Latime 50 .. 130 mm
Grosime de cant cu uluc 15 mm
Adancime uluc 10 mm
Materiale auxiliare: Sipci din lemn de brad STAS 942-80
STAS 1949 -74
Cuie cu cap plat tip “D” STAS 2111 -81
Tabla 0.5 mm STAS 2028 -80
Carton bitumat STAS 138 -80

191

Livrarea tuturor materialelor se face pe baza de conventie intre
antreprenor si furnizor acestea fiind insotite de certificate de calitate.
Transportul se face cu mijloace CFR sau auto,luand masuri de
acoperire a acestora,pentru evitarea degradarii.
Manipularea se face cu mijloace tehnic e din dotarea
antreprenorului,functie de materiale si dimensiunea acestora.
Se va avea in vedere ca la locul de executie sa fie aprovizionate numai
cantitati ce se pun in opera intr -un schimb.
Transportul materialelor pe verticala si prin spatii inchise se va face cu
grija,pentru a nu afecta prin lovire structura si elementele constructiei finisate. foi de tabla plana
Materiale Normative
Tabla neagra format de la 650X1000X0.4 la 750X1500X0.5 mm STAS 1946 -80
Tabla zincata format de la 650X1000X0.36 la 1000X2000X0.8
mm STAS 2028 -80
Tabla din otel zincata la cald,format de la 800X1000X0.4 .. 0.6
mm STAS 10896 -80
Materiale auxiliare: Cuie cu cap lat tip “B” STAS 2111 -81
Sarma moale zincata STAS 889 -80
Materiale de lipit STAS 889-80
Grund anticoroziv si grund anticoroziv
minimum de plumb STAS 3097 -80
Chit minimum de plumb STAS 429 -85
Otel lat
materiale pentru lucrari de tinichigerie
Materiale Normative
Jgheaburi,burlane si accesorii STAS 2274 -88
Tabla zincata STAS 2028 -71
Carlige din otel lat STAS 395 -64
Bratari din benzi de otel STAS 908 -65 sarpante de lemn conform detalii
Materiale
Pe scaune din lemn rotund cioplit,ecarisat pentru invelitori usoare
Idem,pentru invelitori grele (tigle,azbociment etc.)
Materiale usoare:lemn rotund,rigle de
fag,scanduri,conform dimensiunilor din detalii
astereala se executa din: Cherestea (scanduri rasinoase 24mm)
Placi din aschii de lemn (PAL 22mm)
Placi din fibra de lemn (PFL 20mm)

192
Executia lucrarilor se va face numai de catre echipe specializate in
aceasta categorie de lucrari si numai dupa ce structura de rezistenta este
terminata.
Se vo r respecta detaliile din proiect,specifice fiecarei operatii sau
categorii de lucrari.
Inainte de aplicarea invelitorilor,responsabilul tehnic al punctului de
lucru va verifica stratul suport al invelitorii:
-se vor respecta pantele,scurgerile,planeitatea si aliniamentul formelor;
-se executa in prealabil toate strapungerile pentru cosuri de
ventilatie,conducte,tabachere,lucarne etc.;
-se va asigura o distanta de min.100mm intre cosurile de fum si partile
lemnoase sau combustibile ale suportului;
-se va asi gura,conform proiectului,scurgerea apelor – in cazul
cosurilor,luminatoarelor – prin realizarea in amonte de sei in doua ape de
min.150mm inaltime de planul invelitorii;
-se va asigura protectia anticoroziva si ignifugarea tuturor materialelor
combustibile;
-montarea tiglelor si olanelor se va face de la partea inferioara catre coama;
-stresinile cu jgheab pentru invelitori din tigla si olane vor respecta
prevederile din normativul de realizare a invelitorii;
-carligele pentru jgheaburi se vor p rinde in astereala inainte de montarea
invelitorii;
-dolia va fi alcatuita din fasii din foi de tabla,incheiate intre ele cu falturi
duble,culcate;
-toate lucrarile de taiere,fasonare si – eventual – preasamblare a unor
elemente se va face la sol,pentru a se elimina pe cat posibil executarea
acestora la punctul de lucru.

193
Avand in vedere ca de calitatea lucrarilor de invelitori depinde gradul de
asigurare a protectiei constructiei fata de intemperii,lucrarile vor fi conduse
direct de catre responsabilul punc tului de lucru.
Terminarea lucrarilor se constata de catre proiectant sau
eneficiar,numai dupa ce au fost executate toate lucrarile prevazute in proiect
si prin dispozitii de santier si acestea trebuie sa fie de calitate.
Abaterile admise pentru fiecare m aterial sunt prevazute in standardele
de referinta si normele specifice mentionate.
Verificarile se fac de catre proiectant,beneficiar si antreprenor si
constau in:
-respectarea prevederilor din proiect;
-existenta proceselor -verbale de receptii pentru luc rari ascunse;
-existenta certificatelor de calitate pentru produse si materiale;
-se verifica uzual calitatea lucrarilor si se dispune refacerea celor
necorespunzator executate.
Invelitorile se masoara la m2 suprafața desfasurata real executata.
Jgheaburil e,burlanele si elementele liniare se masoara la ml.
URMĂRIREA COMPORTĂRII IN TIMP A CONSTRUCȚIILOR
Urmarirea comportarii in timp se va face in conformitate cu Normativul
P130 -1999 si regulamentul privind urmarirea comportarii in
exploatare,interventiile in timp si postutilizarea constructiilor,aprobat prin H.G.
766/1997.
Se va realiza o urmarire curenta a comportarii in timp a constructiei.
S-au avut in vedere si normele tehnice necesare proiectantilor pentru
intocmirea instructiunilor scrise privind urmarirea comportarii in timp a
constructiilor,elaborate de MICM in anul 1998.
In ce priveste urmarirea comportarii si supravegherii starii tehnice a
constructiilor,se vor avea in vedere:

194
Fundații
Se va urmari:
-aparitia fisurilor la partea descoperita a fundatiilor,integritatea trotuarelor –
aparitia de planuri de rupere ale pardoselii in jurul fundatiilor
-aparitia infiltratiilor de apa dupa ploi si luarea masurilor de indepartare a
cauzelor ce le -au provocat,existenta scurgerilor de lichide
agresive,ulei uri,etc.,din cladire spre fundatii.
Stâlpii (sâmburii )din beton armat
Se verifica schimbarile provenite in geometria
stalpilor(verticalitate,sageti,tasari).
Se urmareste aparitia fisurilor si marimea lor sub sarcini de
exploatare,integritatea acoperirii c u beton a armaturilor.
Se urmareste starea betonului in zonele de rezemare precum si a
placilor metalice.
Se urmareste daca in cursul exploatarii nu au aparut agenti chimici
agresivi in afara celor la care structura a fost asigurata.
Plansee din beton arma t
Se urmareste aparitia fisurilor si marimea lor sub sarcini normale de
exploatare,integritatea acoperirii cu beton a armaturilor.
Se urmareste starea betonului in punctale de rezemare.
Se urmareste incadrarea sarcinilor utile in sarcinile admise de planse e.
Se face verificarea caracteristicilor geometrice ale tuturor elementelor
planseului,tasari,sageti nepermise.
Se urmareste starea elementelor de circulatie verticala.
Șarpanta din lemn si invelitoare din tigla
Se verifica daca nu au aparut deformatii si degradari la elementele din
lemn.
Se verifica conservarea peliculei de protectie a suprafetelor de lemn.

195
Se verifica legarea tiglelor de sipci(conform C37 -88).
Se vor inlocui tiglele sparte,crapate si exfoliate.
Inchideri exterioare si compartimentari din zidarie
Se vor verifica:
-desprinderea trotuarelor sau a altor elemente de soclu ;
-aparitia condensului pe suprafata peretelui ;
-integritatea peretelui din zidarie(zone lipsa,deplasari,deformat sau curbat).
Se verifica starea de fisurare,crapare,tasare,car amizi dislocate sau
lipsa.
Se va urmari prin ciocanire daca structura interioara a zidurilor prezinta
modificari sau degradari.
Pardoseli
Se urmareste integritatea pardosel ii (deformatii,crapaturi,desprinderi).
Se va controla starea suprafetei care trebuie sa fie neteda,fara
fisuri,fara rupturi,fara pete provocate de umezeala sau de actiunea agentilor
chimici.

Tamplarie
Se verifica:
-geometria si integritatea tamplariei,urmarindu -se deformari vizibile orizontale
sau verticale,deformari unghiulare ;
-starea etanseitatii tamplariei,starea santurilor si glafurilor din tabla ;
-starea ochiurilor mobile,a sistemelor de ghidare,inchidere,blocare ;
-starea structurii de rezistenta a tamplariei.
Urmarirea normala a comportarii construcției se va face si in
conformitate cu “Normativ privind urmărirea comportării in timp a
constructiilor” -indicativ
P 130 -99.

196
Toate abaterile mai mari decat cele admisibile,degradari de orice
natura,orice deficienta c onstatata,vor fi aduse la cunost iinta proprietarului
structurii,beneficiarul urmand sa remedieze situatia si sa elemine cauzele
care le -au provocat.

BIBLIOGRAFIE

Normativ privind imbunatatirea terenurilor de fundare slabe, prin procedee
mecanice; indictiv C29 -85
Cod de proiectare pentru bazele proiectarii structurilor in constructii – iunie
2005
Cod de proiectare pentru evaluarea actiunii zapezii asupra constructiilor –
iunie 2005
Cod de proiectare. Bazele proiectarii si actiuni asupra constructiilor. Actiunea
vantului.

197
Cod de proiectare P100 /1-2013 seism.
Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directa NP112 -04
Cod de proiectare pentru structuri din zidarieCR 6 -2006
Îndrumător pentru calculul și alcătuirea elementelor structurale din beton
armat – R.Agent și D.Dumitrescu
Tehnologii pentru lucrările de construcții – I.Georgescu
Beton armat – I.Georgescu

Copyright Notice

© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.

Acest articol: Dimensionarea pe reților structurali; Tehnologi e de execu ție a lucr ărilor. Verificare la condens a elementelor de închidere; Calculul… [625991] (ID: 625991)

Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.

Dimensionarea pe reților structurali; Tehnologi e de execu ție a lucr ărilor. Verificare la condens a elementelor de închidere; Calculul… [625991]

Copyright Notice

ETICA CREȘTINĂ ȘI IDEOLOGIA GENULUI O APOLOGIE PENTRU FAMILIA CREȘTINĂ DIN ROMÂNIA ÎN SECOLUL XXI… [602910]

1. No țiuni Introductive în Integrare de Sistem 1. Introducere în sisteme în inginerie electric ă 2. Generare solu ții și problematici generale 3…. [632229]

A winery is a building or property that produces wine, or a business involved in the production of wine, such as a wine company. Wineries typically… [305933]

Licenta Draft 1 [615730]

Analiza stereotipurilor de gen în reclamele de televiziune românești Coordonator științific: Absolvent: Lect. univ. dr. Monica Stroe Manolache Mălina… [307198]

1 CAPITOLUL 1: METODOLOGIA ACTIVITĂȚII DE PREDARE – ÎNVĂȚARE A MATEMATICII 1.1 Importanța studierii Matematicii Disciplina Matematică este esențială… [606186]

Copyright Notice

Similar Posts