Calculul Regimului Permanent la Un Sistem Electric de Medie Tensiune
ABREVIERI
BSRC– bobină se stingere cu reglaj continuu;
CHE– centrală hidroelectrică;
CPT – consum propriu tehnologic;
CTE– centrală termoelectrică;
CE – MT/jt – centru de exploatare rețele de medie și joasă tensiune;
FDEE– filiala de distribuție a energiei electrice;
jt– joasă tensiune;
ÎT– înaltă tensiune;
LEA – linie electrică aeriană;
LES– linie electrică subterană;
MT – medie tensiune;
PRAM – protecții prin relee, automatizări și măsură;
PT– post de transformare;
R – reanclanșator;
RAR – reanclanșare automată rapidă;
SAD – sistem de automatizare a distribuției;
SAIDI – durata medie a întreruperilor din sistem
SAIFI – frecvența medie de întrerupere în sistem
SCADA – sistem informatic de monitorizare comandă și achiziții de date;
SDEE – sucursala de distribuție a energiei electrice;
SEE– sistem electroenergetic;
STc – separator telecomandat;
TSI– transformator de servicii interne;
INTRODUCERE
Dezvoltarea accentuată, atât pe plan mondial cât și în țara noastră a rețelelor electrice de distribuție, capătă o pondere tot mai mare în ansamblul instalațiilor electroenergetice, precum și exigențele mereu crescânde ce se impun acestor instalații, au determinat necesitatea unei analize amănunțite a structurilor și caracteristicilor acestor rețele.
Lucrarea de față își propune o analiză a regimului permanent a unui sistem electric de medie tensiune cu ajutorul sistemului informatic Neplan.
Lucrarea este structurată în cinci capitole astfel:
Capitolul 1 cuprinde prezentarea structurii sistemelor electroenergetice și anume:
definirea sistemelor electroenergetice,
prezentarea succintă a instalațiilor de producere, transport, distribuție și utilizare a energiei electrice, precum și instalațiile auxiliare necesare pentru desfășurarea acestor procese,
caracteristicile SEE,
cerințele impuse în funcționarea SEE
Capitolul 2 al lucrării tratează regimurile de funcționare a sistemului electroenergetic.
Capitolul 3 cuprinde noțiuni despre modelarea componentelor sistemului electroenergetic și anume:
ipoteze de calcul a regimurile de funcționare a sistemului electroenergetic
scheme echivalente ale componentelor sistemului electroenergetic
modelarea componentelor sistemului electroenergetic: din punct de vedere topologic și calculul parametrilor specifici ai acestora
calculul regimului permanent al sistemelor electroenergetice
Capitolul 4 cuprinde studiul regimului permanent al LEA 20 kV Luduș- Cipau în sistemul informațional Neplan, la trei scheme de funcționare:
la schema normală de funcționare,
la schema optimizată de funcționare,
la schema propusă de funcționare.
Capitolul 5 cuprinde concluziile analizei și contribuțiile personale.
Motivele pentru care am ales această temă sunt legate de actualitatea, complexitatea și importanța subiectului în cadrul FDEE.
CAPITOLUL 1
STRUCTURA SISTEMULUI ELECTROENERGETIC
Definirea sistemului electroenergetic
Sistemul se definește ca fiind o grupare de elemente organizate astfel încât să execute la comandă o funcție determinată (sisteme fizice, chimice, de transport, economice etc.).
Sistemul energetic reprezintă ansamblul activităților de producere, transport și consum a energiei de toate formele, organizate pe un anumit teritoriu. Producerea și consumul de energie sunt procese de transformare a energiei dintr-o formă în alta.
Energia primară reprezintă forma sub care energia se găsește în natură: energia combustibililor fosili, energia hidraulică a apei, energia eoliană, energia solară, energia nucleară.
Energia utilă definește formele sub care omul utilizează energia, diferite de formele în care aceasta se găsește în natură: energie termică, energie mecanică, energie chimică, energie radiantă.
În procesul de transformare a formelor de energie primară în energie utilă se folosesc forme de energie intermediară, cum este energia electrică, care prin proprietățile sale, are față de celelalte forme de energie următoarele avantaje:
se obține ușor din alte forme de energie,
se transformă ușor și cu randamente ridicate în alte forme de energie,
se transmite instantaneu la distanțe mari cu pierderi mici,
este o formă de energie curată, fără impact major asupra mediului ambiant,
se distribuie la un număr mare de consumatori de puteri diferite prin rețele electrice,
se pretează bine la automatizări,
se poate măsura cu precizie etc.
Sistemul electroenergetic (SEE) reprezintă o componentă a sistemului energetic care cuprinde totalitatea instalațiilor de producere, transport, distribuție și utilizare a energiei electrice, interconectate într-un anumit mod și având un regim comun și continuu de producere și consum a acesteia (un model simplificat de sistem energetic, fig.1.1.)
Instalația electrică definește un ansamblu de echipamente electrice, interconectate într-un spațiu dat, formând un tot unitar și având un scop funcțional bine determinat.
Fig. 1.1 – Model simplificat de sistem energetic
EP-energie primară SEV-stație de evacuare
IP-instalație primară LT-linie de transport
CE-centrală electrică SD-stație de distribuție
MP-mașină primară LD-linie de distribuție
GS-generator sincron PT-post de transformare
CE-centrală electrică CM T(J)-consumator medie (joasă) tensiune
Echipament electric este denumit orice dispozitiv utilizat în cadrul activităților de producere, transport, distribuție și utilizare a energiei electrice. Echipamentele componente principaleale ale SEE sunt: generatoarele electrice din centrale, transformatoarele din stații și posturi de transformare, liniile electrice de transport și distribuție, echipamente de comutație, măsură și automatizare necesare pentru buna funcționare a sistemului.
Rețeaua electrică reprezintă partea sistemului electroenergetic destinată transportului și distribuției energiei electrice și cuprinde linii electrice aeriene (LEA), linii electrice în cablu (LES), stații de transformare, PT-uri, PA-uri, puncte de conexiuni, tablouri de distribuție.
Receptoarele electrice sunt acele echipamente în care energia electrică este transformată în forme de energie utilă (mecanică, termică, luminoasă).
Consumatorul de energie electrică cuprinde toate receptoarele dintr-o întreprindere, locuință, magazin, hotel etc.
Sistemul electroenergetic este alcătuit din următoarele instalații electrice:
de producere a energiei electrice,
de transport și distribuție a energiei electrice,
de utilizare a energiei electrice,
auxiliare.
Instalații electrice de producere a energiei electrice
Energia electrică se produce prin procesul de transformare a energiei primare în energie electrică. Dacă azi, energia electrică este produsă aproape în exclusivitate în centrale electrice cu costurile aferente, o mare preocupare este accea de a produce energie electrică „ verde” prin intermediul centralelor eoliene, fotovoltaice precum și energia din biomasă, cu costuri mult mai mici.
Centralele electrice reprezintă un complex de instalații care transformă energia primară în energie electrică. În funcție de sursa de energie primară utilizată, principalele tipuri de centrale electrice sunt:
centrale termoelectrice (CTE),
centrale hidroelectrice ( CHE),
centrale nuclearoelectrice (CNE).
Obțiunea pentru utilizarea anumitor resurse energetice este dictată de:
costul producerii energiei,
rezervele de energie primară și posibilitățile de acces la ele,
considerente de ordin economic,
considerente de ordin social,
impactul asupra mediului ambiant.
Centralele termoelectrice
Produc energia electrică pe baza unui lanț de transformări; astfel energia chimică a combustibililor (cărbuni, gaze naturale, combustibili lichizi, deșeuri) este transformată în energie termică, energia termică este transformată în energie mecanică, iar aceasta la râdul ei în energie electrică fig. 1.2.
Printre inconveniente: randament scăzut și impactul asupra mediului.
Pe plan mondial centralele termoelectrice asigură cca. 64 din producția mondială de energie electrică.
În România, în anul 2003, puterea instalată era de cca. 10 600 MW, cu o producție de cca. 25 104 TWh, adică 60 din totalul producției.
Fig.1.2. Schema simplificată a unei CHT cu cărbune
Centralele hidroelectrice
Produc energia electrică pe baza unui lanț de transformări: astfel energia hidraulică a apei (căderi de apă naturale sau artificiale, mareele, valurile) este transformată în energie mecanică, iar aceasta în energie electrică. Energia hidraulică reprezintă cea mai importantă sursă regenerabilă de energie, acoperind aproximativ 18 din cererea mondială de energei electrică.
Deși ocupă un rol major în balanța energetică mondială, există în continuare un potențial tehnic și economic impresionant care nu a fost pus încă în valoare și care ar putea contribui în viitor la acoperirea cererii de energie electrică.
Dintre avantajele certe oferite de energia hidraulică se pot aminti:
potențial hidroenergetic semnificativ,
tehnologia de conversie este matură din punct de vedere comercial,
rol important în reducera gazelor cu efect de seră,
CHE se caracterizează prin flexibilitate în exploatare,
CHE se caracterizează prin costuri de exploatare deosebit de scăzute și durate mari de vieță,
amenajările hidroenergetice pot contribui la rezolvarea altor probleme cum ar fi irigațiile sau asigurarea cu apă potabilă,
Limitările sunt legate de costurile ridicate de capital și de impactul sever produs asupra mediului în faza de construcții-montaj.
Centralele nuclearoelectrice
Centrala nuclearoelectrică (CNE) este ansamblul instalațiilor destinate conversiei energiei obținute în urma reacțiilor nucleare în energie electrică, folosind ca trepte intermediare energia termică și energia mecanică.
Dezvoltarea centralelor nucleare s-a realizat în ultimii 40 ani ca urmare a:
– progreselor înregistrate de fizica nucleară și energetica nucleară
– alternativă la combustibilul fosil clasic combustibil clasic (cărbune, petrol sau gaz metan), mari poluatoare ale mediului ambiant.
În prezent peste 16 % din energia electrică produsă în lume se obține în CNE: Franța, Finlanda, Suedia, SUA, Rusia, Japonia, Germania și altele, cu o pondere între 50 % și 70 % din totalul energiei electrice produse.
Avantajele CNE:
resursele de combustibilul nuclear sunt relativ răspândite pe glob
termenul de epuizare al combustibilului nuclear − sute de ani
prețul de cost al kWh sub cel din CTE
ponderea combustibil în prețul energiei (20 %÷40 %); la CTE clasice 60 %.
cantități reduse combustibilului nuclear
poluarea mediului ambiant este mult mai redusă decât
Dezavantajele CNE:
investițiile mari, duble față de centralele clasice
nivel tehnologic foarte ridicat și standarde de calitate foarte stricte
industrii conexe pentru producere (echipamentelor specifice CNE, prelucrare a combustibilului nuclear și a moderatorilor nucleari procesarea deșeurilor)
problema respectării normelor de securitate nucleară
evidența combustibilului nuclear
construcții rezistente la cutremure și lovituri directe
depozitarea deșeurilor și dezafectarea instalațiilor
Alte instalații de producere a energiei nelectrice
Energia solară se utilizează pentru producerea energiei electrice pe mai multe filiere. La nivelul heliocentralelor se produce căldură și apoi, prin evaporarea apei, abur. Energia electrică este produsă în continuare pe baza lanțului de conversie clasic al centralelor termoelectrice.
În cazul instalațiilor fotovoltaice, acestea sunt echipate cu fotocelule sau generatoare termoelectrice sau termoionice. Utilizarea sistemelor electrice solare devine foarte eficientă datorită costului redus și posibilității utilizării în zonele izolate. Țări dezvoltate, precum Japonia sau SUA intenționează să asigure procente însemnate din consumul rezidențial (până la 30-40%) pe baza celulelor fotovoltaice.
Utilizarea energiei eoliene pentru producerea energiei electrice a devenit o soluție de interes după criza energetică din anii ’70. La nivelul anului 1997 puterea instalată în centralele eoliene din Europa depășea 2 500 MW din care în Germania și Danemarca aproape 1 700 MW. Toate aceste centrale produc energie electrică sub formă de curent alternativ trifazat, care permite modificarea, prin transformare, a parametrilor electrici (tensiune și intensitate a curentului) potrivit necesităților concrete de transport, distribuție și utilizare.
Instalații electrice de transport și distribuție a energiei electrice
Condițiile necesare pentru construcția centralelor electrice cât și plasarea nodurilor de racord la SEE, determină existența unor distanțe mari între locurile de producere și cele de consum ale energiei electrice. În aceste condiții se impune construcția rețelelor electrice, care asigură transferul energiei de la sursă spre consumatori. Energia electrică produsă în centrale este transmisă spre consumatori prin rețele electrice, constituite din linii electrice, stații de transformare, stații de conexiuni și posturi de transformare. Structura rețelelor electrice influențează puternic siguranța în funcționare și economicitatea SEE.
Transmiterea energiei electrice spre consumatori se face la diferite niveluri de tensiune stabilite pe baza unor criterii tehnico-economice. Tensiunile nominale, standardizate în România, între fazele rețelelor de curent alternativ sunt: 0,4 kV, 6 kV, 10 kV, 20 kV, (35) kV, 110 kV , 220 kV, 400 kV, 750 kV.
Liniile electrice se împart, din punct de vedere al scopului pentru care au fost construite în:
linii electrice de transport (LT), utilizate pentru vehicularea unor puteri electrice importante (de ordinul MW) la distante relativ mari. În țara noastră, transportul energiei electrice se face la tensiuni nominale de 220 kV, 400 kV, 750 kV.
linii electrice de distributie (LD), cu o configurație mai complexă și destinate vehiculării unor puteri relativ reduse, pe distanțe scurte și la un ansamblu limitat de consumatori. Liniile de distribuție a energiei electrice sunt cu tensiuni nominale de 0,4 kV, 6 kV, 10 kV, 20 kV , 110 kV.
În apropierea marilor concentrări de consum sunt amplasate stațiile de transformare și conexiune (STC). Cu ajutorul autotransformatoarelor FIT/IT (400-110 kV) se transmite energia în rețeaua de distribuție care funcționează la înaltă tensiune (IT). Prin intermediul liniilor de transport de înaltă tensiune, energia electrică este livrată direct marilor consumatori sau este adusă în apropierea unor concentrări de mici consumatori.
La liniile electrice de înaltă tensiune sunt racordate stațiile de transformare (ST), în care are loc coborârea nivelului de la înaltă tensiune la medie tensiune. Cu ajutorul liniilor electrice de distribuție de medie tensiune (MT) – 6 kV, 10 kV, 20 kV sunt alimentați consumatorii de medie tensiune. Majoritatea consumatorilor sunt alimentați la joasă tensiune (jt) – 0,4 kV, prin intermediul posturilor de transformare (PT) racordate la liniile de distribuție de medie tensiune.
Instalații de utilizare a energiei electrice
Instalațiile de utilizare a energiei electrice sunt cunoscute sub denumirea de receptoare electrice. Un grup de receptoare legate printr-un scop tehnologic funcțional poartă denumirea de consumator electric. Ansamblul instalațiilor electrice de distribuție și utilizare aferente unei instituții, societăți comerciale sau colectivități poartă denumirea de zonă de consum.
Receptoarele de energie electrică din cadrul sistemelor electrice complexe pot avea o mare diversitate de caracteristici și pot fi alimentate din rețelele de joasă sau de înaltă tensiune. În calculul regimurilor de funcționare ale sistemelor electroenergetice, receptoarele de energie nu se iau în considerare în mod individual ci se constituie în grupuri de receptoare trifazate alimentate de pe barele de înaltă tensiune și formează consumatorul complex sau sarcina electrică complexă. În terminologia utilizată în domeniul electroenergetic consumatorul complex semnifică un dispozitiv conectat la sistemul electroenergetic care consumă putere activă și/sau reactivă și include consumatori individuali: motoare asincrone și sincrone, sarcini rezistive, redresoare etc.
Instalatii auxiliare
Din această categorie fac parte instalații cu funcții de :
asigurare și menținere a continuității alimentării cu energie electrică consumatorilor,
asigurare și menținere a calității energiei electrice: reglajul frecvenței, reglajul tensiunii,
atenuarea regimurilor dezechilibrate și armonice ,
asigurarea repartiției economice a puterii: controlul și reglajul puterilor,
protecție a personalului împotriva electrocutării.
Se pot selecta două componente principale ale unui sistem electroenergetic:
rețeaua pasivă, constituită din elemente statice, sau rețeaua electrică trifazată și
rețeaua elementelor dinamice formată din elementele active.
Elementele statice grupează componentele SEE a căror comportament static și dinamic se modelelază prin ecuații algebrice. În această categorie sunt incluse liniile electrice de transport și interconexiune, transformatoarele și autotransformatoarele electrice, consumatorii statici, bobinele de compensare și bateriile de condensatoare. Rețeaua pasivă sau rețeaua electroenergetică de transport și distribuție a energiei electrice este formată din două tipuri de rețele electrice: rețele de curent continuu și rețele de curent alternativ trifazat.
Elementele dinamice grupează acele componente ale SEE a căror comportament static și dinamic se modelează atât prin ecuații algebrice cât și diferențiale. În această categorie sunt incluse generatoarele și compensatoarele sincrone, motoarele asincrone, dispozitivele avansate de control și reglaj FACTS.
Caracteristici ale SEE
Caracteristici arhitecturale ale SEE
Arhitectura SEE se referă la structura rețelelor electrice și ierarhizarea acestora în funcție de nivelul de tensiune, de configurația lor și de rolul lor funcțional. Transferul de energie de la surse la consumatori se face prin mai multe trepte de tensiune, legate între ele prin intermediul transformatoarelor sau autotransformatoarelor din stații și posturile de transformare. Numărul nivelelor de tensiune depinde de distanța dintre centrale și locul de consum și de valoarea puterilor transportate și distribuite fig. 1.3.
Fig. 1.3.Arhitectura sistemului electroenergetic
Caracteristici arhitecturale ale SEE:
elementele de sistem, dependent de nivelul de tensiune se găsesc amplasate în diverse planuri, în funcție de natura și rolul lor,
planurile de tensiune sunt dispuse paralel între ele și la distanțe determinate de diferența între nivelele de tensiune învecinate,
legătura între planuri se realizează prin cuplajele electromagnetice ale transformatoarelor și autotransformatoarelor,
în interiorul planului sunt cuprinse elementele longitudinale ale rețelelor, iar între plane și punctul de nul sunt cuprinse elementele transversale,
rețelele din planurile superioare sunt rețele de transport, iar cele din planurile inferioare sunt rețele de distribuție,
injecția de putere în sisteme se face în rețeaua de transport, de la sursele de medie tensiune prin transformatoare sau autotransformatoare,
consumul de energie din sistem are la nivelul de înaltă, medie sau joasă tensiune prin intermediul transformatoarelor de cuplaj,
pe măsura deplasării spre planurile superioare, rețelele electrice racordate la un nod, acoperă teritorii tot mai întinse,
rețelele aflate la nodurile inferioare sunt tot mai dese, decât rețelele aflate la nodurile superioare.
În cadrul arhitecturii SEE un rol important îl are stabilirea tensiunii nominale optime a liniilor de transport, care se face prin compararea mai multor ,,variante de tensiune”, după un criteriu tehnico-economic.
Caracteristici tehnico-economice ale SEE
Sistemul electroenergetic, ca parte componentă a sistemului energetic prezintă o serie de trăsături particulare care determină abordări și tehnici de studiu specifice:
sistemul electroenergetic face parte din categoria sistemelor de dimensiuni mari, cu structură complexă din punct de vedere al extinderii în spațiu dar și al interacțiunii continue între subsistemele componente:
rețeaua electrică de transport cuprinde sute sau chiar mii de noduri la care sunt racordate centralele electrice și zonele de consum
distanțele de transport a energiei electrice de la generatoarele centralelor electrice la consumatori depășesc uneori sute sau mii de kilometri:
la procesul complex de producere, transformare, transport, distribuție și consum a energiei electrice participă un număr foarte mare de elemente, unele dinamice (turbine, generatoare, motoare), altele statice (transformatoare, linii electrice aeriene și subterane):
extinderea SEE implică eforturi economice foarte mari precum și o durată mare de execuție a obiectivelor, de ordinul lunilor sau anilor
produsul SEE, energia electrică, nu se poate înmagazina în cantități practic utile și astfel este necesar ca în fiecare moment consumul să fie corespunzător asigurat de producție:
alimentarea zonelor de consum trebuie asigurată în mod continuu, iar calitatea energiei electrice este necesar a fi menținută la un nivel corespunzător pentru a satisface necesitățile utilizatorilor
considerentele de ordin tehnic și economic impun necesitatea conducerii optimale a sistemelor electroenergetice. Dintre funcțiile și activitățile conducerii operative a SEE, optimizarea regimurilor de funcționare are o importanță deosebită, având în vedere necesitatea utilizării eficiente a resurselor energetice disponibile.
spre deosebire de alte domenii, unde o extindere determină eventual doar creșterea cantitativă a problematicilor, în cadru SEE extinderea generează probleme calitativ noi, care vizează atât fiecare subsistem în parte, dar mai ales interacțiunile dintre acestea. Aici se evidențiază problema stabilității în funcționare cu cele două aspecte ale sale: stabilitatea unghiulară și stabilitatea de tensiune.
SEE este un sistem dinamic, supus în permanență unor perturbații de diferite amplitudini și cu diferite evoluții în timp, care, în funcție de configurația sistemului și regimul de funcționare la un moment dat, pot afecta resursele și capacitatea acestuia de a-și îndeplini sigur, eficient și de calitate unicul scop: alimentarea consumatorilor.
Particularitățile menționate atribuie SEE caracteristici care determină ca analiza regimurilor de funcționare și problemele de proiectare, exploatare și control să fie extrem de complexe si pretențioase.
Actualmente se pot distinge următoarele direcții prioritare în ceea ce privește exploatarea și dezvoltarea sistemelor electroenergetice:
obiectivul creșterii rentabilizării utilizării resurselor energetice și necesitatea unui mecanism pentru protecția consumatorului de energie au condus la tendințe puternice de restructurare a sectorului energetic, manifestate prin procesele de liberalizare a pieței de energie și preocupări pentru conectarea progresivă a sistemelor electrice de putere naționale sau regionale.
apariția și dezvoltarea tehnicilor noi în transportul energiei electrice care tind să înlocuiască mijloacele tradiționale de coordonare și supraveghere ale sistemelor interconectate.
activitățile de planificare-dezvoltare dar mai cu seamă cele de conducere operativă reclamă utilizarea unor sisteme informatice complexe, flexibile și eficiente, constituite din rețele de calculatoare de proces interconectate prin sisteme de comunicații moderne.
Rezolvarea sarcinilor de conducere operativă a SEE complexe a condus, în ultimii ani, la realizarea de sisteme informatice integrate, specifice acestui domeniu al electroenergeticii. Nu se poate concepe un sistem competitiv fără un sistem SCADA și un software energetic adecvat. Aceasta implică utilizarea atât a tehnicilor clasice, bazate pe calcule algoritmice, cât și a tehnicilor noi, de tip euristic, având ca suport experiența și cunoștințele acumulate de specialiștii din domeniul electroenergetic.
În domeniul energetic, sistemul informatic trebuie armonizat dinamic cu strategia de evoluție a activităților de bază, privind producerea, transportul și distribuția energiei electrice și termice, urmărindu-se în principal ca obiective:
• instrumentarea eficientă a procesului de decizie;
• supravegherea, controlul și comanda proceselor tehnologice specifice de producere, transport și distribuție a energiei electrice și termice;
• gestionarea complexă a resurselor și evaluarea operativă a rezultatelor activității;
• cunoașterea permanentă a perspectivei pieței pentru resursele și respectiv produsele activității;
• controlul operativ al activității unităților componente, în condițiile creșterii autonomiei acesto-ra, cu încadrare coordonată în managementul strategic unitar.
Rolul informaticii în conducerea energeticii este concretizat prin:
• asigurarea setului pertinent de informații pentru managementul întregii ramuri;
• asistarea conducerii la fundamentarea deciziilor;
• îmbunătățirea activității energetice pe baza informațiilor injectate prin feedback de către celelalte ramuri industriale;
• crearea unor canale de comunicații eficiente pe verticală și orizontală ale întregului sistem;
• utilizarea sistemelor de codificare pentru nomenclatorul produselor, a consumurilor specifice de resurse, a pieselor de schimb, etc;
• valorificarea, prin adaptare și integrare, a aplicațiilor în funcțiune sau în curs de proiectare.
Principalele probleme care se pot rezolva cu noile configurații informatice sunt următoarele:
• dezvoltarea sistemică a instalațiilor energetice;
• stabilirea regimurilor economice de funcționare a agregatelor și a elementelor ce leagă producția de consumatori;
• elaborarea și aplicarea strategiei de reparații energetice;
• constituirea statisticii la nivelul fiecărei filiale și a ramurii energetice ca un tot unitar;
• retehnologizarea instalațiilor din întregul sistem energetic;
• asigurarea cu resurse suficiente și de calitate a unităților de producție;
• urmărirea prin dispecer a corelației centrală – sistem – consumator energetic;
• asigurarea calității energiilor electrice și termice produse și livrate;
• implementarea ingineriei umane și determinarea rentabilității pe ansamblul ramurii energetice.
Cerințe impuse în funcționarea SEE
Proiectarea și exploatarea SEE are la bază necesitatea asigurării tuturor condițiilor pentru alimentarea consumatorilor cu energie electrică. Preocuparile pentru îndeplinirea acestui deziderat capătă un interes sporit datorită următorilor factori de ordin tehnic și economic.
Exigența privind siguranța în alimentare și calitatea energiei electrice
Alimentarea cu energie electrică poate fi privită ca un serviciu prestat, iar energia electrică ca un produs distribuit de furnizori consumatorilor. Nivelul de calitate al energiei electrice este un rezultat al influențelor reciproce furnizor-consumator, fiecare dintre părți fiind în același timp element perturbat și perturbator. Sub acest aspect, responsabilitățile fiecăreia dintre părți sunt stabilite prin cauze contractuale.
SEE trebuie să satisfacă următoarelor cerințe:
a) continuitatea în alimentarea cu energie electrică. Satisfacerea acestei cerințe înseamna a asigura alimentarea practic fără intrerupere sau la un nivel de intrerupere admis a consumatorilor, indiferent de regimul sau starea sistemului. .
b) siguranța în funcționare a SEE reprezintă capacitatea acestuia de a suporta solicitările apărute în funcționare fără consecințe defavorabile pentru instalațiile și aparatele ce o compun, fără prejudicii pentru personalul de deservire, pentru obiectivele învecinate. Este imposibil a pretinde siguranță în funcționare absolută. A supradimensiona toate părțile componente pentru a suporta orice solicitare înseamnă eforturi financiare deosebite, de aceea este foarte importantă corelarea siguranție în funcționare cu economicitatea instalațiilor.
c) calitatea energiei electrice. În sens larg, noțiunea de calitate a unui serviciu sau produs definește un ansamblu de caracteristici ce generează aptitudinea acestuia de a satisface necesitățile utilizatorului. Nivelul de calitate al energiei electrice este apreciat prin intermediul unor indicatori specializați în funcție de respectarea condițiilor referitoare la caracteristicile undei de tensiune.
Există următoarele perturbații și eventualele lor combinații care afectează calitatea energiei electrice:
variațiile de frecvență
În regim normal de funcționare, variațiile de frecvență sunt datorate reglajului realizat la nivelul SEN ce nu poate fi influențat prin acțiuni locale.
Conform normelor, calitatea energiei electrice la bornele unui consumator este admisibilă, din punct de vedere al frecvenței dacă:
f = fnom f adm (1.1.)
fadm = (0,2 0,5) fadm (1.2.)
unde:
f – frecvența tensiunii la bornele consumatorului (Hz);
fnom – frecvența nominală (egală în Europa cu 50 Hz);
f adm – abaterea de frecvență admisibilă față de valoarea nominală (Hz).
variațiile amplitudinii undei de tensiune.
Calitatea energiei electrice la bornele consumatorului este admisibilă, din punct de vedere al tensiunii, dacă:
U = Unom U adm (1.3.)
Uadm = (2 10) fadm (1.4.)
unde:
U- tensiunea la bornele consumatorului (V);
Unom- tensiunea nominală (V) ;
Uadm – abaterea de tensiune admisibilă față de valoarea nominală (V.
Abaterea admisibilă de tensiune diferă în funcție de nivelul tensiunii și de tipul consumatorului.
modificarea formei de undă a tensiunii
Regimul de funcționare al SEE în care undele de tensiune și de curent sunt periodice, iar cel puțin una dintre ele este nesinusoidală se numește regim deformant.
Curbele nesinusoidale de tensiune și curent conțin, pe lângă oscilația fundamentală o serie de oscilații parazite numite armonici superioare sau inferioare. Regimul deformant este produs de elemente deformante – redresoare, transformatoare, alte elemente neliniare – fiind apoi propagat și amplificat prin rețelele electrice de transport și distribuție. Cerința de puritate a undei de tensiune presupune lipsa armonicilor de tensiune sau limitarea acestora la un nivel redus.
nesimetria sistemului trifazat
Funcționarea SEE în regim nesimetric este provocată de gradul de încărcare inegal al celor trei faze ale sistemului. Neîndeplinirea condițiilor de nesimetrie a sistemului trifazat de tensiuni sau existența unei rețele dezechilibrate conduce la regimuri nesimetrice, caracterizate prin apariția unor componente de secvență inversă sau homopolară a tensiunilor de fază și a curenților din rețea.
Eficiența economică în funcționare
Având în vedere amploarea cheltuielilor angajate în SEE în procesul de producere, transport și distribuție a energiei, se urmărește realizarea unor cheltuieli minime și obținerea unor randamente optime, dictate de necesitatea utilizării eficiente a resurselor energetice disponibile. Cu alte cuvinte, se urmărește realizarea unei soluții tehnico-economice optime. Satisfacerea acestei cerințe se obține prin adoptarea următoarelor măsuri:
reducerea la maxim a cheltuielilor de investiții cu respectarea însă a restricțiilor de siguranță în alimentare și de calitate a energiei electrice,
reducerea pierderilor de putere pe elementele de sistem prin alegerea unor aparate și instalații cu randamente ridicate și exploatarea rațională a acestora,
determinarea prin calcul a unor regimuri optime de funcționare și obținerea unui set de valori pentru mărimile variabile care optimizează o funcție criteriu.
Cerințe de mediu
Utilizarea pe scară largă a energiei reprezintă o problemă acută pentru mediul înconjurător, sănătatea populației și a organismelor vii. În urma arderii combustibilului din centralele electrice se degajă în atmosferă cantități mari de substanțe nocive, care contribuie la poluarea ecosistemelor. Combaterea emisiilor în atmosferă depinde de eficacitatea producerii, transportului și utilizării energiei și de crearea sistemelor energetice ecologic inofensive.
Rețelele electrice dispun de un potențial important de conservare a resurselor naturale care trebuie cunoscut și orientat corespunzător. Deși nu constituie surse de poluare majoră cum sunt alte instalații energetice, de exemplu centralele termoelectrice, rețelele electrice prezintă o serie de influențe negative asupra mediului înconjurător pe întreaga lor durată de viață. În acest cadru, formele de manifestare a impactului rețelelor electroenergetice asupra mediului înconjurător pot fi de natură:
fizică, prin ocuparea terenului, defrișarea vegetației, fragmentarea habitatelor;
electromagnetică, prin efectele câmpului magnetic și electric asupra organismelor vii și sistemelor de telefonie, radio și TV;
sonoră, prin zgomote produse de funcționarea rețelei sau de fenomenul corona;
mecanică, prin pericol în zone de traversări ale căilor de comunicație;
chimică, prin generarea de ozon și oxizi de azot datorită fenomenului corona;
CAPITOLUL 2
REGIMURI DE FUNCTIONARE A SEE
O problemă importantă în studiul sistemelor electroenergetice, este aceea a regimurilor de funcționare. Regimul de funcționare este definit de condițiile în care lucrează instalațiile aferente sistemului electroenergetic. Aceste condiții, la rândul lor pot caracteriza instalațiile din mai multe puncte de vedere. Din punct de vedere electric, condițiile de funcționare ale unei rețele electrice sunt dictate de regulă de sarcina pe care aceasta o transferă, dependentă de tensiunea nominală a rețelei și a caracteristicilor de material a conductoarelor și transformatoarelor. Prin calcule se pot determina puterile și tensiunile din toate punctele caracteristice ale rețelei.
Prin regimul de funcționare a sistemului electroenergetic se înțelege starea lui la un moment dat, caracterizată prin valorile unor parametri fizici, în diferite puncte, precum și prin condițiile de funcționare. Parametrii regimului sunt valori ale unor mărimi fizice: tensiune, curent, putere activă, putere reactivă, decalajul tensiunilor, frecvența etc. Condițiile de funcționare sunt date de indisponibilități, incidente, revizii și reparații etc.
Clasificarea regimurilor de funcționare:
Regimurile staționare sunt regimurile la care valorile efective ale mărimilor electrice și valorile mărimilor mecanice se păstrează constante în timp. În această categorie intră și regimurile de modificare foarte lentă a mărimilor datorate modificărilor staționare lente ale graficelor de sarcină ale consumatorilor.
Regimurile tranzitorii sunt regimurile de trecere de la un regim staționar, caracterizat de un set de parametrii de funcționare, la un alt regim stationar; au loc pe fondul unor fenomene cauzate de perturbații și pot să pericliteze funcționarea sistemului. Fenomenele tranzitorii au loc fie datorită unor acțiuni voite – deconectarea voită a unei linii, conectarea unui generator – fie din motive accidentale – scurtcircuite, întreruperi de faze, supratensiuni externe. Fenomenele tranzitorii au o dinamică foarte rapidă de desfășurare, cuprinsă între cateva microsecunde (supratensiuni externe), până la o secundă când, corespunzător timpului de acționare al protecției, se stabilește un nou regim staționar de după avarie.
Regimuri simetrice- sunt acele regimuri care afectează în mod identic cele trei faze , deci păstrează simetria sistemului trifazat. În condiții normale un SEE este considerat simetric și echilibrat. Datorită simetriei existente între faze, studiul regimului se poate efectua pe o singură fază.
Regimurile nesimetrice- nu păstrează simetria sistemului trifazat, fazele fiind încărcate în mod diferit.
Regimurile normale sunt regimurile a căror evoluție de desfășurare corespunde intenției operatorului uman sau sistemelor de protecție și automatizare ce acționează conform intenției operatorului uman.
Regimurile anormale sau regimurile de avarie se datorează unor fenomene aleatorii, neprevăzute, din punct de vedere al caracterului, locului, duratei și consecințelor și a căror desfășurare nu corespunde intențiilor operatorului uman.
Regimul staționar simetric normal este regimul permanent de funcționare al SEE și este caracterizat prin valori ale mărimilor electrice apropiate de valorile nominale, cu variații foarte lente în timp. Regimul permanent reprezintă regimul principal de funcționare, iar durata celorlalte regimuri este neglijabilă în raport cu acesta. Calculul și analiza regimului permanent este o necesitate atât în activitatea de planificare a dezvoltării sistemului, pentru stabilirea configurației rețelelor electrice, cât și în activitatea de exploatare, pentru găsirea soluției optime de funcționare .
În realitate acest regim nu se realizează în mod riguros din diferite cauze:
existența elementelor neliniare care provoacă deformarea undelor de tensiune și curent,
elementele trifazate nu sunt perfect simetrice față de fazele sistemului,
existența unei variații continue a consumurilor de puteri active și reactive conform curbelor de sarcină precum și a proceselor de comutație reprezentate de elemente de sistem (grupuri generatoare, consumatori, linii electrice) care suferă procese de comutație.
Deși regimul permanent, în sensul definiției date, se realizează cu o mică probabilitate, majoritatea studiilor ce vizează comportarea SEE în diferite stări de funcționare presupun analiza regimului permanent de funcționare.
Securitatea unui SEE reprezintă capacitatea sistemului de a funcționa normal, chiar și în situația apariției unor accidente intempesive ale echipamentelor, numite contingențe. Securitatea sistemului este în general judecată în sensul capacității acestuia de a suporta impactul unor schimbări imprevizibile datorate pierderii unor linii de transport, transformatoare sau generatoare.
În analiza stării de securitate a SEE și descrierea acțiunilor de control în scopul asigurării și îmbunătățirii acesteia, se utilizează o clasificare a condițiilor de funcționare a sistemului în următoarele stări de funcționare:
starea normală de funcționare
Prin stare „normală” se înțelege un regim de funcționare admisibil pentru rețeaua electroenergetică – tensiunile la bornele consumatorilor se încadrează în restricțiile de calitate impuse, iar restricțiile termice nu sunt depășite.
Obiectivul principal în controlul sistemului îl reprezintă minimizarea costurilor de transport (eficiența economică a procesului de exploatare). Acțiunile de control sunt de natură preventivă.
starea de alertă este cea în care, în urma unor perturbații, o serie de restricții tehnologice sunt nerespectate. Sistemul poate funcționa în această stare un timp limitat.
dacă sistemul se află în stare de alertă, la apariția unei contingențe suficient de severe, el poate ajunge în starea de urgență.
În această stare anumite valori limită au fost atinse (scăderea frecvenței, violarea limitelor admisibile de tensiune, pierderea sincronismului generatoarelor sincrone). Obiectivul controlului este contracararea unor noi degradări, în condițiile asigurării continuității în alimentarea consumatorilor. De această dată considerentele de ordin economic nu mai sunt prioritare. Sistemul poate fi readus în starea de alertă prin inițierea unor acțiuni de control și reglaj, ce se desfășoară fie la nivelul surselor (controlul excitației generatoarelor sincrone sau deconectarea generatorelor), fie prin comanda mijloacele tehnice specifice (dispozitive de compensare și reglaj a puterilor), scăderea sarcinii.
starea de restaurare este starea în care nu mai este posibilă satisfacerea alimentării cu energie electrică a tuturor consumatorilor
Obiectivul controlului este acela de a aduce rețeaua în acea stare în care toți consumatorii sunt alimentați din nou la parametrii inițiali.
CAPITOLUL 3
MODELAREA COMPONENTELOR SEE
Cunoașterea regimurilor normale (permanente) de funcționare a sistemelor electroenergetice reprezintă o necesitate din punct de vedere :
al activității prezente, pentru alegerea regimului optim de funcționare și pentru reglarea protecțiilor acestui regim,
al activității de planificare viitoare al dezvoltării sistemului.
Studiul regimului permanent de funcționare poate fi definit ca o analiză a rețelelor electrice trifazate din cadrul sistemelor electroenergetice în care fiind cunoscute datele rețelei electrice (graful rețelei, caracteristicile de material) și puterile în noduri se determină parametrii regimului (tensiunile în modul și argument). Odată cunoscuți parametrii regimului, se poate stabilii circulația puterilor precum și pierderile de tensiune și putere pe diferite elemente, permițând prin aceasta să se regleze protecțiile pentru condițiile de funcționare sigură, economică și de calitate a sistemului electromagnetic.
Pentru a rezolva această problemă este necesar să se determine relațiile de legătură dintre mărimile electrice specifice laturilor și mărimile electrice la nivelul nodurilor sistemului.
Aceste legături fiind neliniare, în cazul utilizării ecuațiilor de funcționare ale sistemului electroenergetic exprimate în puteri, soluționarea lor implică aplicarea unor metode numerice de calcul. În funcție de mărimile care se aleg inițial ca necunoscute, se obțin diverse metode matematice pentru regimul permanent și anume:
metoda tensiunilor nodale
metoda curenților ciclici sau de coarde
metoda perechilor de noduri sau tensiunilor din ramuri.
Calculul regimului permanent de funcționare al sistemelor electroenergetice constitue punctul de plecare în orice analiză de sistem privind automatizarea, reglarea protecțiilor și în stabilirea regimurilor permanente.
Ipoteze de calcul
Sistemul electroenergetic este format din elemente trifazate de construcție simetrică; respectiv linii, transformatoare, generatoare și receptoare. Liinile și transformatoarele sunt elemente statice, iar generatoarele și unele receptoare (motoarele electrice) sunt elemente dinamice. În ipoteza că rețelele electrice sunt simetrice și echilibrat încărcate, respectiv neglijând cuplajele magnetice dintre diversele elemente ale rețelei, calculul regimului permanent se va efectua numai pentru rețeaua de secvență directă și anume pe o singură fază din aceasta.
Starea electrică a unui nod al rețelei este caracterizată prin următoarele mărimi:
puterea activă Pi
putera reactivă Qi
valoarea tensiunii Ui
faza tensiunii ɵ, față de o axă de referință aleasă arbitrar.
Având în vedere interdependența dintre mărimile electrice ale diverselor noduri, într-un nod nu se pot impune simultan decât două mărimi, urmând ca după calculul regimului să rezulte celelalte două. În funcție de felul celor două mărimi impuse, nodurile unei rețele se împart în următoarele tipuri:
Tabelul 3.1.
Nodul de echilibru are rolul de a prelua diferența de putere dintre noduri și pierderile în rețea. Acest nod corespunde funcțional cu un generator (centrală) ca-și menține tensiunea la borne, modificându-și încărcarea după necesități. Nodul de echilibru se alege astfel:
nodul în care tensiunea se păstrează constant
un nod important de la care pleacă multe linii sau nodul cu cea mai mare putere de scurtcircuit
un nod generator care injectează o putere mare în sistem
la o rețea radială- nodul de alimentare.
Se impun a priori: U si θ (θ = 0).Rezultă din calcul: P si Q. De regulă: nodul cel mai puternic din sistem. Asigură balanța puterilor active și reactive produse și consumate în sistem.
Nodul generator sunt noduri de tip PU. Se impun a priori: P și U, rezultă din calcul: Q și θ.
De regulă: noduri generatoare sau noduri cu tensiune reglată. Se impun restricții pentru puterea reactivă: Qmin și Qmax.
Noduri consumatorare sunt noduri de tip PQ. Se impun a priori: P și Q, rezultă din calcul: U și θ. De regulă: noduri consumatorare sau generatoare fără reglaj de tensiune. Nodurile de transfer: noduri de tip PQ cu P = Q = 0.
Rețeaua electrică a sistemului trebuie să fie dată prin configurație (graf) și parametrii elementelor componente: linii, generatoare, transformatoare, consumatori etc.
Scheme echivalente ale componentelor SEE
În studiul regimurilor de funcționare ale sistemului electroenergetic se utilizează scheme electrice echivalente a echipamentelor, a căror parametrii longitudinali și transversali depind de caracteristicile acestora.
Schemele echivalente ale echipamentelor sunt de tip Πși și conțin elemente de circuit pasive, neliniare, dispuse longitudinal și transversal ca in fig. 3.1.
a)
b)
c)
Fig. 3.1. Reprezentarea elementelor de sistem prin scheme echivalente
în Π
Elementele longitudinale de circuit, de valoare redusă corespund impedanței liniilor și impedanței de scurtcircuit a transformatoarelor, iar elementele transversale de circuit, de valoare mare provin din partea impedanței transversale a liniilor, respectiv a impedanței de magnetizare a transformatoarelor.
Neliniaritatea elementelor de sistem este variabilă în funcție de modificarea tensiunii și a curentului la bornele acestora, cunoscut fiind faptul că prin proiectarea lor, tensiunea și curentul se modifică nesemnificativ în regimurile normale de funcționare, motiv pentru care în calculele obișnuite neliniaritatea acestor elemente se neglijează, admițându-se astfel o reprezentare simplificată caracterizată prin parametrii constanți.
O altă caracteristică a instalațiilor sistemului este aceea că acestea se consideră ca fiind trifazat simetrice, deși din punct de vedere al construcției și exploatării această condiție nu este integral realizată, însă prin măsurile adoptate la montaj, se ajunge ca din punct de vedere practic ea să fie îndeplinită.
Printre măsurile întreprinse în acest sens se menționează:
simetrizarea fazelor liniilor electrice aeriene prin operația de transpunere.
simetrizarea transformatoarelor de putere prin o construcție corespunzătoare a miezului.
Realizarea unei construcții simetrizate a instalațiilor mai sus menționate facilitează aplicarea metodei componentelor simetrice în calculul regimurilor de funcționare pe scheme monofilare, metodă a cărui avantaj permite calculul regimurilor nesimetrice, excepție făcând defazajul.
Modelarea liniilor electrice
Liniile electrice, ca elemente componente ale rețelei trifazate, sunt reprezentate de totalitatea liniilor electrice aeriene (LEA) și în cablu (LES sau LEC). Liniile electrice de tensiune alternativă sunt caracterizate de :
impedanța lineică longitudinală z0 = r0 + jx0 ,în /km (3.1.)
admitanța lineică transversală y0 = g0 + jb0 , în /km (3.2.)
unde: r0 – rezistența lineică (specifică), în /km
x0 – reactanța inductivă lineică (specifică), în /km
g0 – conductanța transversală lineică (specifică), în S/km
b0 – susceptanța capacitivă lineică (specifică), în S/km.
Liniile electrice se reprezintă printr-o schemă echivalentă în Π cu parametrii concentrați, care conservă parametrii longitudinali și divide parametrii transversali fig. 3.2.
Fig. 3.2. Schema echivalentă a liniei electrice de tensiune alternativă
Pentru modelarea LEA se folosesc scheme echivalente cuadripolare, având parametrii: – longitudinali de tip impedanță Z’ = R’+ jX’ (3.3.)
-transversali de tip admitanță Y’ = G’+jB’ (3.4.)
dispuși în Π, T, Γ,Ί.
Relațiile de calcul sunt:
Z’ = kz*Z (3.5.)
Y’ = ky*Y (3.6.)
Z = Zo*L (3.7.)
Y = Yo*L (3.8.)
unde : Z – impedanța nominală a liniei
Y – admitanța nominală a liniei
kz – coeficientul lui Kennely pentru impedanță
ky – coeficientul lui Kennely pentru admitanță
Zo – impedanța specifică a liniei în Ω/km
Yo – admitanța nominală a liniei în S/km.
L –lungimea liniei în km
Pentru LEA de lungimi mai mici de 300 km, valoarea coeficienților lui Kennely poate fi considerată ca fiind egală cu 1.
Liniile electrice aeriene (LEA) cu simplu circuit
La liniile cu simplu circuit cu conductoarele active transpuse, calculul parametrilor de secvență se efectuează astfel :
rezistența de secvență directă
Rdo = (1,02 1,04) ρAl [Ω/km] (3.9)
rezistența de secvență homopolară
Rho = Rdo+ [Ω/km] (3.10)
reactanța inductivă de secvență directă
Xdo = 0,1445 lg [Ω/km] (3.11)
reactanța inductivă de secvență homopolară
Xho =3*0,1445 lg [Ω/km] (3.12)
conductanța de secvență directă
Gdo = [S/km] (3.13)
conductanța de secvență homopolară
Gho = [S/km] (3.14)
susceptanța capacitivă de secvență directă (considerându-se 2hm DM):
Bdo = 10-6 [S/km] (3.15)
susceptanța capacitivă de secvență homopolară
Bho = 10-6 [S/km] (3.16)
unde: ρAl – rezistivitatea conductoarelor de aluminiu la temperatura mediului ambiant θ și se determină cu relația:
ρAl = ρAlo [1+α (θ- θo)] [Ωmm2/m] (3.17)
ρAlo – rezistivitatea conductoarelor de aluminiu la temperatura θo () . Se poate considera ρAl20 = 0,0282 [Ωmm2/m]
α – coeficientul de temperatură a rezistivității. Se poate considera α= 0,00403 K-1.
SAl – secțiunea totală a firelor de Al ce intră în componența conductorului
Rcpo – rezistența conductorului de protecție și se calculează cu relația (3.11) cu mărimile referitoare la conductorul de protecție
Rpo – rezistența căii de întoarcere prin pământ și se calculează cu formula lui Carson:
Rpo = μω 103 [Ω/km] (3.18)
μ – permeabilitatea magnetică a solului [H/m]
ω = 2πf – pulsația curentului
Rpo se poate aproxima Rpo = 0,05 [Ω/km]
Dm – distanța medie geometrică dintre conductoare, se calculează cu relația:
Dm = [m] (3.19)
D12, D23, D31 – distanțele dintre conductoarele de fază ale liniei
rm – raza medie geometrică a conductorului de fază, în cazul când se folosește un singur conductor pe fază, se calculează cu relația:
rm = kg*r (3.20)
kg – coeficient ce depinde de geometria conductorului: numărul de faze, numărul de straturi și se dă în tabele.
r – raza exterioară a conductorului
Dacă se folosesc mai multe conductoare pe fază (conductoare fasciculare), raza medie geometrică se calculează cu relația:
rm(2) = ; rm(3) = ; rm(3) = (3.21)
rm – este dat de relația (16)
a – distanța dintre două conductoarea fascicolului, acesta fiind realizat prin dispunerea conductoarelor în vârful unui poligon regulat.
Dcp – distanța medie dintre conductoare și calea echivalentă de întoarcere prin pământ, se calculează cu formula :
Dcp = 550 [m] (3.22)
ρ – rezistivitatea solului
f – frecvența curentului
În calcule uzuale se poate considera Dcp = 1000 m.
– pierderi active transversale în regim de secvență directă, ele corespund elementului activ din schema echivalentă a capacității de secvență directă. În calculele practice aceste pierderi se neglijează.
r’ech – raza echivalentă a conductorului, folosită la calculul susceptanței liniei, se determină astfel:
r’ech = (3.23)
hm – înălțimea madie geometrică, se calculează cu formula:
hm = (3.24)
h1, h2, h3 – înălțimile medii ale conductoarelor în deschidere și se determină cu relația:
h = ho – λizol – f max (3.25)
λizol – lungimea lanțului de izolatoare
fmax – săgeata maximă a conductorului
Liniile electrice aeriene (LEA) cu dublu circuit
Dacă se consideră o linie electrică transpusă cu dublu circuit ce funcționează în paralel, pentru parametrii unei faze se dau relațiile:
rezistența de secvență directă
Rdo = (3.26)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Rdo = (1,02 1,04) ρAl [Ω/km] (3.27)
rezistența de secvență homopolară
Rho = (3.28)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Rho = Rdo+6 [Ω/km] (3.29)
reactanța inductivă de secvență directă
Xdo = (3.30)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Xdo = 0,1445 lg [Ω/km] (3.31)
reactanța inductivă de secvență homopolară
Xho = (3.32)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Xho =6*0,1445 lg [Ω/km] (3.33)
conductanța de secvență directă
Gdo = 2 Gdo’ (3.34)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Gdo = [S/km] (3.35)
conductanța de secvență homopolară
Gho = 2 Gho’ (3.36)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Gho = [S/km] (3.37)
susceptanța capacitivă de secvență directă (considerându-se 2hm DM):
Bdo = 2 Bdo’ (3.38)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Bdo = 10-6 [S/km] (3.39)
susceptanța capacitivă de secvență homopolară
Bho = 2 Bho’ (3.40)
Cu ‘ s-au notat parametrii pe fază. Aceștia au expresiile:
Bho = 10-6 [S/km] (3.41)
unde:
Dm – distanța medie geometrică dintre conductoare, se calculează cu relația:
Dm = = [m] (3.42)
Dm1 = = [m] (3.43)
Dm2 = [m] (3.44)
r’ech – raza echivalentă a conductorului, folosită la calculul susceptanței liniei, se determină astfel:
r’ech = )5 [m] (3.45)
r’’ech = [m] (3.46)
Dacă se neglijează distanțele dintre conductoare în raport cu înălțimea conductoarelor, relația de calcul a susceptanței capacitive homopolare pentru un circuit, se poate calcula cu relația:
Bho = [S/km] (3.47)
Liniile electrice în cablu (LES)
Valoarea coeficiențiilor lui Kennely pentru impedanță și admitanță depind de tipul schemei adoptate, frecvența și lungimea liniei. Pentru frecvența de 50 Hz și lungimi mai mici de 150 km valoarea acestor coeficienți poate fi considerată ca fiind egală cu 1.
Calculul parametrilor de secvență se efectuează astfel :
rezistența de secvență directă
Rdo = Rdo’(1 + Ys + Yp) [Ω/km] (3.48)
Rdo’ – rezistența în curent continuu a conductorului cablului, depinde de temperatură și se calculează cu relația:
Rdo’(θ) = Rdo’(20) [1+α20 (θ- 20)] [Ω/km] (3.49)
Rdo’(20) – rezistența în curent continuu a conductorului cablului la temperatura de 20, se calculează cu relația:
Rdo’(20) = 20 [Ω/km] (3.50)
20 – rezistivitatea materialului conductorului, pentru cupru 20Cu = 17,241 Ωmm2/km, pentru aluminiu 20Al = 28,264 Ωmm2/km
S – secțiunea reală a conductorului în mm2
K1 – coeficient ce depinde de natura materialului conductor și se dă în tabele
K2 – coeficient ce ține cont de lungimea firului conductor datorită răsucirii firelor componente ale conductorului multifilar; dacă conductorul este masiv se consideră 1, altfel K2 se ia din tabele.
K3 – coeficient ce ține cont de creșterea lungimii firului conductor datorită asamblării conductorului, valorile fiind date în tabele.
20 – coeficient de variație a rezistivității cu temperatura, are valorile 20Cu = 3,93*10-3 K-1și
20Al = 4,03*10-3 K-1.
Ys – coeficient ce ține cont de efectul pelicular, se calculează cu relația:
Ys = (3.51)
unde
Xs = 10-9 (3.52)
Ks – coeficient ce ține cont de forma conductorului, pentru segmentul rotund Ks = 0,435, în rest se ia egal cu 1.
Yp – coeficient ce ține cont de efectul de proximitate, se calculează cu relația:
Yp = 2 ] (3.53)
Xp2 = 10-2 Kp (3.54)
d – diametrul conductorului
Kp – coeficient ce ține cont de forma conductorului, valorile lui sunt:
D – distanța axială dintre conductoare
0,37 pentru segmentul rotund
0,8 pentru fir rotund cilindric și segmentul impregnat
pentru fir rotund cilindric și segmentul neimpregnat.
Observații:
În cazul conductoarelor în formă de sector cu mai multe fire, valoarea lui Yp va fi multiplicată cu 2/3.
Pentru cablurile montate în tuburi Ys și Yp se multiplică cu 1,7.
rezistența de secvență homopolară
Este dificil de calculat cu exactitate, întrucât ea este rezistența căii pe care o parcurge curentul homopolar, depinde de rezistența solului, ecrane și mantale, de modul acestora din urmă de legare la pământ.
Dacă se presupune că întoarcerea curentului homopolar se face simultan prin sol și prin mantale (ecrane) legate la pământ la ambele extremități, rezistența homololară unitară se poate calcula cu relația (pentru un cablu trifazat):
Rho = Rdo+ [Ω/km] (3.55)
unde: Rdo – rezistența de secvență directă a conductorului [Ω/km]
Rp – rezistența căii de întoarcere prin pământ Rp = π2*f*10-4 [Ω/km]
RM – rezistența mantalei ( ecranelor legate la manta) metaliceăi se calculează cu relația:
RM = ρ/SM (3.56)
ρ – rezistivitatea materialului mantalei [Ω/mm2 km]
SM – secțiunea mantalei [mm2]
Pentru calcule practice se poate considera Rho = 10 Rdo.
reactanța (inductanța) de secvență directă
Reactanța inductivă a unei linii electrice depinde de poziția relativă a conductoarelor de dimensiunile acestora, se determină în general cu relații complicate. Pentru dispoziții simetrice (cabluri cu 2 sau 3 conductoare, sau circuite de cabluri monopolare dispuse în triunghi sau în linie, la distanțe egale între faze, cu conductoare de fază permutate (regulat) este posibilsă se utilizeze relații simplificate care conduc la valori medii pentru mărimea inductanței.
Astfel:
pentru cablu monofazat
Xdo = μo f [ln+ ]103 [Ω/km] (3.57)
linie alcătuită din două cabluri armate
Xdo =2πf [0,46 (lg+ )+0,05]103 [Ω/km] (3.58)
linie formată din trei cabluri dispuse în triunghi
Xdo = 0,2 ln [Ω/km] (3.59)
Mărimile care intervin în relațiile de mai sus au următoarele semnificații:
DM – diametrul mantalei, în m
r- raza conductorului, în m
o – permeabilitatea magneticăa mediului, respectiv a vidului, în H/m
Re – raza exterioară a armăturii metalice, în m
Ri – – raza interioară a armăturii metalice, în m
Dm – distanța medie geometrică între cabluri, în m
= 0,7788 r [m]
În situațiile practice se pot considera valori orientative:
Un = 1 10 kV Xdo = 0,08 Ω/km
Un = 10 20 kV Xdo = 0,1 Ω/km
Un 20 kV Xdo = 0,12 Ω/km
Mai pot fi utilizate tabele și nomograme indicate de firma constructoare.
reactanța (inductivitatea) de secvență homopolară
dacă se presupune că întoarcerea curentului homopolar se face simultan prin sol și prin ecrane (mantale) legate la pământ prin ambele extremități:
Xho = Iimaginar[ZA – ] [Ω/km] (3.60)
dacă întoarcerea curentului homopolar se face numai prin ecran (manta):
Xho = Iimaginar[ZA + ZE -2ZM] [Ω/km] (3.61)
dacă întoarcerea curentului homopolar se face numai prin sol:
Xho = Iimaginar[ZA] [Ω/km] (3.62)
Mărimile care intervin în relațiile de mai sus au următoarele semnificații:
ZA = RE + 3Rp + j4f ln ()10-4 [Ω/km] (3.63)
ZE – impedanța ecranului, are expresia:
ZE = RE + 3Rp + j4f ln ()10-4 [Ω/km] (3.64)
ZM – impedanța mantalei, are expresia:
ZM = 3Rp + j4f ln ()10-4 [Ω/km] (3.65)
Rp – rezistența căii de întoarcere prin pământ, în Ω/km
h- adâncimea căii de întoarcere prin pământ, are expresia:
h = 659 [m] (3.66)
– rezistivitatea electrică a solului, în Ω/m; valorile orientative ale acesteia în funcție de natura solului sunt date în tabelul 3.2.
Tabelul 3.2.
Dm – distanța medie geometrică între conductoare, în mm
d’- diametrul mediu al ecranului, în mm
= 0,7788 r [mm] r – raza conductorului
În calculele practice se poate considera:
X ho = (3,5 4,6)Xdo [Ω/km] (3.67)
susceptanța (capacitatea ) de secvență directă
Relațiile de calcul ale capacității cablurilor depind de faptul că acesta este mono, bi, sau trifazat, de prezanța ecranelor și de materialul din care este confecționată armătura. Astfel:
pentru cablurile monofazate
Cdo = [F/km] (3.68)
pentru cablurile bifazate
Cdo = [F/km] (3.69)
pentru cablurile trifazate
Cdo = [F/km] (3.70)
Mărimile care intervin în relațiile de mai sus au următoarele semnificații:
– permeabilitatea dielectrică a izolației cablului; pentru cabluri de înaltă și medie tensiune
RM, DM – raza, respectiv diametrul mantalei, în mm
a – distanța dintre axele conductoarelor, în mm
d – diametrul conductorului cablului, în mm
Valorile capacității Cdo pot fi indicate în tabele sau nomograme, dar orientativ au valorile:
0,25 0,28 F/km pentru cablurile trifazate de medie tensiune
0,2 0,25 F/km pentru cablurile monofazate de 110 kV
În tabele se indică curentul capacitiv absorbit de cablu. Acest curent corespunde capacității de serviciu, adică de secvență directă și are expresia:
Ic = UfCdo103 [A/km] (3.71)
unde: Uf – tensiunea fazei, în kV
Capacitatea de secvență direct:
Cdo = [F/km] (3.72)
susceptanța (capacitatea ) de secvență homopolară
Se poate calcula ca și la LEA folosind metoda conductorului echivalent. Prezența ecranelor, mantalei și a armăturii complică relațiile exacte de calcul. Pentru un cablu trifazat, capacitatea de secvență homopolară pe linle se poate calcula cu relația:
Cho = [F/km] (3.73)
De regulă în tabele se indică curentul de punere la pământ al cablului. În sistemul cu neutrul izolat, curentul de punere la pământ este curentul capacitiv corespunzător capacității homopolare și se poate calcula cu relația:
Ip = Un Cho 103 [A/km] (3.74)
unde: Un – tensiunea nominală a cablului, în kV
Cho = [F/km] (3.75)
Conductanța
Corespunde pierderilor dielectrice , cauzate de:
scurgerea de curent datorită imperfecțiunii izolației
pierderilor active datorate ciclului de histerezis
pierderilor produce prin ionizarea golurilor de aer
Ele sunt caracterizate prin tangenta unghiului de pierderi (tabelul 3.3.). Cunoscându-se
tg și capacitatea de secvență Co (Cdo sau Cho), pierderile dielectrice se calculează ce relația:
PD = Un2 2 f Co L tg [W/km] (3.76)
Un – tensiunea nominal, în kV
Co – capacitatea de secvență, în F/km
L – lungimea cablului, în km
Corespunzător se poate determina conductanța de secvență:
Go = 10-3 [S/km] (3.77)
PD se introduce în kW/km, iar Un în kV.
Dacă în tabele sunt date pierderile dielectrice, conductanța cablului poate fi calculată direct folosind relația (3.77).
Modelarea transformatoarelor electrice
Prin intermediul transformatoarelor electrice se transformă o putere electrică alternativă de anumiți parametri, într-o altă putere alternativă de aceeași frecvență, dar cu parametrii electrici modificați. De asemenea, transformatoarele electrice de putere reprezintă mijloace eficiente în controlul și reglajul tensiunilor în nodurile rețelelor electromagnetice.
Transformatoarele și autotransformatoarele sunt elemente pasive de circuit, deci parametrii lor și ai schemei echivalente de secvență directă și inversă sunt identici. Pentru simplificarea calculului este necesar să se reprezinte transformatoarele cu ajutorul unor scheme echivalente în care circuitele cuplate magnetic ale acestora să fie reprezentate prin circuite electrice cuplate galvanic, parametrii acestor elemente fiind raportați la același nivel de tensiune.
Transformatoarele electrice trifazate se consideră cu construcție simetrică și reprezentarea lor în rețele care au regimuri de funcționare simetrice și echilibrate, se face prin schemae echivalente monofazate (cuadripolare) de forma T, Π, Γ sau Ί.
Transformatoarele și autotransformatoarele cu două înfășurări se modelează printr-o schemă echivalentă constituită dintr-un cuadripol în Γ în serie cu un transformator ideal reprezentat prin operatorul de transformare N ij, fig. 3.3. Schema echivalentă conține ca parametri:
impedanța de scurtcircuit zij
admitanța de mers în gol yij
operatorul de transformare N ij.
Fig.3.3. Schema echivalentă a transformatoarelor electrice
Pentru calculul parametrilor se folosesc datele caracteristice (de catalog ):
Sn – puterea aparentă nominală
= Nn – tensiunile nominale ale înfășurărilor (raportul nominal de transformare)
Psc – pierderile nominale de putere activă în înfășurări (longitudinale, egale cu pierderile de putere activă în regim de scurtcircuit nominal)
Pg – pierderile nominale de putere activă în miezul magnetic (transversale, egale cu pierderile de putere activă în regim de mers în gol nominal)
usc – tensiunea nominală de scurtcircuit, în procente din tensiunea nominală a înfășurării primare
ig – curentul nominal de mers în gol, în procente din curentul nominal al înfășurării primare
Parametrii transformatoarelor cu două înfășurări:
rezistența corespunzătoare pierderile de putere activă longitudinale (prin efect Joule- Lentz)
RT = [Ω] (3.78)
reactanța inductivă, aproximată cu impedanța de scurtcircuit
XT = [Ω] (3.79)
conductanța, corespunzătoare pierderile de putere activă transversale (prin magnetizarea miezului)
GT = [S] (3.80)
susceptanța inductivă, aproximată cu admitanța de magnetizare
BT = [S] (3.81)
Un – tensiunea nominală de transformare corespunzătoare nivelului la care se calculează parametrii
Mărimile din relațiile de mai sus se introduc în :
Psc – în kW, Un– în kV, Sn – în MVA, Pg – în kW, usc– în , ig– în .
Pentru stațiile de transformare unde există n transformatoare în paralel, se folosește o singură schemă echivalentă cuadripolară, dar în care se introduc parametrii echivalenți:
Re = RT ; Xe = XT ; Ge = GT ; Be = BT (3.82)
Modelarea consumatorilor
Deși, pentru un consumator complex, puterea activă absorbită se modifică aproximativ liniar cu tensiunea, iar puterea reactivă variază aproximativ cu pătratul tensiunii, pentru simplificarea calculelor, consumatorii se vor introduce în schema echivalentă de secvență directă printr-o admitanță inductivă constantă.
Yc = Gc – jBc (3.83)
Conductanța corespunde puterii active consumate și se calculează cu relația:
Gc = (3.84)
Susceptanța corespunde puterii reactive absorbite de consumator, are în general un caracter inductiv:
Bc = (3.85)
La calculul susceptanței echivalente a consumatorului trebuie să se țină seama și de puterea reactivă, debitată sau absorbită de către instalațiile pentru compensarea puterii reactive.
În calculul circulației de puteri pentru regimul permanent normal, consumatorii vor interveni însă printr-o sarcină constantă absorbită din sistem:
Sc = Pc + jQc (3.86)
la o tensiune având valoarea impusă egală cu cea nominal Un = Unc.
Calculul regimului permanent al SEE
Calculul regimurilor permanente sau calculul circulațiilor de puteri reprezintă funcții de analiză a sistemelor electromagnetice în activitățile de proiectare și exploatare. Studiul poate fi definit ca o analiză a rețelelor electrice trifazate din cadru sistemelor electromagnetrice, în care:
se cunosc:
datele nodale- puteri aparente complexe nodale generate sau consummate,
date de rețea- impedanțele longitudinale și admitanțele transversal ale laturilor
se determină:
tensiunile complexe nodale,
repartiția puterilor prin elementele sistemului,
pierderile de putere prin elementele sistemului.
Cvasitotalitatea analizelor presupun calculul regimului permanent prevăzut cu posibilitatea reglării unor variabile de control, care să asigure admisibilitatea regimului. Rezultatele calcului de regim permanent reprezintă date de intrare necesare studiilor privind:
determinarea strategiei de dezvoltare a sistemului ca urmare a creșterii consumului,
analiza contingențelor,
optimizarea circulației de puteri,
evaluarea securității,
analiza regimurilor nesimetrice.
Ecuațiile nodale ale rețelei electroenergetice
Modelul matematic al rețelelor electrice funcționând în regim permanent sinusoidal se demonstrează cu două categorii de informații și relații:
asupra proprietăților topologice ale rețelei conținute în matricile de incidență din teoria grafurilor
Rețeaua electrică este un graf topologic alcătuit din nodurile și laturile. Schema monofilară de coexiuni a unei rețele electrice trifazate este formată din:
laturi longitudinale – linii sau transformatoare incidente la noduri
laturi transversale – conțin nodul suplimentar de referință- pământ
Graful topologic al rețelei electrice este definit complet de patru matrici de incidență, două din clasa secționărilor și două din clasa ciclurilor. În cele mai multe cazuri se operează cu matricea de incidență laturi- noduri.
b) ecuațiile de stare și ecuațiile de material ale nodurilor și laturilor
Calculul regimului permanent al SEE
Aceste metode se împart în: metode directe și metode iterative. În cadrul metodelor directe se înscriu:
metoda teoremelor lui Kirchhoff;
metodele lui Maxwell:
metoda potențialelor nodurilor;
metoda curenților ciclici.
Aceste metode se bazează pe ipoteza rețelei liniare, iar variabilele finale sunt curenții prin
elementele de rețea.
Metodele iterative se împart în două mari clase:
metode de tip Seidel-Gauss: metoda Jacobi, metoda Gauss, metoda Seidel-Gauss pură și modificată, metoda “ascendent-descendent”. Sunt metode iterative pentru rezolvarea sistemelor de ecuații liniare- sistem liniar de forma [ Yn] · [ Un] = [ Jn], în care curenții sunt calculați la fiecare iterație în funcție de injecțiile de putere și tensiunile nodale.
metode de tip Newton-Raphson : metoda Newton-Raphson pură, metoda decuplată, metoda decuplată rapidă, alte metode de tip FAST. Metoda iterativă Newton – Raphson utilizată pentru rezolvarea sistemelor de ecuații neliniare – se rezolvă un sistem de ecuații neliniare format pe baza balanței de puteri sau curenți în noduri.
Pentru rețelele de distribuție de MT și jt cele mai indicate metode sunt cele de tip
Seidel-Gauss – “ascendent-descendent”.
CAPITOLUL 4
STUDIUL REGIMULUI PERMANENT ÎN SISTEMUL INFORMATIC NEPLAN
Am ales ca studiu regimul permanent la un sistem electric de medie tensiune alcătuit din LEA 20 kV Ludus-Cipau.
Sistemul informatic Neplan
Este un pachet de programe dedicat pentru proiectarea, simularea și analiza rețelelor și sistemelor electroenergetice folosind calculatoare personale. Pune la dispoziția utilizatorilor un set de instrumente puternice și eficiente de modelare și calcul în domeniul energetic, care permit rezolvarea problemelor din faza de proiectare până în faza de exploatare.
Pachetul de programe NEPLAN este un produs software dezvoltat de compania BCP Bussarelo+Cott+Partner AG, Erlenbach și reprezintă un mediu integrat de programe de proiectare și optimizare, cu aplicabilitate largă în domeniile sistemelor electrice, de gaz și apă.
Pachetul de programe NEPLAN este structurat, în configurația de bază, pe următoarele sisteme integrate:
sistemul de editare grafică (Graphical Database Editor) cu ajutorul căreia se editează modelul fiecărui echipament în parte, parametrii de intrare și schema de conexiuni a rețelei electrice ce urmează a fi analizată;
sistemul de instrumente de simulare si analiză a rețelei electrice (Calculation Module) care cuprinde aplicațiile (modulele) pentru analiza regimurilor de funcționare ale rețelelor electrice.
Pachetul de programe NEPLAN permite, de asemenea, utilizarea facilităților legate de:
compatibilitatea cu programele pentru editarea bazelor de date. În acest mod există posibilitatea creării unei baze de date unice, în jurul căreia se dezvoltă toate aplicațiile software,
sistemul de management al datelor (Data Management System) care permite introducerea, editarea, transferul și organizarea datelor topologice și parametrii rețelelor electrice,
interfațarea destinată conducerii operative în timp real a sistemelor electroenergetice cu sistemele standard SCADA și GIS.
Programul NEPLAN permite interfațarea cu următoarele aplicații externe:
importul/exportul datelor în format ASCII,
exportul datelor si rezultatelor sub formă baze de date,
captarea reprezentărilor în clipboard,
fisiere *.dxf ,
fișiere în format grafic: *.bmp,* .pcx,* .tif.
Aplicații ale sistemului informatic NEPLAN sunt utilizate în simularea și analiza regimurilor rețelelor electrice. Aplicațiile permit apelarea modulelor de calcul și analiză a rețelei editate. Pachetul de programe NEPLAN, cuprinde module de calcul, analiză și simulare din care sunt prezentate succint în continuare:
calculul circulațiilor de putere- regimul permanent (Load Flow)
Calculul regimului permanent al rețelelor electroenergetice are la bază:
metoda liniarizării Newton – Raphson în variantă clasică și extinsă – utilizabilă în cazul introducerii dispozitivelor FACTS,
metoda căderilor de tensiune aplicabilă în cazul rețelelor radiale.
Aplicația permite calculul regimului permanent în cazul rețelelor de curent alternative funcționând în regimuri simetrice sau nesimetrice, cu unul sau mai multe noduri de echilibru,
controlul și reglajul automat al tensiunii prin modificarea ploturilor transformatoarelor și/sau modificarea încărcării cu putere reactivă a generatoarelor sincrone, schimbul de putere în cazul sistemelor interconectate, analiza contingențelor.
Programul dă posibilitatea setării opțiunilor de calcul prin apelarea Load Flow Parameter și permite:
alegerea metodei de calcul a regimului permanent,
calculul schimburilor de puteri între diferite zone ale rețelei,
calculul sensibilităților pierderilor de putere activă si reactivă la modificarea puterilor în noduri,
impunerea limitelor de variație a tensiunilor la noduri,
alegerea transformatoarelor prevăzute cu posibilități de reglaj longitudinal sau longo-transversal și modificarea parametrilor de reglaj,
controlul limitelor de putere reactivă ale generatoarelor, dispozitivelor clasice de compensare sau dispozitivelor FACTS,
stabilirea valorii testului de convergență, a numărului maxim de iterații și coeficientului de accelerare a convergenței,
setarea formatului rezultatelor de regim: formă tabelară, fisiere text, editarea pe schema de conexiuni.
Opțional se afișează pe ecran ferestre care furnizează utilizatorului informații referitoare la:
erori legate de definirea topologică a rețelei sau editarea incorectă a elementelor: parametrii insuficienți, valori în afara limitelor, nivele de tensiune diferite,
evoluția procesului de calcul iterativ, teste de convergență și violarea limitelor impuse în funcționare,
optimizarea circulațiilor de putere (Optimal Power Flow).
Funcționarea optimă a sistemelor electroenergetice se bazează pe rezolvarea problemei de optimizare a puterilor active si reactive în sistem. Obiectivul urmărit este optimizarea unei funcții criteriu, în condițiile menținerii în limite acceptabile a puterilor active si reactive debitate de generatoare, a rapoartelor de transformare ale transformatoarelor din sistem, a
nivelului de tensiune în noduri.
Funcția obiectiv supusă optimizării poate fi :
costul total al combustibilului utilizat în centralele din sistem (Generation Costs),
pierderile totale de putere activă sau reactivă în rețeaua sistemului electroenergetic
(MW, MVAR Losses) sau puterile transferate (importate sau exportate) între zonele sistemului.
În urma calculului, se determină:
alocarea optimă a puterilor active generate între central,
producția de putere reactivă a acestor centrale sau a altor surse de reactiv,
rapoartele de transformare ale transformatoarelor.
În vederea determinării regimului de funcționare optim, conform criteriului de optimizare ales, există posibilitatea setării opțiunilor legate de fixarea sau relaxarea variabilelor de control – puteri active și reactive generate, rapoarte de transformare – și variabilelor de stare – tensiuni nodale, puteri transmise pe linii.
analiza stabilității de tensiune (Voltage Stability)
Stabilitatea de tensiune a sistemelor electroenergetice vizează analiza posibilităților de menținere a nivelului de tensiune în limitele admisibile în toate nodurile sistemului atât în condiții normale de funcționare cât și în urma unor perturbații.
Modulul destinat analizei stabilității de tensiune propune o serie de metode statice de evaluare care au la bază modelul de calcul a regimului permanent modificat:
metoda de calcul a sensibilităților tensiunilor nodale la modificarea puterii reactive,
analiza modală – determinarea valorilor proprii ai matricii Jacobian redusă și contribuția elementelor sistemului la fenomenele de instabilitate de tensiune ,
calculul factorilor de participare ai nodurilor, laturilor si generatoarelor la modurile de variație si reprezentarea caracteristicilor P-U si U-Q.
Datorită posibilității de import a datelor in format PSS/ E, programul Neplan se poate utiliza și pentru preluarea modelului de rețea din sistemul SCADA, sub forma unui snapshot care reflectă situația reala a sistemului electroenergetic la un moment dat, acest snapshot putând fi utilizat pentru analize off-line detaliate.
Programul Neplan are avantajul că ofera utilizatorului o interfață grafică, care îl ajută să vizualizeze mai bine rezultatele calculelor pe scheme, cu indicarea neîncadrării parametrilor în limitele admisibile. De asemena, Neplan oferă centralizarea rezultatelor, cu evidențierea directă a depășirilor de limite și cu bilanțul producție – consum – sold, pe zone.
Schemele de conexiuni in Neplan
Modelarea unui sistem electroenergetic și generarea schemei de conexiuni, prin utilizarea sistemului informatic Neplan implică parcurgerea etapelor de editare,validare și modificare a elementelor și conexiunilor corespunzătoare rețelei ce urmează a fi simulată.
Pentru creearea aplicației în sistemul Neplan se parcurg următoarele etape:
se lansează programul Neplan
se completează câmpurile din fereastra tip de rețea
editarea elementelor de rețea in spațiul grafic implică introducerea:
elementelor generatoare,
nodurilor: de legătură, consumatoare,
bare colectoare: de înalta și medie tensiune,
liniilor electrice,
transformatoarelor
instalațiilor de compensare .
Deoarece proiectul conține un număr mare de elemente, am ales pagina de editare format A0.
Pentru editarea liniilor electrice sus menționate am folosit “schemele normale “ale acestora, anexele 1,2 ,3.
Editarea generatoarelor
În cazul de față, în lipsa centralelor electrice care sunt editate prin: “Asynchronous Machine”, “Current- Source” etc., elementele generatoare sunt înlocuite cu “Network Feeder”, care sunt omologul liniilor electrice de putere infinită.
Am introdus două “Network Feeder”:
unul în stația Luduș – echivalentul LEA 110 kV Luduș- Câmpia Turzii și LEA 110 kV Luduș- Iernut
unul în stația Râciu- echivalentul LEA 110 kV Ungheni- Râciu.
În fereastra de dialog am introdus:
numele, cu nivelul de tensiune 110 kV (Name),
tipul nodului (LF- Type)- nod de echilibru, notat cu SV,
modulul tensiunii, procent din tensiunea nominală (U oper),
argumentul tensiunii, în grade (Uw oper…).
Nodul de echilibru este definit prin două mărimi impuse: modulul tensiunii și argumentul tensiunii, valori impuse pentru bara de 110 kV; în urma calculului programul indică valorile calculate ale puterii active și ale puterii reactive (curenți) pe bara de 110 kV. Am impus tensiunea pe bara 110 kV în valoare de 118,8 kV prin U oper= 108 , argumentul tensiunii Uw oper…= 0.
Editarea transformatoarelor
Editarea grafică a transformatoarelor de putere cu două înfășurări se realizează prin palsarea simbolului “2W Transformer” în fereastra de editare și colectarea bornelor la nodurile de tensiune diferită. Câmpurile din fereastra de dialog la editarea transformatoarelor electrice au următoarea semnificație:
Name, type- numele și tipul transformatorului,
Ur1,Ur2- tensiunile nominale ale înfășurărilor primară și secundară, în kV,
Sr- puterea aparentă nominală, în MVA,
URr(1)- pierderile nominale în cupru corespunzătoare regimului de scurtcircuit, în
Ukr(1)- tensiunea procentuală de scurtcircuit pe priza nominală, în (Usc),
Io- curentul procentual în regim de mers în gol, în
Pfe- pierderile nominale în miezul magnetic corespunzătoare regimului de gol, în ,
On- load tap changer- transformator cu posibilitate de reglaj sub sarcină. Dacă obțiunea este activată, transformatorul va fi reglat automat pe durata calculului de regim permanent.
Vector Group- grupa de conexiuni.
Gradul de încărcare al transformatoarelor se calculează față de valorile limită ale curentului sau a puterii aparente și se introduce la „Irmin/Irmax”, respectiv la „Srmin”
/ Srmax”.
În cazul în care transformatorul este prevăzut cu posibilități de reglaj, prin activarea obțiunii ” Regulation” programul lansează o fereastră de dialog ce conține următoarele:
Tap side- indică care din cele două înfășurări este reglată Primary/Secondary,
Controlled node- în cazul nodurilor cu tensiune controlată prin transformatoare cu reglaj automat al ploturilor, câmpul selectat indică nodul cu tensiune impusă,
Tap min.- numărul de ordine al plotului minim,
Tap max.- numărul de ordine al plotului maxim,
Tap r- numărul de ordine al prizei nominale,
Tap act.- numărul de ordine al prizei curente de funcționare,
Delta U- treapta procentuală de reglaj a modulului tensiunii, în din tensiunea nominală,
U set- valoarea procentuală a modulului tensiunii controlate, în din tensiunea nominală.
Transformatoarele de putere din stațiile Râciu și Luduș, împreună cu datele caracteristice (date de fabricant) sunt indicate în tabelul 4.1.
Tabelul 4.1.
Toate cele trei transformatoare au câte 19 ploturi, plotul nominal fiind plotul 10, iar treapta procentuală de reglaj pentru un plot este Delta U = 1,78 .
Aceste date fiind introduse, programul Neplan calculează și afișează următoarele date, conform tabelului 4.2.
Tabelul 4.2.
Fereastră cu parametrii transformatoarelor.
Fereastră cu datele de reglare a tensiunii transformatoarelor.
Editarea liniilor electrice
Linia electrică este definită în mod grafic prin apelarea icoanei “Line (AC)” și utilizând mouse-ul, cu ajutorul căruia se marchează extremitățile liniei. Liniile se introduc pe tronsoane.
Fereastra de dialog conține datele ce urmează a fi completate și care definesc parametrii liniei electrice de curent alternativ.
Name- numele liniei.
Type- tipul liniei. Obțiunea permite selectarea tipului liniei din biblioteca de echipamente, care conține date de catalog ale liniilor electrice cu care se operează în timpul proiectării sau studiilor de sistem.
Units- se setează sistemul de unități
Length- lungimea liniei, în km
R(1)- rezistența de secvență directă specifică, în /km
X(1)- reactanța de secvență directă specifică, în /km
B(1)- susceptanța capacitivă de secvență directă specifică, în /km. Dacă se introduce această mărime, programul completează în mod automat câmpul corespunzător mărimi C(I) și invers
C(1)- capacitatea de secvență pozitivă, în /km
G(1)- conductanța liniei, în /km. Pentru LEA se consideră nulă.
R(O)- rezistența de secvență homopolară specifică, în /km
X(O)- reactanța de secvență homopolară specifică, în /km
C(O)- capacitatea de secvență homopolară, în /km
B(O)- susceptanța capacitivă de secvență homopolară specifică, în /km
Q- secțiunea transversală a liniei electrice, în mm
Cable- indică linia electrică în cablu
Irmax- valoarea curentului maxim admisibil, în A
Red. Factor- factor de corecție pentru Irmax
Number- numărul liniilor în paralel
Overhead- dacă obțiunea este activată se permite evidențierea liniilor cu limita termică depășită.
Prin introducerea a trei din cei patru parametrii specifici, programul afișează automat al patrulea parametru.
Lungimea tronsoanelor liniilor le-am calculat folosind date din „Fișa liniei”.
Lungimile și secțiunile tronsoanelor liniilor pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș sunt date în tabel 4.3. și pentru LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în tabelul 4.4.
Tabel 4.3. Lungimi și secțiuni pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Tabel 4.4. Lungimi și secțiuni pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
LEA 20kV Luduș- Sărmaș are următoarele derivații, conform tabelului 4.5.
Tabelul 4.5. Lungimi și secțiuni pe derivațiile LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
LEA 20kV Luduș- Sărmaș are următoarele derivații, conform tabelului 4.6.
Tabelul 4.6. Lungimi și secțiuni pe derivațiile LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
Pe liniile au fost montate reanclanșatoare R și separatoare telecomandate de sarcină, astfel:
pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș conform tabelului 4.7.
pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș conform tabelului 4.8.
Tabel 4.7. R și STc pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș cu locul de montare
Tabel 4.8. R și STc pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș cu locul de montare
Pe ambele linii s-au folosit conductoare din Ol- Al. Din tabelele 4.3. și 4.4. reiese că s-au utilizat conductoare cu secțiunea de 25 mm2, 35 mm2 și 50 mm2.
Distanța medie geometrică dintre conductoare Dm = 1 500 mm, iar înălțimile medii ale conductoarelor sunt: h1 = h2 = 6 750 mm ; h3 = 8 000 mm, coronamentul este triunghi.
Se vor determina parametrii specifici de secvență directă și cei de secvență homopolară pentru conductoare din Ol- Al cu secțiunea de 25 mm2, 35 mm2, 50 mm2 și
m2 , precum și curentul maxim admisibil, dat de fabricant în cataloage (tabel 4.9.).
rezistența de secvență directă:
Rdo = (1,02 1,04) ρAl [Ω/km] (3.9)
ρAl20 = 0,0286 [Ωmm2/m]
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
Rdo = (1,02 1,04) 0,0286 = 1,167 1,189 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
Rdo = (1,02 1,04) 0,0286 = 0,833 0,849 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
Rdo = (1,02 1,04) 0,0286 = 0,583 0,594 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
Rdo = (1,02 1,04) 0,0286 = 0,416 0,424 Ω/km
Conform “Tabel 12.4. Caracteristici pentru conductoare active ale LEA: rezistența electrică și curentul maxim admisibil la 20”, din “Transportul și distribuția energiei electrice “ ,de Adrian Buta și Adrian Pană, am ales rezistența de secvență directă și curentul maxim admisibil conform tabelului 4.8.
rezistența de secvență homopolară
Rho = Rdo+ [Ω/km] (3.10)
Rcpo – rezistența conductorului de protecție,
Rcpo = 0 Ω/km – nu există conductor de protecție
Rpo se poate aproxima Rpo = 0,05 [Ω/km]
Dacă linia nu este prevăzută cu conductor de protecție Rcpo , rezistența de secvență homopolară se reduce la:
Rho = Ddo + 3* Rpo
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
Rho = 1,202 + 30,05 = 1,352 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
Rho = 0,835+ 30,05 = 0,985 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
Rho = 0,594+ 30,05 = 0,744 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
Rho = 0,437 + 30,05 = 0,587 Ω/km
reactanța inductivă de secvență directă
Xdo = 0,1445 lg [Ω/km] (3.11)
Dm – distanța medie geometrică dintre conductoare
Dm = 1 500 mm
rm – raza medie geometrică a conductorului de fază
rm25 = 6.3/2 = 3.15 mm
rm35 = 7.5/2 = 3.75 mm
rm50 = 9/2 = 4.5 mm
rm70 = 10.5/2 = 5.25 mm
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
Xdo = 0,1445 lg = 0,386 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
Xdo = 0,1445 lg = 0,376 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
Xdo = 0,1445 lg = 0,364 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
Xdo = 0,1445 lg = 0,354 Ω/km
reactanța inductivă de secvență homopolară
Xho =3*0,1445 lg [Ω/km] (3.12)
Reactanța inductivă de secvență homopolară la LEA simple circuit, fără conductor de protecție : Xho = 3,5 Xd
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
Xho = 3,5 0,386 = 1,351 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
Xho = 3,5 0,376 = 1,316 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
Xho = 3,5 0,364 = 1,274 Ω/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
Xho = 3,5 0,354 = 1,239 Ω/km
conductanța de secvență directă
Gdo = [S/km] (3.13)
– pierderi active transversale în regim de secvență directă pentru LEA se neglijează.
conductanța de secvență homopolară
Gho = [S/km] (3.14)
susceptanța capacitivă de secvență directă (considerându-se 2hm DM):
Bdo = 10-6 [S/km] (3.15)
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
Bdo = 10-6 = 2,830 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
Bdo = 10-6 = 2,913 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
Bdo = 10-6 = 3,004 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
Bdo = 10-6 = 3,086 10-6 S/km
susceptanța capacitivă de secvență homopolară
Bho = 10-6 [S/km] (3.16)
r’ech – raza echivalentă a conductorului, folosită la calculul susceptanței liniei, se determină astfel:
r’ech = (3.23)
hm – înălțimea medie geometrică, se calculează cu formula:
hm = (3.24)
h1 = h2 = 6 750 mm ; h3 = 8 000 mm
hm = = 7 143 mm
pentru conductoare cu secțiunea de 25 mm2:
r’ech = = 543,7 mm
2*hm = 2 7143 = 14 283 mm
Bho = 10-6 = 1,783 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 35 mm2:
r’ech = = 576,3 mm
2*hm = 2 7143 = 14 283 mm
Bho = 10-6 = 1,812 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 50 mm2:
r’ech = = 612,3 mm
2*hm = 2 7143 = 14 283 mm
Bho = 10-6 = 1,848 10-6 S/km
pentru conductoare cu secțiunea de 70 mm2:
r’ech = = 644,6 mm
2*hm = 2 7143 = 14 283 mm
Bho = 10-6 = 1,878 10-6 S/km
Parametrii specifici i-am introdus in biblioteca Neplanului pentru a simplifica operația de introducere a acestora pentru fiecare tronson al liniei.
Tabel 4.9.
Fereastră cu parametrii liniilor.
Fereastră cu biblioteca parametrilor specifici ai tronsoanelor liniilor.
Editarea consumatorilor
Editarea în Neplan a consumatorilor se face prin selectarea simbolului specific și conectarea acestuia la nodurile schemei. Semnificațiile câmpurilor din fereastra programului:
Name – denumirea consumatorului
Type- tipul consumatorului
LF Type- tipul consumatorului considerat în calcule de regim în funcție de mărimile declarare (impuse) ale consumatorului : PQ, PC, IC, PI, SC.
Units- nivelul de tensiune al consumatorului
S- puterea aparentă,în MVA sau kVA
P- puterea activă,în MW sau kW
Q- puterea reactivă,în MVAr sau kVAr
I- curentul, în kA sau A
Cos(phi)- factorul de putere al sarcinii
Total scaling factor P, Q- factori de multiplicare a valorii puterii consumate P și Q, se definește în funcție de numărul de consumatori din rețea sau zona.
Programul are obțiunea introducerii consumatorului după caracteristicile de sarcina (zilnică, săptămânală, lunară).
Date introduse sunt luate din “Raportul citiri orare în zi caracteristică- iarnă 2012”, la ora de vârf a sarcinii (ora 19); tabel 4.10., respectiv tabel 4.11.
Tabel 4.10 . Consumuri pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Tabel 4.11 . Consumuri pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
Fereastră cu parametrii unui consumator.
Editarea instalațiilor de compensare
Dispozitivele de compensare se introduc grafic prin accesarea simbolului corespunzător și prin definirea parametrilor de funcționare:
Name, type- denumirea și tipul dispozitivului
Control mode- modul de control al dispozitivului (fix, în trepte sau continuu)
Ur- tensiunea nominală, în V
P(1)- puterea activă,în MW
Q(1)- puterea reactivă,în MVAr
Operating mode- obțiunea alege caracterul dispozitivului de compensare (capacitiv, inductiv).
În stația Luduș am introdus dispozitivele de compensare, echivalent al bateriei de condensatoare de valori: P(1) = 0,2 MW și Q (1)= 1,2 MVAr.
Schema normală de funcționare
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș este alimentată din stația de transformare 110/20 kV Luduș.
Stația de transformare 110/20 kV Luduș este prevăzută cu:
sistem simplu de bară secționată pe 110 kV,
două linii de 110 kV: LEA 110 kV Luduș- Iernut și
LEA 110 kV Luduș- Câmpia Turzii,
două transformatoare de putere
Trafo1- 110/20 kV de 25 MVA în funcție și
Trafo2- 110/20 kV de 16 MVA în rezervă caldă cu AAR în funcție,
două bare de 20 kV: B1- 20kV și B2- 20kV cu CTV- 20 kV în funcție, la care sunt racordate liniile de 20 kV, câte un grup măsură pentru fiecare bară, două TSI- 20/0,4 kV, baterie de condensatoare.
Tratarea neutrului se face pe medie tensiune prin BSRC (bobină de stingere cu reglaj continuu), legată la neutrul TSI- 20/0,4 kV în ambele stații.
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș este alimentată din stația de transformare 110/20 kV Râciu, stație de racord adânc, alimentată prin LEA 110 kV Ungheni- Râciu, un transformator de 10 MVA, racordat la o bară simplă de 20 kV. Pe bara de medie tensiune sunt racordate liniile de medie tensiune, grupul de măsură și un TSI- 20/0,4 kV cu BSRC pentru tratarea neutrului.
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și LEA 20 kV Râciu- Sărmaș sunt linii lungi, construite în anul 1965 și alimentează consumatori casnici (marea majoritate) și industriali din zona de câmpie a județului.
De-a lungul timpului pe linii s-au efectuat lucrări de extindere, de înlocuire a izolatoarelor vechi de sticlă cu izolatoare moderne , de modernizare a liniilor prin montare de reanclanșatoare și separatoare de sarcina telecomandate, de înlocuire a componentelor protecțiilor și a automatizărilor. Azi, cele două linii sunt dotate cu relee moderne de protecții și RAR: EPAM în stația Râciu și SEL 351A în stația Luduș.
Liniile și reanclanșatoarele sunt dotate cu protecțiile:
prot. maximal rapidă
prot. maximal temporizată
prot.contra punerilor la pământ
reglate conform planului de protecții.
Procesul de retehnologizare la nivelul rețelelor electrice de medie tensiune a cuprins pe lângă modernizare, constând în înlocuirea echipamentelor primare de comutație, cu echipamente performante și implementarea unori sisteme de automatizare a acestor rețele.
Necesitatea implementării unui astfel de sistem este determinată de o serie de factori și condiții impuse funcționării rețelelor de medie tensiune cum ar fi:
siguranța în funcționare;
reducerea timpilor de realimentare a consumatorilor în caz de incidente și avarii;
îmbunătățirea calității activităților de exploatare a acestor rețele;
reducerea costurilor de exploatare;
optimizarea indicatorilor de continuitate SAIFI și SAIDI și indirect a consumului propriu tehnologic.
Cele două linii sunt debuclate în PT 7 Sărmășel (I-20 kV deconectat spre stația Luduș).
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș are posibilitate de preluare a sarcinii de pe următoarele linii:
LEA 20 kV Luduș- Gura Arieșului la stâlpul 3 din ax
LEA 20 kV Luduș- Valea Frății la stâlpul 129 din ax
LEA 20 kV Râciu- Miheș la stâlpul 228 din ax
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș are posibilitate de preluare a sarcinii de pe următoarele linii:
LEA 20 kV Râciu- Miheș la stâlpul 3 din ax
LEA 20 kV Râciu- Șăulia la stâlpul 21 din ax
Ca o particularizare a stației Luduș este aceea că banda de tensiune este banda maximă (21 kV), tocmai pentru a reuși menținerea tensiunii în limita a 5% admisă. Această măsură împreună cu reglarea corespunzătoare a ploturilor transformatoarelor de 20/0,4 kV din PT-uri permit alimentarea consumatorilor cu tensiune conform prescripțiilor calității energiei.
Datele tehnice ale LEA 20 kV Râciu- Sărmaș și LEA 20 kV Râciu- Sărmaș sunt date în tabelul 4.12.
Tabel 4.12.
Puterea instalată pe linii este puterea cumulată a transformatoarelor din posturile de transformare.
ANALIZA SISTEMULUI La SCHEMA NORMALĂ
Primul pas în analiza sistemul la schemă normală de funcționare este concentrarea valorilor parametrilor ce caracterizează sistemul,conform tabelului 4.13.și 4.14.
Tabel 4.13
Tabel 4.14.
Consumurile efective (fără pierderi pe trafo și liniile de 20 kV) pe întreg sistemul sunt date în tabelul 4.15.
Tabel 4.15.
Pentru analiza sistemului am determinat:
Gradul de încărcare al tronsoanelor liniilor
Căderile de tensiune în nodurile consumatorilor
Pierderile de putere activă și reactivă (bilanțul puterilor)
Gradul de încărcare al tronsoanelor liniilor
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 74,93 A, reprezentând 34,06 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 0 A pe ultimul tronson, între stp.470 și PT 7 Sărmășel.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 11 Sărmaș : 0,1 A reprezentând 0,06 % Imax adm
derivația PT 1 Răzoare : 5,55 A reprezentând 4,11 % Imax adm
derivația PT 1 Vișinel : 8,18 A reprezentând 4,81 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 10 din cele 39 de tronsoane (al cincilea tronson) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.16.
Tabel 4.16.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 49,00 A, reprezentând 22,27 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 6,04 A, reprezentând 2,75 % din curentul maxim admisibil pe ultimul tronson, între stp.357 și PT 7 Sărmășel.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 1 Dâmbu : 0,21 A reprezentând 0,10 % Imax adm
derivația PT 1 Tușin : 9,37 A reprezentând 5,51% Imax adm
derivația PT 2 Crăiești : 15,7 A reprezentând 11,63 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 10 din cele 22 de tronsoane (tronsonul 1, 3, 5, 7, 10, 12, 14, 17, 20 și 22) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.17.
Tabel 4.17.
Căderile de tensiune în nodurile consumatorilor
Căderea de tensiune maxim admisibilă pe medie tensiune este 5 % U nom, ceea ce reprezintă 1 kV (19 21 kV).
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt mari, cuprinse între 20,92 V cât este tensiunea pe barele 20 kV, reprezentând + 4,6% U nom și
18,63 kV cât este cea mai mică tensiune (la ultimele PT-uri alimentate din linie), reprezentând
– 6,85 % U nom , adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 2,29 kV, reprezentând 10,94 % din aceasta.
Începând de la derivația PT 5 Miheș și până la PT 7 Sărmășel un sunt îndeplinite condițiile impuse de calitatea energiei privind căderile de tensiune în nodurile consumatorilor, adică 39 PT din cele 62 alimentate din această linie (vezi tabelul 4.10. de la poziția 24 în jos).
Acest impediment este remediat în rețeaua de joasă tensiune prin montarea de transformatoare ridicătoare 0,4/1 kV în apropierea PT-urilor și montarea de transformatoare coborâtoare 1/0,4 kV în apropierea consumatorilor,precum și prin funcționarea transformatoarelor din PT-urile afectate pe ploturi superioare.
Din acest punct de vedere nu există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 40 de noduri (al cincilea nod) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.18.
Tabel 4.18.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt mari, cuprinse între 20,37 V cât este tensiunea pe bara 20 kV, reprezentând + 1,85 % U nom și
19,54 kV cât este cea mai mică tensiune la PT 7 Sărmășel, reprezentând – 2,30 % U nom , adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 0,86 kV, reprezentând 4,07 % din aceasta.
Din acest punct de vedere există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 23 de noduri din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.19.
Tabel 4.19.
Pierderile de putere activă și reactivă (bilanțul puterilor)
Pentru determinarea pierderilor pe cele două linii am efectuat un bilanț pe întregul sistem (stația Luduș și stația Râciu) pe 110 kV și 20 kV, tabel 4.13. și tabel 4.14.
Pierderile pe transformatoare și reprezintă
st. Luduș : 0,058 MW ……… 0,51 pierderi de energie activă
st. Râciu : 0,045MW……….. 0,75 pierderi de energie activă
din puterea vehiculată.
După cum se poate observa cele două LEA debitează putere reactivă, datorită încărcării reduce cu putere activă și datorită efectului capacitiv al LEA.
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt mari, P = 0,234 MW reprezintă 8,92 din puterea livrată din stație. Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.101- stp.148 ……. . P = 0,0393 MW și Q = 0,0192 MVAr
L. Stație – stp.35 ……. P = 0,0248 MW și Q = 0,0137 MVAr
L. stp.35- stp.64 ……. P = 0,0246 MW și Q = 0,0119 MVAr
L. stp.64- stp.88 ……. P = 0,0202 MW și Q = 0,0098 MVAr
L. stp.248- stp.288 ……. P = 0,0149 MW și Q = 0,0053 MVAr
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt P = 0,043 MW reprezintă 2,67 din puterea livrată din stație. Pe această linie piedrerile de putere activă sunt mai mici datorită:
lungimi mai mici a liniei
căderilor mai mici de tensiune
Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.18- stp.38 ……. P = 0,0077 MW și Q = 0,0025 MVAr
L. Stație – stp.18 ……. . P = 0,0057 MW și Q = 0,0018 MVAr
L. stp.48 – stp.60 ……. P = 0,0040 MW și Q = 0,0012 MVAr
L. stp.132- stp.169 ……. P = 0,0040 MW și Q = 0,0012 MVAr
L. stp.64- stp.91 ……. P = 0,0036 MW și Q = – 0,0008 MVA
După cum era de așteptat, cele mai mari pierderi sunt pe tronsoanele cele mai încărcate (cele dinspre sursă), sau cele cu o încărcare mai mică , dar lungi (rezistență mare).
Concluzii:
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia nu corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt mari datorită căderilor mari de tensiune și a lungimii mari a liniei
pe linie nu se mai pot racorda consumatori cu puteri mari, ci doar consumatori care prin puterea cerută un influențează semnificativ căderile de tensiune
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt acceptabile
pe linie se mai pot racorda consumatori
Puterea aparentă maximă ce se poate aproba pentru racordare la capăt de linie (în PT 7 Sărmășel) este: S = 454 MVA, adică: P = 0,435 MW și Q = 0,13MVAr , cu un cos = 0,957 și U = 19 kV în PT 7 Sărmășel. Încărcarea pe tronsonul L. Stație- stp.18 este 49 A , reprezentând 28,82 din curentul maxim admisibil prin conductoarele tronsonului. Pierderile de putere:
înainte de racordare: în trafo: 0,046 MW , 0,503 MVAr
pe linie: 0,043 MW , -0,040 MVAr
după racordare: în trafo: 0,050 MW , 0,571MVAr
pe linie: 0,089MW , -0,090 MVAr
Analiza rețelelor la schemă optimizată
Prin optimizarea sistemului programul nu modifică schema normală din stații, ci indică doar locurile de debuclare a liniilor.
De menționat că nu s-au modificat datele de la schema normală, adică:
tensiunile de pe barele de înaltă tensiune
sarcinile consumatorilor de pe bare
consumul în PT-urile celor două linii
Analiza sistemului se va face în aceleași noduri și laturi ca și la schema normală.
Pentru găsirea celor mai bune rezultate am analizat următoarele cazuri:
I.În st. Luduș ambele Trafo în funcție, Grup Condensatori în funcție, CTV- 20 kV deconectat
II. În st. Luduș ambele Trafo în funcție, Grup Condensatori deconectat, CTV- 20 kV deconectată
III. În st. Luduș- Trafo1/110/20 kV în funcție, Grup Condensatori în funcție
IV. În st. Luduș- Trafo1/110/20 kV în funcție, Grup Condensatori deconectat
V. În st. Luduș- Trafo2/110/20 kV în funcție, Grup Condensatori în funcție
VI. În st. Luduș- Trafo1/110/20 kV în funcție, Grup Condensatori deconectat,
valorile parametrilor sistemului sunt date în tabel 4.20.
Tabel 4.20.
După cum reiese din tabelul 4.20. cea mai bună soluție este aceea cu trafo 1-110/20 kV și Grup Condensatoare 20 kV în funcție în stația Luduș.
După optimizarea sistemului s-au constatat următoarele modificări față de schema normală:
este deconectat I-20 kV de la stp. 389 spre stp.397 din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș, este noul punct de separație între cele două linii
este conectat R 140 dintre cele două linii
este conectat I-20 kVdin PT 7 Sărmășel spre LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
este deconectat I-20 kV de la stp.357 spre PT 7 Sărmășel din LEA 20 kV Râciu- Sărmaș.
Primul pas în analiza sistemul la schemă normală de funcționare este concentrarea valorilor parametrilor ce caracterizează sistemul,conform tabelului 4.21.și 4.22,
a) Gradul de încărcare al tronsoanelor liniilor
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 60,64 A, reprezentând 27,57 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 0,2 A pe ultimul tronson, între stp.397 și stp.389.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 11 Sărmaș : 0,09 A reprezentând 0,06 % Imax adm
derivația PT 1 Răzoare : 5,39 A reprezentând 3,99 % Imax adm
derivația PT 10 Zau : 7,04 A reprezentând 4,14% Imax adm
derivația PT 1 Vișinel : 7,94 A reprezentând 4,67 % Imax adm
derivația PT 3 Tăureni : 8,83 A reprezentând 5,20 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 11 din cele 39 de tronsoane (al cincilea tronson) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.23..
Tabel 4.21.
Tabel 4.22.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 63,48 A, reprezentând 28,85 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 19,98 A, reprezentând 9,08 % din curentul maxim admisibil pe ultimul tronson, între stp.357 și PT 7 Sărmășel.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 1 Dâmbu : 0,22 A reprezentând 0,10 % Imax adm
derivația PT 7 Sărmășel : 6,70 A reprezentând 3,05 % Imax adm
derivația PT 1 Tușin : 9,51 A reprezentând 5,60 % Imax adm
derivația PT 2 Crăiești : 15,80 A reprezentând 11,70 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 10 din cele 22 de tronsoane (tronsonul 1, 3, 5, 7, 10, 12, 14, 17, 20 și 22) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.24.
Tabel 4.24.
b) Căderile de tensiune în nodurile consumatorilor
Căderea de tensiune maxim admisibilă pe medie tensiune este 5 % U nom, ceea ce reprezintă 1 kV (19 21 kV).
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt cuprinse între 20,99 V cât este tensiunea pe barele 20 kV, reprezentând +4,95 % U nom și 19,27 kV cât este cea mai mică tensiune (la ultimele PT-uri alimentate din linie), reprezentând –3,65 % U nom , adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 1,72 kV, reprezentând 8,19 % din aceasta.
Din acest punct de vedere există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 40 de noduri (al cincilea nod) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.25.
Tabel 4.25.
Cu * s-au notat nodurile alimentate din LEA 20 kV Râciu- Sărmaș.
La stâlpul 389 ultimul alimentat din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș tensiunea este 19,27 kV, iar la stâlpul 397 ultimul alimentat din LEA 20 kV Râciu- Sărmaș tensiunea este 19,05 kV.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt cuprinse între:
* 20,32 V cât este tensiunea pe bara 20 kV, reprezentând + 1,60 % U nom și
*19,07 kV cât este tensiunea la stp.333 (PT 7 Sărmășel), reprezentând – 4.65 % U nom ,
*19,05 kV cât este tensiunea la stp.397 din LEA 20 kVLuduș- Sărmaș, reprezentând – 4.75 % U nom ,
* adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 1,27 kV, reprezentând 6,25 % din aceasta.
Din acest punct de vedere există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 23 de noduri din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.26.
Tabel 4.26.
c) Pierderile de putere activă și reactivă (bilanțul puterilor)
Pentru determinarea pierderilor pe cele două linii am efectuat un bilanț pe întregul sistem (stația Luduș și stația Râciu) pe 110 kV și 20 kV, tabel 4.21. și tabel 4.22.
Pierderile pe transformatoare și reprezintă
st. Luduș : 0,056 MW ……… 0,52 pierderi de energie activă
st. Râciu : 0,050 MW……….. 0,75 pierderi de energie activă
din puterea vehiculată.
După cum se poate observa cele două LEA debitează putere reactivă, datorită încărcării reduce cu putere activă și datorită efectului capacitiv al LEA.
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt mari, P = 0,138 MW reprezintă 6,61 din puterea livrată din stație. Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.101- stp.148 ……. . P = 0,0205 MW și Q = 0,0114 MVAr
L. Stație – stp.35 ……. P = 0,0149 MW și Q = 0,0082 MVAr
L. stp.35- stp.64 ……. P = 0,0129 MW și Q = 0,0071 MVAr
L. stp.64- stp.88 ……. P = 0,0105 MW și Q = 0,0058 MVAr
L. stp.248- stp.288 ……. P = 0,0066 MW și Q = 0,0011 MVAr
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt P = 0,088 MW reprezintă 4,11 din puterea livrată din stație.
Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.18- stp.38 ……. P = 0,0077 MW și Q = 0,0004 MVAr
L. Stație – stp.18 ……. . P = 0,0058 MW și Q = 0,0003 MVAr
L. stp.132- stp.169 ……. P = 0,0050 MW și Q = 0,0005 MVAr
L. stp.64- stp.91 ……. P = 0,0044 MW și Q = – 0,0005 MVAr
L. stp.48 – stp.60 ……. P = 0,0041 MW și Q = 0,0002 MVAr
După cum era de așteptat, cele mai mari pierderi sunt pe tronsoanele cele mai încărcate (cele dinspre sursă), sau cele cu o încărcare mai mică , dar lungi (rezistență mare).
Concluzii:
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt mari datorită căderilor mari de tensiune și a lungimii mari a liniei
Puterea maximă ce se poate aproba pentru racordare la capăt de linie (în PT 4 Sărmăș) este P = 0,650 MW și Q = 0,280 MVAr , cu un cos = 0,979 și U = 19,02 kV în PT 4 Sărmăș.
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt acceptabile
pe linie se mai pot racorda consumatori
Puterea maximă ce se poate aproba pentru racordare la capăt de linie (în PT 10 Sărmăș) este P = 0,400 MW și Q = 0,280 MVAr , cu un cos = 0,82 și U = 19 kV în PT 4 Sărmăș.
Analiza rețelelor la schema propusă
“Schema propusă“ diferă de schema normală prin:
înlocuirea conductoarelor axului sistemului cu conductoare cu secțiunea de 70 mm2 în locul celor de 50 mm2 existente
optimizarea sistemului funcție de mimimul de pierderi de putere activă.
montarea unui reanclanșator în punctul de separare a liniilor, respectiv la stp.416 spre stp. 406 din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
realizarea a două seturi de protecții la reanclanșatoare
Datorită costurilor mari nu am luat în considerare variante precum injecția de energie pe 110 kV în zona cu deficit de tensiune, injecția de energie pe 20 kV în zona cu deficit de tensiune din județele limítrofe.
De menționat că nu s-au modificat datele de la schema normală, adică:
tensiunile de pe barele de înaltă tensiune
sarcinile consumatorilor de pe bare
consumul în PT-urile celor două linii
tensiunile de pe barele de medie tensiune sunt aproximativ aceleași
Grup condensatori din stația Luduș sunt în funcție
Analiza sistemului se va face în aceleași noduri și laturi ca și la schema normală.
După analiza cazurilor, ca și la schema optimizată cea mai bună soluție este aceea cu trafo 1-110/20 kV și Grup Condensatoare 20 kV în funcție în stația Luduș.
După optimizarea sistemului s-au constatat următoarele modificări față de schema normală:
este deconectat I-20 kV de la stp.416 spre stp.406 din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș, este noul punct de separație între cele două linii
este conectat R 140 dintre cele două linii
este conectat I-20 kVdin PT 7 Sărmășel spre LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
este deconectat I-20 kV de la stp.357 spre PT 7 Sărmășel din LEA 20 kV Râciu- Sărmaș.
Primul pas în analiza sistemul la schemă propusă de funcționare este concentrarea valorilor parametrilor ce caracterizează sistemul,conform tabelului 4.27.și 4.28,
Tabel 4.27.
Tabel 4.28.
a) Gradul de încărcare al tronsoanelor liniilor
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 63.24 A, reprezentând 23.86 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 0,01 A pe ultimul tronson, între stp.406 și stp.416.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 11 Sărmaș : 0,09 A reprezentând 0,06 % Imax adm
derivația PT 1 Răzoare : 5,29 A reprezentând 3,92 % Imax adm
derivația PT 10 Zau : 6,93 A reprezentând 4,08% Imax adm
derivația PT 1 Vișinel : 7,74 A reprezentând 4,57 % Imax adm
derivația PT 3 Tăureni : 8,72 A reprezentând 5,13 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 11 din cele 39 de tronsoane (al cincilea tronson) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.29.
Tabel 4.29.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș încărcările pe tronsoane axului (curenții prin tronsoanele liniei) sunt mici, cuprinse între 63,48 A, reprezentând 28,85 % din curentul maxim admisibil, pe primul tronson dinspre stația Luduș și 19,98 A, reprezentând 9,08 % din curentul maxim admisibil pe ultimul tronson, între stp.357 și PT 7 Sărmășel.
Încărcările pe derivațiile liniei sunt cuprinse între :
derivația PT 1 Dâmbu : 0,21 A reprezentând 0,10 % Imax adm
derivația PT 7 Sărmășel : 6,55 A reprezentând 2,98 % Imax adm
derivația PT 1 Tușin : 9,36 A reprezentând 5,51 % Imax adm
derivația PT 2 Crăiești : 15,69 A reprezentând 11,62 % Imax adm
Din acest punct de vedere există disponibilitate mare de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza gradul de încărcare al tronsoanelor liniiei am luat în calcul 10 din cele 22 de tronsoane (tronsonul 1, 3, 5, 7, 10, 12, 14, 17, 20 și 22) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.30.
Tabel 4.30.
b) Căderile de tensiune în nodurile consumatorilor
Căderea de tensiune maxim admisibilă pe medie tensiune este 5 % U nom, ceea ce reprezintă 1 kV (19 21 kV).
Pe LEA 20 kV Luduș- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt cuprinse între:
20,99 V cât este tensiunea pe barele 20 kV, reprezentând +4,95 % U nom și
19,66 kV cât este cea mai mică tensiune reprezentând –2,40 % U nom , adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 1,33 kV, reprezentând 6.33 % din aceasta.
Din acest punct de vedere există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 40 de noduri (al cincilea nod) din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.31.
Tabel 4.31.
La stâlpul 406 ultimul alimentat din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș tensiunea este 19,66 kV, iar la stâlpul 416 ultimul alimentat din LEA 20 kV Râciu- Sărmaș tensiunea este 19,51 kV.
Pe LEA 20 kV Râciu- Sărmaș căderile de tensiune în nodurile axului sunt, cuprinse între:
* 20,34 V cât este tensiunea pe bara 20 kV, reprezentând + 1,70 % U nom și
*19,52 kV cât este tensiunea la stp.333 (PT 7 Sărmășel), reprezentând – 2,40 % U nom ,
*19,51 kV cât este tensiunea la stp. 416 din LEA 20 kVLuduș- Sărmaș, reprezentând – 2,45 % U nom ,
* adică o cădere de tensiune față de tensiunea de pe barele din stație de 0,83 kV, reprezentând 4,08 % din aceasta.
Din acest punct de vedere există disponibilitate de racordare a noi consumatori.
Pentru analiza căderile de tensiune în nodurile consumatorilor am luat în calcul 10 din cele 23 de noduri din axul liniei, rezultate indicate în tabelul 4.32.
Tabel 4.32.
c) Pierderile de putere activă și reactivă (bilanțul puterilor)
Pentru determinarea pierderilor pe cele două linii am efectuat un bilanț pe întregul sistem (stația Luduș și stația Râciu) pe 110 kV și 20 kV, tabel 4.27. și tabel 4.28.
Pierderile pe transformatoare și reprezintă
st. Luduș : 0,056 MW ……… 0,51 pierderi de energie activă
st. Râciu : 0,048 MW……….. 0,77 pierderi de energie activă
din puterea vehiculată.
După cum se poate observa cele două LEA debitează putere reactivă, datorită încărcării reduce cu putere activă și datorită efectului capacitiv al LEA.
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt mari, P = 0,120 MW reprezintă 5.37 din puterea livrată din stație.Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.101- stp.148 ……. . P = 0,0205 MW și Q = 0,0114 MVAr
L. Stație – stp.35 ……. P = 0,0149 MW și Q = 0,082 MVAr
L. stp.35- stp.64 ……. P = 0,0129 MW și Q = 0,0071 MVAr
L. stp.64- stp.88 ……. P = 0,0105 MW și Q = 0,0058 MVAr
L. stp.248- stp.288 ……. P = 0,0066 MW și Q = 0,0011 MVAr
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
Pierderile de putere activă sunt P = 0,050 MW reprezintă 2,59 din puterea livrată din stație.
Cele mai mari pierderi pe tronsoanele liniei sunt:
L. stp.18- stp.38 ……. P = 0,0077 MW și Q = 0,0040 MVAr
L. Stație – stp.18 ……. . P = 0,0058 MW și Q = 0,0003 MVAr
L. stp.48 – stp.60 ……. P = 0,0041 MW și Q = 0,0020 MVAr
L. stp.132- stp.169 ……. P = 0,0050 MW și Q = 0,0005 MVAr
L. stp.64- stp.91 ……. P = 0,0044 MW și Q = – 0,0005 MVAr
După cum era de așteptat, cele mai mari pierderi sunt pe tronsoanele cele mai încărcate (cele dinspre sursă), sau cele cu o încărcare mai mică , dar lungi (rezistență mare).
Concluzii:
LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt mari datorită căderilor mari de tensiune și a lungimii mari a liniei
pe linie se mai pot racorda consumatori
Puterea maximă ce se poate aproba pentru racordare la capăt de linie (în PT 4 Sărmăș) este
P = 0,550 MW și Q = 0,200 MVAr , cu un cos = 0,943 și U = 19,00 kV în PT 4 Sărmăș.
LEA 20 kV Râciu- Sărmaș
gradul de încărcare al tronsoanelor liniei este mic
linia corespunde din punct de vedere al căderilor de tensiune
pierderile de putere sunt acceptabile
pe linie se mai pot racorda consumatori
Puterea maximă ce se poate aproba pentru racordare la capăt de linie (în PT 6 Sărmăș) este
P = 0,500 MW și Q = 0,150 MVAr , cu un cos = 0,958 și U = 19,00 kV în PT 6 Sărmăș.
CONCLUZII
Contribuțiile personale la realizarea analizei sistemului electric de medie tensiune format din LEA 20 kV Luduș- Sărmaș, LEA 20 kV Râciu- Sărmaș precum și stațiile adiacente acestora sunt următoarele:
calcularea lungimilor tronsoanelor liniilor din “Fișa liniei“
calcularea puterilor active și reactive din PT- uri din “Fișa liniei“, având ca date tensiunea și curentul din PT-uri pe 0,4 kV și factorul de putere din acestea
calcularea parametrilor specifici ai tronsoanelor sistemului pentru conductoare Ol-Al cu secțiunea de 25 mm2, 35 mm2, 50 mm2și 70 mm2, compararea acestora cu valorile date în diferite publicații și introducerea lor în biblioteca Neplanului
realizarea schemei normale de funcționare a sistemului în programul informatic Neplan prin editarea componentelor acestuia
optimizarea schemei normale în funcție de pierderi minime de putere activă în sistem
propunerea unei noi scheme de funcționare “schema propusă“
analizarea și sintetizarea rezultatelor date de sistemul informatic Nepan
Concluziile desprinse în urma realizării analizei sistemului într-un sistem informatic:
gradul de încărcare al tronsoanelor “sistemului electric de MT “
Din acest punct de vedere sistemul permite racordarea unor consumatori cu puteri mari, precum și preluarea consumatorilor în caz de defect pe una din liniile cu care sistemul are legătură. Rezultatele analizei sunt concretizate în anexa nr. 7.
căderile de tensiune pe tronsoanele “sistemului electric de MT ”
Acesta este “punctul slab“ al sistemului și se datorează lungimilor foarte mari a celor două linii, atât pe axul cât și pe derivațiile acestora. Este parametrul sistemului ce restricționează posibilitatea de racordare a consumatorilor la “sistemul electric de MT ”, precum și preluarea consumatorilor în caz de defect sau revizii tehnice (lucrări planificate) pe una din liniile cu care sistemul are legătură, cu respectarea indicatorilor de calitate a energiei electrice. Rezultatele analizei sunt concretizate în anexa nr. 8.
pierderile de putere activă în “sistemul electric de MT ”
Reducerea CPT-ului este o activitate permanentă în domeniul electroenergeticii, începând de la faza de proiectare până în faza de exploatare, de la producere până la utilizarea energiei electrice.
La sistemul analizat s-a reușit o reducere a CPT-ului prin ambele soluții (optimizarea și îmbunătățirea schemei normale), concomitent cu respectarea indicatorilor de calitate privind căderile de tensiune admisibile. Rezultatele analizei sunt concretizate în anexa nr. 9.
posibilitatea de racordare a consumatorilor la “sistemul electric de MT ”și de preluare a consumatorilor în caz de defect sau revizii tehnice (lucrări planificate) pe una din liniile cu care sistemul are legătură
Deși s-a reușit o creștere a puterii disponibile ce se poate transporta pe cele două linii, chiar și cu conductoare schimbate, aceasta este mică (un se pot racorda consumatori de putere mare, mai ales la capetele liniei). Rezultatele analizei sunt concretizate în anexa nr.10.
Într-o întreprindere de distribuție a energiei electrice implementarea rețelelor electrice de medie tensiune în sistemul informatic Neplan este de real folos la servicii precum: avizare, exploatare, CPT, PRAM etc.
În lucrarea de față am încercat a face un mic pas în tainele informatizarii activităților sectorului electroenergetic.
Sistemul electroenergetic (SEN) reunește procesele tehnologice și informatic-decizionale în vederea asigurării în condiții de siguranță, calitate și eficiență a consumatorilor cu energie electrică. Scopul final al ramurii energeticii industriei românești îl constituie asigurarea cu energie a consumatorilor.
O condiție principală pentru realizarea optimizării regimurilor de funcționare ale SEN o constituie existența unui sistem informatic modern. Între calitatea managementului SEN și sistemul său informatic există o legătură strânsă.
În prezent, informatizarea activităților sectorului electroenergetic este o cerință majoră în scopul creșterii calității prestațiilor atât în ceea ce privește menținerea parametrilor optimi ai energiei electrice și asigurarea continuității alimentării, precum și în domeniul eficientei economice.
ANEXE
Lista anexelor proiectului:
Schema monofilară LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Schema monofilară LEA 20 kV Râciu- Sărmaș pag.1
Schema monofilară LEA 20 kV Râciu- Sărmaș pag.2
Schema normală a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Schema optimizată a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Schema propusă a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Încărcările pe tronsoanele “sistemului electric de MT ”
Căderile de tensiune pe tronsoanele “sistemului electric de MT ”
Pierderile de putere activă în “sistemul electric de MT ”
Posibilitatea de racordare a consumatorilor la “sistemul electric de MT ”
BIBLIOGRAFIE
Bică D. – Sisteme informatice moderne în electroenergetică. Editura Universității ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 2005
Buta A., Pană A. – Transportul și distribuția energiei electrice, 1997
Rucăreanu C.,ș.a – Rețele și stații electrice. Editura Didactică și Pedagogică, București
Rucăreanu C. – Linii electrice aeriene și subterane, Editura Didactică și Pedagogică, Buc.
Sarchiz D. – Calculul regimului permanent al SEE, Editura Universității ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 1991
Vulcu I. – Instalații de transport și distribuție a energiei electrice, Ediția Matrix, 2006
Pietrăreanu E. – Agenda electricianului, Editura Tehnică, 1986
Bică D.– Principii de creare și dezvoltare a aplicațiilor în sistemul informatic Neplan, Sesiunea de Comunicări Științifice, Universitatea ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 2003
Potolea E., Tudose M. – Sisteme electroenergetice ,Litografia Universității Politehnica București, 1988
Albert H. – Pierderi de putere și energie în rețele electrice, Editura Tehnică Buc., 1997
Nemeș M. – Sisteme electrice de putere. Probleme actuale, Editura Orizonturi universitare, Timișoara, 2003
Regulament general de manevre în instalațiile electrice de medie și înaltă tensiune – NTE 009/10/00. ICEMENERG. 2010.
Documente consultate:
Fișa LEA 20 kV Luduș- Sărmaș (SC Electrica)
Fișa LEA 20 kV Răciu- Sărmaș (SC Electrica)
Scheme normale de funcționare a SC Electrica
Citirile orare iarnă 2011- 2012
Site-uri consultate:
http://www.tutorialneplan
http://www.energobit.com
http://www.schneider-electric.ro
http://www.electricityforum.com
http://www.engineering.upm.ro
http://www.scribgrup
BIBLIOGRAFIE
Bică D. – Sisteme informatice moderne în electroenergetică. Editura Universității ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 2005
Buta A., Pană A. – Transportul și distribuția energiei electrice, 1997
Rucăreanu C.,ș.a – Rețele și stații electrice. Editura Didactică și Pedagogică, București
Rucăreanu C. – Linii electrice aeriene și subterane, Editura Didactică și Pedagogică, Buc.
Sarchiz D. – Calculul regimului permanent al SEE, Editura Universității ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 1991
Vulcu I. – Instalații de transport și distribuție a energiei electrice, Ediția Matrix, 2006
Pietrăreanu E. – Agenda electricianului, Editura Tehnică, 1986
Bică D.– Principii de creare și dezvoltare a aplicațiilor în sistemul informatic Neplan, Sesiunea de Comunicări Științifice, Universitatea ”Petru Maior”, Tg – Mureș, 2003
Potolea E., Tudose M. – Sisteme electroenergetice ,Litografia Universității Politehnica București, 1988
Albert H. – Pierderi de putere și energie în rețele electrice, Editura Tehnică Buc., 1997
Nemeș M. – Sisteme electrice de putere. Probleme actuale, Editura Orizonturi universitare, Timișoara, 2003
Regulament general de manevre în instalațiile electrice de medie și înaltă tensiune – NTE 009/10/00. ICEMENERG. 2010.
Documente consultate:
Fișa LEA 20 kV Luduș- Sărmaș (SC Electrica)
Fișa LEA 20 kV Răciu- Sărmaș (SC Electrica)
Scheme normale de funcționare a SC Electrica
Citirile orare iarnă 2011- 2012
Site-uri consultate:
http://www.tutorialneplan
http://www.energobit.com
http://www.schneider-electric.ro
http://www.electricityforum.com
http://www.engineering.upm.ro
http://www.scribgrup
ANEXE
Lista anexelor proiectului:
Schema monofilară LEA 20 kV Luduș- Sărmaș
Schema monofilară LEA 20 kV Râciu- Sărmaș pag.1
Schema monofilară LEA 20 kV Râciu- Sărmaș pag.2
Schema normală a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Schema optimizată a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Schema propusă a LEA 20 kV Luduș- Sărmaș și a LEA 20 kV Râciu- Sărmaș în sistemul informatic Neplan
Încărcările pe tronsoanele “sistemului electric de MT ”
Căderile de tensiune pe tronsoanele “sistemului electric de MT ”
Pierderile de putere activă în “sistemul electric de MT ”
Posibilitatea de racordare a consumatorilor la “sistemul electric de MT ”
Copyright Notice
© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.
Acest articol: Calculul Regimului Permanent la Un Sistem Electric de Medie Tensiune (ID: 162035)
Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.
