AUTOVEHICULULUI ȘI ÎNCADRAREA ÎNTR -UN SEGMENT DE PIAȚĂ. [603042]

CAPITOLUL 1. REALIZAREA PROIECTULUI DE ORGANIZARE GENERALĂ A
AUTOVEHICULULUI ȘI ÎNCADRAREA ÎNTR -UN SEGMENT DE PIAȚĂ.
DETALIEREA
MODULUI DE AMPLASARE A (SUB)ANSAMBLULUI DE PROIECTAT

1.1. DETERMINAREA PRINCIPALILOR PARAMETRII DIMENSIONALI ȘI MASICI
AI AUTOVEHICULULUI DE PROIECTAT
1.1.1. Determinarea parametrilor dimensionali de gabarit, de organizare și de trecere
Prin tema de proiect, se cere ca autovehiculul sa fie 4×4, sa aibe echipata cutie de viteza de tipul
xDual Clutch Transmission ( xDCT), cu 7 t repte de mers inainte si o treapta de mers inapoi, iar
cuplul maxim al motorului sa fie de 400Nm.

In urma cercetarii, au fost gasite 30 modele care sa respecte intr -o mare masura conditiile impuse
in tema de proiect

Tabelul 1. 1.1.1. Modele similare cu cerintele impuse prin tema
Nr crt. Autoturism Tractiune Caroserie Transmisie Moment maxim
[Nm]
1 Hyundai Tucson 4×4 SUV DCT 340
2 Mitsubishi Lancer 4×4 Sedan DCT 376
3 Audi Q5 4×4 SUV DCT 420
4 VW Golf VII 4×4 HatchBack DCT 400
5 Mercedes GLA 4×4 SUV DCT 450
6 Seat Leon Cupra 4×4 Combi DCT 391
7 Skoda Octavia 3 4×4 HatchBack DCT 416
8 Audi A4 4×4 Combi DCT 370
9 VW Tiguan 4×4 SUV DCT 400
10 Porsche Macan 4×4 SUV DCT 430
11 Skoda Kodiaq 4×4 SUV DCT 400
12 Seat Ateca 4×4 SUV DCT 430
13 Audi Q3 4×4 SUV DCT 420
14 Dacia Duster 4×4 SUV DCT 320
15 Hyundai Ix35 4×4 SUV DCT 392
16 Hyundai SantaFE 4×4 SUV DCT 413
17 Porsche Panamera 4×4 Combi DCT 480
18 Audi TT 4×4 Roadster DCT 380
19 VW Golf R 4×4 Combi DCT 360
20 Seat Altea
Freetrack 4×4 SUV DCT 420
21 Seat Toledo Fata HatchBack DCT 340

22 Smart Fortwo Spate Coupe DCT 353
23 VW Touran Fata Microbuz DCT 360
24 VW Sharan Fata Microbuz DCT 360
25 VW Passat CC Fata Coupe DCT 450
26 Ford Mondeo 4×4 Sedan DCT 430
27 Renault Captur Fata Crossover DCT 380
28 Renault Clio 4 Fata HatchBack DCT 360
29 Skoda Superb 4×4 HatchBack DCT 375
30 Audi A8 4×4 Sedan DCT 400

Tabelul 1. 1.1.2. Principalii parametrii dimensionali
Nr crt. Lungime(mm) Latime(mm) Inaltime(mm) Ampatament(mm) Ecartament
Fata(mm)
1 4475 1850 1655 2670 1606
2 4505 1810 1480 2650 1530
3 4663 1893 1659 2819 1616
4 4263 1799 1465 2626 1542
5 4424 1804 1494 2699 1569
6 4540 1816 1428 2631 1534
7 4689 1814 1459 2680 1543
8 4750 1842 1493 2818 1578
9 4486 1839 1673 2677 1581
10 4697 1923 1624 2807 1655
11 4697 1882 1655 2791 1586
12 4363 1841 1601 2630 1561
13 4388 1831 1608 2603 1571
14 4315 1822 1625 2673 1560
15 4410 1820 1655 2640 1591
16 4905 1885 1695 2800 1628
17 5049 1937 1423 2950 1671
18 4191 1832 1345 2505 1574
19 4586 1799 1515 2620 1542
20 4493 1788 1622 2576 1542
21 4482 1706 1461 2602 1463
22 2740 1663 1543 1873 1449
23 4527 1829 1659 2791 1569
24 4854 1904 1720 2920 1571
25 4802 1855 1419 2711 1552
26 4871 1852 1482 2850 1599

27 4122 1778 1556 2606 1531
28 4062 1731 1448 2589 1506
29 4861 1864 1468 2841 1584
30 5265 1949 1471 3122 1644

Tabelul 1. 1.1.3. Principalii parametrii dimensionali
Nr crt. Ecartament
Spate(mm) Consola
fata(mm) Consola
Spate(mm) Garda la
sol(mm)
1 1617 172
2 1530
3 1609 899 845
4 1515 128
5 1560 913 812
6 1508 855 1054
7 1542
8 1566 894 1038
9 1571 201
10 1651
11 1576 188
12 1557
13 1575 905 880
14 1567 210
15 1592
16 1639 955 1150 180
17 1651
18 1553 893 793
19 1511 126
20 1518
21 1500
22 1414
23 1542 156
24 1617 152
25 1557
26 1595 128
27 1516 866 650 170
28 1506 851 622 120
29 1572 148
30 1635

In urma tabelulul 1.1.1.1 se poate observa ca principalele modele similare care indeplinesc in
mare masura conditiile impuse prin tema au caroseria de tipul SUV. In continuare, pentru a putea
face histogramele cat mai corect, s -au mai facut cercetari de modele similare cu caroseri e tip
SUV.

Tabelul 1. 1.1.4. Modele similare cu caroserie tip SUV
Nr
Crt. Autoturism Motorizare Lungime
(mm) Latime
(mm) Inaltime
(mm) Ampatament
(mm) Ecartament Fata
(mm)
1 Hyundai
Tucson MAC 4475 1850 1655 2670 1606
2 Audi Q5 MAS 4663 1893 1659 2819 1616
3 Mercedes
GLA MAS 4424 1804 1494 2699 1569
4 VW Tiguan MAC 4486 1839 1673 2677 1581
5 Porsche
Macan MAS 4697 1923 1624 2807 1655
6 Skoda Kodiaq MAC 4697 1882 1655 2791 1586
7 Seat Ateca MAC 4363 1841 1601 2630 1561
8 Audi Q3 MAS 4388 1831 1608 2603 1571
9 Dacia Duster MAS 4315 1822 1625 2673 1560
10 Hyundai Ix35 MAC 4410 1820 1655 2640 1591
11 Hyundai
SantaFE MAC 4905 1885 1695 2800 1628
12 Seat Altea
Freetrack MAS 4493 1788 1622 2576 1542
13 Nissan
Qashqai MAC 4330 1780 1618 2630 1540
14 Mazda CX -5 MAC 4550 1840 1680 2700 1586
15 BMW x3 MAC 4708 1891 1676 2864 1620
16 Renault
Koleos MAC 4673 1843 1673 2705 1591
17 Mitsubishi
ASX MAC 4355 1810 1640 2670 1545
18 Jaguar F -pace MAC 4746 2070 1667 2874 1641
19 Range Rover MAS 4803 2032 1665 2874 1642
20 Skoda Yeti MAC 4222 1793 1691 2578 1541
21 Ford Kuga MAC 4531 1838 1703 2690 1573
22 SSangYong
XLV MAC 4440 1798 1605 2600 1555
23 Alfa Romeo
Stelvio MAS 4687 1903 1671 2818 1613
24 Ford Edge II MAC 4808 1928 1707 2849 1655

Tabelul 1. 1.1.5. Modele similare cu caroserie tip SUV
Nr Crt. Ecartament Spate(mm) Consola fata(mm) Consola Spate(mm) Garda la sol(mm)
1 1617 848 957 172
2 1609 899 845
3 1560 913 812
4 1571 959 850 201
5 1651 907 983
6 1576 934 972 188
7 1557 901 832
8 1575 905 880
9 1567 854 788 210
10 1592 850 920
11 1639 955 1150 180
12 1518 901 1016
13 1550 901 799
14 1586 888 962 188
15 1636 885 959 204
16 1586 930 1038 210
17 1545 792 893 180
18 1654 880 992 213
19 1659 907 1022 225
20 1537 877 767 180
21 1583 957 884
22 1555 957 883 167
23 1653 861 1008 200
24 1664 921 1038 203

Obsevatie: Nu au fost gasite toate datele in ceea ce priveste consolele fata, respectiv spate. Din
cauza acestui lucru, am calculat diferenta dintre lungimea totala si ampatament pentru fiecare
autoturism in parte si apoi in ce procent din aceasta diferenta se impart consolele. A rezultat un

procent de 47 -48% pentru o consola si 52 -53% pentru cealalta. Astfel am urmarit imaginile cu
fiecare autoturism si am observand care consola e mai mare, si astfel am facut calculele.

Pentru a putea trasa histogramele, este nevoie de calcularea intervalului Δx si de nu marul de
subintervale “k”.

Δx=
(1)
unde:
Xmax – valoarea maxima a parametrului pentru care urmeaza sa se faca histograma
Xmin – valoarea minima a parametrului pentru care urmeaza sa se faca histograma
n- numarul de modele similare
k=
(2)

Tabelul 1. 1.1.6. – Valorile parametrilor pentru obtinerea histogramelor

Nr. Crt. Parametru Xmin(mm) Xmax(mm) n 1+3.322 ln(n) Δx k
1 Lungime 4222 4905 59 12
2 Latime 1780 2070 25 12
3 Inaltime 1494 1707 18 12
4 Ampatament 2576 2874 26 12
5 Ecartament
fata 1540 1655 24 11.557495 10 12
6 Ecartament
spate 1518 1664 13 12
7 Consola fata 792 959 14 12
8 Consola
spate 757 1150 33 12
9 Garda la sol 167 225 5 12

Mai departe se vor prezenta si se vor comenta histogramele pentru alegerea principalilor
parametrii dimensionali ai autovehiculului.

Fig 1. 1.1.1 – Histograma pentru alegerea lungimii totale

Intrucat ce mai mare numar de modele similar e se incadreaza in intervalul 4642 -4701[mm],
lungimea totala a autovehiculului va fi aleasa 4685[mm].

Fig 1. 1.1.2. – Histograma pentru alegerea latimii

Desi numarul de modele este foarte apropriat in mai multe subintervale, cele mai multe se
incadereaza in intervalul 1832 -1857[mm]. Am ales o latime a autovehiculului de 1846[mm], fara
0123456Nr. Modele Similare
Lungimea totala (mm)
01234567Nr Modele Similare
Latimea totala (mm)

a include si oglinzile. Pentru oglinzi am ales o latime de 170[mm], ajungandu -se astfel la o
latime totala de 2186[mm].

Fig. 1. 1.1.3. Histograma pentru alegerea inaltimii maxime

Dupa cum se poate observa in figura 1. 1.1.3., cel mai mare numar de modele similar se
incadreaza in intervalul 1664 -1682[mm]. S -a ales astfel o inaltime maxima a autovehi culului de
1675[mm].

Fig 1. 1.1.4. Histograma pentru alegerea ampatamentului 012345678Nr. Modele Similare
Inaltimea (mm)
00.511.522.533.544.5Nr. Modele Similare
Ampatament (mm)

Chiar daca sunt doua intervale cu acelasi numar de modele similare, ampatamentul a fost ales
2698[mm] din intervalul 2684 -2710[mm], tinandu -se cont si de ceilalti parametrii dimensionali
alesi anterior. Astfel ca ampatamentul ales se incadreaza cel mai bine cu lungimea
autovehiculului aleasa anterior, pe baza modelelor similare.

Fig 1. 1.1.5. Histograma pentru alegerea ecartamentului fata

Ca si in cazul ampatamentului, se poate observa ca exista doua intervale cu acelasi numar de
modele similare. In acest caz a fost aleasa valoarea 1589[mm] din intevalul 1584 -1594[mm],
tinand cont de la timea aleasa a autovehiculului.

Fig 1. 1.1.6. Histograma pentru alegerea ecartamentului spate
00.511.522.533.544.5Nr. Modele Similare
Ecartament Fata (mm)
0123456Nr. Modele Similare
Ecartament spate(mm)

Intrucat cel mai mare numar de modele similare se afla in intervalul 1574 -1587[mm], s -a ales o
valoare a ecartamentului spate de 1585[mm], fiind o valoare plauzibila tinand cont si de
ecartamentul fata, dar si de latimea autovehiculului.

Fig 1. 1.1.7. Histograma pentru alegerea consolei fata

Fig 1. 1.1.8. Histograma pentru alegerea conso lei spate
012345678Nr. Modele Similare
Consola Fata(mm)
0123456Nr. Modele Similare
Consola spate(mm)

Pentru alegerea consolelor nu m -am folosit de histograme. Din cate se poate observa in
histograme, consola spate va fi cea mai lunga dintre cele doua. Astfel am facut diferenta intre
lungimea totala si ampatament, apoi am calculat cu un procent de 48% din aceasta diferenta
pentru consola fata, si un procent de 52% pentru consola spate. Au rezultat 954[mm] pentru
consola fata si 1033[mm] pentru consola spate. Facand comparatie cu cele doua histograme, se
poate observa ca valoarea calculat a pentru consola fata nu se afla in intervalul care cuprinde cele
mai multe modele similare, in timp ce valoarea calculata pentru consola spate se regaseste in
intervalul cu cel mai mare numar de modele similare.

Fig 1. 1.1.9. Histograma pentru alegerea g arzii la sol

Conform histogramei, se alege valoarea de 210[mm] pentru garda la sol, valoare care se
incadreaza in intervalul 209 -214[mm] cu un numar de trei modele similare.

00.511.522.533.5Nr. Modele Similare
Garda la sol(mm)

1.2. Determinarea parametrilor masici

Tabelul 1.1.2.1 . Principalii parametrii masici ai modelelor similare alese
Nr Crt. Masa
Proprie(kg) Masa
maxima(kg) Masa
utila(kg)
1 1615 2250 635
2 1720 2400 680
3 1430 1800 370
4 1826 2293 467
5 1770 2445 675
6 1711 2429 718
7 1535 2150 615
8 1565 2165 600
9 1205 1804 599
10 1601 2140 539
11 2043 2611 568
12 1661 2205 544
13 1643 2085 442
14 1500 2115 615
15 1750 2420 670
16 1829 2300 471
17 1520 2060 540
18 1810 2400 590
19 1804 2294 490
20 1510 2155 645
21 1702 2250 548
22 1535 2060 525
23 1662 2218 556
24 1838 2405 567

Tabelul 1 .1.2.2. – Valorile parametrilor pentru obtinerea histogramelor
Nr. Crt Parametru Xmin
(mm) Xmax
(mm) n 1+3.222 ln(n) Δx k
1 Masa
proprie 1205 2043 24 11.557495 73 12
2 Masa
maxima 1800 2611 24 11.557495 70 12

Fig. 1 .1.2.1. Histograma pentru alegerea masei proprii
Dupa cum se poate observa, sunt trei intervale cu acelasi numar de modele similare. Am ales
masa proprie a autovehiculului 1686 [kg], valoare ce se regaseste in intervalul de la mijloc 1649 –
1722[kg].

Fig. 1.1 .2.2. Histograma pentru alegerea masei maxim autorizata 0123456Nr. Modele Similare
Masa Proprie(kg)
0123456Nr. Modele Similare
Masa maxim autorizata (kg)

A fost aleasa valoarea de 2161[kg], care se afla in intervalul 2155 -2226[kg]. Desi nu este
intervalul cu cele mai multe modele similare, am decis sa aleg o valoare de mijloc, care,
raportata la valorile parametrilor dimensionali, se incadreaza numai bine.

Tabelul 1 .1.2.3.. Valorile alese pentru fiecare parametru al autovehiculului

In urma calcului, a rezultat masa utila ( m u ) egala cu 475[kg].

Nr crt Parametru Valoare
aleasa
1 Lungime totala 4685 mm
2 Latime 1846 mm
3 Latime cu oglinzi 2186 mm
4 Inaltime 1675 mm
5 Ampatament 2698 mm
6 Ecartament fata 1589 mm
7 Ecartament spate 1585 mm
8 Consola fata 954 mm
9 Consola spate 1033 mm
10 Garda la sol 210 mm
11 Masa proprie 1686 kg
12 Masa maxim autorizata 2161 kg

1.2. DETERMINAREA FORMEI ȘI A DIMENSIUNILOR SPAȚIULUI UTIL, INCLUSIV A INTERIORULUI
POSTULUI DE CONDUCERE
In urma recomandarilor se va realiza schita postului de conducere. Acest model de manechin este
caracterizat de o lungime a gambei, ls, de 400 [mm] si de o lungime a coapsei, lt, de 400 [mm].

Fig 1.2. Dimensionarea postului de conducere

Pentru postul de conducere s -au considerat urmatoarele dimensiuni :
 lungime c alcai -genunchi 478 mm ;
 lungimea coapsei 400 mm ;
 inaltimea trunchiului 450 mm.
Se considera :

 scaunul soferului la 227 mm ;
 unghiul dintre gambele soferului si coapse este ;
 iar unghiul dintre coape si linia mediana a trunchiului de ;
 zona pedalierului are 420 mm ;

Predeterminarea formei si a dimensiunilor habitaclului

Dimensiunile interiorului se vor alege in functie de dimensiunile prezentate in figura 1.12
urmand ca forma habitaclului sa fie construita in jurul manechiului asezat pe postul de conducere.
.

Fig 1.2.2. Forma si dimensiunile habitaclului

Habitaclul va avea inaltimea maxima de 1084 mm si lungimea maxima de 2152 mm.
Volanul nu va fi reglabil, dimensiunea pe directie vert icala este 650 mm iar pe directie orizontala
370 mm, fata de calcaiul manechinului.

1.3. DETERMINAREA POZIȚIEI CENTRULUI DE MASĂ AL AUTOMOBILULUI GOL
ȘI ÎNCĂRCAT , A SARCINILOR PE PUNTI SI A ANVELOPELOR
1.3.1. DETERMINAREA POZIȚIEI CENTRULUI DE MASĂ AL AUTOMOBILULUI GOL ȘI
ÎNCĂRCAT
Tabelul 1.3.1 .1 Ponderile pentru fiecare componenta
Componenta Pondere [%] Masa [kg]
Motor 12 202.32
Baterie 1.6 26.976
Ambreiaj 1 16.86
Cutie de viteze 5 84.3
Transmisie cardanica 1.2 20.232
Sistem de evacuare 5.45 91.887
Suspensie fata 1 16.86
Suspensie spate 1 16.86
Punte fata 4.2 70.812
Punte spate 4.2 70.812
Roti fata 3 50.58
Roti spate 3 50.58
Roata rezerva 1.5 25.29
Rezervor+combustibil 5 84.3
Radiator 2 33.72
Sist. Franare fata 1 16.86
Sist de franare spate 1 16.86
Coloana directie 1.9 32.034
Scaune fata 1.2 20.232
Scaune spate 1.2 20.232
Caroserie 42.55 717.393
Sofer 75
Pasageri spate 225
Bagaje 100
Pasager fata 75
Masa proprie (cu sofer) 100 1761
Masa totala 2161

Tabelul 1.3. 1.2. Calculul centrului de masa al fiecarei componenta
Componenta x autocad z autocad x real z real
motor -108.66 65.11 -892.099 534.5531
baterie -108.66 65.11 -892.099 534.5531
ambreiaj -108.66 65.11 -892.099 534.5531
CV -108.66 65.11 -892.099 534.5531
transm. Cardanica -108.66 65.11 -892.099 534.5531
evacuare -108.66 65.11 -892.099 534.5531
suspensie fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531
suspensie spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
punte fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531
punte spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
roti fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531
roti spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
roata rezerva -108.66 65.11 -892.099 534.5531
rezervor+combustibil -108.66 65.11 -892.099 534.5531
radiator -108.66 65.11 -892.099 534.5531
sist. Franare fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531
sist de franare spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
coloana directie -108.66 65.11 -892.099 534.5531
scuane fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531
scaune spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
caroserie -108.66 65.11 -892.099 534.5531
sofer -108.66 65.11 -892.099 534.5531
pasageri spate -108.66 65.11 -892.099 534.5531
bagaje -108.66 65.11 -892.099 534.5531
pasager fata -108.66 65.11 -892.099 534.5531

Tabelul 1.3. 1.3. Calculul raportului dintre coordonate si masa
Componenta x*m z*m
motor –
45097.43148 111439.6566
baterie 2192.582304 24032.03089
ambreiaj 5983.922538 9289.406466
CV 53942.50782 46453.95336
transm. Cardanica 36692.53265 10575.88752
evacuare 190257.7305 40450.51352
suspensie fata 74.747124 10710.98603
suspensie spate 47141.90374 10710.98603
punte fata 273.2422644 27085.86617
punte spate 198025.064 27085.86617
roti fata 0 18317.198
roti spate 141392.4903 18317.198
roata rezerva 88050.03576 14610.98643
rezervor+combustibil 250575.8912 56814.73527
radiator –
27346.37374 19304.13688
sist. Franare fata 0 6105.732666
sist de franare spate 47148.82477 6105.732666
coloana directie 12710.74844 25508.28659
scuane fata 31817.35912 16321.44979
scaune spate 49502.52865 16276.60151
caroserie 1252936.416 589863.1225
sofer 103285.905 61710.465
pasageri spate 502470.4725 190728.5625
bagaje 334803.8 78709.27
pasager fata 103285.905 61710.465

In urma calculelor s -au obtinut valorile centrului de masa .
*OBS : DE PUS FORMULELE DUPA COREC TURA*

Tabelul 1.3. 1.4. Valorile centrului de masa pentru autovehiculul gol si incarcat

Xg masa proprie Zg masa proprie
Xg0= 1385.326875 Zg0= 662.743213
Xg masa maxima Zg masa maxima
Xga= 1564.146601 Zga= 1233.378016

1.3.2. DETERMINAREA ÎNCĂRCĂRILOR STATICE LA PUNȚI ȘI A PARAMETRILOR CE DEFINESC
CAPACITATEA DE TRECERE ȘI STABILITATEA LONGITUDINALĂ A AUTOMOBILULUI
Incarcarile statice la cele doua punti corespunzatoare celor doua situatii de incarcare sunt
reprezentate de relatiile :

(3)
respectiv

(4)
Din relatiile ( 3) si (4) rezulta valorile incarcarilor statice:

0.45%
=

0.55%

Valorile medii pentru parametrii centrului de masa ai automobilului sunt centrate in tabelul
1.3.2.1.
Tabelul 1.3.2.1. Valorile medii pentru parametrii centrului de masa
Paramentru Starea Tipul automobilului
Autoturism
gol 0,45..0,54
incarcat 0,49..0,55
gol 0,16..0,26
incarcat 0,17..0,26

Tabelul 1.3.2.2. Parametrii geometrici ai capacitatii de trecere
Tip automobil Garda la sol [mm] Unghiul de atac [ ] Unghiul de degajare [ ]
Autoturism 150..200 20..30 15..20
Autocamion 240..300 40..60 25..45
Autobuz 220..300 10..40 6..20

Expresiile unghiului limita de patinare sau de alunecare (cand rotile motoare ajung la limita de
aderenta) sunt:
, intrucat este tractiune integrala

In cazul automobilului impus prin tema . De unde rezulta
La deplasarea cu panta maxima de nu trebuie sa se produca rastunarea automobilului.
Unghiul limita de rasturnare este dat de relatia :

(5)
In cazul automobilului impus prin tema
Unghiul pantei maxime este dat de relatia :
(6)
In cazul automobilului impus prin tema .
Conditiile de stabilitate longitudinala , la deplasarea autom obilului pe panta maxima impusa
sunt:
(7)
In cazul automobilului impus prin tema se respecta conditiile de stabilitate longitudinala
( ).

1.3.3. ALEGEREA ANVELOPELOR

Tabelul 1.3.3.1 – Modele similare privind caracteristicile anvelopelor

Autoturism Viteza
maxima
(km/h)
Anvelope Latimea
sectiunii
Bu(mm) Raportul
nominal
de aspect
ρan Diametrul de
asezare al
talonului
Das(inch)
Alfa Romeo Stelvio 201 235/60 R18 W 235 60 18
Audi Q3 237 215/65 R16 215 65 16
Audi Q5 230 235/60 R18 235 60 18
BMW x3 212 225/60 R18 104W 225 60 18
Dacia Duster 229 215/65 R16 215 65 16
Ford Edge II 210 235/55 R19 235 55 19
Ford Kuga 212 235/50 R18 235 50 18
Hyundai Ix35 233 225/55 R18 225 55 18
Hyundai SantaFE 168 235/55 R19 235 55 19
Hyundai Tucson 195 245/45 R19 245 45 19
Jaguar F -pace 201 235/50 R19 235 50 19
Mazda CX -5 218 225/65 R17 225 65 17
Mercedes GLA 193 215/60 R17 215 60 17
Mitsubishi ASX 188 225/55 R18 225 55 18
Nissan Qashqai 213 215/55 R18 215 55 18
Porsche Macan 201 255/50 R19 255 50 19
Range Rover 190 245/45 R18 245 45 18
Renault Koleos 217 225/55 R19 225 55 19
Seat Altea
Freetrack 217 225/50 R17 94W 225 50 17
Seat Ateca 192 225/45 R19 225 45 19
Skoda Kodiaq 202 215/65 R17 215 65 17
Skoda Yeti 174 225/50 R17 225 50 17
SSangYong XLV 230 215/45 R18 215 45 18
VW Tiguan 200 235/55 R18 235 55 18

Fig.1.3.3.1 Histograma pentru alegerea latimii sectiunii anvelopei.
Dupa cum se poate observa in figura 1.3.3.1., cele mai multe modele similare au latimea sectiunii
anvelopei de 225[mm]. Aceasta valoare va fi aleasa pentru calculele ulterioare.

Fig. 1.3.3.2. Histograma pentru alegerea diametrului de asezare al talonului
Conform figurii 1.3.3.2., diametrul de asezare al talonului cu valoarea 18’’ se regaseste la cele
mai multe modele similare. Se alege D as=18’’
0123456789
215 225 235 245 255Nr Modele Similare
Latimea sectiunii [mm]
024681012
16 17 18 19Nr Modele Similare
Diametrul de asezare al talonului [inch]

Fig.1.3.3.3 Histograma pentru alegerea raportului nominal de aspect
Desi in figura 1.3.3.3. se poate observa ca cel mai mare numar de modele similare are raportul
nominal de aspect in valoare de 55, se va alege, totusi valoare de 60 a acestui raport.
In concluzie, se vor alege pneurile cu dimensiunile 225/60 R18.
Astfel se determina urmatoarele car acteristici:
– inaltimea sectiunii H=
=135[mm]
– diametrul de asezare al talonului D as=18 25.4=457[mm]
– diametrul exterior al anvelopei D u= Das+2 H=727[mm]
– raza rotii libere r 0=0.5 Du=363.5[mm]
– raza de rulare r r=r0 λ=344[mm], unde λ=0.946 adoptat pentru pneuri de inalta presiune

012345678
45 50 55 60 65Nr Moedele Similare
Raportul nominal de aspect

1.4. Determinarea rezistentelor la inaintare si a puterilor corespunzatoare,in functie de
viteza autovehiculului

1.4.1. Determinarea sectiunii transversale maxime a autovehiculului

Aria sectiunii transversale maxime A sau,mai exact, aria protectiei frontale a
autovehiculului se obtine prin:
– planimetrarea conturului delimitat din vederea din fata a desenului de ansamblu;
– calculul cu relatia:
(1.1)
unde – latimea sectiunii anvelopei;
– inaltimea marginii inferioare a barei de protectie fata de cale;
– latimea automobilului;
– numarul de pneuri (2 -roti simple,4 -roti jumelate)
– coeficient de forma (0.89 pentru autoturisme,1 pentru autocamioane si autobuze)

Valoarea ariei sectiunii transversale maxime a fost calculata conform relatiei avand in
vedere ca automobilul se situeaza in categoria “autoturism cu caroserie inchisa”. Valoarea arie i
sectiunii transversale maxime este A=2,3 .

1.4.2. Determinarea coeficientului de rezistenta a aerului

Valoarea coeficientului de rezistenta a aerului a fost aleasa avand in vedere ca automobilul
se situeaza in categoria “autoturism cu caroserie inc hisa”. S -a ales valoarea coeficientului de
rezistenta a aerului .

1.4.3. Determinarea randamendului constant mediu al transmisiei
Pentru proiectarea autoturismului,in aceasta faza,se opereaza cu un randament constant mediu al
transmisiei :

– 0.92 pentru autoturisme;
– 0.9 pentru autocamioane 4×2 si autobuze cu transmisie principala simpla;
– 0.85 pentru autocamioane 4×2 si autobuze cu transmisie principala dubla si pentru
automobile 4×4;
– 0.8 pentru autocamioane cu 3 punti.

Pentru automobilul studiat s -a ales valoarea randamentului transmisei

1.4.4. Determinarea rezistentelor la inaintare si a puterilor corespunzatoare in functie de viteza
autovehiculului.

In timpul miscarii autovehiculului exista mai multe tipuri de rezistente la inaintare. Rezistentele
datorate interactiunii autovehiculului cu drumul sunt : rezistenta la rulare,rezistenta la panta si
rezistenta aerului.
Rezistentele la inaintare se vor calcula in urmatoarele situatii de deplasare a
autovehiculului:
– deplasare in palier ( ) fara vant ;
– deplasare in panta maxima a drumului modernizat ( ) fara vant.

Pentru calculul rezistentelor la inaintare se folosesc urmatoarele formule:

Rezistenta la rulare: [daN]
Rezistenta la panta: [daN]
Rezistenta aerului:
[daN]
in care k este coeficientul aerodinamic (k=0.0615 )
este viteza relativa a aerului fata de automobil
este viteza vantului ( ).
– Puterea corespunzatoare rezistentei
[kW]

Fig. 1.4.4.1. Variatia coeficientului f in functie de viteza 00.0020.0040.0060.0080.010.0120.0140.0160.018
0 50 100 150 200 250Coeficientul f
Viteza [km/h]

Tabelul 1.4.4.1. Valorile coeficientului f in functie de viteza
Viteza[km/h] f[-]
0 0.009
10 0.0089503
20 0.0089224
30 0.0089181
40 0.0089392
50 0.0089875
60 0.0090648
70 0.0091729
80 0.0093136
90 0.0094887
100 0.0097
110 0.0099493
120 0.0102384
130 0.0105691
140 0.0109432
150 0.0113625
160 0.0118288
170 0.0123439
180 0.0129096
190 0.0135277
200 0.0142
210 0.0149283
220 0.0157144
230 0.01656
240 0.017467

Au fost calculate rezistentele la rulare, la panta si a aerului si puterile corespunzatoare acestora in
functie de viteza autovehiculului si de coeficintul f.

Tabelul 1.4.4.2. Calculul rezistentelor la rulare,panta si aer in functie de viteza si de coeficientul
f pentru deplasarea in palier
Nr.crt Rezistenta la
rulare R rul
[daN] Rezistenta la
panta R p
[daN] Rezistenta
aerului R a
[daN] Suma de
rezistente
[daN]
1 19.07947 0 0 19.449
2 18.97411 0 0.435231 19.77683
3 18.91496 0 1.740923 21.02223
4 18.90585 0 3.917077 23.18909
5 18.95058 0 6.963692 26.2813
6 19.05297 0 10.88077 30.30276
7 19.21684 0 15.66831 35.25734
8 19.44601 0 21.32631 41.14894
9 19.74428 0 27.85477 47.98146
10 20.11548 0 35.25369 55.75877
11 20.56343 0 43.52308 64.48478
12 21.09193 0 52.66292 74.16336
13 21.7048 0 62.67323 84.79841
14 22.40587 0 73.554 96.39383
15 23.19894 0 85.30523 108.9535
16 24.08783 0 97.92692 122.4813
17 25.07636 0 111.4191 136.9811
18 26.16834 0 125.7817 152.4569
19 27.36759 0 141.0148 168.9124
20 28.67793 0 157.1183 186.3517
21 30.10316 0 174.0923 204.7785
22 31.64712 0 191.9368 224.1968

Fig. 1.4.4.2. Variatia rezistentelor in functie de viteza conform tabelului 1.4.4.2.
Tabelul 1.4.4.3. Calculul puterilor corespunzatoare fiecarei rezistente din tabelul 1.4.4.2.
Nr.crt Puterea
corespunzatoare
rezistentei la
rulare P R
[kW] Puterea
corespunzatoare
rezist entei la
panta P p
[kW] Puterea
corespunzatoare
rezistentei la aer
Ra
[kW]
Suma de
puteri

[kW]
1 0 0 0 0
2 0.537267 0 0.01209 0.549356
3 1.071184 0 0.096718 1.167902
4 1.606001 0 0.326423 1.932424
5 2.146401 0 0.773744 2.920145
6 2.697498 0 1.511218 4.208716
7 3.264839 0 2.611385 5.876223
8 3.854402 0 4.146782 8.001184
9 4.472598 0 6.189949 10.66255
10 5.12627 0 8.813423 13.93969
11 5.822694 0 12.08974 17.91244
12 6.569578 0 16.09145 22.66103
13 7.375061 0 20.89108 28.26614
14 8.247715 0 26.56117 34.80888
15 9.196544 0 33.17426 42.3708
16 10.23098 0 40.80288 51.03387
17 11.36091 0 49.51959 60.88049
18 12.59661 0 59.39691 71.99352
19 13.94882 0 70.50738 84.45621 050100150200250
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200Valoarea rezistentelor [daN]
VIteza [km/h] Rrul
Ra
R

20 15.42872 0 82.92355 98.35227
21 17.04789 0 96.71795 113.7658
22 18.81837 0 111.9631 130.7815

Fig. 1.4.4.3. Variatia puterilor in functie de viteza conform tabelului 1.4.4.3.

020406080100120140
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200Valoarea puterilor [kW]
VIteza [km/h] Prul
Pa
P

Tabelul 1.4.4.4. Calculul rezistentelor la rulare,panta si aer in functie de viteza si de coeficientul
f pentru deplasarea in panta de 0.8% pe drum modernizat
Nr.crt Rezistenta
la rulare
Rrul
[daN] Rezistenta
la panta
Rp
[daN] ) Rezistenta
aerului R a

[daN] Suma de
rezistente

[daN]
1 19.07871 16.93833 0 36.01703
2 18.97335 16.93833 0.435231 36.34691
3 18.9142 16.93833 1.740923 37.59346
4 18.90509 16.93833 3.917077 39.7605
5 18.94982 16.93833 6.963692 42.85184
6 19.05221 16.93833 10.88077 46.87131
7 19.21607 16.93833 15.66831 51.82271
8 19.44523 16.93833 21.32631 57.70987
9 19.74349 16.93833 27.85477 64.53659
10 20.11468 16.93833 35.25369 72.3067
11 20.56261 16.93833 43.52308 81.02401
12 21.09109 16.93833 52.66292 90.69234
13 21.70394 16.93833 62.67323 101.3155
14 22.40497 16.93833 73.554 112.8973
15 23.19801 16.93833 85.30523 125.4416
16 24.08687 16.93833 97.92692 138.9521
17 25.07536 16.93833 111.4191 153.4328
18 26.16729 16.93833 125.7817 168.8873
19 27.3665 16.93833 141.0148 185.3196
20 28.67678 16.93833 157.1183 202.7334
21 30.10196 16.93833 174.0923 221.1326
22 31.64585 16.93833 191.9368 240.5209

Fig. 1.4.4.4. Variatia rezistentelor in functie de viteza conform tabelului 1.4.4.4
Tabelul 1.4.4.5. Calculul puterilor corespunzatoare fiecarei rezistente din tabelul 1.4.4.4.

Nr.
crt Puterea
corespunzatoare
rezistentei la
rulare P R
[kW] Puterea
corespunzatoare
rezistentei la
panta P p
[kW] Puterea
corespunzatoare
rezistentei la aer
Ra
[kW] Suma de
puteri

[kW]
1 0 0 0 0
2 0.527037 0.470509 0.01209 1.009636
3 1.050789 0.941018 0.096718 2.088525
4 1.575424 1.411527 0.326423 3.313375
5 2.105535 1.882037 0.773744 4.761315
6 2.64614 2.352546 1.511218 6.509904
7 3.202679 2.823055 2.611385 8.637118
8 3.781017 3.293564 4.146782 11.22136
9 4.387443 3.764073 6.189949 14.34146
10 5.02867 4.234582 8.813423 18.07668
11 5.711835 4.705091 12.08974 22.50667
12 6.444498 5.1756 16.09145 27.71155
13 7.234645 5.64611 20.89108 33.77183
14 8.090684 6.116619 26.56117 40.76847
15 9.021448 6.587128 33.17426 48.78283
16 10.03619 7.057637 40.80288 57.89672 050100150200250300
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200Valoarea rezistentelor [daN]
Viteza [km/h] Rrul
Rp
Ra
R

17 11.1446 7.528146 49.51959 68.19234
18 12.35678 7.998655 59.39691 79.75234
19 13.68325 8.469164 70.50738 92.6598
20 15.13497 8.939673 82.92355 106.9982
21 16.72331 9.410183 96.71795 122.8514
22 18.46008 9.880692 111.9631 140.3039

Fig.1.4.4.5. Variatia puterilor in functie de viteza conform tabelului 1.4.4.5.

020406080100120140160
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200Valoarea puterilor [kW]
Viteza [km/h] Prul
Pp
Pa
P

1.5. DETERMINAREA CARACTERISTICII DE TURAȚIE LA SARCINĂ TOTALĂ A MOTORULUI
Intrucat in tabelul 1.1.1.4. majoritatea modelelor similare au motorizare tip MAC, pentru
autovehiculul studiat se va alege un motor cu aprindere prin comprimare.
Tabelul 1.5.1. Caracteristicile motoarelor modelelor similare echipate cu MAC
Nr.
crt.
Autoturism Viteza maxima

[Km/h] Motor Puter e

[kW] Turatia de
putere
[rot/min] Turatia de
moment
[rot/min]
1 Hyundai Tucson 201 Mac 141 4000 2500
2 VW Tiguan 212 Mac 220 5000 3500
3 Skoda Kodiaq 210 Mac 180 4500 2900
4 Seat Ateca 212 Mac 190 4800 3600
5 Hyundai Ix35 195 Mac 184 4000 2500
6 Hyundai SantaFE 201 Mac 200 3800 2700
7 Nissan Qashqai 193 Mac 130 4000 1750
8 Mazda CX -5 188 Mac 194 5700 4000
9 BMW x3 213 Mac 190 4000 2500
10 Renault Koleos 201 Mac 175 3750 2000
11 Mitsubishi ASX 190 Mac 150 3500 2500
12 Jaguar F -pace 217 Mac 250 5500 3000
13 Skoda Yeti 192 Mac 170 4500 2500
14 Ford Kuga 202 Mac 180 3500 2500
15 SSangYong XLV 174 Mac 115 4000 2500
16 Ford Edge II 200 Mac 210 3750 2200

Conform tabelului 1.5.1. au fost adoptate urmatoarele valori:
– viteza maxima V max=210[km/h]
– turatia de moment n m=2500[rot/min]
– turatia de putere n p=4500[rot/min]
– momentul maxim M max=400[Nm] (impus in tema de proiect)
– turatia minima n min=900[rot/min]
– turatia medie n med=3500[rot/min]

Predeterminarea caracteristicii la sarcina totala a motorului din conditia de atingere a vitezei
maxime la deplasarea automobilului in palier
Se impune prin temă o valoare a vitezei maxime la deplasarea autovehiculului în treapta
de viteze cea mai rapidă (priza directa sau echivalentul ei), în palier. Pentr u a avea o anumită

acoperire din punct de vedere al puterii, se admite că atingerea lui se obține pe o pantă
foarte mică =(0,05…0,3)%, rezultând în acest fel o putere maximă ceva mai mare decât
în cazul deplasării în palier =0.

Pentru determinarea puterii la viteza maximă se utilizează bilanțul de puteri la roata :

(1.5.1 )

Din conditia ca V=V max rezulta:

, de unde rezulta ca Rd=0 si implicit Pd=0.

Facand inlocuirile in formula ( 1.5.1 ) rezulta:

(1.5.2 )
unde:

 )= (210 km/h )= 0.014928 reprezinta coeficientul de rezistenta la rulare
corespunz ator vitezei maxime;
 = 2161 daN reprezinta greutatea autovehiculului;
 αp0=0,0019 = calculate pentru p0 din intervalul 0,05…0. 8 %, reprezinta o mica panta considerate
la deplasarea autovehiculului;

Cunoscand toti termenii, din relatia ( 1.5.2 ) se poate determina P=P Vmax:

(1.5.3 )

unde P 1 reprezinta termenul drept al relatiei ( 1.5.2 ). In consecinta, vom avea:

unde:
 ηt=0,92 ;
 k=0,06125∙ Cx, iar Cx=0,4 este cel predeterminat anterior.

Modelarea caracteristicii la sarcina toatala a motorului se face folosind relatia:


























3
'2
' ' max
p p p nn
nn
nnPP


(1.5.4)

Pentru V=V max, considerand ca motorul va avea turatia n Vmax si scriind relatia (1.5.4 ) intr -o forma
simplificata rezulta:
(
) (1.5.5)

Functia f p defineste caracteristica la sarcina totala raportata si depinde de tipul si particularitatile
constructive ale motorului . Se alege tipul motorului si se adopta valorile coeficientilor de adaptabilitate,
ca, si de elasticitate, c e.

(1.5.6)

(1.5.7)

(1.5.8)

Tabelul 1.5.2. Valorile coeficientilor de adaptabilitate si elasticitate in functie de tipul motorului

Aleg ca=1.1 => M p=
= 364 Nm

Cunoscund si se calculeaza valorile coeficientilor de forma ai caracteristicii motorului:

(1.5.9)

(1.5.10)

In urma calculelor s -au obtinut urmatoarele valori:
0.94375 0.25625
0.5625 2.4875
0.50625 1.74375

Fig. 1.5.1. Caracteristicile de putere si de moment pentru motorul autovehiculului studiat

Cu valorile coeficientilor de forma calculate si cu caracteristicile motorului adoptate sau calculate
anterior, s -au calculat puterea si momentul motorului in functie de turatie
Intrucat turatia de putere e mai mare decat turatia medie, pentru caracteristica de putere s -a folosit
urmatoarea relatie:

P=PVmax [α’
+β’(
)2-γ’(
)3] (1.5.11)
Deoarece turatia de moment e mai mica decat turatia medie, pentru caracteristica de momen t s-a
folosit urmatoarea relatie:

M=M max [α+β(
)-γ(
)2] (1.5.12)

340350360370380390400410
020406080100120140160180
900
1200
1500
1800
2100
2400
2700
3000
3300
3600
3900
4200
4500Putere
Moment

Tabelul 1.5.3. Valorile calculate pentru a trasa caracteristicile de putere si de moment in functie
de turatie
Nr.
crt. Turatia
[rot/min] Puterea
[kW] Momentul
[Nm]
1 900 17.784 376.7273
2 1000 20.88426 379.5455
3 1100 24.15464 382.1818
4 1200 27.58022 384.6364
5 1300 31.14607 386.9091
6 1400 34.83727 389
7 1500 38.63889 390.9091
8 1600 42.536 392.6364
9 1700 46.51368 394.1818
10 1800 50.557 395.5455
11 1900 54.65104 396.7273
12 2000 58.78086 397.7273
13 2100 62.93156 398.5455
14 2200 67.08819 399.1818
15 2300 71.23583 399.6364
16 2400 75.35956 399.9091
17 2500 79.44444 400
18 2600 83.47557 399.9091
19 2700 87.438 399.6364
20 2800 91.31681 399.1818
21 2900 95.09709 398.5455
22 3000 98.76389 397.7273
23 3100 102.3023 396.7273
24 3200 105.6974 395.5455
25 3300 108.9342 394.1818
26 3400 111.9979 392.6364
27 3500 114.8735 390.9091
28 3600 117.546 389
29 3700 120.0006 386.9091
30 3800 122.2223 384.6364
31 3900 124.1962 382.1818
32 4000 125.9074 379.5455
33 4100 127.3409 376.7273
34 4200 128.4819 373.7273
35 4300 129.3153 370.5455
36 4400 129.8263 367.1818
37 4500 130 363.6364

1.6. Predeterminarea si definitivarea raportului de transmitere al transmisiei principale

Predeterminarea valorii raportului de transmitere al transmisiei principale ( ) se face din conditia ca
automobilul impus prin tema sa atinga viteza maxima la deplasare a sa in treapta cea mai rapida a
schimbatorului de viteza.
Se stie ca :

(1.6.1)

Pentru viteza maxima relatia (1.6.1) devine :

(1.6.2)

Raportul de tr ansmitere in treapta de priza directa este ,iar in treptele similare ia valori
cuprinse in intervalele (0,91..0,98) sau (1,03..1,05).

Pentru autoturismul ce se va proiecta se alege .

Din relatia (1.6.2) rezulta :

(1.6.3)

Rezulta din relatia (1.6.3)

Pentru definitivarea raportului de transmitere al ang renajului in unghi trebuie sa se aleaga numerele de
dinti astfel incat raportul efectiv sa fie cat mai apropiat de cel predeterminat si dimensiunile de gabarit
ale transmisiei principale sa fie cat mai mici.

Conform indicatiilor firmei Gleason pentru num arul minim de dinti ai pinionului de atac,pentru
raportul predeterminat de transmitere al transmisiei principale se va alege :

15 dinti ;

Pentru ca raportul de transmitere al transmisiei principale sa fie cat mai apropiat de cel
predeterminat se va alege :

43 dinti ;

Pentru a face alegerea optima a raportului de transmitere al transmisiei principale, pe la nga
valoarea deja determinata se vor mai face inca doua alegeri de rapoarte de transmitere

Alegerea uneia dintre cele trei variante de rapoarte de transmitere se face reprezentand grafic
variatia si . Pentru ridicarea caracteristicii se va folosi formula:









 



 



 33
0 ' 22
0 ' 0 '
max 6526,2 6526,2 6526,2 VnriiVnriiVnriiP P
p rSN
p rSN
p rSN
t r   

Variind viteza de la 0 la 210 [km/h] pentru fiecare din cele trei rapoarte de transmitere ale transmisiei
principale determinate,in conditiile in care:

Tabelul 1.6.1 Valoarea calculata a puterilor Pr in functie de viteza autovehiculului pentru a putea realiza
graficul 1.6.1

Viteza
[km/h] Pr1(V)
[kW] Pr2(V)
[kW] Pr3(V)
[kW] Prez
[kW]
0 0 0 0 0
10 2.033508 1.913152 2.219084 0.549356
20 5.200082 4.861668 5.72539 1.167902
30 9.380756 8.742387 10.37327 1.932424
40 14.45656 13.45215 16.01707 2.920145
50 20.30854 18.88779 22.51114 4.208716
60 26.81772 24.94616 29.70983 5.876223
70 33.86513 31.52409 37.4675 8.001184
80 41.33182 38.51842 45.63848 10.66255
90 49.09881 45.82599 54.07714 13.93969
100 57.04714 53.34365 62.63782 17.91244
110 65.05784 60.96822 71.17487 22.66103
120 73.01194 68.59655 79.54264 28.26614

130 80.79049 76.12549 87.59549 34.80888
140 88.27451 83.45186 95.18775 42.3708
150 95.34505 90.47251 102.1738 51.03387
160 101.8831 97.08428 108.408 60.88049
170 107.7698 103.184 113.7446 71.99352
180 112.886 108.6685 118.038 84.45621
190 117.1129 113.4347 121.1427 98.35227
200 120.3315 117.3793 122.9128 113.7658
210 122.4228 120.3993 123.2028 130.7815
220 123.2679 122.3914 121.8671 149.4842

Fig. 1.6.1. Variatia puterilor P r in functie de turatie
In consecinta se alege raportul de transmitere aflat intre cele doua caracteristici,acest raport oferind o o
plaja mare de viteze de deplasare asigurand o viteza de deplasare de210 km/h.
i0=2.866

020406080100120140160
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220Puterea [kw]
Viteza [km/h] Pr1(V)
Pr2(V)
Pr3(V)
Prez(V)

1.7. Predeterminarea raportului de transmitere al primei trepte a schimbatorului de viteze

1.7.1 Predeterminarea lui in conditia de panta maxima

La determinarea acestui raport se pune conditia ca urcarea pantei maxime sa se faca cu viteza
constanta,redusa.

Din bilanta de tractiune , se obtine relatia:

(1.7.1.1)

in care rezistenta specifica maxima a drumului se calculeaza cu relatia :
( ) (1.7. 1.2)

unde . (1.7.1.3)

Cunoscand toti termenii si facand transformarile necesare se poate scrie:

1.7.2. Predeterminarea lui din conditia de viteza min ima stabila

Considerarea acestui criteriu are in vedere regimul uniform de miscare pe drum modernizat,in
palier. Utilizand aceasta conditie,valoarea acestui raport este data de relatia:

(1.7.2.1)

Deoarece se incadreaza in intervalul 6..10 [km/h] si
(1.7.2.2)
=0,2 4500=900

Se adopta = 10[km/h]

rezulta :