I. Studiul tehnic [631200]

I. Studiul tehnic
1. Studiul piesei în baza desenului său de execuție
1.1 Rolul funcțional al piesei
Piesa studiată este o fulie dublă folosită la cuplarea arborelui motor de angrenajul dorit
a fi acționat. Din punct de vedere geometric, piesa este una de revoluție , din familia
arborilor.
2.1 Analiza posibilităților de manufacturare, de realizare a preciziei macro – și
micro -geometrice (de formă, dimensionale, de poziție re lativă a
suprafețelor și a rugozității) transpuse din desenul de reper
Suprafețele S1÷S2 5 apar în Tabel 1.
Nr. supr. Forma
suprafeței Condiții
tehnice
impuse Procedeu de
prelucrare
finală necesar Etape
intermediare
de prelucrare
necesare
S1+S13 Plană 130±0,5
Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S2+S11 +S21 Conică (teșire) 3×45°
2×45°
Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S3 Cilindrică
exterioară 54±0,3
Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S4+S6+S18+
+S19 Conică
exterioară 11±0,2
10±0,6
15±0,3
34°±0,5°
Ra=0,8 Rectificare
exterioară Strunjire de
degroșare
Tratament
termic
S5 Degajare
interioară 55±0,3
11±0,2
64,5±0,3
Ra=6,3 Frezare de
degroșare Găurire
S7+S20 Cilindrică
exterioară (65,2)
6,0
08,13

Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S8 Cilindrică
exterioară (92,8)
2,8±0,1
6,0
08,13

Ra=0,8 Rectificare
exterioară Strunjire de
degroșare
Tratament
termic
S9 Conică
exterioară 25°±0,5°
54±0,3
(10,7)
Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S10 Degajare 24±0,2 Rectificare Strunjire de

Nr. supr. Forma
suprafeței Condiții
tehnice
impuse Procedeu de
prelucrare
finală necesar Etape
intermediare
de prelucrare
necesare
interioară
(canal de pană)

2,0
00
043,0
5912
N
Ra=6,3 interioară degroșare
Frezare
S12 Cilindrică
interioară 17±0,2
(130)
Ra=6,3 Găurire Matrițare
S14 Cilindrică
exterioară
011,0
005,0644
j
(40,3)

Ra=0,8 Rectificare
exterioară Strunjire de
degroșare
Tratament
termic
S15 Degajare
exterioară 2,5±0,1
42,8±0,3
39±0,3
44,5±0,3
Ra=6,3 Strunjire de
degroșare Matrițare
S16 Conică
interioară 25°±0,5°
7,5±0,2
70±0,3
24±0,2
Ra=6,3 Frezare de
degroșare Găurire
S17 Cilindrică
interioară 24±0,2
64,5±0,3
70±0,3
Ra=6,3 Găurire Matrițare
S22 Cilindrică
interioară 4±0,1
14,5± 0,2
Ra=6,3 Adâncire Găurire
S23 Cilindrică
interioară M8x1,25
19±0,2
90°±0,3°
Ra=6,3 Filetare Găurire
S24 Cilindrică
interioară
025,0
0732H
(53,5)
Ra=0,8 Rectificare
interioară Frezare
Tratament
termic
Tabel 1 – Suprafețele piesei

Figură 1 – Schița suprafețelor

2. Sumarul condițiilor tehnice impuse piesei
– toleranțe ISO 2768 -mK
– muchiile ascuțite se teșesc la 0.3 x 45°
– tratament termic: călit + revenit 42 – 46 HRC
– semifabricat matrițat cl. II de precizie
– canalele de fulie conform DIN 2211 -1 și ISO 4183

3. Date privi toare la tehnologia de obținere a semifabricatului
3.1 Date asupra materialul semifabricatului (1)
– Oțel carbon de calitate pentru tratament termic, destinat construcției de mașini și
organelor de asamblare: OLC45 STAS 880 -88.
– Compoziția chim ică, determinată pe oțel lichid, este redată î n Tabel 2.
Element Cantitate [%]
Carbon 0,42÷0, 50
Mangan 0,50÷0, 80
Staniu 0,17÷0, 37
Fosfor Max. 0, 04
Sulf Max. 0, 04

Crom Max. 0, 03
Nichel Max. 0, 03
Cupru Max. 0, 03
Alte substanțe Max. 0, 05
Tabel 2 – Compoziția chimică pentru OLC45
– Caracterist icile mecanice sunt prezentate î n Tabel 3.
Caracteristică Simbol Valoare U. m.
Limita de curgere Rp0,2 37 daN/mm2
Rezistența la rupere Rm 75 daN/mm2
Alungirea la rupere As 17 %
Gâtuirea la rupere Z 40 %
Tabel 3 – Caracteristici mecanice pentru OLC45
3.2 Stabilirea procedeului și a metodei economic e de obține re a
semifabricatului
Matrițare la cald pe o mașina de matrițat verticală cu aruncătoare și clas ă a II-a de
precizie , conform STAS 7670 -83.
3.3 Tehnologia de realiza re a semifabricatului. Tratamente termice primare
necesare semifabricatului
– Debitare pe ferăstrău ci rcular Fc610 ;
– Încălzire în cuptor;
– Matrițare în matriță verticală cu 2 semicuiburi, pe ciocan pneumatic CP160;
– CTC intermediar;
– Recoacere în cuptor;
– Debavurare într -o matrița montată pe presa mecanică PAI 25;
– Sablare;
– CTC final al semifabricatului.
3.4 Stabilirea dimensiunilor semifabricatului . Adaosurile totale de p relucrare
conform STAS 7670 -83
– Înclinația de matrițare este 7° pentru suprafețele exterioare și 10° pentru
suprafețele interioare; (2) [Tabelul 8.30]
– Adaosul d e prelucrare al piesei matrițate pe masină verticală este Ac=2mm
pentru suprafețe prelucrat e care au rugozitatea Ra=25µm; (2) [Tabelul 8.22 ]
– Dacă suprafețele au rugozitatea Ra=3,2…12,5µm, la valoarea adaosului se
adaugă 0,25mm;
– Dacă suprafețele au rugozitatea Ra=1,6 sau mai mică, la valoarea adaosului se
adaugă 0,5mm.
– Razele de racordare (maxime) sunt Rext=3,5mm și R int=8mm. (2) [Tabelul 8.31]

Dimensiunile semifabricatului:
– Cota 130 ±0,5: 130+(2+0,5)+(2+0,5) = 135 mm
– Cota 35±0,3: 35+(2+0,25)+(2+0,25) = 39,5 mm
– Cota 92,8: 92,8+ (2+0,25*2) = 95,3 mm

3.5 Schița semifabricatului

Figură 2 – Schița semifabricatului

4. Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare mecanică
4.1 Procesul tehnologic tip pentru reper ele de acest tip
Reperul face parte din familia pieselor de tip arbore .
Procesul tehnologic este unul general, cuprinzând tehnologia de fabricație
studiată conform celor trei tipuri de producții: de masă, de serie și d e unicat.
În primele operații se realizează suprafețele de orientare și fixare, ce vor fi
folosite ulterior pentru restul operațiilor de prelucrare mecanică . Se continuă apoi cu
suprafețele interioare, iar apoi cu cele de găurire exterioară, adâncire, fil etare și
canelare .
În situațiile în care condițiile tehnice sunt restrictive (toler anțe dimensi onale și
rugozități mici) se impune introducerea operațiilor de rectificare în procesul tehnologic
(precedate de tratamentul termic aferent) .
Precizia semifabr icatelor și caracterul producției impun prelucrarea în
dispozitive, iar parțial după trasaj și în dispozitive.

4.2 Proiectarea structurii și a succesiunii operațiilor procesului tehnologic
Operația 1. Strunjire frontală de degroșare și centruire

Fazele ope rației:
1. Prindere semifabricat;
2. Strunjire față plană (49,2)
3. Centruire ISO6411 -A2,5/5,3
4. Întoarcere semifabricat
5. Strunjire față plană ( 58,4)
6. Desprindere sf.;
7. Control.
Mașina unealtă utilizată: Strung normal SN400x1500

Operația 2. Strunjire exterioară de degroșare

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Strunjire suprafață cilindrică exterioară 44.5;
3. Teșire 2,25 x 45° ;
4. Strunjire suprafață conică exterioară 44.5 x 54 25°;
5. Strunjire suprafață plană inelară 54 x 93,3;
6. Strunjire suprafață cilindrică exterioară 93,3;
7. Degajare 39 x 2,5;
8. Desprindere sf.;
9. Control.
Mașina unealtă utilizată: Strung normal SN400x1500

Operația 3. Strunjire exterioară de degroșare

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Prelucrare 2 suprafețe profilate la 34° pe adâncime de 14,1 mm;
3. Prelucrare suprafață plană inelară 58 x 93,3 la cota de 35±0,3 mm;
4. Prelucrare teșire 2×45° ;
5. Prelucrare suprafa ță cilindrică exterioară 54±0,3 pe lungime de 41,5 mm;
6. Prelucrare teșire 3×45°;
7. Desprindere sf.;
8. Control.
Mașina unealtă utilizată: Strung normal SN400x1500

Operația 4. Găurire + lărgire

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Burghiere o gaură 17 pe adâncime de 130 mm;
3. Lărgire la 24 pe adâncime de 7 0 mm.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de găurit radial GR 616H

Operația 5. Frezare de degroșare

Fazele operației:
1. Frezare suprafață cilindrică interioară la 31,5, pe adâncime de 64,5 mm;
2. Frezare degajare interioară 55 pe adâncime de 11 mm;
3. Frezare suprafață conică interioară 24 la 25° pe adâncime de 7,5 mm.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de frezat verticală FV 32×132

Operația 6. Găurire

Fazele operației:
1. Repoziționare semifabricat în dispozitiv;
2. Burghiere o gaură 6,8 pe adâncime de 11,3 mm ;
3. Indexare semifabricat la 90° ;
4. Burghiere o gaură 6,8 pe adâncime de 11,3 mm .
Mașina unealtă utilizată: Mașină de găurit radial GR 616H

Operația 7. Adâncire

Fazele operației:
1. Adâncire la 14,5 pe distanță de 4 mm;
2. Indexare semifabricat la 90° în poziția anterioară;
3. Adâncire la 14,5 pe distanță de 4 mm .
Mașina unealtă utilizată: Mașină de găurit radial GR 616H

Operația 8. Filetare

Fazele operației:
1. Filetare M8 pe adâncime de 7,3 mm;
2. Indexare semifabricat la 90° în poziția anterioară;
3. Filetare M8 pe adâncime de 7,3 mm.
Mașina unea ltă utilizată: Mașină de găurit radial GR 616H

Operația 9. Frezare de degroșare

Fazele operației:
1. Frezare canal pană la 24×11,5 mm pe adâncime de 5,25 mm ;
2. Desprindere sf.;
3. Control.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de frezat verticală FV 32×132

Operația 10. Tratament termic
Operația 11. Rectificare interioară

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Rectificare suprafață cilindrică interioară 32H7 pe lungime de 53,5 mm și
obținerea unei rugozități Ra0,8 ;
3. Desprindere sf.;
4. Control.
Mașina unealt ă utilizată: Mașină de rectificat cilindric WMW 450

Operația 12. Rectificare exterioară

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Rectificare suprafață cilindrică exterioară 44j6 pe lungime de 40,3 mm și
obținerea unei rugozități Ra0,8;
3. Rectificare sup rafață cilindrică exterioară 92,8 pe lungime de 35 mm și
obținerea unei rugozități Ra0,8;
4. Desprindere sf.;
5. Control.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de rectificat cu ax orizontal MG3

Operația 13. Rectificare exterioară

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Rectificare 4 suprafețe conice interioar e la 12,7×34° pe adâncime de 13,8 mm,
la distanță de 15 mm și obținerea unei rugozități Ra0,8;
3. Desprindere semifabricat;
4. Control.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de rectificat cu ax vertical SFRS 750

Operația 14. Rectificare exterioară

Fazele operației:
1. Prindere semifabricat;
2. Rectificare canal pană 24×12 mm pe adâncime de 5 mm și obținerea unei
rugozități Ra0,8;
3. Desprindere semifabricat;
4. Control.
Mașina unealtă utilizată: Mașină de rectificat cu ax vertical SFRS 750

5. Proiectarea detaliată a 6 operații de prelucrare mecanică prin
așchiere din procesul tehnologic
Operațiile ce vor fi detaliate în cele ce urmează sunt următoarele:
1. Operația 1 v.1: Strunjire frontală de degroșare S1 și S13 și centruire
2. Operația 6 v.1: Burghiere 2 găuri S23
3. Operația 7 v.1: Adâncire 2 găuri S22
4. Operația 8: Filetare 2 găuri S23
5. Operația 9: Frezare de degroșare canal pană S10
6. Operația 11: Rectificare cilindrică interioară S24
7. Operația 1 v.2 : Frezare frontală de degroș are S1 și S13 și centruire
8. Operația 6+7 v.2 : Găurire și adâncire 2 găuri S22 + S23

Operația 1 v.1 – Strunjire frontală de degroșare S1 și S13 și centruire
Schița operației

Calculul erorilor de orientare și fixare a sf.
BC 1 = BO 1 =>
0)4,58(0r

BC 2 = BO 1 =>
0)2,49(0r

BC 3 = BO 2 =>
0)130(0r
Mașina -unealtă utilizată și principalele sale caracteristici
– Strung normal SN400x1500 (2) [Tabelul 10.1]

– gama de avansuri longitudinale [mm / rot]: 0,06; 0,12; 0,24; 0,48; 0,96; 0,08;
0,16; 0,32; 0,64; 1,28; 0,10; 0,20; 0,40; 0,80; 1,60; 0,14; 0,28; 0,56; 1,12; 2,24;
0,16; 0,36; 0,72; 1,44; 2,38; 0,22; 0,44; 0,88; 1,76; 3,52.
– gama de avan suri transversale [mm / rot]: 0,046; 0,092; 0,184; 0,368; 0,796;
0,059; 0,113; 0,226;0,452; 0,904; 0,075; 0,15; 0,30; 0,60; 1,20; 0,101; 0,203;
0,402; 0,812; 1,624; 0,126; 0,293; 0,506; 1,012; 2,024; 0,17; 0,34; 0,68; 1,36;
2,72.
– gama de turații [rot / min]: 12; 15; 19; 24; 30; 38; 46; 58; 76; 96; 120; 150; 185;
230; 305; 380; 480; 600; 765; 955; 1200; 1500.
– puterea motorului electric [kW]: 7.5.
– dimensiuni [mm] : h = 400; L = 1500.
Sculele așchietoare
– cuțit 25 x 25 STAS 6382 – 80 / P10
– burghiu centruire DIN 332 A4 Rp5
Dispozitivul de prindere al sf.
universal cu 3 bacur i cu acționare simultană 200, STAS 1655 / 2 – 80 din dotarea
M.U.
Dispozitivele de prindere pentru sculele așchietoare
– suportul portcuțit al strungului
– mandrină auto -centrată 10 STAS 12577 – 87
Mijloace de control
șubler DIN 862
Fazele operației
1. Prindere semifabricat;
2. Strunjire față plană ( 49,2)
3. Centruire ISO6411 -A2,5/5,3
4. Întoarcere semifabricat
5. Strunjire față plană ( 58,4)
6. Desprindere sf.;
7. Control.
Adaosuri de prelucrare intermediare și totale
Ap1 = 2,5 mm, pentru fazele 2, 5
2Ap 2 = 2,5 mm, pentru faza 3
Regimurile de așchiere
– pentru fazele 2, 5:
t1,2 = Ap 1 = 2,5 mm; i1,2 = 2 treceri
avansul :

s1,2 = 0,5 mm/rot (2) [Tabelul 9.1]  sr1 = 0,506 mm/rot (din gama de avansuri a
SN400x1500 )
viteza de așchiere :

9 2 1 …
2001k kk
HBstTCvn
y x mV
a
v v
 (3) [Rel. 10.29 ]
unde :





75,135,018,0267
nyxC
vvv (3) [Tabelul 10.30 ]
T = 90 min (3) [Tabelul 10.3]
m = 0,125 (3) [Tabelul 10.29]
HB = 228 [unități Brinell]

59,030202525
30208,0
1 

qk (3) [Rel. 10.30]

639,09545 456,0
2 




P
k (3) [Rel. 10.31 ]

06,151009,0 09,0
13 


ak (3) [Rel. 10.32]

122
21,0
4 uvk (3) [Rel. 10.33]
k5 = 1 (3) [Rel. 10.33 ]
k6 = 1 (3) [Rel. 10.32 ]
k7 = 0,9 (3 p. 363)
k8 = 1 (3 p. 363)
k9 = 1 (3 p. 364)
min/ 4,579,006,1 639,059,0
2202295,0 2 90267
75,1
35,0 18,0 125,01 m va 


valoarea vitezei se mai corectează cu coeficientul k = 1,16
va1 cor = v a1  k = 57,4  1,16 = 66,6 m / min (3) [Tabelul 10.34 ]

turația necesară :

min/ 9,4302,496,66 1000 1000
11
1 rot Dvncor a
nec  

min/ 3634,586,66 1000 1000
21
2 rot Dvncor a
nec  
din gama de turații a M.U. se adoptă turația reală având valoarea:
n1 r = 380 rot / min ; n2 r = 305 rot / min
iar viteza reală de așchiere va deveni :

min/ 74,5810003802,49
10001 1
1 m n Dvr
r  

min/ 96,5510003054,58
10002 2m n Dvr
r2  
puterea necesară așchierii :

61200vFNr ,2 Z
a1
2,1 (3 p. 365)
unde :
1 1 1
4n y x
z HB stCF  (3) [Rel. 10.7 ]
C4 = 35,7 (3) [Tabelul 10.15 ]



75,01
11
yx (3) [Tabelul 10.21]
n1 = 0,35 (3) [Tabelul 10.22]
 = 0,8
 Fz = 35,7  2,5  0,50,75  2290,35 = 355,4 daN = 3554 N

kw N kw NMU a 5,7 26,48,0 6120074,58 3554
1 

kw N kw NMU a 5,7 06,48,0 6120096,55 3554
2 
Așadar, parametrii regimului de așchiere pentru cele 2 faze ale strunjirii frontale vor fi:
t1,2 = 2,5 mm ; s 1,2 = 0,5 mm / rot ; n 1,2 = 380; 305 rot / min (v=47,12 m/min)

– pentru faz a 3:
adâncimea de așchiere : t3 = Ap3 = 1,25 mm
avansul de așchiere : s3 = 0,06  0,08 mm / rot (2) [Tabelul 9.109]

 avansul real va fi ales din gama de avansuri a M.U . la valoarea:

06,03
rs mm / rot
– viteza de așchiere :

153
tabv m / min (2) [Tabelul 9.109]
– turația necesară :
11935,215 1000 1000
33 Dvntab
nec rot/min
– din gama de turații ale MU se alege turația reală la valoarea :

rot/min n
r9552 ,
pentru ca viteza reală de așchiere va fi :

m/minnDvr
r5,710009555,2
10003 3
3  
Regimul de așchiere pentru centruire va fi :
t3 = 2 mm; s 3 = 0,06 mm / rot; n 2 = 955 rot / min (v 2 = 7,5 m / min)
Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă
Se face după o piesă etalon
Norma tehnică de timp
timpul de bază :
min73,0 04,0 41,0 28,006,0 95525,1125,0 30524,582
25,0 38022,4923 35 4
2 23 2
1 11

nsllinsllinslltb
(2) [Tabelul 12.1]
timpul ajutător :
94,0 16,014,01,054,0
4 3 2 1a a a a a ttttt
min (2) [Tabelul 11.78]
unde :
ta1 = 2 x 0,2 7 = 0,58 min (2) [Tabelul 12.17]
ta2 = 0,03 + 0,02 + 0,03 + 0,02 = 0,10 min (2) [Tabelul 12.21]
ta3 = 0,04 + 0,05 + 0,05 = 0,14 min (2) [Tabelul 12.22]
ta4 =0,16 min (2) [Tabelul 12.24]
– timpul de deservire tehnică și organizatorică :

03,01001)94,0 73,0(100273,01001) (1002
0
a b b d dt d tt t t ttmin
(2) [Tabelul 12.26]
– timpul de odihnă și necesități
06,01005,3)94,0 73,0(1005,3) (  a b on tt t
min (2) [Tabelul 12.27]
– timpul de pregătire -încheiere

min1486
ipt (2) [Tabelul 11.18]
– timpul unitar incomplet
min76,1 06,0 03,0 94,0 73,0 on d a b ui tttt t

Operația 6 v.1 – Burghiere 2 găuri S23
Schița operației

Calculul erorilor de orientare și fixare a sf.
)) 2768.(2,0 ;0 ()19(0 )5,57(0 )19(0 )19(0 mK ISOcfr r a r    

BC 2 = BO 1 =>
0)90(0r

Mașina -unealtă utilizată și principalele sale caracteristici
Mașină de găurit radial GR 616H
Capacitatea de găurire 60 mm
Cursa pinolei 320 mm
Conul axului principal Morse 5
Nr. treptelor de turații 12
Domeniul turațiilor 36; 50; 80; 150; 250; 315; 500; 630; 800;
1000; 1200; 1600
Nr. treptelor de avans 8
Domeniul avansurilor 0,04; 0,08; 0,1; 0,15; 0,25; 0,35; 0,5;
0,63
Forța axială maximă 1500 daN

Cursa saniei de găurire pe braț 1250 mm
Distanța de la placa de bază la axul
principal min. 350 mm
max. 1600 mm
Suprafața de lucru a plăcii de bază 1000 x 1700 mm
Puterea motorului electric de acționare
principal 4 kW
Turația motorului electric de acționare
principal 1500 rot / min
Dimensiuni de gabarit:
Lungimea 2640 mm
Lățimea 1050 mm
Înălțimea 2965 mm
Greutatea 4380 kg
Sculele așchietoare
Burghiu elicoidal DIN 6537 din carburi metalice, cu găuri de răcire
d = 6,8m7 [mm]
L = 91 [mm]
l = 53 [mm]
Dispozitivul de prindere al sf.
Dispozitiv de frezare – găurire IEI-FDM -010
– Orientarea se realizează prin intermediul a 3 cepi de reazem, pe direcția
perpendiculară direcției de găurire și prin intermediul unui bloc frezat și a plăcii
de susținere, pe direcția de găurire.
– Fixarea semifabricatului se realizează prin intermediul unui șurub care presează
semifabricatul înspre 2 o prito are M10 cu cap ajustabil.
Dispozitivele de prin dere pentru sculele așchietoare
reducție Morse 5 / Morse 1
Mijloace de control
șubler DIN 862
Fazele operației
1. Repoziționare semifabricat în dispozitiv;
2. Burghiere o gaură 6,8 pe adâncime de 11,3 mm;
3. Indexare semifabricat la 90°;
4. Burghiere o gaură 6,8 pe adâncime de 11,3 mm.
Adaosuri de prelucrare intermediare și totale
2Ac = 6,8 [mm]
Regimurile de așchiere
– uzura admisibilă a burghi ului (pe fața de așezare ):

0,4…0, 8 [mm] (4) [Tabelul 16.4 ]
– durabilitatea economică: T = 15 [min] (4) [Tabelul 16.6]
– adâncimea de așchiere: t = D / 2 = 6,8 / 2 = 3,4 [mm] (4) [Rel. 16.1]
– avansul:
]/[15,0 8,6 047,016,0 6.0rot mm DCKss s  (4) [Rel. 16.3]
unde:
Ks = 1 (4 p. 11)
Cs = 0,047 (4) [Tabelul 16.9]
– alegem avansul din gama de avansuri ale mașinii unelte
]/ [15,0 rot mm s616H GR 
– viteza de așchiere:
min]/[94,26 14,115,0 158,65
7,0 2,04,0
m K
s TD CVvp y mz
V
VV


(4) [Rel. 16.7]
unde:





7,02,04,05
VVV
ymzC (4) [Tabel 16.22]
14,11114,11 sV lV TV MV vp K K K K K
(4) [Rel. 16.9]
unde:







 
1114,11750750 7509,0 9,0
sVlVTVmMV
KKKRK (4) [Tabel 16.23]
– turația:
min]/[1,12618,694,26 1000 1000rotDVn   (3) [Rel. 14.3]
alegem turația din treptele de turații ale mașinii unelte: n GR 616H = 1200 [rot/min]
– viteza de așchiere recalculată:

min]/[64,2510008,6 1200
1000mD nVrec616H GR 
– forța și momentul la găurire:
][5,13091 16,0 8,6 63072,0 07,1N K s D CFFy x
FF F
(4) [Rel. 16.12]

unde:


72,007,1630
FFF
yxC (4) [Tabel 16.38]
11111 F F saF aF F K K K K K
(4) [Rel. 16.18]
unde:




1111
FFsaFaF
KKKK
 (4) [Tabel 16.41, 16.42, 16.43, 16.44 ]
] [1,3611 15,0 8,66784,0 71,1mN K s D C MMy x
M tM M
(4) [Rel. 16.13]
unde:


84,071,167
MMM
yxC (4) [Tabel 16.38]
1M MK K
(4) [Rel. 16.19]
– puterea efectivă la găurire:
][44,097500012001,361
975000kWn MtNe  (4) [Rel. 16.20]

Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă
Folosind bucșile de găurire ale dispozitivului .
Norma tehnică de timp
– timpul de pregătire -încheiere:
[min]4pit (5) [Tabel ul 9.1]
– timpul de bază:

[min]08,01120015,0131,23,112 1 insllltb (5) [Tabelul 9.3]
unde:


][1][31,2][3,11
21
mm lmm lmm l
– timpii ajutători:

[min]34,0 07,0 27,01 at (5) [Tabelul 9.50]

[min]12,0 06,0 02,0 02,0 02,02 at (5) [Tabelul 9.51]

[min]08,03at (5) [Tabelul 9.52]

[min]08,04at (5) [Tabelul 9.53]
][4 44,0 kW N Ne
616H GR

[min]62,0 08,008,012,034,04
1
iai a t t
– timpul operativ:
[min]68,0 62,0 08,0 a b op tt t
– timpul de deservire tehnică:
[min]002,0 08,01002%2 b dt t t
(5) [Tabelul 9.54]
– timpul de deservire organizatorică:

[min]007,0 68,01001%1 op do t t (5) [Tabelul 9.54]
– timpul de odihnă și necesități fiziologice:
[min]024,0 68,01005,3%5,3 op on t t
(5) [Tabelul 9.55]
– timpul unitar:
[min]733,0 024,0 007,0 002,0 62,0 08,0 on do dt a b u t ttttt

Operația 7 v.1: Adâncire 2 găuri S22
Schița operației

Calculul erorilor de orientare și fixare a sf.
)) 2768.(2,0 ;0 ()19(0 )5,57(0 )19(0 )19(0 mK ISOcfr r a r    

BC 2 = BO 1 =>
0)90(0r

Mașina -unealtă utilizată și principalele sale caracteristici
Mașină de găurit radial GR 616H
Caracteristicile sale se găsesc descrise la operația anterioară (6 v.1).
Sculele așchietoare
Adâncitor cu coadă conică și cep de ghidare DIN 1867 M2 (Rp5) având următoarele
caracteristici:

D
[mm] d1
[mm] L
[mm] l
[mm] l1
[mm] Filet
șurub Nr. dinți Morse
 140 22 8 M8 4 2
Tabel 4 – Caracteristici adâncitor DIN 1867
Dispozitivul de prindere al sf.
Dispozitivul de găurire menționat la operația anterioară (6 v.1)
Dispozitivele de prindere pentru sculele așchietoare
reducție Morse 5 / Morse 2
Mijloace de control
șubler DIN 862
Fazele operației
1. Adâncire la 14,5 pe distanță de 4 mm;
2. Indexare semifabricat la 90° în poziția anterioară;
3. Adâncire la 14,5 pe distanță de 4 mm.
Adaosuri de prelucrare intermediare și totale
2Ac = D – d = 1 4,5 – 6,8 = 7,7 [mm]
Regimurile de așchiere