Ministerstvo obrazovaniya i nauki [630546]

Ministerstvo obrazovaniya i nauki
Rossiyskoy Federatsii

Altayskiy gosudarstvennyy tehnicheskiy universitet
im.I.I. Polzunova

Kafedra kotlo – i reaktorostroeniya

A.V. Motorin , I.V. Raspopov , I.D. Fursov

PAROVYE TURBINY
Tom II
Uchebnoe posobie

Izd-vo AltGTU

Barnaul 2004

2UDK 621.165 (075.8)
Motorin A.V. Parovye turbiny : Uchebnoe posobie : v
2-h t. T.2/ Motorin A.V., Raspopov I.V., Fursov I.D.; Alt.
gos. tehn . un-t im. I.I. Polzunova .- Barnaul : Izd-vo
AltGTU , 2004.- 129 s.
Posobie soderzhit osnovnye ponyatiya i opredeleniya ,
opisanie protsessov , proishodyashchih v parovoy turbine ,
kratkoe opisanie
konstruktsiy parovyh turbin i vozmozh –
nye nepoladki v rabote .
Prednaznacheno dlya student: [anonimizat] № 2 ot 28.09.04 g.
Retsenzenty :
G.N. Lihacheva – k.t.n., dots.AltGTU ;
V.I. Simanov – gl.konstruktor
ZAO «Sibteplomontazh »

ISBN 5-7568-0417- H
© Motorin A.V., Raspopov I.V., Fursov I.D. 2004 g.

3SODERZhANIE

Tom II

1 Sistema smazki , regulirovaniya i zashchity
parovyh turbin . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
1.1 Sistema smazki . . . . . . . . . . . . . . 4
1.2 Sistema regulirovaniya i upravleniya
turbinoy . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
1.3 Sistema zashchity turbiny . . . . . . . . 26
2 Konstruktsii parovyh turbin elektrostantsiy . 35
2.1 Osnovy vybora konstruktsii turbiny . . 35
2.2 Otechestvennye parovye turbiny . . . . 40
2.3 Parovye turbiny zarubezhnyh firm . . 80
2.4 Konstruktsii turbin dlya atomnyh
elektrostantsiy . . . . . . . . . . . . . . . . 85
3 Vozmozhnye povrezhdeniya uzlov i detaley
parovyh turbin . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 93
3.1 Popadanie v turbinu vody i holodnogo
para . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94
3.2 Povrezhdeniya rabochih i napravlyayushchih
lopatok . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 95
3.3 Povrezhdeniya valov i rotorov . . . . . . 101
3.4 Povrezhdeniya diskov . . . . . . . . . . . . 103
3.5 Progib diafragm . . . . . . . . . . . . . . 105
3.6 Povrezhdeniya korpusov . . . . . . . . . . . 106
3.7 Povrezhdeniya podshipnikov . . . . . . . . 110
3.8 Narusheniya v sistemah paroraspredeleniya ,
regulirovaniya i zashchity . . . . . . . . . . . . 111
3.9 Nepoladki , vyyavlennye pri ekspluatatsii
turbin T-175/210-130 i T-185/220-130 . . . 115
3.10 Obsluzhivanie parovoy turbiny pri
rabote . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119
Literatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 128

41 SISTEMA SMAZKI , REGULIROVANIYa
I ZAShchITY PAROVYH TURBIN
1.1 Sistema smazki
Nepreryvnaya podacha smazki v vide organicheskih i
sinteticheskih masel – garantiya nadezhnoy raboty pod-
shipnikov turboagregata .
Esli maslo ispolzuetsya odnovremenno v sistemah
smazki i regulirovaniya , to sistema smazki yavlyaetsya cha-
styu obshchey sistemy maslosnabzheniya turboagregata (ri-
sunok 1.1). Primenyaetsya v PT moshchnostyu
do 200 MVt na
dokriticheskie parametry .
Sistema smazki nazyvaetsya avtonomnoy , esli v siste –
me smazki ispolzuyutsya organicheskie masla , a v sisteme
regulirovaniya – negoryuchie zhidkosti : voda ili sintetiche –
skie zhidkosti , chto harakterno dlya krupnyh turbin (risu –
nok 1.2).
Dlya sistem maslosnabzheniya turbin shiroko primenya –
yutsya organicheskie neftyanye masla L i UT, temperatura
vosplameneniya kotoryh nahoditsya v predelah 370 °S. V to
zhe vremya temperatura svezhego para dostigaet 550 °S.
Poetomu v praktike ekspluatatsii iz-za utechek masla
cherez neplotnosti flantsevyh soedineniy , salniki , raz-
ryvy masloprovodov i popadanii ego na goryachie poverh –
nosti byli sluchai vozniknoveniya pozharov s negativnymi
posledstviyami – povrezhdenie turbinnogo oborudovaniya i
metallokonstruktsiy mashinnyh zalov .
Vserossiyskiy teplotehnicheskiy institut predlozhil
ognestoykoe maslo OMTI , kotoroe shiroko primenyaetsya
dlya regulirovaniya i smazki sovremennyh turbin , vypus –
kaemyh LMZ moshchnostyu ot 300 do 1200 MVt . Temperatura

5vosplameneniya etogo masla vyshe 700 °S, sravnitelno ne-
dorogoe , obladaet neobhodimoy vyazkostyu , ne yadovitoe .
Harkovskiy zavod (HTGZ ) v sistemah regulirovaniya
golovnyh obraztsov turbin K-160-130, K-300-240 i
K-500-240 primenil vodu . Eto reshaet problemu pozharobe –
zopasnosti , no ona ne mozhet byt poka ispolzovana dlya
smazki podshipnikov i, krome togo, dlya vseh kommunika –
tsiy sistemy regulirovaniya trebuet primeneniya nerzha –
veyushchih staley vo izbezhanie korrozii elementov reguli –
rovaniya , soprikasayushchihsya s vodoy .
1.1.1 Trebovaniya k sisteme smazki
– Vysokaya nadezhnost sistemy , dlya chego primenyayut
dublirovanie i rezervirovanie elementov (maslonasosy
smazki ) i organizuyut neskolko nezavisimyh konturov
zashchit .
– Pozharobezopasnost , dlya chego v usloviyah eksplua –
tatsii neobhodimo isklyuchit popadanie masla
na paro –
provody i goryachie chasti turbiny .
– Vysokaya stoimost masla trebuet takoy organizatsii
sistemy , chtoby maslo ekspluatirovalos ne menee 8-10 let.
Za kachestvom masla na TES dolzhen byt organizovan po-
stoyannyy kontrol .
Tipichnaya sistema maslosnabzheniya turbiny , kogda
smazochnaya zhidkost odnovremenno yavlyaetsya rabochey zhid-
kostyu sistemy regulirovaniya (risunok 1.1) rabotaet sle-
duyushchim obrazom : na valu turboagregata ustanovleno kole –
so glavnogo maslyanogo nasosa (GMN ) 1, kotorym maslo iz
baka 2 podaetsya v sistemu smazki i regulirovaniya .
Dlya nadezhnoy raboty GMN na vsas emu organizuetsya
podpor inzhektorami (struynymi nasosami ) 3 i 4, ustanov –
lennymi v maslobake .

6

1 – glavnyy maslyanyy nasos (GMN ); 2 – maslobak ;
3, 4 – inzhektory ; 5 – masloohladiteli ; 6 – podshipni –
ki; 7 – puskovoy maslyanyy nasos (PMN ); 8 – rele dav-
leniya ; 9 – rezervnyy nasos smazki ; 10 – avariynyy na-
sos smazki .
Risunok 1.1 – Shema smazki moshchnogo turboagregata
(obshchaya sistema maslosnabzheniya ).
Dlya obespecheniya sistem smazki i regulirovaniya pri
puske turbiny ,
kogda oboroty nedostatochny dlya normal –

7noy raboty GMN , ustanavlivayut puskovoy maslyanyy nasos
(PMN ) 7 s privodom ot elektrodvigatelya ili nebolshoy
parovoy turbiny . Posle nabora oborotov i vstupleniya v
normalnuyu rabotu GMN , puskovoy maslonasos ostanavli –
vayut .
Dlya obespecheniya nadezhnosti raboty turboagregata
sistema smazki snabzhaetsya sistemoy zashchity , impulsom
dlya srabatyvaniya kotoroy yavlyaetsya davlenie v maslopro –
vode za masloohladitelyami , gde ustanavlivaetsya rele dav-
leniya 8.
Pri padenii davleniya masla v sisteme smazki do
60 kPa vmesto normalnyh 100 kPa rele davleniya vklyucha –
et rezervnyy nasos smazki 9, dvigatel kotorogo zapitan
ot raspredustroystva sobstvennyh nuzhd TES . Pri neis –
pravnosti rezervnogo maslonasosa i otsutstvii napryazhe –
niya peremennogo toka pri snizhenii davleniya masla do
50 kPa rele vklyuchaet avariynyy maslonasos postoyannogo
toka, zapitannyy ot akkumulyatornoy batarei , nahodyashcheysya
v rezhime postoyannogo podzaryada .
Rele davleniya pri puske i ostanove turbiny prepyat –
stvuet vklyucheniyu valopovorotnogo ustroystva pri pade –
nii davleniya masla v sisteme smazki nizhe 30 kPa.
S rostom moshchnosti PT i nachalnyh parametrov para
poyavilas neobhodimost povysheniya davleniya masla v
sisteme regulirovaniya , chto povyshaet pozharoopasnost
turboagregata . V rezultate sistema maslosnabzheniya byla
razdelena na sistemu smazki , v kotoroy v osnovnom prime –
nyaetsya organicheskoe turbinnoe maslo (risunok 1.2), i sis-
temu regulirovaniya , v kotoroy primenyayut negoryuchie sin-
teticheskie masla .

8

1 – maslyanyy bak; 2,3 – osnovnye i avariynye nasosy
smazki ; 4 – masloohladiteli ; 5 – avariynye emkosti
masla ; 6 – TsVD ; 7 – TsSD ; 8 – TsND ; 9 – valopovorotnoe
ustroystvo ; 10 – generator ; 11 – vozbuditel ; 12 – po-
dacha masla k gidromufte ; 13 – podacha masla k pita –
telnomu elektronasosu ; 14 – podacha masla k pitatel –
nomu turbonasosu ; 15 – sliv masla ot podshipnikov
pitatelnyh agregatov i gidromufty .
Risunok 1.2 – Shema maslosnabzheniya turboagregata
K-300-240 LMZ (avtonomnaya ).
V etom sluchae kazhdaya sistema dolzhna imet svoi na-
sosy maslosnabzheniya , razmestit kotorye na valu turbi –
ny zatrudnitelno .
Poetomu v takoy sisteme ustanavlivayut dva osnovnyh
maslonasosa na peremennom toke 2, odin iz kotoryh yavlya –
etsya rezervnym , i
dva avariynyh maslonasosa na postoyan –

9nom toke 3 ot akkumulyatornoy batarei , odin iz kotoryh
yavlyaetsya rezervnym .
Vse maslonasosy ustanavlivayutsya na nulevoy otmetke
v kondensatsionnom pomeshchenii , chto snizhaet opasnost
vozniknoveniya pozhara . Pri etom otpadaet neobhodimost
ustanovki maslobaka na urovne otmetki obsluzhivaniya
turbiny , ego ustanavlivayut chut vyshe maslonasosov dlya
obespecheniya garantirovannogo podpora na ih vsase , chto
pozvolilo osvoboditsya ot inzhektorov .
Dlya bolshey nadezhnosti raboty shemy vklyuchenie
avariynyh maslonasosov proishodit po signalu ischezno –
veniya toka v obmotkah dvigateley osnovnyh nasosov , ne-
smotrya na to, chto davlenie eshche ne upalo i rele davleniya ne
srabotalo .
Posledney stupenyu zashchity podshipnikov moshchnyh
turbin ot ischeznoveniya masla yavlyayutsya avariynye bachki
(emkosti ) 5 v kryshkah podshipnikov ili okolo nih.
1.1.2 Maslyanyy bak
Emkostyu , obespechivayushchey maslom sistemu smazki i
chasto regulirovaniya sluzhit maslyanyy bak (risunok 1.3), v
kotorom maslo otstaivaetsya ot vozduha , vody , mehaniche –
skih primesey , produktov razlozheniya masla i korrozii
poverhnostey sistemy maslosnabzheniya , razdelennyy na
tri otseka .
Maslyanyy bak dolzhen imet dostatochnye razmery ,
chtoby maslo ,
postupayushchee iz podshipnikov s soderzhani –
em vody i vozduha , otstoyalos i vosstanovilo svoi smazy –
vayushchie svoystva i ne prevratilos v emulsiyu .

10

1 – gryaznyy otsek ; 2 – promezhutochnyy otsek ; 3 – chis-
tyy otsek ; 4 – filtry gruboy ochistki s razmerom
yacheyki setki 250-400 mkm; 5 – filtry tonkoy ochist –
ki s razmerom yacheyki setki 100-125 mkm; 6 – ukazatel
urovnya .
Risunok 1.3 – Konstruktivnaya shema maslyanogo baka .
Kak pravilo , kazhdyy litr masla dolzhen nahoditsya v
bake ne menee 7 minut . K
primeru , emkost baka turbiny
K-200-130 ravna 28 t, a rashod masla 4 t/min.
Dno maslyanogo baka vypolnyaetsya s uklonom dlya pe-
riodicheskogo sliva otstoya vody , gryazi i shlama .
Patrubki zabora masla maslonasosami razmeshchayutsya
kak mozhno nizhe , chtoby zabirat otstoyavsheesya (deaeriro –

11vannoe ) maslo , no nuzhno isklyuchit pridonnyy , naibolee
zagryaznennyy sloy .
Bak snabzhaetsya poplavkovym ukazatelem urovnya s sig-
nalizatsiey predelnyh (verhnego i nizhnego ) urovney .
Verhnyaya chast maslyanogo baka ventiliruetsya s pomoshchyu
vytyazhnogo ventilyatora (eksgaustera ) dlya isklyucheniya ob-
razovaniya gremuchego gaza (smes vozduha s vodorodom ), t.k.
maslo , postupayushchee iz uplotneniy generatora s vodorod –
nym ohlazhdeniem , nasyshcheno vodorodom . K tomu zhe, ven-
tilyatsiya baka sposobstvuet vydeleniyu vozduha iz masla .
V protsesse ekspluatatsii maslyanye filtry periodi –
cheski ochishchayut .
Ustanovka maslobaka vyshe urovnya osi turbiny dlya
sozdaniya podpora na vsase glavnogo maslonasosa ne dopus –
tima iz-za pozharoopasnosti , poetomu ego raspolagayut pod
otmetkoy obsluzhivaniya turbiny vblizi perednego pod-
shipnika , v korpuse kotorogo razmeshchen GMN .
V sistemah maslosnabzheniya v nastoyashchee vremya pri-
menyayut tolko tsentrobezhnye nasosy .
1.1.3 Masloohladiteli
Dlya ohlazhdeniya masla , postupayushchego k podshipni –
kam, ustanavlivayut masloohladiteli (risunok 1.4). Ohla –
zhdayushchaya voda iz razdelennoy peregorodkoy 1 nizhney vo-
dyanoy kamery postupaet v latunnye trubki 2, prohodit v
verhnyuyu
vodyanuyu kameru 3, povorachivaet na 180 ° i po
trubkam vozvrashchaetsya v nizhnyuyu kameru . Vsya trubnaya sis-
tema vmeste s verhney trubnoy doskoy svobodno rasshirya –
etsya vverh cherez podatlivoe soedinenie 4. Nizhnyaya trubnaya
doska zakreplena zhestko .
Maslo prohodit v mezhtrubnom prostranstve . Davle –
nie masla dolzhno byt bolshe davleniya vody , chtoby v

12sluchae poyavleniya neplotnostey v valtsovke trubok ne
proishodilo obvodneniya masla .
Temperatura masla reguliruetsya rashodom ohlazh –
dayushchey vody i dolzhna byt v predelah 35-45 °S na vyho –
de iz masloohladiteley .

1 – peregorodka nizhney vodyanoy kamery ; 2 –trubki ;
3 – verhnyaya vodyanaya kamera ; 4 – podatlivoe soedine –
nie; 5 – verhnyaya trubnaya doska ; 6 – nizhnyaya trubnaya
doska .
Risunok 1.4 – Masloohladitel konstruktsii LMZ .

131.1.4 Rele davleniya
Dlya vklyucheniya rezervnyh i avariynyh maslonasosov
i otklyucheniya valopovorotnogo ustroystva pri nedopusti –
mom snizhenii davleniya masla sluzhit rele davleniya
(risunok 1.5).

Risunok 1.5 – Rele padeniya davleniya masla .
Stepen udlineniya silfona 1 opredelyaetsya razno –
styu usiliy pruzhiny 2, stremyashcheysya rastyanut silfon i

14vneshnego davleniya , sozdavaemogo maslom , podvodimym iz
linii smazki cherez shtutser 5.
Pri snizhenii davleniya masla silfon rastyagivaetsya ,
peremeshchaet tarelku 3 so shtokom i vozdeystvuet na mikro –
vyklyuchatel 9, kotoryy upravlyaet puskom sootvetstvuyu –
shchego nasosa .
Poryadok i davlenie srabatyvaniya mikrovyklyuchate –
ley reguliruyu gaykami 8.
1.2 Sistema regulirovaniya i upravleniya turbinoy
1.2.1 Neobhodimost
regulirovaniya i upravleniya
Sposobov skladirovaniya elektroenergii poka ne su-
shchestvuet , poetomu ee vyrabotka vsegda dolzhna sovpadat s
potrebleniem . Sledovatelno , turbina dolzhna imet me-
hanizm upravleniya , pozvolyayushchiy izmenyat ee moshchnost v
zavisimosti ot potrebleniya elektroenergii .
Mnogie potrebiteli , v tom chisle i mehanizmy sobst –
vennyh nuzhd elektrostantsii , trebuyut strogo opredelen –
noy chastoty
elektricheskogo toka, t.e. chastoty vrashcheniya
turbogeneratorov .
Soglasno Pravilam tehnicheskoy ekspluatatsii chastota
elektricheskoy seti dolzhna byt 50±0,1 Gerts vo izbezhanie
samoproizvolnogo pereraspredeleniya moshchnosti mezhdu
potrebitelyami , chto mozhet privesti k znachitelnym pote –
ryam energii i narusheniyu ustoychivosti sistemy vplot
do otklyucheniya otdelnyh potrebiteley .
Postoyannoe ravenstvo mezhdu trebuemoy i vyrabaty –
vaemoy moshchnostyu turboagregata ili gruppy ih mozhno
obespechit izmeneniem rashoda para na turbinu .
Mashinist turbiny ne v sostoyanii izmenyat rashod
para nepreryvno i s neobhodimoy tochnostyu , poetomu

15podderzhanie chastoty vrashcheniya obespechivaetsya sistemoy
avtomaticheskogo regulirovaniya turbiny .
Takim obrazom , glavnoy funktsiey avtomaticheskogo
regulirovaniya kondensatsionnoy turbiny yavlyaetsya pod-
derzhanie chastoty vrashcheniya rotora generatora .
V to zhe vremya imeyutsya turbiny s protivodavleniem ,
glavnoy zadachey kotoryh yavlyaetsya obespechenie potrebite –
ley teplotoy v vide para opredelennogo davleniya . pod-
derzhanie v zadannyh predelah davleniya otrabotavshego
para i budet glavnoy zadachey regulirovaniya takih turbin .
Na teploelektrotsentralyah s turbinami , imeyushchimi
reguliruemye otbory para , neobhodimo rabotat po neza-
visimym elektricheskomu i teplovomu grafikam . Sistema
regulirovaniya takih turbin dolzhna obespechivat nezavi –
simoe upravlenie i podderzhanie kak vyrabatyvaemoy
moshchnosti , tak i otbiraemogo kolichestva para neobhodi –
myh parametrov .
Sistemy regulirovaniya turbin s reguliruemymi ot-
borami para tipa T, P, PT gorazdo slozhnee .
1.2.2 Prosteyshaya sistema regulirovaniya
Na risunke 1.6 izobrazhena prosteyshaya sistema regu-
lirovaniya turbiny . Ot vala turbiny privoditsya vo vra-
shchenie valik regulyatora 1, na kotorom raspolozhena pere –
meshchayushchayasya mufta 4. Gruzy regulyatora pri vrashchenii pod
deystviem tsentrobezhnyh sil rashodyatsya i
sdvigayut muf-
tu vlevo , esli chastota vrashcheniya umenshaetsya , pruzhina 2
peremeshchaet muftu vpravo .
Polozhenie mufty na valike budet zafiksirovano , ko-
gda tsentrobezhnaya sila , razvivaemaya gruzami , uravnovesit –
sya usiliem v pruzhine rastyazheniya .

16Sovokupnost mufty , gruzov i pruzhiny predstavlyaet
soboy regulyator skorosti .

1 – valik regulyatora chastoty vrashcheniya ; 2 – pruzhiny ;
3 – gruziki ; 4 – mufta ; 5 – rychag ; 6 – sharnir ; 7 – regu-
liruyushchiy klapan ; 8 – mahovichok ; 9 – pruzhina meha –
nizma upravleniya .
Risunok 1.6 – Printsipialnaya shema regulirovaniya
chastoty vrashcheniya turboagregata .
K mufte sharnirno prisoedinen rychag 5, povorachi –
vayushchiysya vokrug nepodvizhnogo sharnira 6 i peremeshchayu –
shchiy reguliruyushchiy klapan
7, vpuskayushchiy par v turbinu .
Dopustim , chto polozhenie regulyatora skorosti i kla-
pana turbiny obespechivayut nekotoruyu chastotu vrashcheniya
i moshchnost turbiny . Pri uvelichenii nagruzki na turbinu
rotor zamedlyaet svoe vrashchenie , tsentrobezhnaya sila gruzov
umenshitsya , mufta sdvinetsya vpravo , klapan parovpuska

17otkroetsya dlya uvelicheniya moshchnosti turbiny v sootvetst –
vii s vozrosshey na nee nagruzkoy .
Svyaz mezhdu moshchnostyu turbiny Ne i chastotoy vra-
shcheniya n nazyvayut staticheskoy harakteristikoy sistemy
regulirovaniya (risunok 1.7).

Risunok 1.7 – Staticheskaya harakteristika sistemy re-
gulirovaniya .
Esli oboznachit chastotu vrashcheniya turbiny na holo –
stom hodu (elektricheskaya moshchnost ravna nulyu ) cherez
nhh,
a pri maksimalnoy nagruzke – cherez nmn, to raznost etih
chastot vrashcheniya , otnesennaya k sredney chastote vrashcheniya
n0, nazyvaetsya stepenyu neravnomernosti δ ili neravno –
mernostyu sistemy regulirovaniya
0mnhh
nn n−=
δ. (1.1)

Soglasno PTE neravnomernost regulirovaniya kon-
densatsionnyh turbin dolzhna sostavlyat 4,5 ± 0,5 %. Eto
oznachaet , chto esli δ = 5 %, a nominalnaya chastota vrashche –

18niya 50 Gts, to pri izmenenii nagruzki turbiny ot holosto –
go hoda do maksimalnoy chastoty vrashcheniya budet izme –
nyatsya ot 48,75 do 51,25 Gts.
Esli prinyat , chto izobrazhennomu na risunke 1.6 po-
lozheniyu sistemy regulirovaniya sootvetstvuet tochka A na
staticheskoy harakteristike (risunok 1.7), to pri izmene –
niyah nagruzki na turbinu reguliruyushchiy klapan nachnet
dvigatsya ne v tochke A, a pri uvelichenii nagruzki – v toch-
ke A', pri umenshenii nagruzki – v tochke A'' iz-za neobho –
dimosti preodoleniya tsentrobezhnoy siloy gruzov sil tre-
niya i vyborku lyuftov v sharnirah .
Takim obrazom , deystvitelnaya staticheskaya harakte –
ristika regulirovaniya predstavlyaet soboy ne liniyu , a ob-
last , nizhnyaya granitsa kotoroy sootvetstvuet postepenno –
mu vozrastaniyu moshchnosti (nagruzhenie turbiny ), a verh –
nyaya – umensheniyu moshchnosti (razgruzke turbiny ).
Otnoshenie shiriny oblasti ∆n k nominalnoy chasto –
te vrashcheniya (risunok 1.7), vyrazhennoe v protsentah , nazy –
vaetsya stepenyu nechuvstvitelnosti regulirovaniya
100
0⋅∆=nn
ε. (1.2)
Chem menshe ε, tem vyshe kachestvo regulirovaniya . Ne-
chuvstvitelnost fakticheski oznachaet , chto pri fiksiro –
vannoy chastote vrashcheniya n0 (risunok 1.7) moshchnost tur-
biny mozhet proizvolno menyatsya na velichinu ∆Ne. So-
glasno PTE dlya turbin moshchnostyu svyshe 50 MVt nechuv –
stvitelnost ne dolzhna prevyshat 0,3 %. Dazhe pri takoy
nechuvstvitelnosti regulirovaniya kolebaniya nagruzki
dovolno veliki . Naprimer , dlya turbiny 800 MVt pri ne-
ravnomernosti regulirovaniya 4 % i nechuvstvitelnosti
0,3 % vozmozhnye kolebaniya nagruzki sostavyat

19MVt60 80043,0N Ne e =⋅=⋅=δε
∆ ,
chto sostavlyaet moshchnost chetyreh Barnaulskih TETs -1,
ustanovlennaya moshchnost kotoroy 15,2 MVt .
Ochevidno , chto k izgotovleniyu , montazhu i naladke uz-
lov regulirovaniya , a takzhe k chistote rabochey zhidkosti
dolzhen byt osobo tshchatelnyy podhod . V etom sluchae
udaetsya snizit stepen nechuvstvitelnosti do 0,1-0,15 %.
1.2.3 Mehanizm upravleniya turboagregatom
V techenie sutok elektricheskaya nagruzka mozhet izme –
nyatsya
bolee chem v 2 raza, poetomu izmeneniya chastoty seti
mogut byt znachitelnymi . Otsyuda voznikaet zadacha pod-
derzhaniya chastoty v ochen uzkih predelah pri kolebaniyah
nagruzki energosistemy . Eta zadacha reshaetsya s pomoshchyu
spetsialnogo ustroystva upravleniya turbinoy , nazyvae –
mogo sinhronizatorom , kotorym polzuyutsya dlya tochnoy
podgonki chastoty vrashcheniya (oborotov ) pri sinhronizatsii
turbiny pered vklyucheniem generatora v elektricheskuyu
set.
Na risunke 1.6 mehanizm upravleniya izobrazhen pru-
zhinoy 9, natyag kotoroy menyaetsya mahovichkom 8.
Pri vyvedennom mehanizme , t.e. pri oslablennoy
pruzhine 9 sistema rabotaet kak opisano vyshe , polozhenie
mufty 4 opredelyaetsya ravenstvom tsentrobezhnyh sil gru-
zov i siloy rastyazheniya pruzhiny 2.
Esli rastyanut pruzhinu 9, to balans sil, deystvuyu –
shchih na muftu 4, narushitsya . Prezhnee polozhenie mufty , a
znachit , i reguliruyushchego klapana 7 i nagruzki turbiny
budut dostigatsya pri bolshih chastotah vrashcheniya . Sledo –
vatelno , pri uvelichenii natyaga pruzhiny 9 staticheskaya

20harakteristika ot nachalnogo polozheniya (risunok 1.7)
budet sdvigatsya vverh , a pri oslablenii vniz .
Protsess vosstanovleniya chastoty seti putem vozdeyst –
viya na mehanizm upravleniya turboagregata nazyvaetsya
vtorichnym regulirovaniem chastoty . Pri izmenenii chas-
toty seti posredstvom mehanizma upravleniya chastota
vrashcheniya turbiny izmenyaetsya (prichem , v ustanovlennyh
predelah ) ochen malo (tem menshe , chem bolshe moshchnost
energosistemy ), a moshchnost turbiny znachitelno .
Dlya vtorichnogo regulirovaniya chastoty v energosis –
teme vydelyaetsya odna elektrostantsiya , postoyanno izme –
nyayushchaya svoyu nagruzku v sootvetstvii s izmeneniem po-
trebleniya elektroenergii .
Prakticheski eto proizvoditsya avtomaticheski regulya –
torom chastoty , nagruzhayushchim ili razgruzhayushchim turbiny
pri izmenenii chastoty seti.

1.2.4 trebovaniya k sisteme regulirovaniya

Shema regulirovaniya (risunok 1.6) prigodna tolko
dlya malenkih turbin , t.k. imeet ryad nedostatkov :
– malaya perestanovochnaya sila regulyatora skorosti , a
sily , vozdeystvuyushchie na reguliruyushchiy klapan , znachi –
telny ;
– nalichie bolshogo kolichestva mehanicheskih soedi –
neniy (rychagi , sharniry , pruzhiny ), zazory i trenie v ko-
toryh sposobstvuyut znachitelnoy nechuvstvitelnosti ;
– privod regulyatornogo valika osushchestvlyalsya cherez
chervyachnuyu peredachu .
Dlya ih isklyucheniya tsentrobezhnye regulyatory skoro –
sti ne soedinyayut neposredstvenno s paroraspredelitel –
nymi organami (reguliruyushchimi klapanami ), a ustanavli –
vayut mezhdu nimi tsepochku elementov – usiliteley , kazh-

21dyy iz kotoryh sostoit iz zolotnika i servomotora ,
upravlyaemyh maslom (zhidkostyu ).
Vmesto mehanicheskih svyazey ispolzuyut gidravliche –
skie , ne podvergayushchiesya iznosu i ne vyzyvayushchie nechuv –
stvitelnosti so vremenem .
Primenyaetsya spetsialnaya konstruktsiya regulyatora
skorosti tsentrobezhnogo tipa , pozvolyayushchaya emu rabotat
neposredstvenno na valu turbiny (risunok 1.8).
K valu turbiny krepitsya traversa 1, na kotoroy za-
kreplena uprugaya ramka 3 iz lentochnoy pruzhiny . Na osi
pruzhiny 2, styagivayushchey ramku , raspolozheny gruzy 5.
Pri vrashchenii vala turbiny gruzy , preodolevaya natya-
zhenie pruzhiny , rashodyatsya i obespechivayut osevoe pere –
meshchenie otboynoy plastiny 4, kotoraya upravlyaet pereme –
shcheniem zolotnika .
Bessharnirnyy regulyator skorosti (risunok 1.8) soedi –
nyayut s valom turbiny shlitsevoy muftoy dlya obespecheniya
svobodnogo peremeshcheniya vala turbiny pri ego teplovyh
rasshireniyah bez izmeneniya rasstoyaniya ( pri odnih i teh zhe
oborotah ) mezhdu slivnym soplom i otboynoy plastinoy .
Takie regulyatory skorosti ustanavlivaet na svoih
turbinah LMZ .

Risunok 1.8 – Bessharnirnyy bystrohodnyy regulyator
chastoty vrashcheniya turbin LMZ .

22Krome togo, naryadu s mehanicheskimi ispolzuyutsya
gidravlicheskie datchiki chastoty vrashcheniya (spetsialnyy
tsentrobezhnyy nasos ili impeller ). Sistemy regulirova –
niya s takim datchikom chastoty vrashcheniya nazyvayutsya gid-
ravlicheskimi . Takie regulyatory (s impellerom ) prime –
nyayut Harkovskiy i Uralskiy turbinnye zavody .
Takim obrazom , trebovaniya k sistemam regulirovaniya
turbin yavlyayutsya sleduyushchimi :
– sistema regulirovaniya dolzhna obespechit ustoychi –
vuyu rabotu turbiny (bez samoproizvolnogo izmeneniya
nagruzki na vseh rezhimah ). Dlya etogo neravnomernost ee
staticheskoy harakteristiki dolzhna byt v predelah
4,5±0,5 %, a nechuvstvitelnost ne bolee 0,3 %;
upravlenie turbinoy dolzhno byt legkim i plavnym ,
reguliruyushchie klapana dolzhny otkryvatsya i zakryvatsya
ravnomerno , bez tolchkov ;
regulirovanie dolzhno «uderzhivat » turbinu na holo –
stom hodu pri polnom sbrose nagruzki s otklyucheniem ge-
neratora ot seti. Dinamicheskiy zabros oborotov dolzhen
byt ne bolee 7-8 % ot nominalnogo (3000 ob/min).
Shema maslosnabzheniya sistemy regulirovaniya sinte –
ticheskoy zhidkostyu pokazana na risunke 1.9.

23

1 – bak; 2, 4, 5 – rabochiy , rezervnyy i avariynyy mas-
lonasosy (sinteticheskoy zhidkosti ); 3 – obratnyy kla-
pan; 6 – rele davleniya ; 7 – pruzhinnye akkumulyatory .

Risunok 1.9 – Shema maslosnabzheniya sistem reguli –
rovaniya turbin LMZ , rabotayushchih na sinteticheskih
negoryuchih zhidkostyah .
1.2.5 Ispolnitelnye organy sistemy regulirovaniya
Ispolnitelnymi organami sistemy regulirovaniya
yavlyayutsya reguliruyushchie klapany , kotorye dolzhny udovle –
tvoryat sleduyushchim trebovaniyam :
– rabota klapanov dolzhna byt isklyuchitelno nadezh –
noy, t.k. oni obespechivayut zadannuyu nagruzku , a takzhe yavlya-
yutsya ispolnitelnymi organami zashchity
turbiny ; klapany
dolzhny plotno prilegat k sedlam pri polnom zakrytii vo
izbezhanie razgona turbiny pri sbrosah nagruzki ;
– pri polnom otkrytii klapanov poteri davleniya v
nih dolzhny byt minimalnymi , t.k. drosselirovanie
para privodit k snizheniyu ispolzuemogo teploperepada
turbiny .
Dlya obespecheniya plotnosti klapana pri vozmozhnyh
perekosah ego poverhnost delayut sharoobraznoy .

24Sedla klapanov imeyut rasshiryayushchiesya kanaly (dif-
fuzory ), chastichno vosstanavlivayushchie na raschetnom re-
zhime davlenie para pered protochnoy chastyu turbiny , chto
pozvolyaet umenshit sechenie klapanov , a sootvetstvenno
umenshit usiliya na klapan .
Osobenno veliki eti usiliya v shtoke klapana , otkry –
vayushchegosya pervym , t.k. pered klapanom polnoe davlenie , a
za nim vakuum .
Ishodya iz etih usloviy , predlozhena konstruktsiya kla-
pana (risunok 1.10).

1 – servomotor ; 2 – zubchataya reyka ; 3 – kulachkovyy
val; 4 – kulachki ; 5 – reguliruyushchiy klapan ; 6 – rycha –
gi; 7 – korpus klapana ; 8 – soplovye korobki .

Risunok 1.10 – Sistema paroraspredeleniya s
otdelnymi klapannymi korobkami .

Reguliruyushchie klapany 5 ustanovleny v korpusah 7,
iz kotoryh par postupaet v soplovye korobki 8 k reguli –
ruyushchey stupeni . Klapany peremeshchayutsya shtokom i rycha –

25gami 6. Shtok servomotora 1 cherez sistemu rychagov , reyku
2 i zubchatoe koleso vrashchaet kulachkovyy val 3. Kulachkovye
shayby 4 pri vrashchenii kulachkovogo vala v opredelennoy
posledovatelnosti otkryvayut reguliruyushchie klapany .
Sobstvenno reguliruyushchiy klapan pokazan na risunke 1.11, b.

a) 1 – otzhimnoy vint ; 2 – pruzhina ; 3 – ramka ; 4 – rolik ; 5 –
kulachkovyy val; 6 – kulachkovye shayby ; 7 – shtok ;
8 – buksa ; 9 – parovaya korobka ; 10 – reguliruyushchiy klapan ;
11 – diffuzor ; 12 – korpus turbiny ; 13 – soplovaya korob –
ka; 14 – soplo ; 15 – kryshka parovoy korobki ; 16 – otsos ;
17 – privodnoy rychag ; 18 – kanal , obespechivayushchiy polnoe
davlenie vnutri osnovnogo klapana pri zakrytom razgru –
zochnom klapane ; b) 1 – shtok ; 2 – korpus razgruzochngo kla-
pana ; 3 – osnovnoy klapan ; 4 – razgruzochnyy klapan .

Risunok 1.11–Razgruzhennyy reguliruyushchiy klapan LMZ .

26Vnutri osnovnogo klapana 3 raspolozhen razgruzochnyy
klapan 4. V nachale otkrytiya klapana peremeshchenie shtoka 1
privodit k podemu razgruzochnogo klapana , pri etom dav-
lenie vnutri osnovnogo klapana sovpadaet s davleniem za
nim i proishodit chastichnaya razgruzka osnovnogo klapana .
Posle podema razgruzochnogo klapana , primerno na 8 mm
nachinaetsya podem osnovnogo klapana .
Dlya isklyucheniya proparivaniya v zone reguliruyushchih
klapanov vdol shtoka po ego dline organizuyut odin ili
dva otsosa v deaerator i salnikovyy podogrevatel .
1.3 Sistema zashchity turbiny
1.3.1 Neobhodimost zashchity turbiny
Normalnaya rabota turbiny obespechivaetsya sistemoy
regulirovaniya pri uslovii udovletvoritelnogo sostoya –
niya vseh ee elementov .
Pri ekspluatatsii turbiny v sistemah regulirovaniya ,
smazki i
v samoy turbine mogut vozniknut sereznye ne-
ispravnosti , trebuyushchie prekrashcheniya podachi para v tur-
binu i otklyucheniya generatora ot seti. Krome togo, turbi –
na rabotaet v komplekse so slozhnymi agregatami , kak ko-
tel, reaktor , regenerativnye podogrevateli , a cherez turbo –
generator s elektricheskoy setyu , v rabote kotoryh takzhe
mogut proizoyti narusheniya , predstavlyayushchie ugrozu dlya
turbiny .
Poetomu parovaya turbina osnashchaetsya sistemoy zashchi –
ty avtomaticheski predohranyayushchey ee ot povrezhdeniy .
Podacha para v turbinu dolzhna byt nemedlenno pre-
krashchena pri:
– uvelichenii chisla oborotov (chastoty vrashcheniya )
sverh dopustimoy ;

27- nedopustimom osevom sdvige rotora ;
– nedopustimom uvelichenii davleniya v kondensatore ;
– avariynom snizhenii davleniya masla v sistemah
smazki i regulirovaniya ;
– gidravlicheskih udarah v glavnom paroprovode , po-
storonnem shume i stuke vnutri turbiny ili generatora ;
– pri svishchah ili razryvah paroprovoda ili pitatel –
nogo truboprovoda i ryade drugih zamechaniy v rabote obo-
rudovaniya elektrostantsiy , opredelennyh zavodskimi i
mestnymi instruktsiyami .
Avtomaticheskaya zashchita i predusmotrena dlya predu –
prezhdeniya tyazhelyh posledstviy .
V sluchae nesrabatyvaniya sootvetstvuyushchey zashchity
turbina dolzhna byt ostanovlena s pomoshchyu avtomata
bezopasnosti vozdeystviem na nego vruchnuyu u samoy tur-
biny ili distantsionno s gruppovogo shchita upravleniya .
Posle ostanova turbiny zashchitoy , povtornyy pusk
vozmozhen tolko posle vyyasneniya prichiny srabatyvaniya ,
ustraneniya vyyavlennyh narusheniy i uverennosti v bezo-
pasnosti puska .
1.3.2 Ispolnitelnye organy zashchity
Ispolnitelnymi organami zashchity yavlyayutsya stopor –
nye, reguliruyushchie i obratnye klapany .
Stopornye klapany , zadachey kotoryh yavlyaetsya by-
stroe i nadezhnoe prekrashchenie podachi para v turbinu ,
raspolagayutsya pered reguliruyushchimi klapanami .
Obratnye klapany raspolagayutsya na paroprovodah
re-
guliruemyh i nereguliruemyh (regenerativnyh ) otborov i
predotvrashchayut popadanie para v turbinu pri vskipanii
kondensata greyushchego para podogrevateley pri rezkom za-

28krytii stopornyh klapanov iz-za bystrogo padeniya dav-
leniya vnutri turbiny .
Konstruktsiya stopornyh klapanov printsipialno ne
otlichaetsya ot konstruktsii reguliruyushchih klapanov .
1.3.3 Zashchita turbiny ot razgona
Nedopustimoe povyshenie chisla oborotov (chastoty
vrashcheniya ) rotora mozhet proizoyti po dvum prichinam :
– pri narushenii svyazey (muft ) mezhdu otdelnymi va-
lami turboagregata , chto maloveroyatno i
isklyuchaetsya pra-
vilnym vyborom razmerov i sborki muft ;
– pri otklyuchenii elektricheskogo generatora ot seti,
chto v praktike ekspluatatsii byvaet chasto .
Sistema zashchity turbiny ot razgona sostoit iz datchi –
ka, promezhutochnyh zvenev i ispolnitelnyh organov .
Datchikom sistemy yavlyaetsya avtomat bezopasnosti
(risunok 1.12).
Avtomat bezopasnosti LMZ krepitsya k valu turbiny i
raspolozhen v korpuse perednego podshipnika . Osnovnymi
detalyami yavlyayutsya dva (dlya nadezhnosti ) odinakovyh boy-
ka 2. Tsentry tyazhesti 5 boykov smeshcheny otnositelno osi
vrashcheniya tak, chto tsentrobezhnye sily stremyatsya vydvi –
nut boyki iz sverleniy , chemu prepyatstvuyut szhatye pru-
zhiny 4. Gaykoy 1 pruzhiny avtomata zatyagivayut tak, chtoby
tsentrobezhnaya sila boyka preodolela usilie pruzhiny pri
chastote vrashcheniya na 10-12 % bolshe nominalnoy (3300-
3360 ob/min).

29

1 – reguliruyashchaya gayka ; 2 – boyki ; 3 –peredniy konets
rotora turbiny ; 4 – pruzhina ; 5 – tsentr tyazhesti boyka .
Risunok 1.12 – Avtomat bezopasnosti turbin LMZ .
Harkovskiy turbogeneratornyy zavod primenyaet
predohranitelnyy vyklyuchatel (avtomat bezopasnosti )
koltsevogo tipa (risunok 1.13), t.e. vmesto boykov prime –
nyaet ekstsentrichnye koltsa . Velichina chastoty vrashcheniya ,
pri kotoroy srabatyvaet avtomat , reguliruetsya takzhe
pruzhinoy .
Printsipialnaya shema zashchity ot razgona poka –
zana na risunke 1.14.

30

1 – koltsa ; 2 – pruzhina .
Risunok 1.13 – Avtomat bezopasnosti koltsevogo tipa
turbin HTGZ .
Datchikom sistemy zashchity yavlyaetsya sdvoennyy avto-
mat bezopasnosti 15. Pri vylete hotya by odnogo iz boykov
rychagi 11 povorachivayutsya i udaryayut po predvklyuchennym
zolotnikam 16, raspolozhennym vnutri osnovnyh zolotni –
kov 17. Pri smeshchenii zolotnikov 16 otkryvaetsya sliv
masla iz
kamery A, davlenie v ney padaet i zolotniki 17
perehodyat v nizhnee polozhenie , chto privodit k prekrashche –
niyu podvoda masla ot nasosa 1 k zolotnikam stopornyh
klapanov TsVD i TsSD i soobshcheniyu ih so slivom . Zolot –
niki smeshchayutsya vniz , otkryvayut sliv masla iz-pod porsh –
ney stopornyh klapanov TsVD i TsSD i obespechivayut ih
posadku (zakrytie ) pod deystviem pruzhin .

31

Risunok 1.14 – Printsipialnaya shema zashchity turbi –
ny s promezhutochnym peregrevom para ot razgona .
Odnovremenno s podachey impulsa na smeshchenie zo-
lotnikov 7 i 5 podaetsya impuls na zolotniki 10 i 18, ko-
toryy vyzyvaet posadku reguliruyushchih klapanov 9 i 19
TsVD i TsSD .
Takim obrazom , srabatyvanie boykov avtomata bezo-
pasnosti vyzyvaet
zakrytie stopornyh i reguliruyushchih
klapanov , chto uvelichivaet nadezhnost otsechki turbiny ot
paroprovodov .
V sluchae nesrabatyvaniya avtomata bezopasnosti pri
chastote vrashcheniya , prevyshayushchey nominalnuyu chastotu , v
rabotu vstupaet eshche odna stupen zashchity . Pri chastote
vrashcheniya , prevyshayushchey nominalnuyu (3000 ob/min) na
14-15 % gruzy regulyatora skorosti rashodyatsya nastolko ,
chto zolotnik 3 sdvigaetsya vpravo i otkryvaet okna buksy
zolotnika , tem samym obespechivaya sliv masla i umenshe –

32nie davleniya v kamere A zolotnikov regulyatora avtomata
bezopasnosti , kak i pri srabatyvanii ego boykov .
Pri neobhodimosti ostanovit turbinu po mestu dos-
tatochno nazhat knopku 12 i sistema zashchity srabotaet .
Prekratit podachu para v turbinu mozhno i s blochnogo
(gruppovogo ) shchita upravleniya , nazhav knopku elektromag –
nitnogo vyklyuchatelya 13, kotoryy peremeshchaet zolotnik 14.
Na elektromagnitnyy vyklyuchatel 13 zavoditsya elek-
tricheskiy impuls eshche ot tselogo ryada zashchit : ot padeniya
davleniya smazki , ot povysheniya i ponizheniya sverh dopus –
timogo temperatury svezhego para i t.d.
V etot zhe vyklyuchatel vvoditsya impuls na otklyuche –
nie turbiny po paru pri narushenii normalnoy raboty
drugogo tehnologicheskogo oborudovaniya TES : pri vnut –
rennih povrezhdeniyah v generatore , povyshenii (nedopus –
timom ) urovne kondensata v PVD , narushenii ohlazhdeniya
statora generatora , ostanovke kotla pri blochnoy sheme i t.d.
1.3.4 Zashchita ot osevogo sdviga rotora
Pri chrezmernom osevom sdvige rotora voznikayut za-
devaniya vrashchayushchihsya detaley o nepodvizhnye , privodya –
shchie k razogrevu i teplovym
deformatsiyam soprikasayu –
shchihsya detaley , chto vyzyvaet razbalansirovku rotora , usi-
lennuyu vibratsiyu turbiny i progressiruyushchee razvitie
zadevaniy vplot do polnogo ee razrusheniya .
V kachestve impulsa dlya srabatyvaniya sistemy zashchi –
ty po osevomu sdvigu sluzhit znachitelnoe peremeshchenie
grebnya upornogo podshipnika , naprimer , pri rasplavlenii
babbitovoy zalivki kolodok . Obychno primenyayut datchiki
gidravlicheskogo ili elektricheskogo tipa .
Gidravlicheskiy datchik ispolzuet v svoih turbinah
Kaluzhskiy turbinnyy zavod (KTZ). Printsip ego raboty

33takoy zhe, kak i u regulyatora chastoty vrashcheniya LMZ (ri-
sunok 1.8), s toy lish raznitsey , chto rol peremeshchayushchey –
sya otboynoy plastiny regulyatora skorosti igraet upor –
nyy disk . Impuls ot padeniya davleniya pered gidravliche –
skim soplom v rezultate smeshcheniya grebnya upornogo diska
ispolzuetsya dlya posadki stopornyh , reguliruyushchih i ob-
ratnyh klapanov .
V moshchnyh turbinah chashche vsego primenyayut elektro –
magnitnyy datchik (risunok 1.15), posylayushchiy pri opas –
nom smeshchenii rotora impuls na elektromagnitnyy vy-
klyuchatel 13 (risunok 1.14); on peremeshchaet zolotnik 14,
kotoryy obespechivaet srabatyvanie zolotnikov regulyato –
ra bezopasnosti 17 i vsey sistemy zashchity .

Risunok 1.15 – Rele osevogo sdviga turbin LMZ .

341.3.5 Zashchita ot povysheniya davleniya v kondensatore
Eta zashchita yavlyaetsya tretey po vazhnosti dlya turbi –
ny. Vnezapnoe padenie vakuuma v kondensatore turbiny ,
kak pravilo , proishodit vsledstvie prekrashcheniya ili rez-
kogo umensheniya podachi ohlazhdayushchey vody . Uhudshenie
vakuuma privodit k povysheniyu temperatury v vyhodnom
patrubke , ego korobleniyu i narusheniyu raboty vklady –
shey
podshipnikov , chto vyzyvaet povyshennuyu vibratsiyu
turbiny , k povysheniyu napryazheniy v lopatkah i ih po-
lomkam .
Zashchita pri povyshenii davleniya v kondensatore vy-
polnyaetsya dvuhstupenchatoy . Spetsialnoe vakuum -rele pri
povyshenii davleniya v kondensatore primerno do 70 kPa
podaet impuls na elektromagnitnyy vyklyuchatel 13 (ri-
sunok 1.14), vyzyvayushchiy srabatyvanie sistemy zashchity .
Vtoroy stupenyu zashchity po vakuumu yavlyayutsya predohra –
nitelnye tonkie paronitovye membrany , ustanavlivae –
mye obychno na vyhodnyh patrubkah . Pri normalnoy ra-
bote turbiny prochnost i plotnost membran dostatochny ,
chtoby predupredit podsosy vozduha v kondensator , a pri
povyshenii davleniya v vyhodnom patrubke vyshe atmo –
sfernogo proishodit razryv membrany s vypuskom para v
mashinnyy zal.

352 KONSTRUKTsII PAROVYH TURBIN
ELEKTROSTANTsIY
2.1 Osnovy vybora konstruktsii turbiny
Sovremennaya moshchnaya parovaya turbina – eto slozhney –
shaya mashina , sostoyashchaya iz neskolkih tysyach detaley ,
bolshinstvo kotoryh yavlyayutsya spetsificheskimi , rabo –
tayushchimi v slozhnyh usloviyah , podvergayas vozdeystviyu
dinamicheskih , neustanovivshihsya sil pri vysokih tempe –
raturah .
Mnogie detali mogut nadezhno rabotat tolko pri teh
usloviyah , na
kotorye oni sproektirovany – rabochie lo-
patki , reguliruyushchie klapany , flantsevye soedineniya i dr.
Zazory mezhdu vrashchayushchimisya i nepodvizhnymi deta-
lyami sostavlyayut inogda doli millimetra .
Dlya rascheta parovoy turbiny v kachestve zadannyh ve-
lichin obychno prinimayut : parametry svezhego para , davle –
nie v vyhlopnom patrubke , nominalnuyu i ekonomiche –
skuyu moshchnosti , chislo oborotov , neobhodimost prompe –
regreva i dr. Pod nominalnoy ponimaetsya moshchnost ag-
regata . Ekonomicheskoy nazyvaetsya moshchnost , na kotoruyu
proizvoditsya teplovoy raschet i pri kotoroy turbina
dolzhna imet naivysshiy otnositelnyy k.p.d. Ekonomi –
cheskaya moshchnost obychno ravna 0,8÷0,9 nominalnoy moshch –
nosti .
Vysokaya ekonomichnost turbiny dostigaetsya pri vy-
polnenii vseh stupeney s naivygodneyshim otnosheniem
u/c1 (sm. razdel 2).
Odnovremenno nuzhno obespechit dostatochnuyu vysotu
sopl i rabochih lopatok v oblasti povyshennogo davleniya
para i ekonomichnye profili soplovyh i lopatochnyh re-
shetok .

36Dlya vybora i razrabotki konstruktsii turbiny re-
shayushchee znachenie imeet ee moshchnost i obemnyy rashod
para . V kondensatsionnyh turbinah sekundnyy obem pro-
tekayushchego para izmenyaetsya v ochen shirokih predelah : pri
R0=2,83 MPa , t0=400 °S, udelnyy obem raven υ0=0,105
m3/kg, pri rasshirenii zhe do Rk=4 kPa pri suhosti para
h=0,90 vozrastaet do 31,9 m3/kg, uvelichivayas v 304 raza.
Esli zhe vzyat R0=8,8 MPa , t0=500 °S, to υ0=0,037 m3/kg,
pri rasshirenii do 4 kPa (davlenie v kondensatore )
udelnyy obem para vozrastaet v 850 raz.
Poluchenie vysokogo k.p.d. mnogostupenchatoy turbiny
obespechivaetsya plavnym izmeneniem prohodnyh secheniy
protochnoy chasti , bez rezkih povorotov potoka para dlya
umensheniya dopolnitelnyh poter , chto yavlyaetsya trudnoy
konstruktivnoy zadachey .
Stupeni sovremennyh kondensatsionnyh parovyh tur-
bin uslovno delyat na 4 gruppy :
– reguliruyushchaya stupen (pri drosselnom paroras –
predelenii ne primenyaetsya );
– stupeni , rabotayushchie v oblasti malyh sekundnyh
obemov para ;
– promezhutochnye stupeni , v kotoryh obemy para
dostatochno veliki ;
– stupeni nizkogo davleniya , rabotayushchie pod vakuu –
mom s ochen bolshimi obemami para .
Vybor tipa reguliruyushchey stupeni i vypolnenie ee v
vide odnovenechnogo aktivnogo diska ili dvuhvenechnogo
diska Kertisa opredelyaetsya velichinoy raschetnogo teplo –
padeniya pri ekonomicheskoy moshchnosti turbiny . Teplopa –
denie do 140 kDzh/kg pererabatyvaetsya odnovenechnoy stu-
penyu , a pri teploperepade svyshe 150 kDzh/kg primenyaet –
sya dvuhvenechnaya stupen . Znachitelnyy perepad tepla v
reguliruyushchey stupeni uproshchaet konstruktsiyu turbiny ,

37no ee k.p.d. nizhe k.p.d. posleduyushchih stupeney . V turbinah
vysokogo davleniya teploperepad na reguliruyushchuyu stu-
pen vybirayut s takim raschetom , chtoby temperatura para
v ee kamere byla ne bolee 450 °S, chto pozvolyaet ispolzo –
vat dlya korpusa i rotora turbiny bolee prostye molib –
denovye stali .
Pri malom teplopadenii v reguliruyushchey stupeni
korpus i rotor podverzheny temperature bolee 450 °S. V
etih turbinah tselnokovannoe ispolnenie rotora pri za-
dannyh gabaritah pokovki opredelyaet maksimalnyy dia-
metr reguliruyushchey stupeni , sledovatelno , pri opti –
malnom u/c1 i maksimalnyy ee teploperepad .
Turbina , proektiruemaya na bolshoy propusk para pri
ekonomicheskoy moshchnosti (rabotayushchaya v bazovom rezhime )
i drosselnom paroraspredelenii mozhet imet bolshiy
k.p.d., chem turbina s soplovym paroraspredeleniem , no
pri izmeneniyah nagruzki eto preimushchestvo teryaetsya . V
nastoyashchee vremya v osnovnom vypuskayutsya turbiny s so-
plovym paroraspredeleniem .
V stupenyah , sleduyushchih za reguliruyushchey , osnovnoy
zadachey konstruktora yavlyaetsya obespechenie dostatochnoy
vysoty sopl i lopatok , chto mozhno dostignut umensheni –
em ugla α1 i diametra stupeni .
Radikalnym sposobom dostizheniya vysokoy ekono –
michnosti turbiny yavlyaetsya povyshenie chisla oborotov
rotora . V etom sluchae umenshenie diametra stupeni ne
trebuet sokrashcheniya teplovogo perepada , a kompensiruetsya
uvelicheniem uglovoy skorosti , t.e. reshaetsya srazu dve za-
dachi : dostigaetsya trebuemaya vysota lopatok i sokrashchaetsya
chislo stupeney .
Raschet i konstruirovanie promezhutochnyh stupeney
menee slozhen . Vsledstvie rasshireniya para dostignuty
dostatochnye obemnye rashody para , t.e. vysoty soplovyh

38i lopatochnyh reshetok dostigayut takih znacheniy , pri ko-
toryh koeffitsienty φ i ψ perestayut zaviset ot vysoty
kanala (sm. razdel 2). K tomu zhe, diametry stupeney i raz-
mery lopatok eshche ne nastolko veliki , chtoby bylo trudno
obespechit mehanicheskuyu prochnost i dostatochnuyu zhest –
kost lopatok i diskov etih stupeney .
Proektirovanie i postroenie poslednih stupeney
kondensatsionnyh turbin vstrechaet zatrudneniya , svyazan –
nye s bolshimi obemnymi propuskami para (a ne maly –
mi kak v pervyh stupenyah ), trebuyushchimi bolshih prohod –
nyh secheniy poslednih stupeney , kotorye , v konechnom
schete , opredelyayut maksimalnuyu moshchnost turbiny . Ko-
lichestvo para , kotoroe mozhet protech cherez poslednyuyu
stupen turbiny proportsionalno diametru i dline lopa –
tok posledney stupeni i obratno proportsionalno udel –
nomu obemu para . Udelnyy obem para , pokidayushchego
poslednyuyu stupen , v svoyu ochered , zavisit ot davleniya
otrabotavshego para , kotoroe dlya povysheniya ekonomichno –
sti ustanovki nuzhno derzhat minimalnym , tak zhe kak i
vyhodnuyu skorost para s2. Zhelatelno , chtoby absolyut –
naya velichina poteri s vyhodnoy skorostyu ne prevyshala
25-40 kDzh/kg, chto sootvetstvuet skorosti s2 =220-280 m/s.
Schitaya zadannymi udelnyy obem otrabotavshego para υ2
i vyhodnuyu skorost s2 , sekundnyy rashod para cherez po-
slednyuyu stupen v osnovnom opredelyaetsya ploshchadyu pro-
hodnogo secheniya
ld Fπ= (2.1)
V svoyu ochered , eta ploshchad zavisit ot chisla oboro –
tov turbiny i ot napryazheniy , kotorye mogut byt dopu –
shcheny v materiale posledney stupeni .
Tsentrobezhnaya sila , deystvuyushchaya na lopatku postoyan –
nogo secheniya , ravna

39rfs2ω
ρl= , (2.2)
gde ρ – plotnost metalla lopatki ;
l – dlina lopatki ;
f – ploshchad poperechnogo secheniya lopatki ;
ω – uglovaya skorost ;
r – radius tsentra tyazhesti lopatki .
Napryazhenie rastyazheniya u kornya lopatki postoyannogo
secheniya ravno
rfs2ω
ρ
σ l== . (2.3)
V sovremennyh turbinah lopatkam poslednih stupe –
ney pridayut formu tela ravnogo soprotivleniya , t.e.
umenshayut ploshchad poperechnogo secheniya ot kornya k ver-
shine lopatki , pri etom napryazheniya rastyazheniya snizhayut –
sya.
Vyhodnaya poterya posledney stupeni (obychno prini –
mayut 1,5-3 %) zavisit ot obemnogo propuska para , koto –
ryy opredelyaetsya sekundnym rashodom i udelnym obe –
mom para . Posledniy rezko vozrastaet po mere uglubleniya
vakuuma (pri Rk= 4 kPa udelnyy obem raven 31,9 m3/kg, a
pri Rk= 3 kPa – 41,0 m3/kg, t.e. uvelichilsya na 31 %). Oche-
vidno , chto turbina , rasschitannaya na glubokiy vakuum ,
dolzhna imet razvitoe prohodnoe sechenie posledney stu-
peni , inache turbina ne v sostoyanii ispolzovat uveli –
chennoe teplopadenie za schet umensheniya davleniya v kon-
densatore (uglubleniya vakuuma ).
Harakternoy velichinoy dlya otsenki i sopostavleniya
poslednih stupeney razlichnyh turbin sluzhit velichina
Dk/F, t.e. otnoshenie propuska para v kondensator k plo-
shchadi prohodnogo secheniya ld Fπ= posledney stupeni .

40Eta velichina nazyvaetsya nagruzkoy posledney stupe –
ni. Chem ona menshe , tem luchshe ispolzuetsya teplopadenie
pri nizkih davleniyah v kondensatore . Kak pravilo , v tur-
binah bolshoy moshchnosti (100 MVt i bolee ) dlya umenshe –
niya poter s vyhodnoy skorostyu primenyayut razdelenie
potoka para v poslednih stupenyah turbiny , t.e. primenyayut
tak nazyvaemyy dvuhpotochnyy tsilindr nizkogo davleniya
(risunok 2.6).
Odnim iz vazhneyshih voprosov konstruirovaniya yavlya –
etsya organizatsiya teplovyh rasshireniy i opiraniya turbi –
ny. Malye zazory v uplotneniyah i protochnoy chasti , ne
vsegda simmetrichnaya konstruktsiya , vysokie temperatury i
ochen bolshaya dlina turboagregata (50-70 m) trebuyut oso-
benno tshchatelnogo podhoda k resheniyu etoy zadachi .
Kak pravilo , korpusa perednego i promezhutochnogo
podshipnikov raspolagayutsya na fundamentnyh plitah .
TsND opiraetsya bokovymi lapami na fundamentnye ramy
ili plity , a TsVD na korpusa podshipnikov (sm. razdel 3 i
risunok 3.1).
2.2 Otechestvennye parovye turbiny
2.2.1 Turbiny Leningradskogo metallicheskogo zavoda
Na LMZ vpervye v nashey strane bylo nachato stroi –
telstvo statsionarnyh parovyh turbin .
V 1924 g. LMZ vypustil
pervuyu parovuyu turbinu
moshchnostyu 2 MVt na nachalnye parametry para 1,11 MPa
i 300 °S. Pervye krupnye (po tem vremenam ) turbiny
moshchnostyu 24 i 50 MVt byli postroeny LMZ s tehniche –
skoy pomoshchyu angliyskoy firmy «Metropoliten –
Vikkers ». Odnako v dalneyshem LMZ poshel po samostoya –
telnomu puti i uzhe v 1937 g. izgotovil odnotsilindrovuyu

41turbinu moshchnostyu 50 MVt i dvuhtsilndrovuyu turbinu
moshchnostyu 100 MVt , kotoraya v to vremya byla samoy moshch –
noy turbinoy v mire , rabotayushchey pri chastote vrashcheniya
50 1/s.
V gody voyny LMZ razrabotal seriyu turbin moshchno –
styu 25, 50 i 100 MVt na chastotu vrashcheniya 50 1/s i na-
chalnye parametry 8,83 MPa i 480 °S. Massovyy vypusk
etih turbin srazu zhe posle voyny pozvolil bystro vos-
stanovit energetiku strany , silno razrushennuyu v gody
voyny .
V 1951 g. LMZ vypustil samuyu moshchnuyu v Evrope pa-
rovuyu turbinu moshchnostyu 150 MVt na nachalnye para –
metry 16,6 MPa i 550 °S i chastotu vrashcheniya 50 1/s.
V 1958 g. LMZ izgotovil parovuyu turbinu moshchnostyu
200 MVt na nachalnye parametry 12,75 MPa i 565 °S s
promezhutochnym peregrevom do 560 °S, stavshuyu v dal –
neyshem odnoy iz osnovnyh turbin , na kotoryh baziruetsya
energetika strany i segodnya .
V 1960 g. na LMZ byla postroena pervaya turbina na
sverhkriticheskie parametry para (23,5 MPa i 560 °S) s
promezhutochnym peregrevom do 565 °S moshchnostyu 300 MVt .
Opyt osvoeniya i ekspluatatsii etoy turbiny pozvolil
LMZ sozdat v 1964 g. – dvuhvalnuyu , a v 1970 g. – odno –
valnuyu parovye turbiny moshchnostyu 800 MVt takzhe na
sverhkriticheskie parametry para i chastotu vrashcheniya 50 1/s.
Nakonets , v 1978 g. LMZ vypuskaet turbinu nominal –
noy moshchnostyu 1200 MVt (maksimalnoy 1380 MVt ) na
nachalnye parametry 23,5 MPA i 540 °S s promezhutoch –
nym peregrevom para do 540 °S.

42

Tablitsa 2.1 – Osnovnye pokazateli kondensatsionnyh turbin LMZ

43Turbina K-50-90
Odnotsilindrovaya turbina K-50-90-4 vypolnena na
nachalnye parametry para 8,83 MPa (90 kgs/sm2) i 535 °S
pri raschetnom davlenii v kondensatore 3,43 kPa (0,035 kgs/sm2).
Nominalnaya moshchnost 55 MVt , chastota vrashcheniya 50 1/s
(risunok 2.2).
Printsipialnaya teplovaya shema turboustanovki
K-50-90-4 pokazana na risunke 2.1. Turbina rabotaet parom
ot obshchego kollektora elektrostantsii , iz kotorogo on pod-
voditsya k stopornomu klapanu i zatem po chetyrem perepu –
sknym trubam diametrom 125 mm napravlyaetsya k reguli –
ruyushchim klapanam turbiny .
Rasshirivshis v turbine , par postupaet v dvuhhodo –
voy po ohlazhdayushchey vode poverhnostnyy kondensator ti-
pa 50KTsS -5 s poverhnostyu ohlazhdeniya 3000 m2. Podvod i
otvod vody osushchestvlyaetsya razdelno v dve odinakovye ,
otdelennye drug ot druga poloviny kondensatora , chto po-
zvolyaet proizvodit chistku trubok kondensatora , ne osta-
navlivaya turbinu (pri sootvetstvuyushchem snizhenii na-
gruzki ). Dlya podachi 8000 m3/ch ohlazhdayushchey vody ispol –
zuyutsya dva tsirkulyatsionnyh nasosa . Udalenie kondensata
iz kondensatora proizvoditsya dvumya kondensatnymi naso –
sami (odin – rezervnyy ). Kondensat nagrevaetsya v ohladi –
telyah osnovnogo trehstupenchatogo parovogo ezhektora i v
salnikovom podogrevatele parom , otsasyvaemym ezhekto –
rom iz poslednih kamer kontsevogo uplotneniya .

44

1 – svezhiy par; 2,3 – stopornyy i reguliruyushchiy kla-
pany ; 4 – kondensatnyy nasos ; 5 – sliv kondensata
greyushchego para v kondensator ; 6 – slivnoy nasos ;
7 – podacha kondensata v deaerator ; 8 – PND ; 9 – par iz
uplotneniy ; 10 – vyhlopnoy par ezhektora ; 11 – pita –
telnaya voda v kotel ; 12 – PVD ; 13 – pitatelnaya voda
ot pitatelnogo nasosa ; 14 – sliv kondensata greyushche –
go para v deaerator .
Risunok 2.1 – Printsipialnaya teplovaya shema
turboustanovki K-50-90-4.
Iz salnikovogo podogrevatelya kondensat napravlyaet –
sya cherez pyat PND ; pervye dva ustanovleny v gorlovine
kondensatora . Posle podogrevateley kondensat napravlya –
etsya v deaerator s davleniem 0,6 MPa , gde ochishchaetsya ot
rastvorennyh v nem gazov . Iz deaeratora pitatelnym na
–
sosom voda cherez tri podogrevatelya vysokogo davleniya
(PVD ) s temperaturoy 226 °S podaetsya v kotel .

45Regenerativnye podogrevateli i deaerator pitayutsya
otborami para iz turbiny .
Par v turbinu postupaet cherez klapannye korobki 14,
privarennye k chetyrem soplovym korobkam 13.
Paroraspredelenie – soplovoe ; posledovatelnoe ot-
krytie klapanov osushchestvlyaetsya servomotorom , razme –
shchennym v korpuse perednego podshipnika , zubchatoy rey-
koy i kulachkovym valom , kulachki kotorogo podnimayut
rychagi , privodyashchie shtoki klapanov 15.
Turbina – odnotsilindrovaya , s odnovenechnoy reguli –
ruyushchey stupenyu (par k soplam 3 i rabochim lopatkam 2
kotoroy podaetsya iz soplovyh korobok 13) i dvadtsatyu
odnoy nereguliruemymi stupenyami . Poslednyaya stupen 8
imeet sredniy diametr 2 m i lopatki vysotoy 665 mm, chto
obespechivaet koltsevuyu ploshchad vypuska para 4,2 m2.
Rotor 9 turbiny – kombinirovannyy : ego perednyaya
chast vypolnena tselnokovanoy , a poslednie tri diska –
nasadnye . Disk posledney stupeni ne imeet v rastochke
osevyh shponok . Lopatki 5 na vseh diskah , krome treh po-
slednih , zakrepleny s pomoshchyu T-obraznyh hvostovikov ,
a na treh poslednih – s pomoshchyu vilchatyh . Lopatki vseh
stupeney , krome dvuh poslednih , imeyut lentochnye peri –
feriynye bandazhi . Dempfirovanie kolebaniy rabochih
lopatok v treh poslednih stupenyah osushchestvlyaetsya po-
sredstvom dempfernyh provolok . V meste vyhoda rotora
iz korpusa ustanovleny kontsevye uplotneniya 16 i 17.
Dlya chastichnoy razgruzki upornogo podshipnika ot
osevyh usiliy v diskah 4 rotora (krome diska 1 reguli –
ruyushchey stupeni ) vypolneny razgruzochnye otverstiya , a v
zone parovpuska – razgruzochnyy disk .

46

Risunok 2.2, a – Turbina K-50-90 LMZ
(prodolzhenie smotri na ris. 2.2, b).

47

Risunok 2.2, b (prodolzhenie ris. 2.2, a) –
Turbina K-50-90 LMZ .

48Korpus turbiny imeet gorizontalnyy i dva verti –
kalnyh tehnologicheskih razema . Perednyaya 10 chast kor-
pusa – litaya iz stali 20HMFL , srednyaya 11 i vyhodnaya 12
– svarnye iz uglerodistoy stali . Diafragmy 6 s soplovy –
mi lopatkami 7 i segmenty kontsevogo perednego uplotne –
niya krepyatsya v oboymah 16 i 18, koltsevoe prostranstvo
mezhdu kotorymi ispolzuetsya dlya razmeshcheniya patrubkov
otbora 19. diafragmy pervyh trinadtsati nereguliruemyh
stupeney vypolneny svarnymi iz stali 12HMF , ostal –
nyh stupeney – litymi .
Rotor turbiny opiraetsya na dva podshipnika . V kor-
puse 25 perednego podshipnika razmeshcheny kombinirovan –
nyy oporno -upornyy podshipnik 20, glavnyy maslyanyy
nasos 27 i organy sistemy regulirovaniya i zashchity . kor-
pus perednego podshipnika 26 vstroen v vyhodnoy patru –
bok 12. v nem ustanovleny opornye vkladyshi 21 i 22 ro-
tora turbiny i generatora , a takzhe soedinitelnaya polu –
gibkaya mufta 23 i valopovorotnoe ustroystvo 24.
Vyhodnaya chast turbiny svoim patrubkom opiraetsya
na fundamentnye ramy .
Na risunke 2.3 pokazana shema teplovyh rasshireniy
turbiny . Fiks -punkt turbiny raspolozhen na zadney rame ,
a rasshirenie turbiny proishodit v storonu perednego
podshipnika .
Pokazateli ekonomichnosti turboustanovki K-50-90-4
dlya nominalnyh nachalnyh i konechnyh parametrov para
sleduyushchie :
Moshchnost na klemmah generatora ,
MVt 55 40 30
Rashod para cherez stopornyy kla-
pan, kg/s 57,2 40,2 29,7
Temperatura pitatelnoy vody , °S 226 207 191
Garantiynyy udelnyy rashod tep-
loty , kDzh/(kVt·ch) [kkal /(kVt·ch)] 9281
[2215] 9448
[2255] 9721
[2320]

49

1 – prodolnye shponki ; 2 – peredniy (vynosnoy )
podshipnik ; 3 – korpus turbiny ; 4 – fundamentnye
ramy ; 5 – poperechnye shponki ; 6 – fiks -punkt ; 7 – ver-
tikalnaya shponka ; 8 – poperechnye shponki mezhdu la-
pami i stulyami podshipnika .
Risunok 2.3 – Shema teplovyh rasshireniy turbiny
VK-50-90-3 na fundamente .
Na risunke 2.4 privedena shema regulirovaniya turbi –
ny K-50-90. Servomotorom 16
reguliruyushchih klapanov
upravlyaet otsechnoy zolotnik 15. Polozhenie zolotnika op-
redelyaetsya davleniem silovogo masla , podavaemogo po tsen-
tralnomu sverleniyu v polost nad zolotnikom , i davle –
niem pod zolotnikom , nazyvaemym impulsnym davleni –
em. Pri izmenenii impulsnogo davleniya vstupaet v rabo –
tu sistema regulirovaniya , vosstanavlivayushchaya eto davle –
nie do prezhnego znacheniya pri novom polozhenii ispolni –
telnyh organov (servomotora i reguliruyushchih klapanov ).

50

Risunok 2.4 –Shema regulirovaniya turbin K-50-90

1 – tsentrobezhnyy maslyanyy nasos ; 2,3 – inzhektory
pervoy i vtoroy stupeni ; 4 – masloohladiteli ; 5 – elek-
tromaslyanyy nasos vysokogo davleniya ; 6 – slivnoy

51

i K-100-90 LMZ .
klapan ; 7 – elektromaslyanyy nasos nizkogo davleniya ;
8 – maslyanoe rele; 9 – regulyator chastoty vrashcheniya ;
10 – sledyashchiy servomotor regulyatora chastoty vrashche –

52niya; 11 – mehanizm upravleniya turbinoy ; 12 – protoch –
nyy zolotnik regulyatora chastoty vrashcheniya ; 13 – diffe –
rentsiator ; 14 – otsechnoy zolotnik differentsiatora ;
15 – otsechnoy zolotnik glavnogo servomotora ;
16 – glavnyy servomotor ; 17 – zolotnik obratnoy svya-
zi; 18 – ogranichitel moshchnosti ; 19 – ispolnitelnyy
zolotnik differentsiatora ; 20 – avtomat bezopasno –
sti; 21 – zolotnik avtomata bezopasnosti ; 22 – otsech –
noy zolotnik servomotora stopornogo klapana ;
23 – servomotor stopornogo klapana ; 24 – elektromag –
nitnyy vyklyuchatel ; 25 – zolotnik sistemy upravle –
niya; 26 – zolotnik oprobovaniya avtomata bezopasno –
sti; 27 – blok vakuum -regulyatora i regulyatora davle –
niya svezhego para .
Primer . Rassmotrim primer raboty sistemy reguli –
rovaniya . Pri medlennom umenshenii nagruzki v seti pro-
ishodit uvelichenie chastoty
vrashcheniya , i gruzy regulyatora
chastoty vrashcheniya 9 rashodyatsya , uvelichivaya sliv sprava ot
porshnya sledyashchego servomotora 10 regulyatora chastoty .
Porshen pod deystviem voznikshey raznosti usiliy sdvi –
gaetsya vpravo , vyzyvaya povorot vertikalnogo rychaga i
peremeshchenie vpravo protochnogo zolotnika 12 regulyatora
chastoty . Eto privodit k otkrytiyu slivnyh okon i pade –
niyu davleniya v impulsnoy linii . Otsechnoy zolotnik 15
smeshchaetsya vniz , i maslo pod davleniem prohodit v po-
lost nad porshnem servomotora 16, obespechivaya zakrytie
reguliruyushchih klapanov i, sledovatelno , umenshenie
moshchnosti turbiny .
Pri dvizhenii servomotora 16 vniz budet pereme –
shchatsya zolotnik 17 obratnoy svyazi , umenshaya sliv iz po-
losti pod glavnym zolotnikom i vosstanavlivaya pod nim
davlenie , t.e. vozvrashchaya ego v prezhnee polozhenie .

53Takim obrazom , novomu znacheniyu moshchnosti turbiny
budet otvechat novaya chastota vrashcheniya (v sootvetstvii so
staticheskoy harakteristikoy ), novoe polozhenie protochno –
go zolotnika regulyatora skorosti i obratnoy svyazi (obes –
pechivayushchih stabilnoe polozhenie glavnogo otsechnogo
zolotnika ) i novoe polozhenie reguliruyushchih klapanov .
Sistema regulirovaniya turbiny K-50-90-4 soderzhit
differentsiator 13, obespechivayushchiy regulirovanie po
uskoreniyu . V rassmatrivaemoy sisteme regulirovaniya on
vypolnen gidravlicheskim .
Differentsiator (risunok 2.5) sostoit iz zolotnika 6
i podvizhnoy buksy 5, ustanovlennyh v obshchem korpuse 8.
Buksa i zolotnik obrazuyut tak nazyvaemuyu sledyashchuyu sis-
temu . Pri nepodvizhnom zolotnike 6 buksa budet nepod –
vizhnoy tolko togda , kogda kromki zolotnika otsekayut
polost A. Deystvitelno , pri bolee nizkom polozhenii
buksy v polost B cherez nizhnee sverlenie v zolotnike i
polost A budet postupat silovoe maslo , davlenie koto –
rogo budet peremeshchat buksu vverh do teh por, poka okna
buksy ne perekroyutsya kromkami zolotnika . Naoborot , pri
bolee vysokom polozhenii buksy polost B cherez verhnee
sverlenie v zolotnike budet soedinena so slivom , i buksa
budet peremeshchatsya vniz pod deystviem davleniya v polos –
ti V. Pri medlennom izmenenii davleniya pod zolotnikom
differentsiatora on budet medlenno peremeshchatsya , i buk-
sa budet sledovat za nim. Odnako eto nikak ne budet ska-
zyvatsya na polozhenii ispolnitelnogo zolotnika 2.
Inoe polozhenie voznikaet pri bystrom smeshchenii zo-
lotnika 6 vniz iz-za padeniya davleniya masla v linii 7. V
etom sluchae buksa 5 v pervye momenty vremeni ne uspevaet
sledovat za zolotnikom 6. V rezultate iz polosti S nad
porshnem ispolnitelnogo zolotnika 2, kuda postupaet
maslo ot nasosa po linii 4 cherez shaybu 3, otkryvaetsya

54sliv , i on peremeshchaetsya vverh , otkryvaya sliv iz impuls –
noy linii 1 glavnogo zolotnika . Spustya nekotoroe vremya
polozhenie vosstanovitsya , odnako vazhno , chto pri rezkom
uvelichenii chastoty vrashcheniya , kogda zolotnik 12 (sm. ri-
sunok 2.4) bystro peremeshchaetsya vpravo i umenshaet dav-
lenie pod zolotnikom 14 differentsiatora , na otsechnoy
zolotnik podaetsya signal ne tolko po skorosti (zolotni –
kom 12), no i po uskoreniyu (ispolnitelnym zolotnikom
differentsiatora ).

Risunok 2.5 – Differentsiator .
Mehanizm upravleniya 11 (risunok 2.4) turbinoy vy-
polnen v vide vintovoy pary , privod kotoroy mozhno osu-
shchestvlyat libo distantsionno elektrodvigatelem , libo
vruchnuyu . Pri smeshchenii verhnego kontsa rychaga regulyatora
chastoty vrashcheniya , naprimer , vpravo , ego nizhniy konets
povernetsya vlevo , umenshaya sliv i uvelichivaya davlenie
pod otsechnym zolotnikom 15. Eto privodit k
otkrytiyu
reguliruyushchih klapanov , t.e. k uvelicheniyu chastoty vra-
shcheniya ili nagruzki turbiny .

55V sistemu regulirovaniya vklyuchen ogranichitel moshch –
nosti 18, predstavlyayushchiy soboy , po sushchestvu , ogranichi –
tel hoda nizhnego kontsa rychaga . Ogranichitel ustanavli –
vaet nekotoroe predelnoe zakrytie okon v buksah protoch –
nogo zolotnika 12 i, sledovatelno , nekotoroe predelnoe
polozhenie zolotnika obratnoy svyazi 17 i servomotora 16
(zolotniki 12 i 17 dolzhny obespechit neizmennoe davle –
nie pod otsechnym zolotnikom ). Ogranichitel moshchnosti
vklyuchayut pri vremennyh nepoladkah v turbine , pri koto –
ryh nedopustima rabota na nominalnoy moshchnosti . na-
primer , vozrastanie osevogo usiliya na upornye podship –
niki iz-za otlozheniy na lopatkah mozhno kompensirovat
snizheniem nagruzki turbiny . Sistema zashchity turbiny ot
razgona sostoit iz sdvoennogo avtomata bezopasnosti 20,
bloka zolotnikov 21, predohranitelnyh vyklyuchateley i
servomotora 23 stopornogo klapana s zolotnikom 22.
Datchiki zashchity turbiny ot osevogo sdviga rotora ,
uhudsheniya vakuuma nizhe 72 kPa (540 mm rt. st.), povyshe –
niya temperatury svezhego para vyshe 545 °S i padeniya dav-
leniya v sisteme smazki vozdeystvuyut na elektromagnit –
nyy vyklyuchatel 24.
Turbina K-1200-240
Turbina K-1200-240 yavlyaetsya samoy moshchnoy turbinoy ,
vypuskaemoy LMZ . Moshchnost 1200 MVt obespechivaetsya
pri nominalnyh parametrah para pered turbinoy (23,5
MPa i 540 °S), v promezhutochnom paroperegrevatele
(540 °S), kondensatore 3,58 kPa (0,0365 kgs/sm2) i pri do-
polnitelnyh otborah para . maksimalnaya moshchnost tur-
biny dostigaetsya pri otklyuchenii PVD .
Turbina rabotaet pri chastote vrashcheniya 50 1/s.
Istochnikom para yavlyaetsya kotel proizvoditelnostyu
4000 t/ch.

56Regenerativnaya sistema sostoit iz salnikovogo po-
dogrevatelya , pyati PND , dvuh parallelno vklyuchennyh de-
aeratorov i shesti PVD , vklyuchennyh v dve nitki pita –
telnoy vody .
Harakternoy osobennostyu teplovoy shemy yavlyaetsya
ispolzovanie v ney deaeratorov skolzyashchego davleniya . V
shemah , rassmotrennyh vyshe , deaeratory rabotali na po-
stoyannom davlenii pri lyuboy nagruzke turbiny za schet
drosselirovaniya otbornogo para . eto privodilo k snizhe –
niyu ekonomichnosti . Krome togo, pri umenshenii nagruz –
ki turbiny ponizhalos davlenie v otbore i voznikala ne-
obhodimost pereklyucheniya deaeratora na otbor bolee vy-
sokogo davleniya .
Pitanie deaeratorov turboustanovki K-1200-240 osu-
shchestvlyaetsya parom iz vtorogo otbora TsSD ; pri izmenenii
nagruzki turbiny izmenyaetsya davlenie para v otbore i de-
aeratore . V sootvetstvii s etim izmenyaetsya temperatura
nasyshcheniya , do kotoroy proizvoditsya nagrev pitatelnoy
vody v deaeratore . Skolzhenie po davleniyu proishodit v
predelah 0,15-1 MPa .
Privodom dvuh pitatelnyh nasosov yavlyayutsya turbi –
ny moshchnostyu 15,5 MVt kazhdaya , kotorye snabzhayutsya pa-
rom iz pervogo otbora TsSD (davlenie 1,8 MPa , temperatu –
ra (450 °S).
Ot kotla par podvoditsya chetyrmya paroprovodami k
dvum blokam stoporno -reguliruyushchih klapanov , kazhdyy iz
kotoryh predstavlyaet soboy stopornyy i dva reguliruyu –
shchih klapana . Zatem chetyrmya gibkimi paroprovodami par
podaetsya v TsVD .
Vse reguliruyushchie klapany otkryvayutsya odnovre –
menno , t.e. v turbine K-1200-240, v otlichie ot ranee ras-
smotrennyh turbin , paroraspredelenie – drosselnoe .
Ono pozvolyaet imet bolee vysokiy k.p.d. i bolee nadezh –

57nye lopatki reguliruyushchey stupeni na raschetnom rezhime
raboty .
Snizhenie moshchnosti turbiny odnovremennym pri-
krytiem vseh reguliruyushchih klapanov neizbezhno privelo
by ne tolko k znachitelnym poteryam , no i k izmeneniyu
temperatury para v kamere pervoy stupeni , chto vyzvalo
by temperaturnye napryazheniya v korpuse i rotore turbi –
ny. Poetomu regulirovanie moshchnosti turbiny proizvo –
ditsya izmeneniem davleniya pered ney (skolzheniem dav-
leniya v predelah 24-12 MPa ) pri postoyannoy nachalnoy
temperature .
Nesmotrya na primenenie drosselnogo parorasprede –
leniya , vo vnutrennem korpuse TsVD ostavleny soplovye
korobki , chislo kotoryh sokrashcheno do dvuh (vo vseh pre-
dydushchih konstruktsiyah LMZ primenyal chetyre soplovye
korobki ).
Sovremennoe ispolzovanie etih konstruktivnyh mer
i regulirovanie nagruzki skolzyashchim davleniem pri so-
hranenii temperatury para pered TsVD i TsSD obespechi –
vaet horoshie manevrennye kachestva turbiny i dazhe voz-
mozhnost ee uchastiya v pokrytii peremennoy chasti grafi –
ka nagruzki .
Konstruktsiya protochnoy chasti TsVD (risunok 2.6) ana-
logichno TsVD turbin K-300-240 i K-800-240-3 LMZ vy-
polnena protivotochnoy . Iz soplovyh korobok par naprav –
lyaetsya v chetyre stupeni levogo potoka , raspolozhennye vo
vnutrennem korpuse TsVD , zatem povorachivaet na 180 °, ob-
tekaet vnutrenniy korpus i prohodit chetyre stupeni pra-
vogo potoka . Dalee chetyrmya paroprovodami par iz TsVD s
parametrami 3,9 MPa i 295 °S idet v promezhutochnyy pa-
roperegrevatel , otkuda vozvrashchaetsya po chetyrem paro –
provodam k dvum blokam stopornyh klapanov , raspolo –
zhennym po storonam TsSD . Parametry para posle prome –

58zhutochnogo peregreva 3,5 MPa i 540 °S. Proydya stopornye
klapany , par po chetyrem paroprovodam napravlyaetsya k che-
tyrem reguliruyushchim klapanam TsSD , ustanovlennym ne-
posredstvenno na korpuse TsSD .
TsSD – dvuhpotochnyy , s dvoynym korpusom , s vosemyu
stupenyami v kazhdom potoke .
Iz vyhodnyh patrubkov TsSD par otvoditsya v dve re-
sivernye truby (v turbine K-800-240-3 ih bylo chetyre )
maksimalnym diametrom 2 m, raspolozhennye na urovne
pola mashinnogo zala. Iz resivernyh trub par postupaet v
kazhdyy iz treh korpusov TsND po chetyrem patrubkam (po
odnomu patrubku v verhney i nizhney polovine TsND s dvuh
storon ). Kazhdyy potok TsND sostoit iz pyati stupeney .
Dlina rabochey lopatki posledney stupeni ravna 1200 mm
pri srednem diametre 3 m, chto obespechivaet summarnuyu
koltsevuyu ploshchad vyhoda para 67,8 m2. Lopatka vypol –
nena iz titanovogo splava TS-5.
Kondensator turbiny – odnohodovoy , sektsionnyy , so-
stoit iz chetyreh korpusov , raspolozhennyh poparno vdol
turbiny . Raschetnoe davlenie v kondensatore podderzhiva –
etsya pri rashode ohlazhdayushchey vody 108000 t/ch s tempera –
turoy 12 °S.
Valoprovod turboagregata sostoit iz rotorov TsVD i
TsSD , treh rotorov TsND i rotora generatora . Kazhdyy iz
rotorov raspolozhen v dvuh opornyh podshipnikah . Ot-
delnye rotory soedineny zhestkimi muftami , polumuf –
ty kotoryh otkovany zaodno s valami . Vtoroy opornyy
podshipnik (mezhdu TsVD i muftoy TsVD -TsSD ) obedinen s
upornym podshipnikom .

59

Risunok 2.6, a – Turbina K-1200-240 LMZ
(prodolzhenie sm. na ris. 2.6, b).

60

Risunok 2.6, b (prodolzhenie ris. 2.6, a) – Turbina K-1200-240 LMZ .

61

Risunok 2.6, v (prodolzhenie ris. 2.6, b) – Turbina K-1200-240 LMZ .

62
Valopovorotnoe ustroystvo , vrashchayushchee rotor turbi –
ny s chastotoy 30 1/min, raspolozheno na kryshke korpusa
podshipnika mezhdu TsSD i TsND . Podshipniki turbiny
imeyut gidrostaticheskie podemnye ustroystva .
Rotory TsVD i TsSD – tselnokovanye . Traditsionno
ispolzuemye LMZ T-obraznye hvostoviki rabochih lopa –
tok TsVD i TsSD okazalis nedostatochno prochnymi dlya
stol bolshih moshchnostey , poetomu ispolzuetsya oblopa –
chivanie s vilchatymi hvostami . Rabochie lopatki vypol –
nyayutsya tselnofrezerovannymi s bandazhnymi polkami .
Obedinenie lopatok v pakety proizvoditsya elektronnoy
svarkoy .
Rotory TsND – svarno -kovanye .
Korpus TsVD – dvoynoy . Vnutrenniy korpus vypolnen
iz stali 15H11MFBL , vneshniy iz stali 15H1M1FL – dos-
tatochno prochnoy , no bolee deshevoy .
Korpus TsSD – odnostennyy , sostoit iz treh chastey ,
soedinennyh vertikalnymi tehnologicheskimi razemami .
Korpus TsND – svarnoy , dvuhstennyy , no v otlichie ot
turbiny K-800 imeet vynosnye podshipniki .
Shema teplovyh rasshireniy turbiny pokazana na ri-
sunke 2.7.
Dlina turbiny s generatorom 71,8 m, bez generatora
47,9 m.
Sistema smazki i regulirovaniya turbiny analogichny
sistemam turbin K-800-240 i K-300-240, t.e. sistemy ra-
zobshcheny : v sisteme regulirovaniya – ognestoykoe , sinte –
ticheskoe maslo OMTI s davleniem 4,5 MPa , a v sisteme
smazki – turbinnoe maslo marki 22 s davleniem 0,25-0,3 MPa .

63

1 – peredniy podshipnik ; 2 – TsVD ; 3 – sredniy pod-
shipnik ; 4 – TsSD ; 5 – podshipnik mezhdu TsSD i TsND ;
6 – podshipniki rotorov TsND ; 7 – TsND ; 8 – fiks –
punkt TsVD – TsSD ; 9 – fiks -punkty TsND ; 10 – fiks –
punkty podshipnikov ; 11 – fundamentnye ramy .

Risunok 2.7 – Shema teplovyh rasshireniy turbiny
K-1200-240 LMZ (rotor turbiny ne pokazan ).

Turbina imeet elektrogidravlicheskuyu sistemu regu-
lirovaniya . Elektricheskaya chast sistemy vyrabatyvaet
signaly po chastote vrashcheniya , moshchnosti , davleniyu svezhe –
go para i v promperegreve .
Datchikom chastoty vrashcheniya sluzhit induktivnyy ta-
hogenerator , raspolozhennyy na valu turbiny v korpuse
perednego podshipnika .
Signaly iz elektricheskoy chasti vvodyatsya v gidravli –
cheskuyu chast s pomoshchyu elektrogidravlicheskogo preobra –
zovatelya .

2.2.2 Turbiny Nevskogo mashinostroitelnogo (NZL )
i Kaluzhskogo turbinnogo zavodov (KTZ)

V 30h godah proshlogo veka Nevskiy mashinostroi –
telnyy zavod osvoil vypusk parovyh turbin nebolshoy
moshchnosti . V osnovnom dlya privoda energopoezdov , kom-
pressorov , vozduhoduvok i dlya nuzhd rechnogo i morskogo
parohodstva , chasto vysokooborotnye (5000-6000 ob/min).

64Kaluzhskiy turbinnyy zavod s serediny HH veka na-
chal vypusk turbin moshchnostyu ot 2500 do 25000 kVt tipa
K-6-35; T-6-35/1,2; R-12-35/5; PR-6-35/10/5; PT-25-90/10,
kotorye nashli shirokoe primenenie na elektrostantsiyah
prompredpriyatiy .
Otdelnye zakazy na izgotovlenie turbin nebolshoy
moshchnosti do 30000 kVt vypolnyayut Kirovskiy (g. Sankt –
Peterburg ) i Bryanskiy mashinostroitelnye zavody .

2.2.3 Turbiny Uralskogo turbomotornogo zavoda
(UTMZ ili TMZ ).

Teplofikatsionnye turbiny .
Teplofikatsionnye turbiny sostavlyayut znachitel –
nuyu chast vseh energeticheskih turbin – po moshchnosti po-
ryadka odnu tret . Eto svyazano s vozmozhnostyu realizatsii
vygody ot kombinirovannoy vyrabotki elektricheskoy
energii i teploty , a takzhe so znachitelnym rostom po-
trebnostey v teple kak promyshlennyh , tak i grazhdanskih
obektov v poslevoennyy period . V 50-70e gody HH veka
prakticheski v kazhdom regione vvodilis moshchnosti na
deystvuyushchih i stroilis novye teploelektrotsentrali :
Novosibirsk – eto TETs -2, TETs -3, TETs -5; Altay – Biyskaya
TETs -1, Barnaulskie TETs -2 i TETs -3; Krasnoyarsk –
TETs -2; Kuzbass – Novokemerovskaya TETs , Zapadno –
Sibirskaya TETs ; Irkutsk – TETs -1, TETs -6, TETs -9, TETs -10;
Habarovsk – TETs -3 i t.d.
V nashey strane na teploelektrotsentralyah nashli shi-
rokoe primenenie kondensatsionnye parovye turbiny s
reguliruemymi otborami para , a takzhe turbiny s proti –
vodavleniem , prednaznachennye dlya kombinirovannoy vy-
rabotki elektricheskoy i teplovoy energii .
Kondensatsionnye turbiny s reguliruemymi otbora –
mi para odnovremenno udovletvoryayut potrebiteley v tep-

65le i elektrichestve , prichem vyrabotka elektricheskoy ener –
gii ne zavisit ot teplovoy nagruzki , t.e. v dostatochno shi-
rokih predelah (v zavisimosti ot moshchnosti ) mozhno neza-
visimo regulirovat elektricheskuyu i teplovuyu nagruzku .
Turbiny s protivodavleniem normalno rabotayut po
teplovomu grafiku , t.e. vyrabotka elektricheskoy energii
zhestko zavisit ot teplovoy nagruzki potrebitelya .
Teplofikatsionnye turbiny vypuskali i mogut vypus –
kat LMZ (AT-25 – v 1933 g., VPT -25-90, VT-25, PT-60-90/13,
PT-60-130/13 v 50h g. HH veka, HTGZ ( VR-25 v 1948 g.).
V nastoyashchee vremya proizvodstvom teplofikatsionnyh
turbin zanimaetsya Uralskiy turbomotornyy zavod (PO
TMZ ), nachavshiy pered voynoy vypusk turbin moshchnostyu
6 i 12 MVt .
Posle okonchaniya Velikoy Otechestvennoy voyny zavod
vypustil seriyu turbin PT-25-90/10 po chertezham LMZ .
S serediny 50h godov HH veka vypuskayutsya teplofi –
katsionnye turbiny sobstvennoy konstruktsii .
Harakternym dlya rabot zavoda yavlyaetsya vypolnenie
teplofikatsionnyh turbin razlichnyh tipov v vide edinoy
serii s obshchimi konstruktivnymi resheniyami i shirokoy
unifikatsiey otdelnyh detaley i uzlov . V tot period za-
vodom vypuskalis turbiny : PT-25-90/10, T-25-90,
PR-25-90/10/0,( ( sm. tablitsu 5.2).
Zatem byla razrabotana seriya teplofikatsionnyh tur-
bin: PT-60-130/7, T-50-130, T-100-130, R-40-130/31 s na-
chalnymi parametrami 12,75 MPa i 555 °S (sm. tablitsu 2.3).
V poslednie gody UTMZ razrabotal seriyu moshchnyh
teplofikatsionnyh turbin : T-175/210-130, R-100/105-
130/15, PT-135/165-130, T-250/300-240 ( sm. tablitsy 2.3 i
2.4), kotorye seychas rabotayut na mnogih TETs strany , v
t.ch. na Barnaulskoy TETs -3 T-175/210-130 i T-185/220-130.

66Tablitsa 2.2 – Osnovnye parametry turbin

Osobyy interes predstavlyayut turbiny posledney se-
rii.
Turbiny R-100/105-130/15, PT-135/165-150/15,
T-175/210-130 ( sm. risunki 2.7, 2.8, 2.9) vypolneny prak –
ticheski na odinakovyy maksimalnyy rashod svezhego pa-
ra, chto pozvolilo primenit edinuyu konstruktsiyu paro –
vpuska i TsVD s protivodavleniem 1,5 MPa , ravnym nomi –
nalnomu protivodavleniyu dlya turbiny R-100-130/15.

67 PO TMZ moshchnostyu 6,12 i 25 MVt .

Par k ukazannym turbinam postupaet po dvum paro –
provodam cherez dva stopornyh klapana . Paroraspredele –
nie – soplovoe , chetyrehklapannoe . Protochnaya chast TsVD
sostoit iz odnovenechnoy reguliruyushchey stupeni i shesti
stupeney davleniya v levom (pervom ) potoke , kotoryy imeet
dva korpusa , vnutrenniy i vneshniy . Posle levogo potoka
par povorachivaetsya na 180 °S i napravlyaetsya v
pravyy
(vtoroy ) potok , sostoyashchiy iz shesti stupeney davleniya .

68
Tablitsa 2.3 – Osnovnye parametry turbin

Turbina R-100-130 (risunok 2.8) vypolnyaetsya odnotsi –
lindrovoy i osnashchena printsipialno otlichnoy sistemoy
regulirovaniya , t.k. osnovnym naznacheniem turbiny s pro-
tivodavleniem yavlyaetsya vydacha para potrebitelyu zadan –
nyh parametrov . Poetomu reguliruemym parametrom yavlya –
etsya davlenie para v vyhlopnom (vyhodnom ) patrubke , a
ne chastota vrashcheniya rotora .

69
PO TMZ moshchnostyu 40-100 MVt .

Takim obrazom , pri normalnoy rabote turbiny s
protivodavleniem (po teplovomu grafiku ) regulyator chas-
toty vrashcheniya neobhodim dlya puska i zashchity turbiny .
Turbina PT-135/165-130/1,5 (risunok 2.9) – dvuhtsi –
lindrovaya . Posle TsVD par chastichno idet v proizvodst –
vennyy otbor , a ostavshayasya chast k reguliruyushchim klapa –
nam chasti srednego davleniya (ChSD ), raspolozhennym na
TsND . V TsND nahodyatsya shest stupeney davleniya , dve stu-
peni promezhutochnogo otseka i tri stupeni chasti nizkogo

70Tablitsa 2.4 – Osnovnye parametry teplofikatsionnyh

davleniya . Otbory para v verhniy i nizhniy otopitelnye
(teplofikatsionnye ) otbory proizvodyatsya iz kamer posle
ChSD i promezhutochnogo otseka , davlenie v kotoryh pod-
derzhivaetsya regulyatorami davleniya s pomoshchyu drossel –
nyh povorotnyh diafragm . Stupeni ChND unifitsirovany
so stupenyami ChND turbiny T-250-240.

71turbin PO TMZ bolshoy moshchnosti .

Turbiny T-175/210-130 i T-185/220-130 (risunok 2.10)
vypolneny trehtsilindrovymi . Par posle TsVD postupaet
v protochnuyu chast TsSD , kotoraya imeet devyat stupeney , v
tom chisle dve stupeni promezhutochnogo otseka , raspolo –
zhennye mezhdu verhnim i nizhnim otopitelnymi otbora –
mi para . Posle TsSD par otvoditsya v nizhniy otopitel –
nyy otbor i v TsND .

72TsND vypolnen dvuhpotochnym , s tremya stupenyami v
kazhdom potoke . Stupeni pravogo potoka unifitsirovany s
sootvetstvuyushchimi stupenyami turbiny PT-135-130. Par,
otrabotavshiy v turbine T-175-130, postupaet v dva kon-
densatora , vklyuchennye posledovatelno po ohlazhdayushchey
vode .
Modifikatsii turbin R-102/107-130-2, PT-140/165-
130-2 i T-185/220-130-2 vypolneny na bolshiy rashod
svezhego para , dlya chego uvelichena propusknaya sposobnost
oblopachivaniya TsVD .
Protochnye chasti TsSD i TsND ostayutsya neizmennymi .
Turbina T-250/300-240 (risunok 2.11).
Turbina imeet nominalnuyu moshchnost 250 MVt pri
nachalnyh parametrah para 23,5 MPa i 540 °S, s promezhu –
tochnym peregrevom para . Nominalnaya teplovaya nagruzka
384 MVt (330 Gkal /ch), raschetnoe davlenie v kondensatore
6,9 kPa.
Turbina T-250/300-240 – edinstvennaya v mire teplo –
fikatsionnaya , rasschitannaya dlya raboty na sverhkritiche –
skie parametry para , s promezhutochnym peregrevom
i vypolnennaya odnovalnoy , chetyrehtsilindrovoy
(TsVD +TsSD 1+TsSD 2+TsND ).
TsVD – dvuhstennyy protivotochnyy , protochnaya chast
sostoit iz 12 stupeney . Posle TsVD par s davleniem
3,6 MPa napravlyaetsya v kotloagregat dlya promezhutochnogo
peregreva , posle chego postupaet v TsSD 1 cherez 2 bloka , v
kazhdom iz kotoryh raspolozheny otsechnoy i reguliruyu –
shchiy klapany . TsSD 1 – odnopotochnyy , odnostennyy , imeet
10 stupeney . Iz TsSD 1 par davleniem 0,55 MPa postupaet v
TsSD 2, vypolnennyy dvuhpotochnym s shestyu stupenyami v
kazhdom potoke , iz kotoryh chetyre stupeni razmeshcheny do
verhnego otopitelnogo otbora , 2 stupeni mezhdu verhnim
i nizhnim otopitelnym otborami . Posle TsSD 2 chast pa-

73ra s davleniem 0,08 MPa napravlyaetsya v nizhniy otopi –
telnyy otbor , a chast v TsND . TsND – dvuhstennyy , dvuh –
potochnyy , v kazhdom potoke po 3 stupeni , v tom chisle re-
guliruyushchaya stupen . Davlenie para v otborah podderzhi –
vaetsya regulyatorami davleniya s pomoshchyu povorotnyh
diafragm .
Rabochie lopatki posledney stupeni TsND imeyut rabo –
chuyu dlinu 940 mm pri srednem diametre 2300 mm, chto so-
otvetstvuet vyhlopnoy ploshchadi oboih vyhlopov 14,1 m2.
Iz TsND par napravlyaetsya v kondensator .
Maksimalnuyu moshchnost 300 MVt turbina razvivaet
pri kondensatsionnom rezhime .

74

Risunok 2.8 – Prodolnyy razrez turbiny R-100-130/15.

75

Risunok 2.9 – Prodolnyy razrez turbiny PT-135/165-130/15.

76

Risunok 2.10, a – Prodolnyy razrez turbiny T-185/220-130-2
(prodolzhenie sm. na ris. 2.10, b).

77

Risunok 2.10, b (prodolzhenie ris. 2.10, a) –
Prodolnyy razrez turbiny T-185/220-130-2

78
Risunok 2.11, a – Prodolnyy razrez turbiny T-250/300-240
(prodolzhenie sm. na ris. 2.11, b).

79

Risunok 2.11, b (prodolzhenie ris. 2.11, a) –
Prodolnyy razrez turbiny T-185/220-130-240.

802.3 Parovye turbiny zarubezhnyh firm
Na pervyh elektrostantsiyah Rossii v nachale HH veka,
a takzhe na elektrostantsiyah , stroyashchihsya po planu GOELRO
(posle 1920 g.) zachastuyu montirovalos importnoe oboru –
dovanie . Na TETs Kuznetskogo metallurgicheskogo kombina –
ta ustanovleny turbiny firmy «Rato » (Frantsiya ). Chast
energeticheskogo oborudovaniya postupila v gody Velikoy
Otechestvennoy voyny , v chastnosti
, na Lipetskoy TETs i
Krasnoyarskoy TETs -1 ekspluatarovalis turbiny AP-25
(vsego 2 edinitsy ) firmy «M-W» (Metropoliten -Vik-
kers). Na Norilskoy TETs -1 i Novosibirskoy TETs -3 by-
li v ekspluatatsii 4 turbiny moshchnostyu po 50 MVt tipa
AK-50 yaponskoy firmy «Mitsubisi », kotorye polucheny
po reparatsiyam posle VOV . K sozhaleniyu , zarubezhnym oka-
zalsya i HTGZ .
2.3.1 Turbiny
Harkovskogo turbinnogo zavoda (HTZ
ili HTGZ ) (tablitsa 2.5)
V predvoennye gody zavod proizvodil turbiny moshch –
nostyu 50 i 100 MVt s chastotoy vrashcheniya 25 1/s po tipu
turbin amerikanskoy firmy «Dzheneral elektrik ».
No uzhe v 1957 g. HTGZ vypuskaet dvuhtsilindrovuyu
turbinu moshchnostyu 100 MVt s parametrami 8,8 MPa i
535 °S, a v 1958 g. – pervuyu turbinu s promezhutochnym
pe-
regrevom para moshchnostyu 159 MVt s parametrami 12,75 MPa i
565 °S, kotorye nashli shirokoe primenenie na vnov

81

Tablitsa 2.5 – Osnovnye pokazateli nekotoryh kondensatsionnyh turbin HTGZ

82stroyashchihsya GRES 60-70h godov HH veka, v t.ch. na Sibir –
skih GRES i TETs – Nazarovskaya GRES , Krasnoyarskaya
GRES -2, Irkutskaya TETs -10 i dr.
V 1960 g. HTGZ odnovremenno s LMZ stroit parovuyu
turbinu moshchnostyu 300 MVt na sverhkriticheskie para –
metry para (23,5 MPa i 560/565 ° S).
V 1964 g. na HTGZ izgotovlena turbina K-500-240-1, v
1974 g. – K-500-240-2, pervaya iz kotoryh rabotaet na Naza –
rovskoy GRES (Krasnoyarskiy kray ), vtoraya na Troitskoy
GRES (Chelyabinskaya oblast ). Turbina sostoit (risunok
2.12) iz odnopotochnyh TsVD i TsSD i dvuh dvuhpotochnnyh
TsND , imeet dva kondensatora , razvivaet moshchnost Nnom –
500 MVt , pri rashode para 1590 t/chas i Nmaks – 535 MVt
pri rashode 1650 t/chas.

Risunok 2.12 – Printsipialnaya shema turbiny
K-500- 240 HTGZ .
Vse turbiny bez kondensatorov 900 t, dlina bez gene-
ratora 29,5 m.
Sistemy smazki i regulirovaniya razdelnye . Emkost
maslobaka 52 m
3. Rabochey zhidkostyu v sisteme reguliro –
vaniya yavlyaetsya kondensat (kak i u turbiny K-300-240), po-
stupayushchiy ot napora kondensatnyh nasosov .

832.3.2 Turbiny firm dalnego zarubezhya
Parovye turbiny dlya energetiki izgotavlivayutsya vo
mnogih stranah mira : Anglii , Germanii , Frantsii , Shve –
tsii, Shveytsarii , Yaponii , Vengrii , Chehii i dr. Turbiny
imeyut sushchestvennye razlichiya ne tolko po parametram
para i tiporazmeram , no i po konstruktsii otdelnyh ele-
mentov i v tselom , a takzhe po tehnologii
izgotovleniya .
V SShA , Kanade i ryade drugih stran standartnoy chas-
totoy peremennogo toka prinyata chastota 60 gerts , poetomu
amerikanskie firmy vypuskayut parovye turbiny na
3600 i 1800 ob/min.
Shirokoe rasprostranenie v Amerike imeyut odno –
valnye turbiny na 3600 ob/min i dvuhvalnye , imeyushchie
na pervom valu 3600, a na vtorom 1800 ob/min (risunok
2.13). Prichem , dvuhvalnye turbiny , nesmotrya na bolee
vysokuyu stoimost , imeyut luchshuyu ekonomichnost .
Amerikanskie firmy «Dzheneral elektrik », «Vestin –
gauz», «Alis -Chalmers » proizvodyat moshchnye turbiny v od-
novalnom ispolnenii do 800 MVt , v dvuhvalnom -1300-
1400 MVt , kak pravilo , pyatitsilindrovye –
TsVD +dvuhpotochnyy TsSD +tri dvuhpotochnyh TsND , chislo
oborotov 3600.
Obedinenie angliyskih firm “AEJ”, “EE”, “EGE”
vypuskayut turbiny moshchnostyu 660 MVt na parametry
para 16,3 MPa , 538/538 ° S, Rk=4,4 kPa (K-660-166), chislo
oborotov – 3000.
Turbina prednaznachena dlya elektrostantsiy na orga-
nicheskom i yadernom toplive , imeet 5 tsilindrov , oblopa –
chivanie aktivnogo tipa , no nachinaya s TsSD rabochie lopat –
ki zakrucheny i imeyut povyshennuyu reaktivnost .

84

1 – turbina vysokogo davleniya 3600 ob/min; 2 – pod-
vod svezhego para v turbinu ; 3 – tsilindr srednego dav-
leniya ; 4 – zashchita ; 5 – turbina nizkogo davleniya 1800
ob/min; 6 – otvod ohlazhdayushchey vody iz kondensatora ;
7, 8 – dvuhpotochnye kondensatory .

Risunok 2.13 – Obshchiy vid turbiny moshchnostyu 900 MVt .

Frantsuzskoe obedinenie «Rato -Shneyder -SEM » vy-
puskayut turbiny moshchnostyu 600 MVt v sostave
TsVD +TsSD +2 dvuhpotochnyh TsND , na parametry 16,3 MPa ,
565/565 ° S, oblopachivanie TsVD i TsSD aktivnogo tipa ,
TsND – reaktivnogo .
Shveytsarskaya firma «VVS » dlya energetiki SShA pro-
izvodit dvuhvalnye agregaty moshchnostyu 1300 MVt na
parametry 24 MPa , 538/538 ° S. Oba vala odinakovoy moshch –
nosti i oborotov (3600). Turbina imeet 6 dvuhpotochnyh
tsilindrov . Pervyy val – TsVD +2TsND , vtoroy val –
TsSD +2TsND . Paroraspredelenie drosselnoe , oblopchiva –
nie reaktivnoe , rotory svarnye , barabannogo tipa .

852.4 Konstruktsii turbin dlya atomnyh elektrostantsiy
Rabochim telom PT na AES yavlyaetsya suhoy nasyshchen –
nyy ili peregretyy par.
V kachestve dvigatelya na AES poka primenyayut tolko
parovye turbiny , a reaktornye ustanovki raznotipny , chto
otrazhaetsya na organizatsii tehnologicheskogo protsessa
elektrostantsii i trebuet ih klassifikatsii po chislu kon-
turov , tipu reaktorov , parovyh
turbin , parametram i tipu
teplonositelya .
V chisle deystvuyushchih imeyutsya odnokonturnye , dvuh –
konturnye i trehkonturnye AES (risunok 2.14).
Trehkonturnye AES naibolee dorogie iz-za bolshogo
kolichestva oborudovaniya , t.k. sozdaetsya v 2hkonturnoy
sheme dopolnitelnyy , promezhutochnyy kontur dlya togo,
chtoby dazhe v avariynyh situatsiyah mozhno bylo izbezhat
kontakta radioaktivnoy sredy s vodoy ili vodyanym pa-
rom.
Osnovnye osobennosti turbin AES s reaktorami
VVER i RBMK svyazany s ih rabotoy na nasyshchennom pare i
obuslovleny sleduyushchimi prichinami :
Malyy raspolagaemyy teploperepad (∆h0), obychno
menee 60 % dlya turbin na peregretom pare . Prichem , mezhdu
chastyami srednego i nizkogo davleniya neobhodima separa –
tsiya i promperegrev para . chast srednego davleniya (ChSD )
vypolnyaetsya v vide odnogo tsilindra srednego davleniya
(TsSD ), a ChND turbiny sostoit obychno iz neskolkih tsi-
lindrov nizkogo davleniya (TsND ) i kazhdyy iz nih vypol –
nyaetsya dvuhpotochnym . Par posle TsSD i separatora –
promperegrevatelya postupaet parallelno vo vse TsND . V
TsND vyrabatyvaetsya 50-60 % moshchnosti turbiny .

86

a) – odnokonturnaya : 1 – reaktor ; 2 – kompensator ob-
ema; 3 – parogenerator ; 4 – turbina ; 5 – generator ;
6 – kondensator ; 7 – pitatelnyy nasos ; 8 – tsirkulya –
tsionnyy nasos .
b) – dvuhkonturnaya : 1 – reaktor ; 2 – paroperegreva –
tel; 3 – baraban -separator ; 4 – parogenerator ; 5 –
turbina ; 6 – generator ; 7 – kondensator ; 8 – pitatel –
nyy nasos ; 9 – tsirkulyatsionnyy nasos ; 10 – nagreva –
telnaya sektsiya reaktora .
Risunok 2.14 – Odnokonturnaya i dvuhkonturnaya
shemy AES .
Bolshoe vliyanie na k.p.d. turbiny okazyvayut poteri
s vyhodnoy skorostyu i poteri na drosselirovanie para v
parovpusknyh organah i resiverah iz-za bolshih obemov
para .
Dlya umensheniya poter s vyhodnoy skorostyu turbi –
ny proektiruyutsya s bolshimi summarnymi ploshchadyami
poslednih stupeney
, chto dostigaetsya vypolneniem bol –
shogo chisla potokov v TsND i samih TsND , chto ne vsegda op-
ravdano , poetomu chast turbin nasyshchennogo para vypol –
neny tihohodnymi (1500 ob/min).

87Dlya umensheniya poter davleniya pri drosselirova –
nii bolshoe vnimanie udelyaetsya konstruktsii reguli –
ruyushchih organov paroraspredeleniya – sovmeshchayut stopor –
nye i reguliruyushchie klapany , primenyayut zaslonki .
Bolshie obemnye propuski para (prevyshayut etot
pokazatel dlya turbin peregretogo para v 4-6 raz na vhode
i v 2 raza na vyhode ) trebuyut bolshih gabaritov parovpuska
i vypuska , poetomu nachinaya s moshchnosti 500-600 MVt vse
tsilindry turbiny vypolnyayut dvuhpotochnymi .
Dlya umensheniya vlazhnosti para (pri kotoroy rabota –
et bolshinstvo stupeney turbiny ) , chto znachitelno sni-
zhaet k.p.d. turbiny , neobhodimo vypolnyat vneshnyuyu i
vnutrennyuyu separatsiyu para i promperegrev , uslozhnyayu –
shchie konstruktsii .
Rabochie lopatki i drugie elementy turbiny iz-za
vlazhnosti para postoyanno podverzheny erozii pri rabote
i korrozii na stoyashchey turbine .
Vidy erozii – udarnaya , kogda na detali turbiny dey-
stvuyut kapli vlagi s bolshoy skorostyu ; mezhshchelevaya –
na stykah , v zazorah i eroziya vymyvaniya – v separatorah ,
resiverah , labirintovyh uplotneniyah , kogda na detali
turbiny deystvuet vlaga v vide struy . Dlya borby s erozi –
ey i korroziey , krome umensheniya vlazhnosti para , trebu –
etsya vysokoe kachestvo proektirovaniya , isklyuchayushchee za-
stoynye zony , karmany , obespechenie nadezhnogo dreniro –
vaniya truboprovodov i elementov oborudovaniya , a takzhe
primenenie iznosostoykih materialov v vide nerzhaveyu –
shchih vysokohromistyh staley .
Pri proektirovanii turbin AES zakladyvayutsya
bolshie zapasy prochnosti iz-za nevozmozhnosti nemed –
lennogo ostanova reaktora .
Iz-za bolshogo obema para i protyazhennosti paro –
provodov mezhdu tsilindrami i v sheme turboustanovki

88vozmozhen razgon turbiny posle prekrashcheniya dostupa
svezhego para (chto harakterno dlya vseh turbin s prompe –
regrevom ). Veroyatnost razgona uvelichivaetsya za schet
vskipaniya vlagi , skondensirovavsheysya v protochnoy chasti
turbiny . Raschet i praktika pokazali , chto pri sbrose na-
gruzki chastota vrashcheniya rotora za schet etogo vozrastaet na
15-25 %, poetomu v turbinah nasyshchennogo para pered ka-
zhdym TsND ustanavlivayut otsechnye zaslonki .
Esli turbina rabotaet v odnokonturnoy sheme , t.e. v
nee postupaet radioaktivnyy par, to predyavlyayutsya do-
polnitelnye trebovaniya kak k konstruktsii turbiny , tak
i ee ekspluatatsii , t.e. dolzhna byt obespechena biologiche –
skaya zashchita .
2.4.1 Zavody -izgotoviteli turbin dlya AES
Perventsem proizvodstva turbin
dlya AES , rabotayu –
shchih nasyshchennym parom , v byvshem SSSR byl Harkov –
skiy turbinnyy zavod , kotoryy s 1958 g. nachal vypusk
turbin sredney moshchnosti .
V 1969 g. zavod vypustil turbinu moshchnostyu 220 MVt
dlya raboty s VVER na dvuhkonturnyh AES na nachalnoe
davlenie 4,3 MPa i chastotu vrashcheniya 50 1/s.
V 1970 g. zavod vypustil turbinu moshchnostyu 500 MVt
dlya raboty po odnokonturnoy sheme s nachalnym davleni –
em suhogo nasyshchennogo para 6,46 MPa i chastotoy vrashche –
niya 50 1/s.
V 1975 g. HTGZ vypustil svoyu pervuyu tihohodnuyu
turbinu (25 1/s) moshchnostyu 500 MVt na davlenie 5,88 MPa
dlya raboty s reaktorami VVER , a zatem i moshchnostyu
1000 MVt na te zhe parametry .
Turbiny HTGZ shiroko ispolzuyutsya na Novovoro –
nezhskoy , Leningradskoy , Kolskoy i dr. AES .

89Na Beloyarskoy AES im. I.V.Kurchatova rabotayut se-
riynye kondensatsionnye turbiny LMZ (dlya peregretogo
para ) moshchnostyu 100 MVt (K-100-90) na vtorom bloke (ri-
sunok 2.14) i 200 MVt (K-200-130) na tretem bloke .
Na etoy stantsii ustanovleny spetsialnye atomnye
reaktory tipa BN-600, vyrabatyvayushchie par vysokogo
davleniya .

1 – tsirkulyatsionnyy nasos ; 2 – reaktor ; 3 – ispari –
telnyy kanal ; 4 – paroperegrevatelnyy kanal ;
5 – separator para ; 6 – barboter ; 7 – pitatelnyy na-
sos; 8 – ochistka kondensata ; 9 – razdatochnye kollekto –
ry; 10 –kondensatnye nasosy .
Risunok 2.15 – Printsipialnaya shema vtorogo bloka
Beloyarskoy AES .
V FRG firma KWU vypustila turbinu monostyu
1200-1330 MVt s chislom oborotov 1500 v
minutu na davle –
nie 5,4 MPa s drosselnym paroraspredeleniem , reaktiv –
nym oblopachivaniem . Turbina sostoit iz dvuhpotochnogo
TsSD i treh dvuhpotochnyh TsND . Dlina turbiny 42,6 m.
Shveytsarskaya firma «Broun -Boeri » dlya SShA vypus –
tila turbinu moshchnostyu 1160 MVt , na 1800 ob/min s

90R0=5,4 MPa , paroraspredelenie drosselnoe , oblopachiva –
nie reaktivnoe . Sostoit iz dvuhpotochnyh TsSD i treh
dvuhpotochnyh TsND . Obshchaya dlina 65 m.
Amerikanskaya firma «Dzheneral -elekirik » (GE) izgo-
tovila turbinu moshchnostyu 850 MVt , 1800 ob/min, sostoit
iz dvuhpotochnogo TsSD i dvuh dvuhpotochnyh TsND .
Osnovnye harakteristiki turbin nasyshchennogo para
otechestvennogo proizvodstva privedeny v tablitsah 2.6 i 2.7.

91
Tablitsa 2.6 – Osnovnye harakteristik turbin nasyshchennogo para
dlya AES s VVER

92

Tablitsa 2.7 – Osnovnye harakteristik turbin nasyshchennogo para
dlya AES s RBMK

933 VOZMOZhNYE POVREZhDENIYa UZLOV
I DETALEY PAROVYH TURBIN
Iz izvestnyh sluchaev povrezhdeniya turbin v bolshin –
stve osnovnuyu rol igraet chelovecheskiy faktor (vina per-
sonala ) i na vtorom meste vina zavoda -izgotovitelya .
Naprimer , na turbine AT-25 byla ostavlena zaglushka
na masloprovode k pervomu podshipniku , chto bylo obna –
ruzheno tolko posle puska
turbiny – v rezultate povre –
zhden kombinirovannyy podshipnik .
Iz-za zanosa protochnoy chasti solyami avariyno osta-
novlena turbina PT-50-90/10. Manometr , po kotoromu kon-
troliruyut davlenie v kontrolnoy stupeni , iz-za zanosa
impulsnoy trubki pokazyval odnu i tu zhe velichinu .
Prichinoy zanosa yavilos neudovletvoritelnoe kachestvo
para iz-za nepravilnoy sborki separatsionnogo ustroyst –
va v barabanah kotlov PK-10 pri montazhe .
Obnaruzhen progib rotora TsVD turbiny PT-50-90/10.
Iz-za defitsita moshchnosti , v narushenie instruktsii po
ekspluatatsii , cherez 10 chasov posle avariynogo ostanova
turbiny byla otklyuchena podacha masla na podshipniki i
ostanovleno valopovorotnoe ustroystvo dlya vskrytiya tsi-
lindra .
Na odnoy iz TETs oshibochno bylo slito maslo s mas-
lobaka rabotayushchey turbiny PT-25-90/10.
V privedennyh sluchayah nalitso vina obsluzhivayushchego
personala . No est i drugie sluchai :
Turbina K-100-90 avariyno ostanovlena iz-za posto –
ronnego shuma v TsVD . Posle vskrytiya obnaruzhena polom –
ka dvuh lopatok reguliruyushchey stupeni TsVD , vysota koto –
ryh poryadka 50 mm. Narusheniy instruktsii po ekspluata –
tsii turbiny ne obnaruzheno . Analogichnyy sluchay pro-
izoshel na takoy zhe turbine drugoy TES .

94Posle vskrytiya tsilindrov turbiny PT-50-90/10 v ka-
pitalnyy remont na vosmoy stupeni rotora nizkogo dav-
leniya obnaruzheny oborvannymi dve diametralno raspo –
lozhennyh rabochih lopatki . Turbina do ostanova rabotala
bez zamechaniy , narusheniy instruktsii po ekspluatatsii ne
obnaruzheno . Na diagramme registratora vibratsii za pol-
goda do ostanova zafiksirovano bukvalno sekundnoe po
vremeni prevyshenie normy vibratsii , t.e. rotor kak by
samootbalansirovalsya i turbina do ostanova rabotala
normalno .
Ochevidno , chto v poslednih dvuh sluchayah nalitso zavo-
dskoy defekt .
3.1 Popadanie v turbinu vody i holodnogo para
Pri popadanii vody v turbinu proishodit vodyanoy
udar , chto pri bolshom kolichestve vody privodit k pol-
nomu razrusheniyu
protochnoy chasti tsilindra , a pri malyh
kolichestvah – k rezkomu ohlazhdeniyu uchastkov rotora i
statora , posleduyushchey ih deformatsii , zadevaniyam i rez-
komu usileniyu vibratsii .
Zabros vody v turbinu po paroprovodam svezhego para
vozmozhen pri puskovyh rezhimah i pri neudovletvori –
telnoy rabote kotla , osobenno pri rezkom nabore nagruz –
ki na turbinu , kogda davlenie svezhego para pered turbi –
noy bystro snizhaetsya , chto privodit k uvlecheniyu vody iz
kotla .
Takzhe voda i holodnyy par mogut popast v turbinu
iz regenerativnyh podogrevateley pri neispravnosti
drenazhnoy sistemy poslednih ili pri povrezhdenii tru-
bok podogrevateley .
V blochnyh ustanovkah zabros vody v turbinu mozhet
proizoyti iz truboprovodov promezhutochnogo peregreva

95para pri ih nedostatochnom progreve i drenirovanii ili
neispravnosti klapanov vpryska kondensata pri reguli –
rovanii temperatury para .
Priznakami vodyanogo udara yavlyayutsya :
– rezkoe snizhenie temperatury svezhego para ;
– rezkoe snizhenie temperatury metalla tsilindra
turbiny ;
– gidravlicheskie udary v paroprovodah svezhego para ,
promperegreva , otborov i perepusknyh trub ;
– metallicheskiy shum i udary vnutri tsilindra turbi –
ny iz-za korobleniy i zadevaniy vnutri protochnoy chasti ;
– uvelichenie osevogo sdviga rotora i povyshenie tem-
peratury kolodok upornogo podshipnika ;
– poyavlenie «belogo » para (iz-za bolshoy vlazhnosti )
iz flantsevyh soedineniy stopornogo i reguliruyushchih
klapanov , tsilindra , kontsevyh uplotneniy .
Pri poyavlenii hotya by odnogo iz priznakov vodyanogo
(gidravlicheskogo ) udara turbinu nuzhno nemedlenno ot-
klyuchit knopkoy avtomata bezopasnosti i sorvat vakuum
dlya umensheniya vybega (vrashcheniya ) rotora .
3.2 Povrezhdeniya rabochih i napravlyayushchih lopatok
Samaya dorogaya i uyazvimaya chast turbiny – rabochie i
napravlyayushchie (soplovye ) lopatki , povrezhdeniya kotoryh
proishodyat po prichinam :
– gidravlicheskih udarov , popadaniya postoronnih
predmetov i zadevaniy o detali statora ;
– nedostatochnoy staticheskoy
prochnosti , privodyashchey k
otryvu bandazhey , provolochnyh svyazey i rabochih lopatok ;
– ustalosti materiala iz-za vibratsii rabochih lopa –
tok;
– korrozionnogo , eroziynogo i abrazivnogo iznosa .

963.2.1 Pri popadanii v protochnuyu chast vody naprya –
zhennost rabochih lopatok uvelichivaetsya iz-za zakuporki
chasti kanalov dlya prohoda para , vsledstvie chego rastet
raznost davleniy na venets , i sootvetstvenno napryazhenie
izgiba v lopatkah . Krome togo, zapolnenie nizhney chasti
korpusa vodoy ili parovodyanoy smesyu uvelichivaet so-
protivlenie lopatok vrashcheniyu , chto privodit k izlomu
lopatok .
Popadanie v protochnuyu chast postoronnih predmetov ,
v osnovnom , boltov , gaek, melkogo instrumenta privodit
snachala k silnym udaram , vyzyvayushchim vykrashivanie
lopatok , , a zatem k zaklinivaniyu v kakom -libo zazore me-
zhdu rabochimi i napravlyayushchimi lopatkami , chto zachastuyu
privodit k polnomu razrusheniyu lopatochnogo apparata
stupeni .
Zadevanie rabochih lopatok o napravlyayushchie mozhet
proizoyti iz-za osevogo sdviga rotora , bolshogo otnosi –
telnogo udlineniya ili ukorocheniya rotora otnositelno
statora pri narushenii rezhima puska .
Radialnye zadevaniya vozmozhny pri izgibe vrashchayu –
shchegosya rotora ili koroblenii korpusa turbiny .
3.2.2 Otryv rabochih lopatok ot diska proishodit
tolko iz-za grubyh narusheniy tehnologii ih proizvodst –
va ili ekspluatatsii , a
takzhe pri znachitelnom prevyshe –
nii chastoty vrashcheniya rotora turbiny pri sbrose nagruz –
ki iz-za neudovletvoritelnoy raboty sistemy reguliro –
vaniya ili neplotnosti reguliruyushchih i zashchitnyh orga-
nov.
Osobenno opasen otryv lopatok poslednih stupeney ,
privodyashchiy k silnoy vibratsii i povrezhdeniyu trubnoy
sistemy kondensatora .

97Kak pravilo , otryvu lopatki predshestvuet obrazova –
nie treshchin , kotorye voznikayut iz-za nedobrokachestvenno –
go materiala , nepravilnoy tehnologii remonta , ustalo –
sti materiala , korrozii .
3.2.3 Vozniknoveniyu vibratsii lopatok sposobstvuyut
vozmushchayushchie sily , istochnikom kotoryh yavlyayutsya tehno –
logicheskie i konstruktivnye otkloneniya v protochnoy chas-
ti, t.k. soplovye kanaly nevozmozhno vypolnit strogo
odinakovymi (shagom ,
uglami povorotov , prohodnymi se-
cheniyami ). Poetomu iz soplovyh kanalov vytekayut strui
para s neskolko razlichnymi rashodami , skorostyami , v re-
zultate chego oni s raznoy siloy deystvuyut na rabochie
lopatki pri prohozhdenii poslednih pered nimi .
Osobenno silnym istochnikom vozmushchayushchih sil yav-
lyaetsya partsialnyy (chastichnyy ) podvod para .
Na risunke 3.1 pokazany tri formy tangentsialnyh
kolebaniy edinichnoy korotkoy lopatki . S uvelicheniem
dliny lopatki nachinayut igrat znachitelnuyu rol aksi –
alnye i krutilnye formy kolebaniy .
Znanie sobstvennyh chastot kolebaniy lopatok (proiz –
voditsya s pomoshchyu EVM ) neobhodimo dlya otstroyki ih ot
rezonansa , t.e. ot sovpadeniya s chastotoy vozmushchayushchih
sil. Dlya otstroyki ot rezonansa v moshchnyh turbinah rabo –
chie lopatki s pomoshchyu svarki ili dvoynogo bandazha so-
edinyayut v pakety .

98

Risunok 3.1 – Pervye tri glavnye formy kolebaniy
edinichnoy lopatki .
Vibratsiya rabochih lopatok privodit k ustalosti ih
materiala , iz-za chego v naibolee napryazhennyh mestah po-
yavlyayutsya treshchiny ustalosti , chto yavlyaetsya osnovnoy pri-
chinoy povrezhdeniya rabochih lopatok (risunok 3.2)

Risunok 3.2 – Ustalostnyy izlom lopatki po
otverstiyu pod svyazyvayushchuyu provoloku .

993.2.4 Korroziey nazyvaetsya protsess razrusheniya po-
verhnosti detaley pod vozdeystviem agressivnoy vneshney
sredy . Obshchaya korroziya proishodit pri nalichii v pare
kisloroda i ego soedineniy – okisi i dvuokisi ugleroda ,
poetomu osnovnoy meroy borby s korroziey yavlyaetsya ho-
roshaya deaeratsiya pitatelnoy vody .
Eroziey nazyvayut poverhnostnoe razrushenie detaley
vsledstvie mehanicheskogo vozdeystviya kapel , plenok i
struek , soderzhashchihsya v osnovnom parovom potoke . Obychno
schitayut , chto eroziya imeet mehanicheskiy i kavitatsionnyy
harakter (risunok 3.3).
a) b)

a) – vhodnye kromki rabochih lopatok 20oy stupeni
turbiny K-300 posle 14 tys.chasov ekspluatatsii ;
b) -vyhodnye kromki rabochih lopatok poslednih stu-
peney .
Risunok 3.3 – Eroziya lopatok .

100Dlya umensheniya erozionnogo iznosa lopatok neobho –
dimo umenshat vlazhnost para na poslednih stupenyah
turbin , drenirovanie (evakuatsiyu ) obrazuyushcheysya vlagi iz
protochnoy chasti i pravilnoe proektirovanie TsND , is-
klyuchayushchee obrazovanie zon obratnyh tokov para pri ma-
lyh nagruzkah .
Abrazivnyy iznos rabochih lopatok pervoy stupeni
TsVD i TsSD yavlyaetsya odnim iz vidov erozionnogo razru –
sheniya (risunok 3.4).

a, b – reguliruyushchaya stupen ; v – pervaya stupen TsSD .
Risunok 3.4 – Abrazivnyy iznos rabochih lopatok
pervyh stupeney .
Prichem , abrazivom sluzhat chastitsy okaliny razmerom
do 300 mkm, obrazuyushchiesya na vnutrennih poverhnostyah
nagreva , v osnovnom pryamotochnyh kotlov . Intensivnomu
abrazivnomu iznosu sposobstvuyut chastye ostanovy i pus-
ki kotlov , osobenno v puskonaladochnyy period , kogda v
kotle sozdayutsya
blagopriyatnye usloviya dlya korrozii .

1013.3 Povrezhdeniya valov i rotorov
3.3.1 Hrupkie razrusheniya rotorov
Hrupkie razrusheniya rotorov vedut k polnomu razru –
sheniyu tsilindrov , povrezhdeniyu drugogo oborudovaniya .
Voznikayut v osnovnom :
– iz-za nizkogo kachestva materiala rotora . Osobenno
opasny flokeny – gazoobraznye vklyucheniya , obrazuyushchiesya
v otlivke pri narushenii tehnologii izgotovleniya rotora .
Effektivnym metodom ih obnaruzheniya yavlyaetsya ultra –
zvukovaya
defektoskopiya pri izgotovlenii rotora i tshcha-
telnyy osmotr osevoy rastochki rotora vo vremya kapi –
talnyh remontov na predmet vyyavleniya treshchin .
– iz-za vysokih dinamicheskih napryazheniy pri vne-
zapnoy i silnoy razbalansirovke rotora , kotorye rezko
uvelichivayutsya , naprimer , pri obryve dlinnoy lopatki .
– pri nepravilnyh provedeniyah puska turbin iz ho-
lodnogo sostoyaniya . Poetomu neobhodimo strogo soblyudat
puskovye instruktsii zavoda -izgotovitelya i mestnye , oso-
benno po temperaturnomu rezhimu metalla .
3.3.2 Obrazovanie treshchin v rotorah
Treshchiny v rotorah i valah turbin mogut obrazovy –
vatsya ne tolko na vnutrenney rastochke , no i na poverh –
nosti vsledstvie ustalosti i osobenno termicheskoy (ma-
lotsiklovoy ustalosti ).
Pri vrashchenii vala napryazheniya
izgiba dostigayut
maksimalnyh znacheniy v mestah kontsentratsii , t.e. v mes-
tah rezkih izmeneniy diametrov secheniy , teplovyh i
shponochnyh kanavok i t.d.

102Treshchiny termicheskoy ustalosti voznikayut v teh mes-
tah, gde temperatura dostigaet maksimalnyh znacheniy i
imeyutsya rezkie perehody , nadrezy , teplovye kanavki (ri-
sunok 3.5).
Rabochie lopatki

Risunok 3.5 – Mesta vozniknoveniya treshchin
termicheskoy ustalosti v rotorah turbin .

V nastoyashchee vremya ustanovleno , chto temperaturnye
napryazheniya v rotorah TsVD i TsSD – glavnaya prichina , og-
ranichivayushchaya skorost puska i nagruzheniya turbiny .

3.3.3 Progiby valov

Neravnomernyy progrev ili ostyvanie vala ili roto –
ra privodit k vozniknoveniyu vibratsii turbiny iz-za iz-
giba vala (rotora ), kak pravilo , ischezayushchego posle pro-
greva . No byvayut sluchai , chto iskrivlenie (izgib ) vala so-
hranyaetsya i mozhet byt ustraneno tolko v zavodskih us-
loviyah .
Prichinami progiba vala mogut byt :
– popadanie v turbinu vody ili holodnogo para (chashche
iz paroprovodov otborov ), chto vyzyvaet ohlazhdenie roto –
ra i poyavlenie zony ostatochnyh plasticheskih deforma –
tsiy;

103- radialnoe zadevanie rotora o nepodvizhnye detali
pri povyshennoy vibratsii rotora ili temperaturnom iz-
gibe vala i korpusa turbiny .

3.4 Povrezhdeniya diskov

Pod deystviem periodicheskih impulsov so storony
parovogo potoka voznikaet vibratsiya diskov i svyazannye s
ney ustalostnye razrusheniya .
Vibratsiya diskov , kak i rabochih lopatok , opasna pri
rezonanse , t.e. sovpadenii chastot sobstvennyh kolebaniy s
chastotoy vozmushchayushchih sil. Opasnym vibratsiyam bolshe
podverzheny tonkie diski , chastota sobstvennyh kolebaniy
kotoryh nevelika . Razlichayut dve formy kolebaniy : zon-
tichnye – rezhe i veernye (risunok 3.6), naibolee raspro –
stranennye .

Risunok 3.6 – Zontichnye (a) i veernye (b) formy
kolebaniy diskov .

104Vsledstvie vibratsii v materiale diska proyavlyaetsya
yavlenie ustalosti metalla , vedushchee k poyavleniyu treshchin
ustalosti (risunok 3.7).

Risunok 3.7 – Treshchina ustalosti v diske
reguliruyushchey stupeni .
Treshchiny voznikayut v mestah kontsentratsii napryazhe –
niy: razgruzochnyh otverstiy , galtelyah , riskah , tsarapinah .
Razrushenie diskov yavlyaetsya tyazheloy avariey , privo –
dyashchey k polnomu razrusheniyu turbiny , povrezhdeniyu so-
sednego oborudovaniya , ugroze personalu . K razrusheniyu
diskov privodit razgon turbiny ili otkaz sistem reguli –
rovaniya i zashchity , t.
k. napryazheniya v diske proportsio –
nalny kvadratu chastoty vrashcheniya . Ochevidno , chto soder –
zhanie v idealnom sostoyanii sistem regulirovaniya i za-
shchity yavlyaetsya glavnym usloviem , isklyuchayushchim razgon
turbiny pri rezkom sbrose nagruzki i otklyuchenii genera –
tora ot seti.
Razryv diska mozhet proizoyti iz-za nekachestvennogo
metalla ili nepravilnoy ego obrabotki .
Osnovnoy prichinoy razryva diskov v usloviyah eks-
pluatatsii yavlyayutsya treshchiny , poyavlyayushchiesya v rezultate

105ustalosti ili korrozii , posledstviya kotoroy osobenno
tyazhely , kogda ona proishodit v zone vysokih napryazheniy .
Korroziya pod napryazheniem , kak pravilo , vedet k poyavle –
niyu treshchin , a zatem i k polnomu razrusheniyu detali (ri-
sunok 3.8).

Risunok 3.8 – Razryv diska turbiny vsledstvie
korrozii pod napryazheniem .
3.5 Progib diafragm
Progiby diafragm – ochen opasnoe yavlenie , t.k. voz-
nikayut zadevaniya vrashchayushchihsya detaley o nepodvizhnye s
posleduyushchim povrezhdeniem lopatochnogo apparata . Pro-
gib mozhet proishodit kak po hodu para , tak i protiv ne-
go, vnezapno ili razvivatsya postepenno .
Vnezapnyy progib voznikaet pri
rezkom uvelichenii
perepada davleniy na diafragmu iz-za peregruzki turbiny

106ili pri gidravlicheskom udare . Postepennyy progib dia-
fragm pervyh stupeney TsVD i TsSD (pri promperegreve )
proishodit iz-za polzuchesti materiala .
Progib diafragm navstrechu dvizheniyu para proisho –
dit pri ee zashchemlenii v rastochke korpusa ili oboymy iz-
za nedostatochnyh montazhnyh zazorov ili vnezapnogo po-
vysheniya temperatury para , pri kotorom diafragma ras-
shiryaetsya bystree korpusa turbiny .
3.6 Povrezhdeniya korpusov
3.6.1 Razrusheniya s poterey germetichnosti vozmozhny
vsledstvie poyavleniya krupnyh treshchin termicheskoy usta-
losti , chto harakterno dlya korpusov TsVD i TsSD , rabotayu –
shchih pri vysokih temperaturah , ili za schet energii razle –
tayushchihsya detaley (lopatok , oblomkov , diskov ) – dlya kor-
pusov TsND , v kotoryh tsentrobezhnye sily vrashchayushchihsya
detaley veliki , a korpus – tonkiy .
3.6.2 Obrazovanie treshchin termicheskoy ustalosti iz-
za konstruktivnyh nedostatkov ili narusheniya puskovyh
rezhimov v protsesse ekspluatatsii .
Treshchiny termicheskoy ustalosti poyavlyayutsya vsledst –
vie vozniknoveniya v stenkah korpusa vysokih povtoryayu –
shchihsya pri chastyh puskah temperaturnyh napryazheniy .
Prichem , poyavlyayutsya v mestah naibolshih temperatur i
skorost izmeneniya temperatur takzhe maksimalnaya (
ri-
sunki 3.9 i 3.10).

107

a) – nizhnyaya polovina b) – verhnyaya polovina
korpusa ; korpusa .
Risunok 3.9 – Tipichnoe raspolozhenie treshchin v verh –
ney chasti korpusa turbiny moshchnostyu 66 MVt na para –
metry para 6 MPa i 480 °S, rabotayushchey v rezhime chastyh
puskov ; prorabotala 7 let, puskalas 1124 raza.
Kak pravilo , eto parovpusknye chasti TsVD i TsSD (dlya
turbin s promperegrevom ).

108

Risunok 3.10 – Vid treshchin termicheskoy ustalosti
na vnutrenney poverhnosti korpusa TsVD .
3.6.3 Koroblenie korpusov , pod kotorym ponimayut
ostatochnoe izmenenie ego formy , chto privodit k izmene –
niyu tsilindricheskih rastochek i narusheniyu plotnosti
flantsevogo soedineniya . Razem schitaetsya plotnym , esli
pri zatyazhke razema TsVD cherez odnu -dve shpilki , a TsSD
cherez 3-4 shpilki shchup tolshchinoy 0,05 mm
nigde ne prohodit .

109Prichinami korobleniya korpusov yavlyayutsya :
– nepravilnaya termoobrabotka korpusa , kogda osta-
tochnye napryazheniya , voznikayushchie pri lite i zatverdeva –
nii polnostyu ne snyaty . Udaetsya ustranit neodnokrat –
noy shabrovkoy razema ;
– polzuchest metalla korpusa pri vysokih parametrah
para , osobenno v zone parovpuska ;
– popadanie v korpus vody i holodnogo para ;
– chrezmerno bystrye puski , osobenno iz holodnogo so-
stoyaniya , kogda vozmozhna kondensatsiya para i rezkiy mest –
nyy nagrev , vyzyvayushchiy koroblenie .
Mery preduprezhdeniya korobleniya vytekayut iz ego
prichin : strogoe vyderzhivanie nachalnyh parametrov para
i soblyudenie rezhimov puska turbiny .
Effektivnym konstruktivnym resheniem borby s
proparivaniem vnutrennego poyaska gorizontalnogo raz-
ema, voznikayushchego pri koroblenii tsilindra (korpusa )
yavlyaetsya predlozhennaya VTI ustanovka v razeme spetsi –
alnoy shponki dlinoy okolo 200 mm (risunok 3.11).
Korobleniyu podverzheny i korpusa TsND .

1 – obnizka ; 2 – ogranichitelnye shtifty ; 3 – shponka ;
4 – ploskaya pruzhina .
Risunok 3.11 – Uplotnenie gorizontalnogo razema
TsVD i TsSD .

1103.7 Povrezhdeniya podshipnikov
Dlya obespecheniya nadezhnoy raboty podshipnikov , a
sledovatelno , i samoy turbiny yavlyaetsya ne menee nadezh –
noe maslosnabzhenie .
Prekrashchenie podachi masla k podshipnikam privodit
k vyplavleniyu babbitovoy zalivki i zadevaniyam v pro-
tochnoy chasti s posleduyushchim ee razrusheniem .
Prichinami prekrashcheniya podachi masla k podshipni –
kam mogut byt :
– nizkoe kachestvo
masla (obvodnennoe , zagryaznennoe ,
ne udovletvoryayushchee trebovaniyam PTE );
– neudovletvoritelnaya rabota maslyanyh nasosov ;
– nepravilnaya ekspluatatsiya maslyanogo baka , esli v
nem ne proizvoditsya dolzhnaya ochistka i deaeratsiya masla ;
– nenadezhnaya rabota masloohladiteley i dr.
Povrezhdenie babbitovoy zalivki podshipnikov mozhet
proizoyti iz-za nekachestvennogo babbita (dlya podshipni –
kov turbin primenyaetsya tolko marka B-83); narusheniya
tehnologii zalivki babbitom vkladyshey ; nepravilnoy
sborki podshipnikov .
Temperatura masla na vhode i vyhode iz podshipnikov
podlezhit kontrolyu samopishushchimi priborami .
Povyshenie temperatury babbita otdelnyh kolodok
upornogo podshipnika ukazyvaet na nepravilnuyu sborku
ego ili podgonku kolodok .
Postepennoe uvelichenie temperatury vseh kolodok
svidetelstvuet o roste osevogo usiliya na podshipnik .
Prichinami povysheniya osevogo usiliya na kolodki uporno –
go podshipnika mogut byt :
– gidravlicheskiy udar , pri kotorom proishodit zaku-
porka vodoy rabochih kanalov i uvelichivaetsya perepad
davleniya na stupen ;

111- zakatka vyhodnyh kromok rabochih lopatok pri popa –
danii postoronnego predmeta ;
– pri otlozhenii soley v protochnoy chasti ;
– pri stachivanii grebeshkov uplotneniy s uvelicheni –
em stepeni reaktsii stupeni ;
– pri vnezapnom narushenii balansa rashodov para che-
rez tsilindry turbiny ;.
Dlya obespecheniya postoyannogo kontrolya temperatury
babbitovoy zalivki kazhdaya kolodka snabzhaetsya termopa –
roy (risunok 3.12), podklyuchaemoy k samopistsam .

1 – kolodka ; 2 – babbitovaya zalivka ; 3 – goryachiy spay ;
4 – termopara v asbestovoy opletke ; 5 – provoda v
hlorvinilovoy trubke .
Risunok 3.12 – Izmerenie termoparami temperatury
babbitovoy zalivki kolodok upornogo podshipnika .
3.8 Narusheniya v sistemah paroraspredeleniya , reguli –
rovaniya i zashchity

1123.8.1 Detali i elementy ukazannyh sistem igrayut og-
romnuyu rol v obespechenii nadezhnosti raboty vsego tur-
boagregata . Nepoladki i povrezhdeniya v nih privodyat k
nemedlennomu ostanovu turbiny , a inogda i k povrezhde –
niyu ee.
K rabote sistem paroraspredeleniya , regulirovaniya i
zashchity predyavlyayutsya ochen vysokie trebovaniya i tem ne
menee detali i elementy etih sistem yavlyayutsya naibolee
avariynymi , poroy privodyashchimi k ochen tyazhelym po-
sledstviyam .
Tak, v seredine proshlogo veka na odnoy iz elektro –
stantsiy iz-za nepoladok v sisteme regulirovaniya po pri-
chine obrazovaniya v maslosisteme okisi zheleza , pronik –
shey v servomotory stopornogo i reguliruyushchego klapa –
nov, s dvuhtsilindrovoy turbinoy moshchnostyu 60 MVt , pa-
rametrami 6,3 MPa i 482 °S proizoshla tyazhelaya avariya ,
razvitiyu kotoroy sposobstvovalo oshibochnoe otklyuchenie
vozbuditelya generatora , chto dolzhno bylo perevesti agre-
gat v rezhim holostogo hoda . Odnako , iz-za zaderzhki zakry –
tiya stopornogo i reguliruyushchih klapanov (iz-za vysheuka –
zannyh otlozheniy ) proizoshel razgon turbiny s 50 do
83 1/s (4980 ob/min) s ee razrusheniem . V rezultate avarii
dva cheloveka pogiblo , devyat – raneny . TsND turbiny byl
polnostyu razrushen , 11 diskov iz 12 otdelilis ot vala,
kotoryy byl sloman v chetyreh mestah . Kuskami rotora i
tsilindra povredilo kryshu i steny mashinnogo zala, pod-
kranovye puti . Disk posledney stupeni okazalsya v 135 m
ot turbiny . Rotor TsVD byl poloman v zone zadnego uplot –
neniya , a rotor generatora – na otdelnye chasti .
3.8.2 Chastymi prichinami otkazov iz-za organov paro –
raspredeleniya yavlyayutsya izgiby , obryvy shtokov klapanov
i vypressovka sedel iz korpusa vsledstvie ustalosti me-

113talla , vyzyvaemoy vibratsiey klapana pod deystviem voz-
mushchayushchih sil.
Osnovnoy prichinoy vibratsii klapanov yavlyaetsya ne-
statsionarnoe techenie para mezhdu klapanom i sedlom i
pulsatsiya davleniya para , postupayushchego k klapanu i vy-
zyvayushchaya peremennye napryazheniya izgibu .
Sereznoy problemoy yavlyaetsya prochnost korpusov
stopornyh i reguliruyushchih klapanov i ih plotnost , t.k.
oni rabotayut v krayne neblagopriyatnyh usloviyah pri vy-
sokih davleniyah i temperature , prichem bystro izmenyayu –
shchihsya vo vremeni , chto privodit k obrazovaniyu treshchin
(risunok 3.13).

Risunok 3.13 – Mesta poyavleniya treshchin v korpuse
stopornogo klapana .
Dlya umensheniya temperaturnyh napryazheniy , vozni –
kayushchih v korpusah klapanov osobenno pri puske turbin ,
tshchatelno produmyvayut ih formu , chtoby izbezhat smezh –
nyh elementov razlichnoy tolshchiny , perehody s bolshimi
radiusami , flantsy po vozmozhnosti uzhe.

114Do puska turbiny organizovyvayut progrev klapanov s
nebolshoy skorostyu , ustanavlivayut kozhuha , v kotorye
podaetsya goryachiy par dlya predvaritelnogo progreva kla-
pana (osobenno kryshki ).
3.8.3 Dvizhenie ot shtoka servomotora k shtoku klapana
proizvoditsya peredatochnym mehanizmom , sostoyashchim iz
zubchatoy reyki i raspredelitelnogo vala s shesterney i
kulachkami .
Dlya obespecheniya horoshey chuvstvitelnosti mehanizm
snabzhen bolshim chislom podshipnikov kacheniya i zubcha –
tymi peredachami s malymi zazorami . I v to zhe vremya on
raspolozhen v oblasti vysokih i neravnomernyh tempera –
tur, chto privodit k neravnomernym teplovym deformatsi –
yam ego elementov i rychagov , vyzyvayushchih pereraspredele –
nie nagruzok na podshipniki , deformatsii i narusheniyu
raboty peredatochnogo mehanizma . A eto, prezhde vsego ,
skazyvaetsya na uvelichenii stepeni nechuvstvitelnosti
sistemy regulirovaniya , a znachit , k uvelicheniyu stepeni
samoproizvolnyh kolebaniy nagruzki . V protsesse eks-
pluatatsii vozmozhny zaedaniya podshipnikov i zubchatoy
reyki .
3.8.4 Nepoladki v sisteme regulirovaniya (zolotniki ,
servomotory , peredatochnye svyazi , regulyatory skorosti i
t.d.) chashche vsego proishodyat iz-za nekachestvennogo masla
ili drugoy rabochey
zhidkosti . Zagryaznenie ee produktami
korrozii , shlamom , primesyami privodit k kachaniyu nagruz –
ki na turbinah i dazhe k samoproizvolnomu zakrytiyu
stopornyh i reguliruyushchih klapanov .
Utechki rabochey zhidkosti cherez uplotneniya porshney ,
salniki armatury , flantsevye soedineniya nedopustimy ,
t.k. mogut privesti k padeniyu davleniya v sisteme reguli –

115rovaniya i srabatyvaniyu zashchity , a takzhe vozniknoveniyu
zagoraniy .
3.9 Nepoladki , vyyavlennye pri ekspluatatsii turbin
T-175/210—130 i T-185/220-130.
3.9.1 Parovye teplofikatsionnye turbiny T-175/210-130
i T-185/220- 130 AO «TMZ » s otopitelnymi otborami pa-
ra komplektuyutsya generatorami TGV-200M Harkovskogo
turbogeneratornogo zavoda . Nominalnaya elektricheskaya
moshchnost 175 i 185 MVt obespechivaetsya pri nominalnyh
teplovyh nagruzkah 270 i 280 Gkal /
ch. Maksimalnaya moshch –
nost 210 i 220 MVt dostigaetsya na kondensatsionnom re-
zhime pri vyklyuchennyh otopitelnyh otborah . maksi –
malnye teplovye nagruzki 280 i 290 Gkal /ch – pri polnom
ispolzovanii tepla otrabotavshego para dlya podogreva
podpitochnoy vody vo vstroennyh puchkah kondensatorov .
Turbiny rasschitany na 12,8 MPa (130 at), 555 °S, prome –
zhutochnyy peregrev otsutstvuet .
V ekspluatatsii na vosmi TETs , iz kotoryh pyat
raspolozheny v Sibiri , nahodyatsya sem turbin
T-175/210-130 i devyat T-185/220-130. Desyat turbin rabo –
tayut na elektrostantsiyah s poperechnymi svyazyami i shest
turbin na blochnyh TETs . Narabotka turbin s nachala eks-
pluatatsii do 1996 g. sostavila ot 20 do 90 tys. chasov .
Za ukazannyy period vyyavleno ryad sereznyh konst –
ruktivnyh nedostatkov , usugublyaemyh narusheniyami inst –
ruktsiy po ekspluatatsii . Resheniem soveshchaniya v iyune
1996 g. v g. Omske s uchastiem zainteresovannyh storon by-
li opredeleny meropriyatiya po povysheniyu nadezhnosti
raboty turbin T-175 i T-185, chast iz kotoryh vypolneny
ili namecheny k vypolneniyu .

1163.9.2 Polomki lopatochnogo apparata i povrezhdenie
diskov TsSD v zone fazovogo perehoda rabochego tela v zone
16-22 stupeney . Obryvy lopatok 16 i 18 stupeney , treshchi –
ny v diskah TsSD , razrushenie T-obraznogo paza oboda dis-
ka 18 stupeni s razrusheniem posleduyushchey stupeni imeli
mesto na polovine turbin , v tom chisle na turbinah № 2 i 3
BTETs -3. naibolshee chislo povrezhdeniy na Omskoy
TETs -5, chto vozmozhno svyazano s kachestvom i parametrami
svezhego para . V narushenie ekspluatatsionnogo tsirkulyara
Ts-07-83 i RD 34.30.507-92 avtomatizirovannyy himiche –
skiy kontrol za kachestvom kondensata imeetsya tolko na
polovine etih TETs , no ne vsegda rabotaet i ne po vsem pa-
rametram . Na vseh TETs otmechaetsya povyshennoe znachenie
elektroprovodnosti para , chto yavlyaetsya sled -stviem svyazy –
vaniya uglekisloty amminirovaniem i ee nakoplenie v
trakte (parovodyanom ).
Issledovaniya kachestva para i pervichnogo kondensata ,
vypolnennye VTI v 1994 g.na turbine № 3 Omskoy TETs -5,
pokazyvayut , chto elektroprovodnost , naibolee polno ot-
razhayushchaya kachestvo para i kondensata i ih korrozionnuyu
aktivnost , uvelichilas v 6 raz. (s 0,9-1,2 v peregretom pa-
re do 5-7 mksm /sm v pervichnom kondensate ). Soderzhanie
soedineniy Na uvelichilos s 1 v peregretom pare do
13-16 mkg/kg v pervichnom kondensate , znachenie rN povy –
silos na 1, prisutstvie aniona F- otsenivaetsya v konden –
sate na urovne 200 mkg/kg. Takim obrazom , v zone fazovogo
perehoda (proby na analiz bralis iz 4go otbora , t.e. v etoy
zone) obrazuetsya agressivnaya sreda , sposobstvuyushchaya kor-
rozionnym povrezhdeniyam diskov i lopatok .
Do 1993 g. konservatsiya turbin ne provodilas , da i v
nastoyashchee vremya provoditsya ne regulyarno .
S tselyu preduprezhdeniya avariynyh situatsiy i op-
timizatsii srokov provedeniya remontov TMZ razrabotal i

117vnedryaet na TETs sistemu diagnostiki protochnyh chastey
turbin .
3.9.3 Intensivnyy erozionnyy iznos rabochih lopatok
TsND iz-za ponizhennoy po sravneniyu s proektom tempera –
turoy svezhego para . Srednegodovaya temperatura svezhego
para pered turbinami Omskoy TETs -5 sostavlyaet 539-
549 °S, davlenie 126-129 kg/sm
2 (po proektu – 555 °S i
130 kg/sm2 ).
S tselyu snizheniya erozionnogo iznosa protochnoy chas-
ti TsND neobhodimo povysit temperaturu para pered
TsND putem podachi svezhego para .
Na BTETs -3, po soglasovaniyu s TMZ , demontirovany
lopatki 25oy i 28oy poslednih stupeney v kazhdom potoke
TsND , chto ne snizhaet ekonomichnosti turbiny na rezhimah ,
s kotorym i rabotaet TETs -3. po dannym TMZ remont odno –
go rabochego diska s lopatkami stoit 1-1,5 mln.rub.
3.9.4 Pri rabote turbin na holostom hodu ili chastich –
no otkrytymi povorotnymi diafragmami proishodit po-
vyshenie temperatury otrabotavshego para i
razogrev vy-
hlopnyh patrubkov do 120-180 ° S, chto snizhaet manevren –
nost turbin , prepyatstvuet bolee polnomu ispolzovaniyu
ih teplovoy moshchnosti .
TMZ razrabotana konstruktsiya sistemy ohlazhdeniya
TsND .
Ohlazhdenie vyhlopnyh patrubkov TsND mozhno re-
shit takzhe za schet snizheniya poter na trenie i ventilya –
tsiyu putem modernizatsii TsND s perehodom na dvuhstu –
penchatyy TsND (po 2 stupeni v potoke ). Na rabotayushchih
turbinah v potoke po tri stupeni .

1183.9.5 Prinyataya zavodom -izgotovitelem posledovatel –
naya shema soedineniya kondensatorov po ohlazhdayushchey vo-
de dlya turbin s dvuhpotochnym TsND ekonomicheski tseleso –
obrazna pri maksimalnoy zagruzke kondensatorov po paru
i vysokoy temperature ohlazhdayushchey vody . Dlya rassmat –
rivaemyh turbin , rabotayushchih v osnovnom po teplofika –
tsionnomu rezhimu s minimalnym propuskom para v kon-
densatory posledovatelnaya shema maloeffektivna .
Parallelnaya odnohodovaya shema ohlazhdayushchey vody
(setevoy ili podpitochnoy ) daet rezkoe snizhenie gidrav –
licheskogo soprotivleniya pri tom zhe rashode , no vypol –
nit ee na deystvuyushchih TETs nevozmozhno v svyazi s zazha –
tostyu stroitelnoy yacheyki turbiny .
3.9.6 Na turbinah treh TETs nablyudaetsya povyshennyy
iznos babbita segmentov uporno -opornyh podshipnikov .
Zavod razrabotal novye segmenty , pozvolyayushchie normali –
zovat rabotu podshipnikov .
3.9.7 Na ryade TETs dlya ustraneniya zashchemleniya v shpo-
nochnyh soedineniyah i normalizatsii teplovyh rasshire –
niy tsilindrov turbin proizvedena zamena shponok na po-
vorotnye .
3.9.8 Na nekotoryh TETs nablyudaetsya neustoychivaya
rabota sistemy avtomaticheskogo regulirovaniya (SAR ).
Kachanie elektricheskoy nagruzki sostavlyaet 10-20 MVt ,
chto svyazano s neustoychivoy rabotoy glavnogo maslyanogo
nasosa , raspolozhennogo na valu turbiny . Rastochka i zame –
na sopl diffuzorov inzhektorov povysila ustoychivost
SAR .
Pri neustoychivoy rabote SAR nablyudaetsya povyshen –
nyy iznos elementov paroraspredeleniya (vedomoy shester –
ni i sektora kulachkovogo raspredelitelnogo vala). Pro-
dlenie sroka ih ekspluatatsii dostigaetsya razvorotom
shesterni na 180 gradusov i zachistkoy iznoshennyh zubev .

1193.9.9 Na vseh turbinah nablyudayutsya protechki masla
cherez uplotneniya valov i razemy karterov podshipnikov .
Dlya ustraneniya techey masla frezeruyut pazy v razemah i
ukladyvayut v nih rezinovye prokladki , ustanavlivayut
maslootboynye shchitki i uspokoitelnye peregorodki ,
primenyayut germetik dlya uplotneniya razemov .
3.10 Obsluzhivanie parovoy turbiny pri rabote
3.10.1 Uchityvaya soderzhanie predydushchih razdelov ,
ochevidno ,
chto ekspluatatsiya parovyh turbin dolzhna byt
organizovana v strogom sootvetstvii s trebovaniyami in-
struktsiy zavoda -izgotovitelya , pravil tehnicheskoy eks-
pluatatsii , pozharnoy bezopasnosti i tehniki bezopasno –
sti pri obsluzhivanii teplomehanicheskogo oborudovaniya
elektricheskih stantsiy i setey , podgotovlennymi dlya etoy
raboty spetsialistami .
Na kazhdoy elektrostantsii v sootvetstvii s vysheuka –
zannymi materialami razrabatyvayutsya mestnye instruk –
tsii po ekspluatatsii turbin s izlozheniem pravil puska ,
ostanova , vyvoda v remont , vozmozhnyh nepoladok na obo-
rudovanii turboagregata i poryadkom ih predotvrashcheniya i
ustraneniya , kotorye yavlyayutsya obyazatelnymi dlya obslu –
zhivayushchego personala .
V dannom razdele izlozheny obshchie polozheniya po eks-
pluatatsii paroturbinnoy ustanovki .
3.10.2 Nepoladki , prepyatstvuyushchie pusku turbiny
Nesmotrya na razlichiya v konstruktsiyah turbin , shemah ,
vspomogatelnom oborudovanii , sushchestvuet obshchiy dlya
vseh perechen defektov i nepoladok , kotorye dolzhny ust-
ranyatsya do puska .

120Pusk turbiny zapreshchaetsya :
– pri otsutstvii ili neispravnosti osnovnyh pribo –
rov, kontroliruyushchih protekanie teplovogo protsessa v
turbine i ee mehanicheskoe sostoyanie (manometry , termo –
metry , vibrometry , tahometry i dr.);
– pri neispravnoy sisteme smazki , t.e. dolzhen byt
proizveden osmotr maslobaka (uroven masla , ukazatel
urovnya ), masloohladiteley , masloprovodov i t.d.
– pri neispravnoy sisteme zashchity po vsem konturam ,
prekrashchayushchim podachu para v turbinu . Proveryaetsya vsya
tsepochka zashchity ot datchikov do ispolnitelnyh organov
(rele osevogo sdviga , vakuum -rele , avtomat bezopasnosti ,
atmosfernye klapany , stopornyy i reguliruyushchie klapa –
ny, zapornaya armatura na paroprovodah svezhego para ,
promperegreva , otborov );
– pri neispravnoy sisteme regulirovaniya ;
– pri neispravnom valopovorotnom ustroystve . Poda –
cha para na nepodvizhnyy rotor mozhet privesti k ego izgibu .
3.10.3 Tehnologiya puska turbiny zavisit ot ee tempe –
raturnogo sostoyaniya . Esli temperatura metalla turbiny
(korpusa TsVD ) nizhe 150 °S, to schitayut , chto pusk proizvo –
ditsya iz holodnogo sostoyaniya . Na eto uhodit ne menee treh
sutok posle ee ostanova .
Puskom iz goryachego sostoyaniya sootvetstvuet tempera –
tura turbiny 400 °S i vyshe .
Pri promezhutochnom znachenii temperatury schitaetsya
pusk iz neostyvshego sostoyaniya .
Osnovnoy printsip provedeniya puska – dolzhen proiz –
voditsya so skorostyu maksimalno vozmozhnoy po uslovi –
yam nadezhnosti (ne navredi ).
Osnovnoy osobennostyu puska neblochnoy turbiny
(TES s poperechnymi svyazyami ) yavlyaetsya ispolzovanie pa-
ra nominalnyh parametrov .

121Pusk turbiny sostoit iz treh etapov : podgotovitel –
nogo , perioda razvorota s dovedeniem oborotov do polnyh
(3000 ob/min) i sinhronizatsii (vklyuchenie v set) i po-
sleduyushchego nagruzheniya .
V podgotovitelnyy period proveryaetsya obshchee so-
stoyanie vsego oborudovaniya turboustanovki , otsutstvie
neokonchennyh rabot , ispravnost priborov i signaliza –
tsiy. Progrev paroprovoda i perepusknyh trub dlitsya 1-
1,5 chasa. Odnovremenno gotovitsya podacha vody v kondensa –
tor. Proveryaetsya rabota vseh maslonasosov (krome GMN –
na valu turbiny ), ostavlyayut v rabote puskovoy maslonasos
i vklyuchaetsya valopovorotnoe ustroystvo . Proveryayutsya
sistemy zashchity i regulirovaniya pri zakrytyh glavnoy
parovoy zadvizhke (GPZ) i otsutstvii davleniya para pered
stopornym klapanom . Nachinaetsya nabor vakuuma . meha –
nizm upravleniya vyvoditsya v minimalnoe polozhenie ,
vzvoditsya avtomat bezopasnosti , otkryvayutsya drenazhi
korpusa turbiny .
3.10.4 Tolchok rotora (privedenie ego vo vrashchenie ))
proizvoditsya libo otkrytiem pervogo reguliruyushchego
klapana , libo baypasom GPZ pri polnostyu otkrytyh re-
guliruyushchih klapanah .
Turbina vyderzhivaetsya na malyh oborotah (500-700),
proveryayutsya temperaturnye rasshireniya , proslushivayutsya
uplotneniya , korpusa , podshipniki stetoskopom , pokazaniya
priborov po maslu , temperature , davleniyu , otnositel –
nym rasshireniyam .
Kriticheskie chastoty valoprovoda nuzhno prohodit
bystro i posle osmotra vseh elementov turbiny i pri ot-
sutstvii otkloneniy ot norm mozhno idti na razvorot , po-
stoyanno proslushivaya turbinu . Pri etom raznitsa tempera –
tur mezhdu verhom i nizom tsilindra ne dolzhna prevyshat
30-35 °S, mezhdu flantsem i shpilkoy ne bolee 20-30 °S.

122Pri dostizhenii 3000 ob/min proizvoditsya osmotr turbi –
ny, provoditsya proverka sistem zashchity i regulirovaniya ,
oprobuetsya ruchnoe i distantsionnoe vyklyuchenie turbiny .
Mehanizmom upravleniya proveryaetsya plavnost pereme –
shcheniya reguliruyushchih klapanov , proveryaetsya srabatyvanie
avtomata bezopasnosti podachey masla k boykam , a pri ne-
obhodimosti (polozheno po pravilam ) i povysheniem chisla
oborotov .
Pri otsutstvii zamechaniy na glavnyy shchit upravleniya
podaetsya signal «Vnimanie ! Gotovo ». Posle vklyucheniya
generatora v set, proizvoditsya nagruzhenie turbiny so-
glasno instruktsii .
3.10.5 Pusk turbin s protivodavleniem proizvoditsya
dvumya sposobami :
– pri otklyuchenii truboprovoda protivodavleniya tur-
binu puskayut s vybrosom para v atmosferu , poka davlenie
v vyhodnom patrubke ne prevysit davlenie para v kollek –
tore (paroprovode ) protivodavleniya , posle chego vyhlop
perevodyat na etot kollektor .
– vtoroy sposob zaklyuchaetsya v tom, chto posle progreva
paroprovoda do GPZ, turbinu nachinayut progrevat s «hvo-
sta» (vyhlopa ).
Tolchok rotora proizvoditsya baypasom GPZ i posle
vklyucheniya generatora v set turbina s protivodavleniem
pri maloy nagruzke rabotaet po elektricheskomu grafiku .
Posle proverki vseh elementov i priborov turboustanov –
ki i dostizheniya nagruzki 15 % ot nominala vklyuchaetsya
regulyator davleniya i perevodyat turbinu na rabotu po tep-
lovomu grafiku .
Takim obrazom , osnovnaya osobennost puska turbiny s
protivodavleniem zaklyuchaetsya v otsutstvii kondensatora .
Osobennosti puska blokov svyazany s razlichiyami v te-
plovyh shemah blokov i neblochnyh turbin . Poetomu pusk

123blochnyh ustanovok vsegda osushchestvlyayut na skolzyashchih
parametrah , kogda v protsesse vsego puska parametry para
za kotlom (pered turbinoy ) nepreryvno izmenyayutsya , dos-
tigaya nominalnyh znacheniy inogda dazhe pri nominal –
noy nagruzke .
3.10.6 Ekspluatatsiya paroturbinnoy ustanovki sostoit
iz puska , raboty s nagruzkoy (normalnaya rabota ) i osta-
novki .
Osnovnoy zadachey personala , obsluzhivayushchego turbo –
agregat , yavlyaetsya obespechenie zadannoy nagruzki pri pol-
noy garantii nadezhnoy , bezopasnoy i maksimalno ekono –
michnoy raboty .
Osobennomu kontrolyu podlezhat parametry , otklone –
nie kotoryh za dopustimye predely ugrozhaet nadezhnoy
rabote turbiny – eto otnositelnoe udlinenie rotora i
ego osevoy sdvig , vibratsionnoe sostoyanie agregata .
Postoyanno kontroliruyutsya parametry svezhego para ,
posle promperegreva i vnutri turbiny , masla v sisteme
regulirovaniya i smazki , ne dopuskaya nagreva podshipni –
kov, rabota uplotneniy .
V instruktsii po ekspluatatsii opredeleny vakuum ,
temperatura pitatelnoy vody , nagrev ohlazhdayushchey vody ,
temperaturnyy napor v kondensatore i pereohlazhdenie
kondensata , t.k. ot etogo zavisit ekonomichnaya rabota tur-
biny . Ustanovleno , chto uhudshenie raboty regenerativ –
nyh podogrevateley i nedogrev pitatelnoy vody na 1 °S
privodit k povysheniyu udelnogo rashoda teploty na
0,01 %.
Protochnaya chast turbiny podverzhena zanosu solyami ,
soderzhashchimisya v pare . Zanos solyami , krome snizheniya
ekonomichnosti , uhudshaet nadezhnost lopatochnogo appara –
ta i turbiny v tselom . Dlya ochistki protochnoy chasti pro-

124vodyat promyvki vlazhnym parom . No eto ochen otvetstven –
naya, a potomu i nezhelatelnaya operatsiya .
Normalnaya ekspluatatsiya turbiny nemyslima bez
tshchatelnogo kontrolya , uhoda i regulyarnyh proverok sis-
tem zashchity i regulirovaniya , poetomu neobhodim postoyan –
nyy tshchatelnyy osmotr uzlov i elementov regulirovaniya ,
zashchit , paroraspredelitelnyh organov , obrashchaya vnimanie
na techi masla , krepezh , stopornye ustroystva ; proizvodit
rashazhivanie stopornyh i reguliruyushchih klapanov .
Soglasno PTE , v sroki , ustanovlennye instruktsiey ,
dolzhny regulyarno ispytyvatsya boyki avtomata bezopas –
nosti nalivom masla i povysheniem chisla oborotov tur-
biny , proveryatsya plotnost stopornyh , reguliruyushchih i
obratnyh klapanov . Prichem , obyazatelno posle montazha ,
do i posle kapitalnogo remonta . Stopornyy i reguli –
ruyushchiy klapany mogut ne byt absolyutno plotnymi , no
ih sovmestnoe zakrytie dolzhno ne dopustit vrashcheniya
rotora .
3.10.7 Pri ostanove turbiny v goryachiy rezerv zhela –
telno sohranit temperaturu metalla kak mozhno bolee
vysokoy . Ostanov s rasholazhivaniem proizvoditsya pri
vyvode turbiny v dlitelnyy rezerv ili dlya provedeniya
kapitalnogo i tekushchego remontov .
Pered ostanovom , po ukazaniyu nachalnika smeny
stantsii , soglasno instruktsii proizvoditsya razgruzka
turbiny s otklyucheniem reguliruemyh otborov i regene –
ratsii .
Sniziv nagruzku do 10-15 % ot nominalnoy i polu –
chiv razreshenie , vozdeystviem na knopku vyklyucheniya pre-
krashchayut podachu para v turbinu . S etogo momenta turbina
vrashchaetsya elektricheskoy setyu , t.e. generator rabotaet v
rezhime dvigatelya . Vo izbezhanie razogreva hvostovoy chas-
ti turbiny neobhodimo ochen bystro ubeditsya v zakry –

125tii stopornogo , reguliruyushchih i obratnyh klapanov na
liniyah otborov , a vattmetr ukazyvaet otritsatelnuyu
moshchnost , t.k. generator potreblyaet v etot period moshch –
nost iz seti. Posle etogo otklyuchayut generator ot seti.
Esli iz-za neplotnosti klapanov , ih zavisaniya ili po
drugim prichinam v turbinu postupaet par i po vattmetru
na agregate est nagruzka , to otklyuchat generator ot seti
kategoricheski zapreshcheno , poskolku postupayushchego v tur-
binu para mozhet okazatsya dostatochnym dlya ee razgona .
Neobhodimo srochno zakryt glavnuyu parovuyu zadvizhku
(GPZ), ee baypas , obtyanut zadvizhki na otborah vozmozhno
obstuchat klapany , ubeditsya chto par v turbinu ne postu –
paet i tolko togda otklyuchayut generator ot seti.
Pri razgruzke turbiny nuzhno vnimatelno sledit za
otnositelnym sokrashcheniem rotora , ne dopuskaya do opas –
nyh predelov .
Posle perevoda turbiny na holostoy hod provodyatsya
vse neobhodimye po instruktsii ispytaniya . Posle otklyu –
cheniya turbogeneratora ot seti nachinaetsya vybeg rotora ,
pri kotorom chastota vrashcheniya snizhaetsya ot nominalnoy
do nulya . Eto vrashchenie proishodit za schet inertsii valo –
provoda . Sleduet otmetit , chto ves vrashchayushchihsya detaley
turbiny T-175 vmeste s rotorami generatora i vozbudite –
lya sostavlyaet 155 t.
Vybeg rotora – vazhnyy ekspluatatsionnyy pokazatel ,
pozvolyayushchiy sudit o sostoyanii agregata .
Obyazatelno snimaetsya krivaya vybega – zavisimost
chastoty vrashcheniya ot vremeni . V zavisimosti ot moshchnosti
vybeg sostavlyaet 20-40 min. Pri otklonenii na 2-3 min
nuzhno iskat prichinu i ustranyat .
Posle ostanova rotora nemedlenno vklyuchaetsya valo –
povorotnoe ustroystvo (VPU ), kotoroe dolzhno rabotat

126poka temperatura metalla turbiny ne snizitsya nizhe
200 °S.
V protsesse vybega i posle proizvodyatsya vse ostalnye
operatsii po maslu , tsirkulyatsionnoy vode i t.d. soglasno
instruktsii .
3.10.8 Pri vozniknovenii na turboagregate avariynoy
situatsii neobhodimo deystvovat soglasno protivoava –
riynoy instruktsii , v kotoroy opredelen perechen voz-
mozhnyh avariynyh polozheniy i mery po ih likvidatsii .
Pri likvidatsii avariynoy situatsii nuzhno vnimatelno
nablyudat za osnovnymi pokazatelyami raboty turbiny :
– chastota vrashcheniya , nagruzka ;
– parametry svezhego para i promperegreva ;
– vakuum v kondensatore ;
– vibratsiya turboagregata ;
– osevoy sdvig rotora i polozhenie rotorov otnosi –
telno svoih korpusov ;
– uroven masla v maslobake i ego davlenie v sistemah
regulirovaniya i smazki , temperatura masla na vhode i
slive iz podshipnikov i dr.
Protivoavariynoy instruktsiey opredelyayutsya sposo –
by avariynogo ostanova v zavisimosti ot avariynyh ob-
stoyatelstv – bez sryva vakuuma i so sryvom vakuuma , ko-
gda v vyhlop turbiny i kondensator vpuskayut atmosfer –
nyy vozduh otkrytiem zadvizhki .
Avariynaya ostanovka turboagregata proizvoditsya pu-
tem nemedlennogo prekrashcheniya podachi svezhego para v
turbinu knopkoy avariynogo ostanova ili distantsionno
vozdeystviem na elektromagnitnyy vyklyuchatel , i, ube-
divshis , chto turbina otklyuchena i ne neset nagruzki po-
dayut signal na GShchU . «Vnimanie ! Mashina v opasnosti !».
Posle chego generator otklyuchaetsya ot seti. Obyazatelno

127zakryvayut glavnuyu parovuyu zadvizhku (GPZ), ee baypas i
zadvizhki na otborah .
Dalneyshie operatsii po ostanovu vedutsya obychnym
sposobom .
Sryv vakuuma proizvoditsya v sluchae , kogda nuzhno us-
korit ostanov rotora , naprimer , pri rezkom ponizhenii
urovnya masla , pri gidroudarah v turbine , vnezapno voz-
nikshey silnoy vibratsii , pri rezkom osevom sdvige ro-
tora i t.d.
Pri ostanove bez sryva vakuuma rotor turbiny
K-200-130 ostanavlivaetsya za 32-35 min, a pri sryve va-
kuuma za 15 min, no pri etoy operatsii proishodit razo-
grev vyhlopnogo patrubka za schet rezkogo vozrastaniya
plotnosti sredy , chto i privodit k tormozheniyu rotora .
Poetomu ostanov turbiny so sryvom vakuuma proizvodit –
sya tolko v sluchayah , opredelennyh protivoavariynoy in-
struktsiey .

128LITERATURA
1 Losev S.M. Parovye turbiny /S.M. Losev .-M.: Gos-
energoizdat , 1959.- 385 s.
2 Shlyahin P.N. Parovye i gazovye turbiny /
P.N. Shlyahin .-M.: Energiya , 1974.- 224 s.
3 Truhniy A.D. Statsionarnye parovye turbiny /
A.D. Truhniy , S.M. Losev .-M.: Energoizdat , 1981.- 456 s.
4 Benenson E.I. Teplofikatsionnye parovye turbiny
/
E.I. Benenson , L.S. Ioffe .-M.: Energoizdat , 1986.- 250 s.
5 Margulova T.H. Atomnye elektricheskie stantsiya /
T.H. Margulova .-M.: Vysshaya shkola , 1984.- 303 s.

129
Aleksandr Viktorovich Motorin
Ivan Vasilevich Raspopov
Ivan Dmitrievich Fursov

PAROVYE TURBINY

Uchebnoe posobie

Redaktor E. Fedyaeva

Podpisano v pechat 19.05.03. Format 60h84 1/16.

Pechat -rizografiya . Usl.p.l. 5,11. Uch.-izd.l. 4,85.
Tirazh 50 ekz. Zakaz 2004 –

Izdatelstvo Altayskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo
universiteta im. I.I. Polzunova ,
656099, g. Barnaul , pr-t Lenina , 46

Litsenziya na izdatelskuyu deyatelnost
LR№ 020822 ot 21.09.98 g.

Otpechatano v tipografii AltGTU

Litsenziya na poligraficheskuyu deyatelnost
PLD № 28-35 ot 15.07.97 g.