1.1.Dategenerale……………………………………………………………………………………….2… [614618]

-1-CUPRINS
I.PIESESCRISE
CAPITOLUL1-MEMORIUTEHNIC
1.1.Dategenerale……………………………………………………………………………………….2
1.2.Descriereageneralăalucrărilor……………………………………………………………4
1.2.1.Amplasamentul,funcționalitatea………………………………………………..5
1.2.1.1.Clasadeimportanțăaconstrucției…………………………………..6
1.2.1.2.Categoriadeimportanțăaconstrucției…………………………….6
1.2.2.Seismicitateasigeologia
1.2.3.Informațiiclimatice
1.2.3.1.Acțiuneazăpezii………………………………………………………………..6
1.2.3.2.Acțiuneavântului
1.2.4.Soluțiaconstructivă
1.2.5.Detaliileproiectului
1.2.6.Materialefolosite
CAPITOLUL2-BREVIARDECALCULE
2.1.Dategenerale
2.2.Evaluareaîncărcărilor
2.2.1.Evaluareaacțiuniizăpezii
2.2.1.1.Evaluareaacțiuniizăpeziineaglomerateasupraconstrucției
2.2.1.2.Evaluareaacțiuniizăpeziiaglomerateasupraconstrucției
2.2.2.Evaluareaacțiuniivântului
2.2.3.Evaluareaacțiuniiseismice
2.2.4.Evaluareaîncărcărilorpermanentesivariabile
2.3.Predimensionareaelementelorstructurale
2.3.1.Predimensionareaplașeului
2.3.1.1.Predimensionareaplanșeuluipecriteriiderigiditate
2.3.1.2.Predimensionareaplanșeuluipecriteriiderezistență
2.3.2.Predimensionareagrinzilor
2.3.2.1.Predimensionareagrinzilorpecriteriiderigiditate
2.3.3.Predimensionareastâlpilor
2.4.Calcululautomatalstructuriișiverificareadeplasărilorlaterale
2.4.1.Verificarealastarealimitădeseviciuadeplasărilorlaterale
2.4.2.Verificarealastarealimităultimăadeplasărilorlaterale

-2-

-3-

-4-

-5-

-6-CAPITOLUL1
MEMORIUTEHNIC
1.1.Dategenerale
Denumireaobiectivuluideinvestiții:CladirecudestinațiaȘcoalageneralaP+2E,
amplasatainCraiova
Amplasamentul:MunicipiulCraiova,JudețulDolj
Titularulinvestișiei:
Beneficiarulinvestiției:
Elaboratorulproiectului:PurcăreaEmilia-Cristina
1.2.Descriereageneralăalucrărilor
1.2.1.Amplasamentul,funcționalitatea
ConstrucțiaesteamplasatăînmunicipiulCraiova,judetulDolj,avîndoforma
dreptunghiularăînplancudimensiunilede25,60mși15,40m.
AccesulînclădiresefacedinnordprinBulevardulNicolaeRomanescu.
Structuracufuncțiuneadeșcoalăgeneralăestecompartimentatăastfel:sălide
clasă,bibliotecă,salădelectură,camerătehnică,casascării,hol,secretariat,cancelarie,
biroudirector,holintrare,grupurisanitare,laboratoare,anexealelaboratoarelor,cabinet
medical,cabinetpsihologic.
Accesulininteriorulclădiriidinexteriorsefacecuajutorula3trepteaflateînfata
principalăaconstrucțieisialte3treptecefacaccesibilăintrareaprinlateral.Îninterior,
accesullafiecarenivelalclădiriisefaceprinintermediuluneiscăricupodestintermediar.
Înălțimeaunuinivelestede3,30m,considerându-secotapardoseliide±0,00,
trotuarulestesituatlacota-0,55fațădecotapardoselii.
1.2.1.1.Clasadeimportanțăaconstrucției
ClădireaseaflăînclasaaII-adeimportanță,avândocapacitatedepeste250de
persoane,conform[1]-Coduluideproiectareseismică-ParteaI-Prevederideproiectare
pentruclădiri-P100－1/2019.Factoruldeimportanțăpentruacțiuneaseismicăare
valoareadeγl,e=1,2.
1.2.1.2.Categoriadeimportanțăaconstrucției
CategoriadeimportanțăaconstrucțieistudiateesteBsireprezintaconstrucțiide
importanțădeosebită,conform[7]-prevederilordinH.G.nr.766din1997Anexa3-
Regulamentprivindstabilireacategorieideimportanțăaconstrucțiilor,CapitolulII,Art.6.

-7-1.2.2.Seismicitateasigeologia
Valoareaaccelerațieiterenuluipentruproiectare,agarevaloareaegalăcu0,20g,
iarvaloareadevârfaacestuiaestedeterminatăpentruunintervalmediuderecurență
IMR=225ani.ValoareaperioadeidecontrolTCaspectruluideraspunsestede1,00s,în
conformitatecu[1]-Coduldeproiectareseismică-ParteaI-Prevederideproiectarepentru
cladiri,P100－1/2019.
Adâncimeamaximădeînghețestede0,80mdelacotaterenuluinatural,conform
[6]-STAS6054/77.
Geologic,amplasamentulfacepartedinCâmpiaOltenieiavândcasicaracteristică
nisipilargilosprafosloessoid.
1.2.3.Informațiiclimatice
Datorităpozițieidepresionarepecareoocupajudetulaflatinsud-vestultarii,
regimulclimaticestetemperatcontinentalspecificdecâmpie,cuinfluențe
submediteraneene.
Temperaturilemediiinaceastăzonăsuntcuprinseîntre10-12,5°C,iar
precipitațiilesuntmaiscazute.
1.2.3.1.Acțiuneazăpezii
Valoareacaracteristicăaîncărcăriidinzăpadăpesolpentruamplsamentul
studiatestesk=2kN/m2,conform[2]-CoduluideproiectareCR1-1-3/2012,privind
evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțiilor.
1.2.3.2.Acțiuneavântului
ValoareadereferințăapresiuniidinamiceavântuluipentruIMR=50anipe
amplsamentulstudiatesteqb=0,50kN/m2,conform[3]-CoduluideproiectareCR
1-1-4/2012,privindevaluareaacțiuniivântuluiasupraconstrucțiilor.
1.2.4.Soluțiaconstructivă
1.2.5.Detaliileproiectului
1.2.6.Materialefolosite

-8-CAPITOLUL2
BREVIARDECALCULE
2.1.Dategenerale
Proiectareastructuriiderezistențăesterealizatăpentrucladireaamplasatăîn
municipiulCraiova,județulDolj,cufuncțiuneadeșcoalăgeneralăcuregimuldeînălțime
P+2E.
ConstrucțiaseîncadreazăînclasadeimportanțăII,Clădiricareprezintăunpericol
majorpentrusiguranțapublicăîncazulprabușiriisauavarieriigrave-școlicuocapacitate
depeste250persoaneînariatotalăexpusă,conformCoduluideproiectareseismica[1].
PentruacțiuneaseismicăcorespunzătoareclaseiaII-adeimportanțăvaloareafactorului
deimportanțăesteγl,e=1,20.
ConformCoduluideproiectareseismică1,valoareadevârfaaccelerațieiterenului
pentruproiectareagestede0,20g,conformfigurii3.1,iarperioadadecontrol(colț)a
spectruluiderăspunscorespunzătoareamplasamentuluistudiat,conformfigurii3.2din
Coduldeproiectareseismică[1],arevaloareaTc=1,00s.
Clasadeductilitateînaltăesterecomandatăpentrustructurileaflateînzonelecu
seismicitateînalta(ag≥0,30g),conformCoduluideproiectareseismică[1].Ținândcontde
valoareaaccelerațieidevârfaterenuluipentruproiectare,structurastudiatăseîncadrează
înclasadeductilitatemedie(DCM).
Structuraesteînchisăperimetralcublocuridinbetoncelularautoclavizat(B.C.A.),
avândgrosimeade30cm,iarpentruperețiiinterioriseutilizeazătotB.C.A.cugrosimeade
25cm.PentrurealizareaelementelorstructuralesefoloseștebetonclasaC20/25șiotel
marcaBST500C.
Caracteristicilematerialelorutilizatepentrurealizareaelementelorstructuralesunt:
Rezistențadecalcullacompresiuneabetonului(fcd)
] N/mm [ γfαf2
cck cc
cd
cγcoeficientparțialalbetonului-pentrusituațiideproiectarepermanentă
sautranzitorieeste1,5;
-pentrusituațiideproiectareaccidentalăeste1,2.
ccαcoeficientcețineseamadeefecteledelungăduratăasuprarezistențeila
compresiune,variazaintre0,8-1(îngeneralserecomanda 1 αcc).
ckfvaloareacaracteristicăarezistențeilacompresiuneabetonuluieste20N/mm2,
preluatdintabelul3.1-Caracteristiciderezistențășidedeformațiealebetonuluidin[5]-SR
EN1992-1-1-2004.
1P100－1/2019-Coddeproiectareseismică.Prevederideproiectarepentruclădiri.Capitolul3-pagina47

-9-] N/mm [ 13,331,5020 1,00f2
cd 
Rezistențadeproiectarelaîntindereabetonului(fctd)
] N/mm [ γfα
f2
cctk ct
ctd0,05

ctαcoeficientcețineseamadeefecteledelungăduratăasuprarezistențeila
compresiunesiefecteledefavorabilecerezultădinmoduldeaplicarealîncarcarii(în
generalserecomandă 1 αct);
-pentrusituațiadeproiectarepermanentăsautranzitorieeste1,5;
-pentrusituațiadeproiectareaccidentalăeste1,2.
ctk0,05frezistențacaracteristicălaîntinderedirectăabetonuluistabilităînfuncțiedeclasa
betonuluieste1,5N/mm²,preluatdintabelul3.1-Caracteristiciderezistențășide
deformațiealebetonuluidin[5]-SREN1992-1-1-2004.
] [N/mm 1.001,51,51f2
ctd
Rezistențeledeproiectarealearmăturii(fyd)
] [N/mm γff2
syk
yd
ykflimitadecurgereaoteleului(BST500C)
Sγcoeficientparțialdesiguranțăpentruoțel;
-pentrusituațiideproiectarepermanentăsautranzitorieeste1,15;
-pentrusituațiideproiectareaccidentaleeste1.
] [N/mm 434,781,15500f2
yd
2.2.Evaluareaîncărcărilor
ConformCoduluideproiectare.Bazeleproiectăriiconstrucțiilor-CR0－2012[4],
evaluareaîncărcărilorsevafaceînfuncțiede:
Acțiunilepotficlasificatedupăvariașialorîntimpastfel:2
Acțiunipermanente(G),deexempluacțiunidirecteprecumgreutateapropriea
construcției,aechipamentelorfixatepeconstrucțiișiacșiuniindirecte,deexempludatorate
contracșieibetonuluidiferenșiate;
Acțiunivariabile(Q),deexempluacțiunipeplanșeelesiacoperișurileclădirilor,
acțiuneazăpezii,acțiuneavântului,împingereapământului,afluidelorșiamaterialelor
pulverulente;
2CR0－2012-Coddeproiectare.Bazeleproiectăriiconstrucțiilor.Capitolul4-pagina13.

-10-Acțiuniaccidentale(A),deexempluacțiunidinexplozii,acțiunidinimpact,acțiunea
zăpezii(încazulaglomerărilorexcepționaledezăpadăpeacoperiș);
Acțiuneaseismică(AE).
Metodacoeficiențilorparțialidesiguranțăconstăînverificareatuturorsituațiilorde
proiectare,astfelîncâtniciostarelimităsănufiedepășităatuncicândînmodelelede
calculsuntutilizatevaloriledeproiectarepentruacțiunișiefectelelorpestructurăși
valoriledeproiectarepentrurezistență.3
Valoriledeproiectarevorfiobținutedinvaloricaracteristicesaualtevalori
reprezentativeutilizându-secorficiențiparțialidesiguranțăsaualțifactoridegrupare
definițiînCR0－2012.4
Combinareaacțiunilorpentruproiectarelastărilimităultimesepoateficlasificatăîn
următoareletreitipuridegrupări:
CombinareaacțiunilorînGrupareafundamentală:
 
  m
2iik, i0, iQ,n
1jk,1 Q,1 p jk, jG, d Qψγ QγPγ Gγ E
Unde:
jk,Gvaloareacaracteristicăaacțiuniipermanentej;
jG,γcoeficientparțialpentruacțiuneapermanentăj; 1,35 γjG,.
pγcoeficientparțialdesiguranțăpentruacțiunideprecomprimare;
Pvaloareareprezentativăaacțiuniiprecomprimării;
Q,1γcoeficiențiparțialidesiguranțăpentruacțiuneavariabilă1; 1,50 γQ,1.
k,1Qvaloareacaracteristicăaprincipaleiacțiunivariabile;
iQ,γcoeficientparțialdesiguranțăpentruacțiuneavariabilăi;
ik,Qvaloareacaracteristicăauneiacțiunivariabileasociate;
i0,ψfactorpentruvaloareadegrupareauneiacțiunivariabile; 0,70 ψi0,.
CombinareaacțiunilorînGrupareaaccidentală:
 
  m
2iik, i2,n
1jk,1 2,1 1,1 d jk, d Qψ Q )ψsau (ψ AP G E
Unde:
dAvaloareadeproiectareaacțiuniiaccidentale;
1,1ψfactorpentruvaloareafrecventăauneiacțiunivariabile;
2,1ψfactorpentruvaloareacvasipermanentăauneiacțiunivariabile.
CombinareaacțiunilorînGrupareaseismică:
 
 m
2iik, i2,n
1jd jk, d Qψ AP G E
3CR0-2012-Coddeproiectare.Bazeleproiectăriiconstrucțiilor.Capitolul6-pagina18.
4CR0-2012-Coddeproiectare.Bazeleproiectăriiconstrucțiilor.Capitolul6-pagina18.

-11-2.2.1.Evaluareaacțiuniizăpezii
Evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțieisecalculeazăconform[2]-CR
1-1-3/2012-Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțiilor.
Încărcareadinzăpadăpeacoperișiaînconsideraredepunereadezăpadăîn
funcțiudeformaacoperișuluișideredistribuireazăpeziicauzatădevântșidetopirea
zăpezii.5
2.2.1.1.Evaluareaacțiuniizăpeziineaglomerateasupraconstrucției
Încărcareadinzăpadaneaglomeratăpeacoperișesteîncărcareadatorată
depuneriinaturaleazăpeziipeacoperiș,distribuităcvasiuniformșiinfluențatădoarde
formaacoperișului.Acesttipdeîncărcarenuincluderedistribuireazăpeziidatorităaltor
acțiuniclimatice.6
Valoareacaracteristicăaîncărcăriidinzăpadăpeacoperiș,s,pentrusituațiade
proiectarepersistentă/tranzitoriesedeterminăastfel,conform[2]-CR1-1-3/2012:
k t e i Is sCCμγs 
Unde:
Isγfactoruldeimportanță-expunerepentruacțiuneazăpezii.ClasaII: 10,1 γIs.
iμcoeficientdeformăalîncărcăriidinzăpadăpeacoperiș.Acoperiștipterasă(unghiul
30): 80,0 μi.
ksvaloareacaracteristicăaîncărcăriidinzăpadăpesolînamplasament.Cravoia:
2
k kN/m 2,00 s .
eCcoeficientdeexpunerealconstrucțieiînamplasament.Expunerenormală-topografia
terenuluinaturalșiprezențaaltorconstrucțiisauacopacilornupermitospulberare
semnificativăazăpeziidecatrevânt: 1,0 Ce.
tCcoeficienttermic; 0,1 Ct.
2kN/m 1,76 2,00 1,00 1,00 0,80 1,10 s 
2.2.1.2.Evaluareaacțiuniizăpeziiaglomerateasupraconstrucției
Încărcareadinzăpadăaglomeratăpeacoperișesteîncărcareadatorată
redistribuiriizăpeziipeacoperiș,deexempludatorităvântului.7
Valoareacaracteristicăaîncărcăriidinzăpadăpeacoperiș,s,pentrusituațiade
proiectareîncarezăpadaesteconsideratăcaîncărcareaccidentalăsedetermina
astfel,conform[2]-CR1-1-3/2012:
k i Is sμγs
0,80) ;b/l γ;h/s min(γ μs k i 
;15m) b(5h; min l1 s
5CR1-1-3/2012-Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțiilor.Capitolul4-pagina6.
6CR1-1-3/2012-Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțiilor.Capitolul1-pagina3.
7CR1-1-3/2012-Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniizăpeziiasupraconstrucțiilor.Capitolul1-pagina3.

-12-)b;(b max b2 1
Unde:
hînălțimeaparapetului; m 0,60 h.
γgreutateaspecificăazăpeziicareseconsiderăegalăcu2kN/m2;
2 1b,bdimensiunileînplanaleclădirii;
sllungimeazoneideacumularedezăpadă.
m 25,60 15,40) (25,60; max b  
m 3,00 15m) 25,60; 3,00; 0,60 (5 min ls  
m 0,60 0,80) 17,10; /3,00 60,522 0,60; /260,0 min(2 μi   
2kN/m 1,32 2,00 0,60 1,10 s 
2.2.2.Evaluareaacțiuniivântului
Evaluareaacțiuniivântuluiasupraconstrucțieisecalculeazăconform[3]-CR
1-1-4/2012-Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniivântuluiasupraconstrucțiilor.
Valoareapresiunii/sucțiuniivântuluiceacționeazăpesuprafețelerigideexterioare
aleclădirii/structuriisedeterminăcurelația:
)(zqcγ We p pe iw e 
Unde:
)(zqe p－valoareadevârfapresiuniidinamiceavântuluievaluatălacotaze;
ezînălțimeadereferințăpentrupresiuneaexterioară;
peccoeficientaerodinamicdepresiune/sucțiunepentrusuprafețeleexterioare;
iwγfactoruldeimportanță-expunere;ClasaII: 1,15 γiw.
(z) q(z) c (z)qm pq p 
(z)l71 (z) cv pq 
)zzln( 2,5β(z)l
0v

Unde:
(z) cpq－factorulderafalăpentrupresiuneadinamicămedieavântului;
(z)lv－intensitateaturbulențeilaînălțimeaz.
2
002
r2
rb2
r m
)zzln( )(zk (z) cq(z) c (z) q


Unde:
(z) c2
r－factorulderugozitatepentrupresiuneadinamicăavântului;
bqvaloareadereferințăapresiuniidinamiceavântului;Craiova-0,5kPa.

-13-AmplasamentulstudiatseîncadreazăîncategoriadeterenIV-Zoneincarecel
puțin15%dinsuprafațăesteacoperităcuconstrucțiiavândmaimultde15mînălțime,
conformtablelor2.1.,2.2.,2.3.din[3]-CR1-1-4/2012-Coddeproiectare.Evaluarea
acțiuniivântuluiasupraconstrucțiilor:
0,054 )(zk 0,233, )(zk 2,12; β m; 10 z m; 1 z02
r 0 r min 0     
m 10,95 0,45 0,60 3,30 3 h h3zsoclu nivel 
354,0
)110,95ln(5,212,2)(l506,3 358,071)(c
vpq


zz
kPa 529,0 151,0 506,3)(q309,0110,95ln 054,0)(ckPa 151,05,0 302,0 q)(c)(q
p2
2
rb2
r m


zzz z
Înfuncțiederaportul /hhpsepreiauvalorilecoeficientuluiaerodinamicde
presiune/sucțiunepentrusuprafețeleexterioaredintabelul4.2din[3]-CR1-1-4/2012-
Coddeproiectare.Evaluareaacțiuniivântuluiasupreaconstrucțiilor.
058,035,1060,0hhp
Evaluareavalorilorpresiunii/sucțiuniisefacepezone:
ZonaF: 1,4 cpe
kPa 0,850 0,528 1,4) ( 1,15 We 
ZonaG: 0,9 cpe
kPa 0,546 0,528 0,9) ( 1,15 We 
ZonaH: 0,7 cpe
kPa 0,425 0,528 0,7) ( 1,15 We 
ZonaI: 0,2 cpe
kPa 0,121 0,528 0,2) ( 1,15 We 
ZonaI: 0,2 cpe
kPa 121,0 528,02,015,1 We 
2.2.3.Evaluareaacțiuniiseismice
Evaluareaacțiuniiseismicepentrustructurastudiatăsecalculeazăconform[1]-
Coduluideproiectareseismică-P100－1/2019.

-14-Forțatăietoaredebazăcorespunzătoaremoduluipropriufundamental,pentru
fiecaredirecțieorizontalăprincipalăconsideratăîncalcululclădirii,sedeterminăaplicând
metodaforțelorstaticeechivalente,astfel:
λm)(TSγ F1 d eI, b 
Unde:
)(TS1 d－ordonataspectruluiderăspunsdeproiectarecorespunzătoareperioadei
fundamentaleT1;
1Tperioadapropriefundamentalădevibrațieaclădiriiînplanulcareconținedirecția
orizontalăconsiderată;
m－masatotalăaclădiriicalculatăcasumăamaseloedenivelim;
eI,γfactoruldeimportanțăalconstrucției; 1,20 γeI,.
λ－factordecorecțiecarețineseamadecontribuțiamoduluipropriufundamentalprin
masamodalăefectivăasociatăacesteia,alecăruivalorisunt:
0,85 λ  -dacăC 1TTșiclădireaaremaimultdedouăniveluri;
1,00 λ  -încelelaltesituații.
g g d a 0,20qβ(T)a (T) S 
Unde:
qfactoruldecomportarealstructuriidenumitșifactoruldemodificarearăspunsului
elasticînrăspunsinelastic;
β(T)－spectrunormalizatderăspunselasticaleaccelerațiilorabsolutepentru
comportamenteleorizontalealemișcăriiterenuluipentruvaloareaconvenționalăa
fracțiuniidinamortizareacritică 0,05 ξșiîncondițiileseismiceșideteren,în
funcțiedeperioadeledecolț 2,50 β β(T)0 .
Pentrustructuraanalizatăvalorilemaximealefactoruluidecomportareqesteales
ținându-secontdeclasadeductilitatemedieșidetipulsoluțieiconstructiveales-cadredin
betonarmatșiarevaloareade1 u/αα 3,5 q ,conformtabelului5.1.din[1]-P100－1/2019.
Raportul1 u/ααpentrucadre-clădiricumaimultenivelurisimaimultedeschideri
arevaloareaaproximativăde 1,35 /αα1 u.
1Tseaflăpebazaunormetodedecalculdinamicstructuralșipoatefideterminată
cuaproximațiecuformule.
3/4
t 1 H CT
Unde:
tCcoeficientalecăruivalorisuntînfuncțiedetipulstructurii; 0,075 Ct-cadredin
betonarmat;
Hînălțimeaclădiriimasuratădelanivelulfundației.
s 0,451 10,95 0,075 T3/4
1 

-15-Perioadeledecontrol(colț)D C B T , T ,T alespectruluiderăspunselasticpentru
componenteleorizontalealeaccelerațieiterenuluisedeterminăconform[1]-Coduluide
proiectareseismică-P100－1/2019,astfel:
50,2 β β(T) TT Ts 3,00 T s; 0,20 Ts 1,00 T0 C 1 B D B C  
g g d B a 0,20qβ(T)a (T) S TT 
4,725 1,35 3,5 q 
g d 0,20a 106,04,7252,500,20g (T) S   g
0,85 λ dacăC 1TTșiclădireaaretreiniveluri;
0,108G 0,108mg 0,85 m 0,106g 1,20 Fb  
Înfuncțiedemasastructuriișiaccelerațiagravitațională,valoareaforțeidebază
estedeterminatădupăcestructuraestecalculatăautomatcuajutorulprogramuluiScia
Engineer19.1.
Programuldecalculutilizeazămetodadecalculcuspectrederăspuns.Cu
ajutorulspectrelorderăspunssepoateevaluaacțiuneaseismică,cecorespunde
mișcărilordetranslațieunidirecționalealeterenuluidescriseprinaccelerograme.
Ocontribuțiesemnificativăîncalculoaumodurileproprii,larăspunsulseismic
total.Princombinarearăspunsurilorcelordouădirecțiideacțiuneseismică,seobține
raspunsulstructurii.
2.2.4.Evaluareaîncărcărilorpermanentesivariabile
Tabelul2.1.-Evaluareaîncărcărilorpeplanșeulcurent

-16-
Tabelul2.2.-Evaluareaîncărcărilorpeplanșeulterasă
Tabelul2.3.-Evaluareaîncărcărilordinperețiiexteriori
Tabelul2.4.-Evaluareaîncărcărilordinatic
2.3.Predimensionareaelementelorstructurale
Predimensionareareprezintăaflareasecțiunilorelementelorstructuralecese
stabilescînurmaunoroperațiiefectuateînvederearealizăriicalcululuistructural.

-17-2.3.1.Predimensionareaplașeului
Calcululpredimensionăriiplanșeuluiseefectueazăpentruochiuldeplacăcu
suprafațaceamaimare.
2.3.1.1.Predimensionareaplanșeuluipecriteriiderigiditate
cm 2…1180P(cm)hplacă 
Unde:
placăhgrosimeaplacii;
Pperimetrulochiuluideplacă.
)l (L2P0 0
Unde:
0Ldeschidereadecalculaplăciipedirecțialongitudinala;
0ldeschidereadecalculaplăciipedirecțiatransversală.
m 5,65 0,25 5,90 bL Lw 0 
m 3,95 0,25 4,20 bllw 0 
m 19,20 3,95) (5,65 2P 
cm 13 h cm 12,66 cm 2180100 19,20hplacă placă  
2.3.1.2.Predimensionareaplanșeuluipecriteriiderezistență
Momentulîncovoietorînpunctulcelmaisolicitat:
mkN 85,52125,90 91,8
12LqM2 2
 
Acoperireacubetondecalcul:
20mm210152θca 
Înălțimeazoneicomprimate: 0,5% ρ
0,16313,33434,78 0,005
ffρχ
cdyd
u 
Înălțimeautilănecesară:
mm 113,81
)20,163(1 0,163 13,33 100010 85,52
)2χ(1χfbMh6
u
u cdsenec


Înălțimeasecțiunii:
mm 140 h mm 133,81 113,81 20 ha hse se senec 
Unde:
qîncărcareaevaluatăpentruplanseu;
Llungimeaplăciipedirectialongitudinală;
Grosimeafinalăaleasăaplăciiestede14cm.

-18-2.3.2.Predimensionareagrinzilor
Predimensionareagrinzilormonoliteserealizazăpebazacriteriilorderigiditatesi
acriteriilorderezistență.Înfuncțiedelungimeadeschideriiiestecondiționatăînălțimea
secțiuniigrinzii.Lățimeasecțiuniigrinziiestedeterminatăînfuncțiedeînălțimeaacesteia.
ConformCoduluideproiectareseismicaP100－1/2019-[1],lățimeaminimăa
grinziipoatefide200mm,iaroadouacondițiecetrebuieîndeplinităînaflareasecțiunii
grinziiestecaraportulîntrelățimeawbșiînălțimeasecțiuniiwhsănufiemaimicdecât
raportul1/4.
Dimensiunilesecțiunilorgrinzilorsuntdeobiceirotunjitelamultiplude50mm
pentruasimplificaexecuțiaacestora.
2.3.2.1.Predimensionareagrinzilorpecriteriiderigiditate
0 w l)121
81( h 
w w h)31
21( b 
Unde:
whînălțimeagrinzii;
0llungimeagrinziidintredoistâlpi(300mm);
wblățimeagrinzii.
Predimensionareagrinzilortransversale:
m 5,60 0,30 5,90 0,30 ll0 
mm 600 h m 0,56 5,601015,60 )121
81( hw w 
mm 300 b 60021600 )31
21( bw w 
Grinziletransversaleausectiuneade30x60cm.
Predimensionareagrinzilorlongitudinale:
m 90,3 0,30 20,4 0,30 ll0 
mm 004 h m 0,39 90,310190,3)121
81( hw w 
mm 502 b 40021400 )31
21( bw w 
Grinzilelongitudinaleausectiuneade25x40cm.
2.3.3.Predimensionareastâlpilor
Elementelestructuraleaucapacitateadeapreluadeformațiipost-elastice,
datorateforțeloraxialeșiaforțelordecompresiune.Ductilitateapoatefiredusaînprezența
forțelorceacționeazăasupraelementuluistructural.

-19-Seimpunelimitareaefortuluiaxialmediunormalizat(νd),pentruasigurarea
ductilitățiilocaleînstâlp.Structuraesteproiectatălaclasadeductilitatemedieșideregulă
efortulaxialmediunormalizatnuvadepășivaloarea0,5,iarpentruasigurareaductilitații
suntrespectateurmatoarelecondiții:8
0,50 ν d Stâlpicentrali
0,45 ν d Stâlpimarginali
0,40 ν d Stâlpidecolț
Pentrupredimensionareastîlpilorestenecesarăcunoaștereagreutățiiproprii
stîlpilor,cesecalculeazăinițialcudimensiunipropuseșimaiestenecesarăcunoasterea
arieiaferentefiecăruitipdestâlpcesuntprezentateînfigura2.1.
Figura2.1.-Ariileaferentestâlpilor
Predimensionareastâlpuluicentralsefaceconformcondiției 0,50 νdșise
propunesecțiuneastâlpuluide35x40cmsituatlaintersecțiaaxelorBși3.
Terasă: kN 128,59 18,69 6,88 A q GafGS SLU
terasă ter placă  
kN 20,23 0,40)] – (4,45 0,14) – (0,60 0,30 0,35) – (4,20 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 11,55 25 3,30 0,40 0,35 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 
8P100-1/2019-Coddeproiectareseismică.Prevederideproiectarepentruclădiri.Capitolul5-pagina106

-20-kN 160,37 11,55 20,23 128,59 G G G Nstâlp grinzi ter placă terasă stâlp 
Etajcurent: kN 129,90 18,69 6,95 A q GafGS SLU
etaj etaj placă  
kN 20,23 0,40)] – (4,45 0,14) – (0,60 0,30 0,35) – (4,20 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 11,55 25 3,30 0,40 0,35 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 
kN 161,67 11,55 20,23 129,90 G G G Nstâlp grinzi etaj placă etaj stâlp 
)]A (q2 1,00) [(N )]A (q)A (q 1,00) [(N N
afGS SLU
etaj utilă etaj stâlpafGS SLU
terasă utilă afGS SLU
zăăpad terasă stâlpGS SLU
central stâlp
     
  
kN 90,543 N)]69,18 ,201( 2 1,00) [(161,67 )]69,81,321()69,81,700( 1,00) [(160,37 N
GS SLU
central stâlpGS SLU
central stâlp
  

cm 35×40 Stâlp 0,50 29,033,31 400 50310 543,90ν 0,50f ANν3
d
cd stâlpcentral stâlp
d GS SLU
Predimensionareastâlpuluimarginalsefaceconformcondiției 0,45 νdșise
propunesecțiuneastâlpuluide30x35cmsituatlaintersecțiaaxelorAși3.
Terasă: kN 24,58 12,39 6,88 A q GafGS SLU
terasă ter placă  
kN 91,51 0,175)] – (2,95 0,14) – (0,60 0,30 0,30) – (4,20 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 66,8 25 3,30 0,35 0,30 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 
kN 11,51 4,20 2,74 L q Gaf aticGS SLU
atic atic  
kN 121,32 11,51 8,66 15,91 85,24 G G G G Natic stâlp grinzi ter placă terasă stâlp

Etajcurent: kN 11,68 12,39 6,95 A q GafGS SLU
etaj etaj placă  
kN 91,51 0,175)] – (2,95 0,14) – (0,60 0,30 0,30) – (4,20 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 66,8 25 3,30 0,35 0,30 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 

-21-kN 36,88 4,20 8,78 L q Gaf pereteGS SLU
ext pereti ext pereti  
kN 56,471 88,36 66,891,15 11,86 G G G G Next pereti stâlp grinzi etaj placă etaj stâlp

)]A (q2 1,00) [(N )]A (q)A (q 1,00) [(N N
afGS SLU
etaj utilă etaj stâlpafGS SLU
terasă utilă afGS SLU
zăăpad terasă stâlpGS SLU
marginal stâlp
     
  
kN 34,456 N)]39,12 ,201( 2 1,00) [(147,56 )]9,321,321()9,321,700( 1,00) [(121,32 N
GS SLU
marginal stâlpGS SLU
marginal stâlp
  

cm 30×35 Stâlp 0,50 0,3313,33 350 30010 456,34ν 0,50f ANν3
d
cd stâlpGS SLU
marginal stâlp
d 
Predimensionareastâlpuluidecolțsefaceconformcondiției 0,40 νdșise
propunesecțiuneastâlpuluide30x35cmsituatlaintersecțiaaxelorAși1.
Terasă: kN 62,41 05,6 6,88 A q GafGS SLU
terasă ter placă  
kN ,6621 0,175)] – (2,95 0,14) – (0,60 0,30 0,15) – (2,05 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 66,8 25 3,30 0,35 0,30 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 
kN 70,31)95,2 05,2( 2,74 L q Gaf aticGS SLU
atic atic  
kN 65,67 70,13 66,8 66,12 62,41 G G G G Natic stâlp grinzi ter placă terasă stâlp

Etajcurent: kN 05,42 05,6 6,95 A q GafGS SLU
etaj etaj placă  
kN 66,12 0,175)] – (2,95 0,14) – (0,60 0,30 0,15) – (2,05 0,14) – (0,40 [0,25 25 γ L) h (h b Gbeton grindă placă grindă grindă grinzi
    
kN 66,8 25 3,30 0,35 0,30 γ H h b Gbeton etaj stâlp stâlp stâlp 
kN 90,34)95,2 05,2( 8,78 L q Gaf pereteGS SLU
ext pereti ext pereti  
kN 27,107 43,90 8,66 12,66 2,054 G G G G Next pereti stâlp grinzi etaj placă etaj stâlp


-22-)]A (q2 1,00) [(N )]A (q)A (q 1,00) [(N N
afGS SLU
etaj utilă etaj stâlpafGS SLU
terasă utilă afGS SLU
zăăpad terasă stâlpGS SLU
colt stâlp
     
  
kN 67,310 N)]05,6,201( 2 1,00) [(107,27 )]05,6,321( 6,05) ,700( 1,00) [(76,65 N
GS SLU
colt stâlpGS SLU
colt stâlp
 

cm 30×35 Stâlp 0,50 0,2213,33 350 30010 67,103ν 0,50f ANν3
d
cd stâlpGS SLU
colt stâlp
d 
Bibliografie
[1]P100-1/2019
[2]CR1-1-3/2012
[3]CR1-1-4/2012
[4]CR0-2012
[5]SREN1992-1-1-2004.
[6]STAS6054/77
[7]H.G.nr.766din1997Anexa3-Regulamentprivindstabilireacategorieideimportanțăa
construcțiilor,CapitolulII,Art.6.