UNIVER SITATEA “AUREL VLAICU” DIN ARAD FACULTATEA DE INGINERIE DOMENIUL DE LICENȚĂ: INGINERIE INDUSTRIAL Ă PROGRAMUL DE STUDIU: PROIECTAREA… [607970]
UNIVER SITATEA “AUREL VLAICU” DIN ARAD
FACULTATEA DE INGINERIE
DOMENIUL DE LICENȚĂ: INGINERIE INDUSTRIAL Ă
PROGRAMUL DE STUDIU: PROIECTAREA SISTEMELOR
INDUSTRIALE
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: CU FRECVENȚĂ
LUCRARE DE DISERTAȚIE
ÎNDRUMĂTOR ȘTIINȚIFIC
Conf.univ.dr. Dan Ovidiu Glăvan
ABSOLVENT: [anonimizat]
2018
UNIVERSITATEA “AUREL VLAICU” DIN ARAD
FACULTATEA DE INGINERIE
DOMENIUL DE LICENȚĂ: INGINERIE INDUSTRIAL Ă
PROGRAMUL DE STUDIU: PROIECTAREA SISTEMELOR
INDUSTRIALE
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: CU FRECVENȚĂ
RULMENȚI LINIARI: 2001 -201-01
ÎNDRUMĂTOR ȘTIINȚIFIC
Conf.univ.dr. Dan Ovidiu Glăvan
ABSOLVENT: [anonimizat]
2018
UNIVERSITATEA “AUREL VLAICU” DIN ARAD
APROBAT
FACULTATEA DE INGINERIE DECAN
INGINERIE MECANICĂ / CU FRECVENȚĂ
Nr. __________ din ___________
VIZAT
Conf.univ.dr. Dan Ovidiu Glăvan
DATE PERSONALE ALE C ANDIDATULUI
1. Date privind identitatea persoanei
Numele:_ Szigyarto ___________________________________ ______________
Numele anterior:_____________________________________________________
Prenumele: _ Robert _________________________________________________
2. Sexul: M (M/F)
3. Data și locul nașterii:
Ziua / luna / anul 26 / 11 / 1992
Locul (localitate, județ) : Arad, Arad
4. Prenumele părinților:
Tata: _ Ludovic -Mihai _________________________
Mama:_ Gabriela -Elisabeta ____________ _________
5. Domiciliul permanent: (str., nr.,localitate, județ, cod poștal, telefon , e-mail):
Str. Agricultorilor, nr. 2A, Arad, Arad, 310478, tel. [anonimizat]
6. Sunt absolvent(ă) promoția: 2016 / 2018
7. Forma de învățământ pe care am absolvit -o este: (cu frecvență , cu frecvență redusă, ID ), cu
taxă /fără taxă
8. Locul de muncă (dacă e cazul): SC.HOG -SLAT .SRL-Inginer proiectant
9. Solicit înscrierea la examenul de DISERTAȚIE (licență, diplomă, disertație ):
Sesiunea _ Iulie _ anul _2018_
10. Lucrarea de _DISERTAȚIE _ (licență, diplomă, disertație ) pe care o susțin are următorul titlu:
RULMENȚI LINIARI: 2001 -201-0 _
______ ______________________________________________ _______________________
___________________________________________________________________________
11. Îndrumător științific:
Conf.univ.dr. Dan Ovidiu Glăvan _
_________ _______ ______________________________ _________ ____________________
12. Menționez că susțin examenul de _DISERTAȚIE _ finalizare a studiilor (pentru prima
oară, a doua oară – după caz) _ pentru prima oară ____________________ și declar pe
propria -mi ră spundere că am luat la cunoștință de prevederile art. 143 din Legea 1/2011.
Declar că prezenta lucrare nu este realizată prin mijloace frauduloase, fiind conștient de
faptul că, dacă se dovește contrariul, diploma obținută prin fraudă îmi poate fi anulată,
conform art. 146 din Legea 1/2011.
SEMNĂTURA
____________________ _____________
REFERAT
PRIVIND LUCRAREA DE ………… ( LICENȚĂ, DIPLOMĂ, DISERTAȚIE)
A
ABSOLVENT: [anonimizat]/ ABSOLVENT: [anonimizat] …………………………………………..
DOMENIUL / PROGRAMUL DE STUDIU …………………………………….
PROMOȚIA …………………….
1. Titlul lucrării …………………………………………………………………
…………………………………………………………………………………………….
2. Structura lucrării ……………………………………………………….
………………………………………………………………………………………………………………………………………………
……………………….………………………………………………………………………….…………………………………………
……………………………….………………………………………………………………………….…………………………………
……………………………………….………………………………………………………………………….…………………………
………………………………………………….…………………………………
3. Aprecieri asupra conținutului lucrării de .. (licență, diplomă, disertație) ,
organizare logică, mod de abordar e, complexitate, actualitate, deficiențe
…………………………………………………………………………………………………………….. …………………..
…………………………………………………………. ………………………………………………………………………
…………………………………………………………………………………………………………….. ..
……………………………………….. ………………………………………………………………………………….
4. Aprecieri asupra lucrării (se va menționa: numărul titlurilor bibliografice
consultate, frecvența notelor de subsol, calitatea și actualitatea surselor
consultat e; modul în care absolventul a prelucrat informațiile din sursele
bibliografice, contribuții originale)
…………………………………………………………………………………………………………….. …………………..
………………………………………………………………………………………………………………… ……………….
…………………………………………………………………………………………………. ………………………………
……………………………..
Concluzii (valoarea lucrării elaborate de absolvent, relevanța studiului întreprins,
competențele absolventului, consecvența și seriozitatea de care a dat dovadă absolventul
pe parcur sul documentării și elaborării lucrării)
…………………………………………………………………………………………………………….. …………………..
…………………………………………………………. ………………………………………………………………………
…………………………………………………………………………………………………………….. …………………..
……………………… ………
…………………………………………………………………………………………………………….. …………………..
…………………………………………………………………………………….. …………………………………………..
……………………
5. Redactarea lucrării respectă/NU respectă normele de redactare ( dacă nu
respectă, care sunt acestea…).
6. Nu există/ Există suspiciuni de realizare prin fraudă a prezentei lucrări (dacă
există, care sunt acestea…).
7. Consider că lucrarea îndeplinește/ NU îndeplinește condițiile pentru susținere în
sesiunea de Examen de …………………………………………. (licență, diplomă,
disertație) din …………………… (dacă nu îndeplinește, s e scrie motivația…)
Arad,
Data Îndrumător științific
Cuprins
Introducere………………………………………………………………. ……………………….. ………………………8
Capitolul 1. Rulmentul……………….. ……………………………………………………………………………. ..9
1.1. Prezentare generală.. ………………… …………………….. …………………………………….. 9
1.2. Scurt istoric…………. …………………. …………………….. …………………………………….. 9
1.3. Clasificare generală. ………………… …………………….. ………… ………….. ……………..11
Capitolul 2 . CATIA …………………………………………….. …………………… ………………………………16
2.1. Prezentare generală…………………. …………………….. ………. …………………………. ..16
2.2. Programarea…………………………… …………………….. ………….. …………….. …………18
Capitolul 3. Toleranțe și control dimensional ………………. ……………… ……………………………….20
3.1. Elemente de bază …………… …………….. …………………… …….. …………………………20
Capitolul 4. Dispozitive tehnologice …………. ……………………. …….. …………………………………..2 2
4.1.Definirea, rolul și condițiile cerute dispozitivelor de fabricare…. ……………….. .23
4.2. Clasificarea dispozitivelor……………………. ………………… …………………………….2 5
Capitolul 5. Tehnologia de prelucrare …………………… …………………… ……………………………..28
5.1. Alegerea semifabricatului………………………. ………………… …………………………..29
5.2. Stabilirea itinerarului tehnologic………. ………………… ……… …………………………31
5.3. Descrierea mașinii unelte folosite. ……………….. …………… …………………………..3 9
5.4.Calculul adaosului de prelucrare………………. ……………….. …………………………..4 0
5.5. Calculul regimurilor de așchiere……………….. ………………. ………………………….46
5.5.1. Comparația regimurilor de așchiere……………. ……………. …………………………52
5.6. Normarea tehnică………………………………………. ………………… …………………… ..56
5.7. Calculul și analiza tehnico -economică…………… ……………… ……………………….57
Concluzii……………………………….. ……………….. ……………. ……………………………………………….. 60
Program ……………………………….. ……………….. ……………………………………………………………… ..61
Bibliografie…………………………… ……………….. ……… ……………………………. ………………………….75
Anexe (figuri, grafice, tabele, poze, etc)…………………… ………………… ……………………………….76
8
Introducere
In această lucrare voi prezenta detaliat demersul realizării unei repere prelucrate pe o
mașină cu comandă numerică (CNC) și anume o freză cu patru axe (trei de translație și una de
rotație). Voi prezenta pe scurt programul de CAD -CAM utilizat pentru realizarea fișierului 3D,
altfel spus “Modelul”, pe baza căreia se va și genera programul (cu coduri G) care conține
comenzile numerice pentru realizare a efectiv a reperului pe mașina unealtă. Limbajul de
programare care stă la baza programului prezentat în acest proiec t, se afla Siemens , un limbaj
de programare lansat in anul 1960 ca Siemens NC, iar in 1964 primeste numele de Sinumerik .
În continuare voi prezenta o scurtă introducere în ceea ce priveste scopul reperului prelucrat,
mai exact câteva generalități despre rulmen ți și clasificarea lor. Reperul 2001 -201-01 este o
componentă folosită in multiple mașini unelte, cum ar fi mașini cu comandă numerică , roboți
de ansamblare . Am ales acest reper ca fiind baza proiectului meu, datorită faptului că sunt
pasionat de mașinile cu comandă numerică încă de la primul contact, care a avut loc la firma
Sysmec.SRL în anul 2012.
Înainde de a începe cu realizarea te hnologiei de prelucrare, voi prezenta dispozitivul în
care se va fixa reperul, modul de funcționare și motivul alegerii acestui dispozitiv. Având în
vedere faptul că reperul se va produce într -un număr mare, vom avea scule speciale . Pentru că
semifabricatu l are o formă rectangulară (33x61x73 mm) cel mai potrivit dispozitiv de prindere
este “menghina de prindere pe CNC”, având o suprafață de prindere mare (chiar dacă forțele
așchietoare sunt mici, AW -6082 se prelucrează foarte ușor), oferă o aliniere foarte bună în
raport cu axele masinii unelte (se minimalizează erorile de prelucrare c auzate de așezare) și o
rigiditate ridicată datorită construcției robuste, din care rezultă o precizie de prelucrare ridicată.
În proiect area tehnologiei de prelucrare voi prezenta în primul rand alegerea
semifabricatului și factorii care mi -au determinat opțiunea și voi prezenta itinerarul tehnologic
după care se va executa reperul. Regimurile de așchiere obținute prin calcule teoretice vor fi
diferite față de regimurile de așchiere reale, cu care se va prelucra reperul. Aici doresc să scot
în evidență di ferențele sculelor așchietoare al trecutului și sculelor așchietoare din prezent,
deoarece domeniul de prelucrare prin așchiere este în continuă evoluție.
9
Capitolul 1.
RULMENTUL
1.1 Prezentare general ă
Deplasarea pe roți sau role, una dintre marile invenții ale omului, cunoscută din timpuri
îndepărtate, s -a impus prin eficiență în comparație cu deplasarea prin alunecare. Aplicațiile
roții sunt numeroase încă din antichititate. Se știe astfel că egiptenii cunoșteau deplasarea
greutăților pe rol e și că romanii au reușit să deplaseze, pe uscat, corăbii, în același mod.
Rulmentul este un element mecanic ce constrânge mișcarea relativă într -o anumită
mișcare dorită și reduce fricțiunea între elementele mobile . Construcția rulmentului poate, de
exem plu, furniza mișcare liniara liberă a elementului mobil sau rotatie libera in jurul unei axe
fixe, sau, poate preveni o mi șcare control ând vectorii forței normale ce apas ă pe elementele
mobile. Mulți rulmenț i de asemenea, faciliteaz ă miș carea dorit ă cât se poate de mult, prin
minimizarea fric țiunii. Rulmen ții au o clasificare vast ă, în concordan ță cu tipul de activitate,
mișcările permise sau cu direcțiile încă rcăturilor (forț elor) aplicate elementelor.
1.2 Scurt istoric
După numeroase încercări de materializare în construcții mecanice a rezemării arborilor
și osiilor pe role sau bile în rostogolire (brevet englez din 1794; brevet francez pentru rezemare
axială din 1802; brevet german din 1877 pentru osii de vagoane; brevet american din 1878
pentru a xele roților de bicicletă), către sfârșitul secolului al XIX -lea apar realizări mult
apropiate ca formă și funcționalitate de rulmenții de astăzi, concomitent cu dezvoltarea
producției de serie bazată în primul rând pe mașinile de prelucrat bile (F. Fische r, 1895).
Termenul bearing (rulment ) este derivat din verbul "to bear" cee ace înseamnă a
suporta/sustine. Un rulment fiind acel element mecanic ce permite unei com ponente sa o
sustina pe o alta. Cei mai simplii rulmenti sunt suprafete de sprijin , taiati sau formati dintr -o
bucata, cu grad de control variat raportat la forma, dimensiune, duritate si locatie a suprafetei.
Alti rulmenti sunt dispozitive separate instalate pe o masinarie sau pe un element mecanic. Cei
mai sofisticati rulmenti pentru cele mai solicitante aplicatii sunt dispozitive foarte precise;
manufactura lor necesita standarde dintre cele mai inalte ale tehnologiei contemporane.
10
Se menționează astfel, în 1898, rulmentul radial cu bile, în 1899, rulmentul radial -axial
cu role conice, rulment ul radial cu role cilindrice în 1905, rulmentul radial oscilant cu bile în
1907, inventat de inginerul suedez Sven Wingquist și rulmentul radial oscilant cu role butoi în
1920.
Formele inițiale au fost perfecționate în timp, încadrate în tipizări dimensio nale
cu valabilitate largă și executate la niveluri de precizie din ce în ce mai ridicate.
Importanța economică a construcției și utilizării raționale a rulmenților a
determinat și preocupări de analiză și fundamentare teoretică. Hotărâtoare pe acest plan au fost
lucrările lui H. Hertz (1881) privitoare la tensiunile și deformațiile din contactul elastic.
Ulterior, în 1901, R. Streibeck particularizează pentru rulmenți relații de calcul pentru portanță.
Perfecționările tehnologice au permis investigații d e amploare, între anii 1920 –
1950, când se pun bazele calculului modern de capacitate portantă (G. Lundberg și A.
Palmgren) și se fundamentează științific dezvoltările ulterioare: creșteri cantitative
considerabile, dar mai ales creșteri de calitate, de dur abilitate și de precizie.
O încercare de a contura tendințe de actualitate evidențiază următoarele:
– noi materiale și tehnologii de obținere, tratament și prelucrare; creșterea
mobilității tehnologice, cu reducerea consumurilor tehnologice de materiale și mașini de înaltă
performanță; creșterea condițiilor impuse de precizie, finisare, prezentare;
– optimizarea dimensională și de formă a construcțiilor standard prin utilizarea
unor metode perfecționate de analiză, calcul și încercare;
– diversificarea constructivă: rulmenți integrați în subansamble, rulmenți cu
dimensiuni mari sau foarte mici, rulmenți protejați etc., cu proiectare specifică;
– diversificarea în aplicații (temperaturi înalte, ungere săracă sau în vid etc.), cu
implicații pentru materia le și tipodimensiuni.
În abordarea acestor problematici deosebit de vaste, cercetările ca și soluțiile
merg de la cercetări teoretice și experimentale fundamentale până la perfecționări constructive
pe baze experimentale și tehnologice. Pornind de la aces te premise, nu trebuie uitat faptul că,
revoluția științifică și tehnică, o caracteristică fundamentală a epocii actuale, obligă la
mobilitate în circulația ideilor științifice și tehnice, la maximă receptivitate față de nou, la
dezvoltări preliminare și i novații legate de produse în sensul determinării cerințelor și soluțiilor
de mâine.
11
1.3 Clasificarea rulmenț ilor
Lagărele sunt definite ca organe de mașini utilizate pentru susținerea arborilor sau a
altor piese cu mișcare de rotație, servind pentru preluarea sarcinilor care acționează asupra
acestora. Dacă frecarea din interiorul lagărului este frecare cu rostogolir e, lagărele se numesc
lagăre cu rostogolire. Rulmentul este elementul principal al lagărului cu rostogolire. Alături de
rulment, în componența lagărului cu rostogolire intră fusul arborelui, carcasa, elementele de
fixare axială, sistemele de ungere și de e tanșare.
Rulmenții (fig.
1.3.1) sunt ansambluri
independente, formate din: inel
exterior (1), cu cale de rulare la
interior; inel interior (2), cu cale de
rulare la exterior; corpuri de
rostogolire (3) și colivie (4), care
împiedică contactul dintre co rpurile
de rostogolire prin dispunerea
echiunghiulară a acestora. La unele
lagăre, pentru reducerea gabaritului
radial, se utilizează rulmenți fără
inelul interior sau fără ambele inele,
caz în care se execută căi de rulare
pe fusul arborelui și, eventual, pe
carcasă.
Fig 1. 3.1 Elementele component ale unui rulment
Principalele avantaje ale lagărelor cu rostogolire sunt:
randament ridicat;
capacitate mare de încărcare pe unitatea de lungime, deci gabarit axial redus;
consum redus de lubrifiant;
întreținere ușoară;
interschimbabilitate, datorită standardizării internaționale.
Dezavantajele lagărelor cu rostogolire sunt:
gabarit radial relativ ridicat;
durabilitate scăzută la funcționarea cu turații foarte mari sau în prezența șocurilor și
vibrațiilor .
12
În prezent, lagărele cu rostogolire constituie principalul tip de lagăr utilizat în
construcția de mașini, domeniile de folosire fiind limitate doar de necesitatea realizării unor
turații foarte mari sau de prezența șocurilor și vibrațiilor.
Clasifica rea rulmenților se face după o serie de criterii.
• După forma co rpurilor de rostogolire (fig. 1.3.2 ), se deosebesc: rulmenți cu bile,
rulmenți cu role cilindrice, rulmenți cu ace, rulmenți cu role conice, rulmenți cu role butoi
simetrice sau asimetrice.
Fig. 1. 3.2 Corpuri de rostogolire
• Numărul de rânduri de dispunere a corpurilor de rostogolire împarte rulmenții
în rulmenți cu corpurile de rostogolire dispuse pe un rând, pe două rânduri sau pe mai multe
rânduri.
• După capacitatea de preluare a defor mațiilor unghiulare se deosebesc
rulmenții obișnuiți (care pot prelua abateri unghiulare foarte mici) și rulmenți oscilanți (cu
capacitate ridicată de preluare a abaterilor unghiulare).
• Direcția sarcinii principale preluate împarte rulmenții în: rulmenți radiali
(preiau sarcini radiale și, eventual, sarcini axiale mici), rulmenți axiali (preiau sarcini axiale),
rulmenți radial -axiali (preiau, în principal, sarcini radiale, dar și sarcini axiale), rulmenți
axial -radiali (preiau, în principal, sarcini axial e, dar și sarcini radiale).
• După construcția și materialul coliviei, se deosebesc rulmenți cu colivie
ștanțată (din tablă de oțel) sau cu colivie masivă (din textolit, alamă, duraluminiu etc.).
• După elementele de etanșare cuprinse în construcția rulmen tului, rulmenții pot
fi: neetanșați (fără sisteme de etanșare proprii), etanșați (umpluți cu unsoare consistentă și
prevăzuți, între inele, pe ambele fețe, cu discuri din materiale nemetalice), protejați (umpluți
cu unsoare consistentă și prevăzuți, într e inele, pe ambele fețe, cu discuri din materiale
metalice).
• După valoarea jocului radial se deosebesc rulmenți cu joc radial normal, mărit
sau micșorat, joc determinat de precizia de execuție care poate fi normală sau ridicată.
• După dimensiunile de gabarit, conform standardelor, se deosebesc serii de
diametre (cu diferențe pe direcție radială) și serii de lățimi (cu diferențe pe direcție axială –
numai la rulmenții cu role), acestea influențând capacitatea de încărcare a rulmenților.
13
Rulmentul care va fi prezentat în această lucrare va fi un rulment liniar, altfel denumit
și vagonet printre frezori, datorită faptului că este folosit într -un mod similar ca un vagon:
transportă marfa pe șine.
Fig 1.3.3 Rulment liniar 2001 -201-01
În urmă toarele rânduri aș dori să prezint câteva criterii de clasificare pentru acești
rulmenți liniari.
Rulmenții liniari se clasifică astfel:
– După viteza maximă de funcționare
– După accelerația maximă capabilă
– După temperatura de funcționare:
Temperatura de funcționare poate ajunge până la -10șC în unele cazuri, unde
domeniile de utilizare nu ajung în pragul limitelor de viteză, de accelerație și de
încărcare și unde precizia de rulare nu este definitivă.
14
-după capacități și momente de încărcare:
Fig 1. 3.4 Clasificare după capacități și momente de încărcare
15
Fig 1. 3.4 Ansamblu final rulment liniar
1-Vagonet
2-Bile
3-Placă recirculare
4-Ghidaj bile
5-Placă de etanșare
6-Placă filetată
7-Șurub
8-Șurub fixare
9-Niplu pentru lubrifiere
10-Șină
11-Tabliță de protecție
12-Clemă de fixare
13-Șurub clemă de fixare
16
Capitolul 1.
CATIA
1.1 Prezentare generală CATIA
17
Fig 2.1.2 Interfața CATIA
sau
18
1.2 Programarea
19
Fig.2.2.1 Meniu program are CATIA
20
Capitolul 3
Toleranțe și control dimensional
În ceea ce urmeaza voi prezenta tipurile de abateri, pentru o bună înțelegere a desenelor
menționate în această lucrare:
3.1 Elemente de bază
Tipul
toleranței Denumirea
toleranței Simbolul
grafic Toleranțe de formă Toleranță la rectiliniaritate
Toleranță la planeitate
Toleranță la circularitate
Toleranță la cilindricitate
Toleranță la forma dată a profilului
Toleranță la forma dată a suprafeței
Toleranță la paralelism
Toleranță la perpendicularitate
Toleranță la înclinare Toleranțe
de orientare Toleranță la poziție nominal
Toleranță la concentricitate
Toleranță la simetrie Toleranțe de
bătaie Toleranță la bătaie radială (circulară)
Toleranță la bătaie frontală (circulară)
Toleranță la bătaie radială (totală)
Toleranță la bătaie frontală (totală)
Fig. 3.1.1 Clasificarea abaterilor
21
O cerință esențiala a dezvoltării
economice contemporane o constituie realizarea
unui înalt nivel calitativ al produselor. În general,
calitatea unui produs este determinată de suma
acelor proprietăți ale produsului care reflectă
măsura în care acestea pot satisface nevoile
societății și depinde de calitatea
concepției(proiectării) si calitatea execuției.
Legătura dintre calitatea concepției, calitatea
execuției și calitatea produsului finit se poate
vedea din triunghiul calității.
Calitatea unui produs va depinde de un complex de marimi dintre care parametrii
geometrici, liniari și unghiulari, constituie factori de bază, carora în construcțiile de mașini li
se acordă o deosebită atenție atât în faza de proiectare cât și în cea tehnologică.
Precizia de prelucr are și asamblare a organelor de masini este determinată de
urmatorii factori:
-precizia dimensională (se prescrie prin toleranțe la dimensiuni conform STAS 6265 –
82)
-precizie geometrică (se prescrie prin toleranțe geometrice conform STAS 7384 -85,
STAS 7385 /1,2-85)
– precizia formei geometrice (se referă în general la elemente izolate)
-abateri de formă macrogeometrice (AF)
-ondulații (W)
-abater i de formă m icrogeometrică, rugozitate (R)
– precizia de orientare, de bataie și de poziție (AP) (se referă la elemente associate)
Executarea unei piese la o dimensiune riguros exactă este foarte greu de realizat. Pe de
altă parte, practica arată că o pie să îsi poate îndeplini rolul sau funcțional în bune condiții și
dacă dimensiunea acesteia este executată în anumite limite.
De exemplu, considerând o piesă cu un alezaj în care trebuie să se rotească un arbore
de o anumită dimensiune, ansamblul celor două piese functionează aproximativ la fel de bine
pentru o gamă apropiată de valori ale alejajului.
22
Capitolul 4
DISPOZITIVE TEHNOLOGICE
În ciuda faptului că nu voi insista prea mult asupra acestui capitol, totuși doresc să
menționez câteva lucruri generale despre dispozitive. Alegerea dispozitivului de prindere are
în vedere următorii factori : număr mic de piese prelucrate; construcție robustă, oferă rigiditate
crescută; suprafață de prindere mare, oferă stabilitate obiectului prelucrat aflat sub forțele
așchietoare.
Proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare trebuie să indeplineasca anumite
cerințe de natură tehnica, economica si sociala care pot fi exprimate cu ajutorul urmatoarelor
criterii de proiectare [9]:
criteriul tehnic;
criteriul economic;
criteriul social;
criteriul tehnologic.
Criteriul tehnic prevede realizarea produsului (piesa, semifabricat) în conformitate cu
condițiile tehnice prevăzute în documentația tehnică și tehnologică. Pentru îndeplinirea acestui
standard, procesul tehnologic proiectat trebuie să asigure realizarea volumului de prod ucție în
perioada planificată, în condițiile respectării cerințelor referitoare la toleranțe și starea
suprafețelor precum și a cerințelor funcționale pentru durata de funcționare așteptată a piesei.
Criteriul economic doreste ca procesul tehnologic elabor at să conducă la execuția
produsului cu consumuri minime de energie, materiale si manopere.
Aceasta implică :
alegerea cumpatata a semifabricatelor : a metodei și procedeului de elaborare a
acestora;
alegerea variantelor optime de metode și procedee de pr elucrare;
alegerea cumpatata a mijloacelor de fabricație (mașini -unelte, scule, dispozitive,
mijloace de manipulare și transport uzinal);
Criteriul social impune proiectarea unor procese care să asigure condiții cât mai
favorabile de muncă. În acest scop, la concepția proceselor tehnologice trebuie să se adopte
23
măsuri de introducere a mecanizării și automatizării operațiilor, care să elibereze executanții
de prestarea unor operații grele, obositoare sau desfășurate în medii nocive.
Criteriul tehnologic , în cazul proceselor tehnologice de prelucrare prin așchiere, se
referă la posibilitățile tehnologice ale mașinilor, sculelor și dispozitivelor
Posibilitățile tehnice ale mașinilor includ:
natura suprafețelor care pot fi prelucrate pe fiecare mașină;
posibilit ățile de asociere a suprafețelor de prelucrat fără demontarea piesei;
capacitatea magazinelor de scule, traiectoriile sculelor la mașini -unelte cu comandă
numerică;
calitatea suprafețelor prelucrate;
regimuri de așchiere posibile (viteze, avansuri, putere. ..).
Posibilitățile tehnice ale sculelor se referă la :
tipul operației posibile (degroșare, semifinisare, finisare);
materiale prelucrabile (cu sau fără tratament termic), caracterizate prin prelucrabilitatea
prin așchiere;
viteze de așchiere și adâncimi de așchiere posibile, acestea fiind dependente de
materialul părții așchietoare a sculei;
durabilitatea sculelor.
Posibilitățile tehnice ale dispozitivelor:
natura orientării -fixării piesei și sculei;
ergonomia și securitatea utilizării.
4.1 DEFINIREA, ROLUL ȘI CONDIȚIILE CERUTE DISPOZITIVELOR DE
FABRICARE
În sistemele tehnice, dispozitivul este un element component al acestora care realizează
anumite funcții, precum: − Prinderea, adică poziționarea, orientarea și fixarea, sculelor sau
pieselor, la operațiile de fabricare, adică de prelucrare, de inspecție, de asamblare sau
manipulare; − Prelucrarea – Generarea unor suprafețe complexe; − Divizarea, în cazul
fabricării – prelucrării, inspecției, asamblării etc., unor suprafețe multiple etc. [9]
Dispozitivul se definește, în caz general, ca fiind „ansamblu de piese legate între ele
într-un anumit fel (de obicei imobil), care îndeplinește o funcție bine determinată într -un sistem
tehnic”.
24
Definiția dispozitivului utilizat în sistemele tehnologi ce de fabricare poate fi „sistem
tehnic constituind o unitate din punct de vedere constructiv -funcțional, care stabilește și
menține poziția și orientarea produselor, sculelor sau altor mijloace de fabricare și care poate
prelua și alte funcții ale mașinii sau operatorului uman”
Utilizarea dispozitivelor în STF are o influență mare asupra următorilor indicatori
tehnico – economici:
I. Creșterea preciziei fabricării pieselor, prin realizarea următoarelor condiții:
1. Eliminarea erorilor de trasaj și de ver ificare a poziției piesei în raport cu traiectoriile
mijloacelor de lucru – scule, palpatoare etc.;
2. Păstrarea – menținerea constantă a condițiilor de generare -prelucrare, măsurare,
asamblare sau manipulare, care facilitează interschimbabilitatea piesel or fabricate;
3. Diminuarea sau eliminarea vibrațiilor din procesele de prelucrare, măsurare,
asamblare și manipulare, cu avantaje foarte mari asupra creșterii preciziei de prelucrare (a
dimensiunilor, formei macro și microgemetrice, poziției relative etc .), de măsurare – inspecție,
de asamblare sau de manipulare;
II. Creșterea productivității muncii, prin realizarea următoarelor condiții:
1. Eliminarea totală a operațiilor de trasare, care sunt scumpe deoarece solicită mult
timp și operatori cu înaltă calificare;
2. Eliminarea verificării poziționării și orientării piesei și reducerea timpilor auxiliari;
3. Suprapunerea timpilor auxiliari și a timpilor de bază și reducerea timpilor pe bucată;
4. Micșorarea timpilor de fixare – desfacere;
5. Scurtare a timpilor de bază prin aplicarea unor regimuri mai intense datorită
posibilităților de strângere a pieselor cu forțe mai mari:
6. Scurtarea timpilor de asamblare și montaj, prin micșorarea sau eliminarea timpilor
pentru ajustările suplimentare și potrivi ri;
7. Creșterea productivității prin cele două metode: − Creșterea numărului de piese
fabricate în aceeași durată de timp si reducerii timpului de fabricare la același număr de piese.
25
4.2 CLASIFICAREA DISPOZITIVELOR
Principalele criterii și categorii de dispozitive asociate acestora sunt considerate cele ce
urmează.
I. În funcție de natura operației tehnologice, există următoarele categorii: 1. Dispozitive
de prelucrare;
2. Dispozitive de asamblare și montaj;
3. Dispozitive de inspecție – măsurare;
4. Dispozitive de automatizare – manipulare și transport.
II. Din punct de vedere al activității tehnologice pe care o realizează, cele 4 categorii
de dispozitive se clasifică în:
• Dispozitivele de prelucrare pot fi:
1. Dispozitive de prindere: a scule lor, a pieselor, a altor componente ale STF;
2. Dispozitive de generare;
3. Dispozitive de divizare;
4. Dispozitive de manipulare.
Dispozitivele de inspecție – măsurare pot fi:
1. Dispozitive pentru măsurarea dimensiunilor liniare sau unghiulare
2. Dispozitive pentru măsurarea formei macrogeometrice;
3. Dispozitive pentru măsurarea formei microgeometrice;
4. Dispozitive pentru măsurarea poziției relative etc. In acelasi mod se pot clasifica și
dispozitivele de manipulare si de asamblare.
III. În fu ncție de tipul procedeului prin care se realizeaza operația de prelucrare,
dispozitivele de prindere, de divizare, de manipulare și de generare pot fi :
1. Dispozitive de frezat;
2. Dispozitive de gaurit;
3. Dispozitive de strunjit;
4. Dispozitive de m ortezat;
5. Dispozitive de rectificat;
26
IV. Din punct de vedere al modului de acționare, există :
1. Dispozitive cu acționare manuală;
2. Dispozitive cu acționare mecanizată, respectiv:
− Dispozitive cu acționare mecanică;
− Dispozitive cu acționare pn eumatică;
− Dispozitive cu acționare hidraulică;
− Dispozitive cu acționare mecanohidraulică;
− Dispozitive cu acționare pneumohidraulică;
− Dispozitive cu acționare cu vacuum;
− Dispozitive cu acționare electromecanică;
− Dispozitive cu acționare magnetică;
− Dispozitive cu acționare electromagnetică etc.
V. În funcție de gradul de automatizare, există
1. Dispozitive neautomate;
2. Dispozitive semiautomate;
3. Dispozitive automate.
VI. Din punct de vedere al tipului constructiv, există :
1.Dispozitive în construcție clasică;
2.Dispozitive în construcție modulară;
VII. În funcție de gradul de universalitate, există:
1. Dispozitive universale, recomandate pentru producția individuală și de serie mică;
2. Dispozitive specializate, care pot fi
− Dispozitive modulate, recomandate pentru producția individuală și de serie mică;
− Dispozitive clasice cu acționare manuală, recomandate pentru producția de serie mică
și mijlocie;
27
− Dispozitive clasice cu acționare mecaniza tă, recomandate pentru producția mijlocie
și de serie mare;
3.Dispozitive speciale, care pot fi
− Dispozitive clasice cu acționare manuală, recomandate pentru producția mijlocie și
de serie mare;
− Dispozitive clasice cu acționare mecanizată, recomandat e pentru producția de serie
mare și de masă.
28
Capitolul 5
TEHNOLOGIA DE PRELUCRARE
Să se proiecteze procesul tehnologic de prelucrare mecanică al reperului 2001 -201-01,
numărul pieselor din lot n=500 buc.
ETAPELE PROIECTULUI :
5.1. Alegerea semifabricatului;
5.2. Stabilirea itinerarului tehnologic;
5.3 Descrierea operațiilor
5.4. Calculul adaosului de prelucrare și al dimensiunilor intermediare;
5.5. Calculul regimurilor de așchiere ;
5.6. Normarea tehnica ;
5.7. Calculul și analiza tehnico – economica
Partea grafica care va cuprinde :
-desenul de executie al piesei
-desen ul de executie al sculelor
29
5.1 Alegerea semifabricatului
Conform desenului de execuție, reperul din tema este confecționat din EN AW -6082 AlSiMgMn T6 cu
următoarele caracteristici : Rezistent la coroziune, bună sudare, excelent pentru prelucrări mecanice, formabilitate
crescută în starea T4, aliaj mediu dur. Aliaj cu o duritate oarecum mai mare decâ t 6061
Fig.6 Proprietăți fizice ale materialului AW -6082 [10]
Stare Elasticitatea Proprietatea Fizica
E G n Tsol Tliq Cp a r rel 1 EC
MPa MPa °C °C µm m-1
K-1 µm m-1
K-1 kg m-
³ nW
m Wm-1
K-1 %IACS
O
70000
26400
0.33
575
650
894
23.1
2710
31
216
55.5
T1
70000
26400
0.33
575
650
894
23.1
2710
–
–
–
T4
70000
26400
0.33
575
650
894
23.1
2710
41
167
42
T5
70000
26400
0.33
575
650
894
23.1
2710
–
–
–
T6
70000
26400
0.33
575
650
894
23.1
2710
39
172
44
30
Simbol Denumire Parametrii Elastici și Fizici Unitate de Măsură
E Coeficient de elasticitate MPa
G Coeficient de rigiditate MPa
n Raportul dintre coeficientul de rigiditate și de elasticitate –
Tsol Temperatura de solidificare °C
Tlic Temperatura de lichefiere °C
Cp Capacitate specific ă de transmitere căldură J kg-1 K-1
a Coeficient de expansiune/dilata ție termică µm m-1 K-1
r Densitate kg m-3
rel Rezistență nW m
1 Conductiv itate termică W m-1 K-1
EC Conductivitate electrică %IACS
Fig.6
Posibile forme de produs: table, folii, bare dreptunghiulare, bare rotunde, sârme, țevi,
profile după desen
Cele mai folosite semifabricate sunt :
– semifabricate laminate ;
– semifabricate turnate ;
– semifabricate forjate liber ;
– semifabricate forjate în matrița ;
– semifabricate sinterizate . etc…
La alegerea semifabricatului se au î n vedere urmatoarele :
– materialul piesei ;
– forma si dimensiunile piesei ;
– numă rul pieselor din lot.
Piesa din tema fiind executat ă din EN AW -6082 AlSiMgMn -T6 pot adopta semifabricat
turnat, laminat sau tabla.
31
Forma si dimensiunile semifabricatului trebuie sa fie cat mai apropiate de forma si
dimensiunile finite.
Avand in vedere ca pi esa din tema are forma rectang ulara , si numarul in care va fi
executat este mare , alegem semifab ricat laminat cu sectiune dreptunghiulara, bloc 33x73x 61.
Deși în mod normal la astfel de repere se aleg în general semifabricate turnate, datorită
faptului că care o geometrie relativ complexă.
Gradul de utilizare a materialului µ=𝑚/𝑚𝑐 , în care 𝑚𝑐 reprezintă masa materialului
consumat pentru fabricarea piesei ;
0.172Kg
µ=0,172
0,400
µ=0.43
5.2 Stabilirea itinerar ului tehnologic.
Piesa va fi executata integral pe M.U. Siemens VMC -1060 4 axe , din 2 prinderi.
Pentru intocmirea unui traseu tehnologic se pot face urmatoarele recomandari:
la inceputul procesului tehnologic se prelucreaza suprafetele care devin baza de
asezare sau suprafetele de prindere (suprafetele frontale, gauri de centrare, gaura
pentru dorn, suprafetele pentru prindere cu dorn) ;
gaurile se executa catre sfarsitul procesului tehnologic cu exceptia a celora care devin
baza de asezare sau suprafetele de prindere ;
numarul de prinderi si baze tehnologice trebuie sa fie cat mai mic astfel incat
posibilitatea de a aparea o eroare (grosolana) sa fie cat mai mica;
operatiile la care exista posibilitatea unui proces mare de rebuturi se executa la
inceputul procesului tehnologic .
5.2.1 Debitarea
Debitat din bară laminat ă cu sec țiunea 33x73mm L=6 1mm
Se face de către furnizorul de material.
32
5.2.2 Frezare plană
(T11 ) Freză Ø 63 cu plăcuț e pentru aluminiu
5.2.3 Frezare
(T2) Freză Ø 32 cu pl ăcuțe pentru aluminiu
33
5.2.4 Găurire Ø 6.7
(T4) Burghiu Ø 6.7 carbur ă cu răcire interioar ă
5.2.5 Găurire Ø 6 și Ø 7.2
(T6) Burghiu combinat Ø 6 și Ø 7.2
34
5.2.6 Găurire Ø 2.5
(T7) Burghiu Ø 2.5
5.2.7 Găurire Ø 6.1
(T8) Burghiu Ø 6.1
35
5.2.8 Frezare canal 0.4mm la 45ș
(T14) Freză cu plăcuțe Ø 16×45ș
Prinderea 2
5.2.9 Frezare plană
(T11 ) Freză Ø 63 cu plăcuț e pentru aluminiu
36
5.2.10 Frezare de degroșare
(T16 ) Freză Ø 20
5.2.11 Frezare urechilor
(T10 ) Freză Ø 18
37
5.2.12 Frezare la 45ș
(T10 ) Freză Ø 18
5.2.13 Lamare Ø11 4mm
(T11 ) Freza deget Ø 10 carbură pentru aluminiu
38
5.2.14 Frezare profil
(T17 ) Freză profilată Ø 28
39
5.3 Descrierea centrului de prelucrat Siemens VMC -1060 4 axe
Există o percepție greșită că programarea pentru 4 axe este complica tă, consumatoare de
timp, și cere cumpărarea unui pachet de CAD / CAM scump. Da, trebuie să se investească
într-un sistem CAM pentru utilizare a simultană celor 4. Acest lucru nu este întotdeau na cazul
pentru prelucrarea cu 4 axe, nu este obligatoriu utilizarea simultană a celor 4 axe.
Înțelegerea capacităților de control pe un centru de prelucrare cu 4 axe este esențială
pentru maximizarea beneficiilor pentru prelucrarea 4 fețe. Există doar o mână de controale
care vă oferă posibilitatea de a programa o parte pentru prelucrarea cu 4 fețe fără un sistem și
CAM chiar mai putini cei care fac usor cu utilizarea de caracteristici software încorporate în
controlul tranziției.
Cursă pe axa X 1060mm
Cursă pe axa Y 900mm
Cursă pe axa Z 610mm
Cursă pe axa C 360°
Avans rapid 28m/min
Viteză de rotație a
axului de la 20 la 13000 rpm
Putere motor 15kW
Capacitate
magazie de scule 74
Dimensiune masă 550×55 0mm
[11]
40
5.4 Calculul adaosului de prelucrare
În construcția de mașini, pentru obținerea pieselor cu precizia și calitatea suprafețelor
impusă de condițiile funcționale este necesar că de pe semifabricat să se îndepărteze prin
așchiere un strat de material care constituie adaosul de prelucrare. Mărimea adaosului de
prelucrare trebuie astfel stabilit încât în condițiile optime de fabricație să se obțină produse de
înalta calitate, la costuri de producție minime. Dacă adaosul de prelucrare este prea mare,
crește greutatea semifabricatului și consumul de metal (în cazul nostru AW -6082), sunt
necesare faze sau operații suplimentare pentru îndepărtarea adaosului, se mărește consumul
de scule aschietoare (fenomenul de uzare), crește consumul de energie electrică și alte
cheltuieli legate de exploatarea mașinii unelte. În concluzie, piesele s e obțin la un preț de
producție mai ridicat.
Dacă însă adaosul de prelucrare este prea mic, nu se poate îndepărta complet stratul
superficial cu defecte al semifabricatului, astfel nu se va putea obține calitatea și rugozitatea
suprafețelor cerute și rugoz itatea suprafețelor cerute.
Rezultă deci că este necesară stabilirea valorii optime al adaosului de prelucrare.
Exist ă două metode de determinare a adaosului de prelucrare: [13]
1. metoda experimental -statistică;
În cazul stabilirii mărimii adaosurilor de prelucrare intermediare prin metoda
experimental -statistic ă, adaosul total de prelucrare 𝐴𝑡 se împarte, funcție de
numărul de etape necesare prelucrării suprafeței, în adaos de degroșare 𝐴𝑑,
adaos de semifinisare 𝐴𝑓/2 și adaos de finisare 𝐴𝑓. Se re comandă să se
procedeze astfel:
a)pentru două etape de prelucrare se consideră:
𝐴𝑓= (0,2 … 0,25) * 𝐴𝑡 și
𝐴𝑑 = (0,8 … 0,75) * 𝐴𝑡
b)pentru trei etape de prelucrare (ultima fiind o prelucrare de finisare prin
rectificare):
c)Af este cel specific pr ocedeului de rectificare (ales din tabel normativ / pe
baza recomandărilor producătorului sculei),
𝐴𝑓/2= (0,2 … 0,25) * (𝐴𝑡- 𝐴𝑓) și
𝐴𝑑 = (0,8 … 0,75) * (𝐴𝑡 – 𝐴𝑓)
41
2. metoda de calcul analitic
Adaosul de prelucrare intermediary se calculeaza cu relatiile urmatoare:
a) pentru adaosuri simetrice (pe diametru) la suprafete exterioare si interioare
de revolutie:
𝟐𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝟐(𝑹𝒛𝒑+𝑺𝒑)+𝟐√𝝆𝒑𝟐+𝜺𝒄𝟐 (rel. 1.3 C.Pico ș)
b) pentru adaosduri simetrice la suprafete plane opuse, prelucrate simultan:
𝟐𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝟐(𝑹𝒛𝒑+𝑺𝒑)+𝟐(𝝆𝒑+𝜀𝑐) (rel. 1.4 C.Pico ș)
c) pentru adaosuri asimetrice, la suprafete plane opuse prelucrate in faze
diferitesau pentru o singura suprafata plana
𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝑹𝒛𝒑+𝑺𝒑+𝝆𝒑+𝜀𝑐(rel. 1.5 C.Pico ș)
𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏−adaosul de prelucrare minim, considerat pe o parte(pe raza sau o singura fata
plana) ;
𝑹𝒛𝒑− inaltimea neregularitatiolor de suprafata rezultate de faza precedent a;
𝑺𝒑− adancimea stratului superficial defect (ecruisat), format la faza precedent a;
𝝆𝒑− abaterile spatiale ale suprafetei de prelucrat, ramase dupa efectuarea fazei
precedente ;
𝜀𝑐− eroarea de asezare la faza prelucrata considerate. [12]
În cazul în care prelucrarea se face prin metoda obținerii individuale a preciziei dimensionale,
cu verificarea poziției fiecărui semifabricat fixat pe mașina -unealtă, în relațiile de mai sus, se
înlocuiește eroarea de orientare și fixare
ci cu eroarea de verificare
cv la operația curentă.
Valorile componentelor adaosului de prelucrare din relațiile de mai sus sunt date în
literatura de specialitate pentru diverse tipuri de semifabricate și procedee de prelucrare.
42
Calculul adaosurilor de prelucrare intermediare se face în ordinea inversă celui în care
se execută o perațiile sau fazele de prelucrare ale fiecărei suprafețe, în vederea stabilirii
dimensiunilor intermediare corespunzătoare fiecărei operații sau faze.
În diferite cazuri concrete de prelucrare, unele din componentele adaosului de
prelucrare se pot exclude din relația de calcul. Astfel, la prelucrarea semifabricatelor din fontă
cenușie și aliaje neferoase, cum este și în cazul nostru, adâncimea stratului defect S, se ia în
calcul numai pentru adaosul primei faze de prelucrare. După prima faza de prelucrare cu o
sculă așchietoare, mărimea S se exclude din relație, deoarece în stratul superficial, la
prelucrarea fontei cenușii și al aliajelor neferoase nu se observă modificări însemnate. Având
materialul de prelucrat AW -6082 (aluminiu), un material neferos, du pă aschierea primei faze
de prelucrare, vom exclude coeficientul de calcul S
Nr.
crt Denumire
prelucrare IT
T
m Rz
m S
m
m k
m 2A P
m
mm
1. Laminare 15 1200 150 250 327 – – – 50
2. Frezare de
degrosare 12 250 63 60 19.62
0.06 500 2014.87 45.50
-0.250
3. Frezare de
finisare 10 100 25 30 – – 500 1496.7 44
Fig.12 Tabel coeficienți (A.Vlase)
Rzp = 150 m
Sp = 250 m
p = 327 m
c =500 m
43
Pentru suprafata A:
Vom folosi formula pentru adaosuri asimetrice pentru o singura suprafata plana.
𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝑹𝒛𝒑+𝑺𝒑+𝝆𝒑+𝜀𝑐 (Rel.1.3 C.Picoș)
𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =150 +250 +327 +500=> 𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =1227µm =>1.227mm
Deoarece din calculul adaosului de prelucrare ne -a rezultat un adaos de 1,227mm, vom
considera un adaos nominal de 1,5mm deci vom ob ține cota 106+1.5=107,5mm (urmeaz ă a
se ad ăuga adaosul de prelucrare dup ă realizarea calculelor și pentru suprafa ța opus ă (din
prinderea2)
Pentru suprafața B:
Ap = D/2 = 8,3/2 = 4 .15
Pentru suprafa ța C:
Vom folosi formula pentru adaosuri asimetrice pentru o singura suprafa ță plană , doar
in zona din jurul suprafe ței cilindrice exterioare:
𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝑹𝒛𝒑+𝑺𝒑+𝝆𝒑+𝜀𝑐
De aceasta data vom avea 𝑺𝒑 = 0 deoarece ad âncimea stratului superficial defect este
de o valuare nesemnificativ ă. Datorit ă faptului că prelucr ăm o suprafa ță obț inută printr -o
opera ție anterioar ă (de frezare) vom î nlătura ș i abaterile spa țiale ale suprafetei d e
prelucrat, deoarece piesa a ră mas în aceeași poziție ca și la opera ția anterioar ă (centrat ă)
Rezulta ca: 𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =𝑹𝒛𝒑+𝜀𝑐 =>𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =25+500
=>𝑨𝒄 𝒎𝒊𝒏 =525µ 𝑚=0.525 𝑚𝑚
Deoarece din calculul adaosului de prelucrare ne -a rezultat un adaos de 0,525mm,
vom considera un adaos nominal de 1mm .
44
Datorită faptului că în următoarele calcule în ceea ce privește adaosul de prelucrare a
suprafețelor frezate ne va rezulta un adaos de prelucrare de 1.227mm (rotunjit la 1.5mm) la
suprafețele unde prelucrarea anterioară este laminarea, vom alege adaosul de 1.5mm la toate
suprafețele exterioare, iar acolo unde operația anterioară este frezarea (se exclude coeficientul
pentru ecruisare și poziționarea materialului) din calcule rezultă un adaos de 0,.525mm și
vom rotunji la 1mm.
Fig.1 3 Schiță reglare la dimensiune
Pentru s uprafețele cilindrice interioare , fig. 5.7.a, avem:
2Api min = di -1 min – di min
2Api max = di -1 max – di max
2Api nom = di -1 nom – di nom
Fiind o reglare automată la dimensiune, se poate adopta orice sistem de cota re. Relațiile
utilizate în proiectare sunt:
di-1 nom = di nom + 2Api nom (5.10 A.Vlase )
2Api min = 2Api nom +
i infA –
1-i infA (5.11 A.Vlase )
unde
i infA și
1-i infA reprezintă valorile absolute ale abaterilor inferioare ale suprafeței la
prelucrarea i, respectiv i -1.
Cu ajutorul relației (5.10) se determină dimensiunile tehnologice, după ce s -a ales din
normativ mărimea Api nom, iar cu relația (5.11) se verifică dacă adaosul minim de prelucrare
este mai mare decât adâncimea minimă de așchiere (cea din tabelul 5.9).
Sk Forma/caracteristici
geometrice prescrise Varianta
de
succesiune Nr. etape
de prel. Succesiunea prelucrării
Etapa 1 Etapa 2
S6 Cilindrică interioa ră,
Ø11±0.3,
Ra=0.8 µm,
T6, IT=13 µm 1 7 Fr. degroșare
T12,
IT=210 µm,
Ra=6.3 µm Fr. finisare,
T10, IT=52 µm,
Ra=1.6 µm
Modul de prescriere a poziției câmpului de toleranță al dimensiunilor intermediare
se alege di = di nom 0 -Ti (cotare în sistem arbore unitar).
45
Adaosul total de prelucrare a suprafeței este 2At = 3 mm, iar abaterile limită ale
dimensiunii semifabricatului sunt: +1,4 / -0,7.
Obs.: s -a preferat notația 2A pentru a pune în evidență faptul că adaosul de
prelucrare este simetric.
Stabilirea adaosurilor de prelucrare intermediare, având în vedere că sunt prevăzute
2 etape de prelucrare a suprafeței:
2Af/2 = (0,2 … 0,25) (2At – 2Af) 2Af/2 = (0,2 … 0,25) (3 – 0,3) =
0,54 … 0,675 mm
Se adoptă 2Af/2 = 1 mm
2Ad = 2At – 2Af – 2Af/2 = 3 – 0,3 – 0,7 = 2 mm
Relația de calcul al dimensiunilor intermediare (reglare automată la dimensiune,
suprafață cilindrică exterioară):
di-1 nom = di nom + 2Api nom
(5.10)
2Api min = 2Api nom +
i infA –
1-i infA
(5.11)
i infA
și
1-i infA sunt valorile absolute ale abaterilor inferioare ale suprafeței la
prelucrarea i, respectiv i -1.
Calculul se realizează plecând de la dimensiunea finală a suprafeței (realizată de
procedeul de frezare de finisare) spre dimensiunea semifabricatului (obținută prin
procedeul de frezare de degrosare).
Prelucrarea de frezare de finisare:
Cota de realizat este cea de pe desenul de execuție (prelucrarea es te ultima a acestei
suprafețe): 11±0.3
Diametrul suprafeței înainte de rectificare trebuie să fie (rel 5.10):
df/2 = 11 – 2Af = 11 – 1 = 10 mm
Abaterile acestei dimensiuni sunt As = 0.3 și Ai = -0.3
Prelucrarea frezare de degrosare :
Cota de realizat este cea determinată anterior: 11 ±0.3
Diametrul suprafeței înainte de frezarea de finisare trebuie să fie (rel 5.10):
dd = 11 – 2Af = 11 – 1 = 10 mm
Abaterile acestei dimensiuni sunt As = 0.3 și Ai = -0.3
Vom alege adaosul intermediar de 1mm în toate cazurile unde este necesar.
46
Pentru suprafața D:
Ap = D/2 = 7.2/2 = 3.6mm
Respectiv:
Ap = D/2 = 6/2 = 3mm
Am calculat 2 adaosuri de prelucrare datorită faptului că se va prelucra cu un burghiu combinat care
este de 2 diametre
5.5 Calculul parametrilor regimului de așchiere
Regimul de așchiere reprezintă factorul determinat în calculul normei tehnice de timp.
Parametrii regimului de așchiere sunt:
-adâncimea de așchiere ap[mm]; -avansul de așchiere f [mm/rot]; [mm/cd];[mm/dinte];
-viteza de așchiere v [mm/min].
Stabilirea parametrilor regimului de așchiere se face în ordinea enumerată mai sus.
Determinarea adâncimii de așchiere se face în funcție de valoarea adaosului de prelucrare
calculat și de numărul de treceri. La operațiile de degroșare în condițiile în care semifabricatul
este obținut prin procedee c u un grad de precizie ridicat (precizie dimensională) atunci adaosul
de prelucrare poate fi chiar adâncimea de așchiere, dacă însă valoarea adaosului de prelucrare
este mai mare atunci acesta se împarte la un anumit număr de treceri. Acest număr de treceri
depindede doi factori importanți și anume:
-condiția de rezistență a materialului sculei;
-calitatea suprafeței obținute
Valoarea avansului de așchiere este limitată de rezistența mecanică a sculei, de
rezistența mecanismului de avans, de rigiditatea sistemului tehnologic M.U.D.S.P.și de
rugozitatea suprafeței obținute.
Viteza de așchiere este ultimul parametru al regimului de așchiere care se determină în
funcție de ceilalți doi: adâncimea și avansul dar și de durabilitatea sculei.
Adâncimea de așch iere are următoarea formulă:
Api Apinom2/i[mm] ;
i = numărul de treceri
47
Rigiditatea
sistemului
piesă –
discpozitiv Freze cu dinți rari și freze cu dinți
demontabili din oțel rapid Freza monobloc cu dinți
marunți
Avansuri pe dinte Sd, mm/dinte
Frezare oțel Frezare aliaje
de aluminiu Frezare oțel Frezare
aliaje de
aluminiu
medie
mică 0,1…0,15
0,06…0,1 0,12…0,2
0,1…0,15 0,05…0,08
0,03…0,06 0,06…0,12
0,05…0,10
mare
medie
mică 0,2…0,3
0,12…0,2
0,1…0,15 0,25…0,4
0,2…0,3
0,12…0,2 0,1…0,15
0,06…0,1
0,06…0,08 0,12…0,2
0,1…0,15
0,08…0,12
mare
medie
mică 0,4…0,6
0,3…0,4
0,2…0,3 0,6…0,8
0,4…0,6
0,25…0,4 –
–
– –
–
–
Fig.1 4 Avans pe dinte (A.Vlase)
Tipul frezei Materialul de frezat Diametrul frezei D, mm
40 50 63 80 100
Durabilitatea economica T, minute
Freze cilindrice
elicoidale STAS
578-67 varianta A Oțel carbon și oțel aliat
Aliaje de aluminiu 60
90 90
120 120
180 180
240 240
360
Freze cilindrice
elicoidale STAS
578-76, varianta B Oțel carbon sau aliat
Aliaje de aluminiu –
– 60
90 90
150 120
180 150
210
Fig.1 5 Durabilitatea economică (A. Vlase)
În cazul operațiilor de degroșare adaosul de prelucrare se îndepărtează de regulă printr –
o singură trecere deoarece în industria modernă există procedee de semifabricare suficient de
avansate care să permită obținerea unor adaosuri de prelucrare relativ mici.
În cazul operațiilor de finisare se poate aplica ac eeași recomandare cu condiția că
suprafața obținută să respecte rugozitatea impusă pe desenul de execuție.
Avansul de așchiere se alege în funcție de mai mulți factori:
48
-rezistența corpului sculei așchietoare;
-rezistența părții active a sculei așchietoare;
-condiția de rigiditate;
-precizie dimensională.
În cazul nostru vom considera două condiții:
-condiția de precizie dimensională ;
-condiția de rigiditate.
Adâncimea de așchiere:
𝑡=𝐴𝑛𝑜𝑚=1 𝑚𝑚 <5𝑚𝑚
Avansul:
𝑆𝑟=𝑆𝑑∗𝑧 [mm/rot] in care:
𝑆𝑟 – avansul pe rotatie al frezei [mm/rot];
𝑆𝑑 – avansul pe dinte [mm/dinte];
𝑧 – numarul de dinti ai frezei;
𝑆𝑑=0.020 𝑚𝑚𝑑𝑖𝑛𝑡𝑒⁄ (tab.14.27)
𝑆𝑟=0.020 ∗4=0.080 𝑚𝑚𝑟𝑜𝑡⁄
Viteza de așchiere:
𝑉=𝐶𝑣∗𝐷𝑞
𝑇𝑚∗𝑡1𝑥∗𝑆𝑑𝑦∗𝑡𝑢∗𝑧𝑝∗𝑘𝑣 [𝑚/𝑚𝑖𝑛 ] (Rel.17.5)
În care:
𝐶𝑣 – constanta pentru condițiile date de frezare;
𝐷 – diametrul frezei in mm;
T – durabilitatea economică a frezei in min (tab.178);
t1 – lungimea de contact dintre tăișul sculei și piesa de prelucrat, raportată la o rotație in mm;
Sd – avansul pe dinte în mm/dinte;
49
t – adâncimea de așchiere în mm;
z – numărul de dinți ai frezei;
kv – coeficient de corecție a vitezei;
q, m, x, y, p, u – expo nenți determinați experimental.
Relația de calcul pentru viteza de aș chiere devine:
𝑉=12.0∗𝐷0.30
𝑇0.26∗𝑡10.3∗𝑆𝑑0.25∗𝑘𝑣 [𝑚/𝑚𝑖𝑛 ] (Rel.17.5)
𝑉=13,87m/min
D = 18 mm
T = 40 min (tab.17 .16)
t1 = 3.14R = 7.85 mm
Durata de lucru continuă a sculei între două reascuțiri impuse de atingerea unui criteriu
de uzare poartă numele de durabilitate. Durabilitatea se notează cu T și se măsoară în minute.
Durabilitatea depinde de factorii care influențează uzura: viteza de așchiere, avansul,
adâncimea de așchiere, geometria sculei, calitatea materialului prelucrat și materialul sculei,
lichidele de răcire și ungere. Cea mai mare influență asupra durabilității sculei o are viteza de
așchiere. Pe cale experimentală, s -a determinat dependența dintre durabilitatea T și viteza de
așchiere, în forma (relația Taylor)
𝑣=𝐶𝑣𝑚
𝑇
unde:
T este durabilitatea [minute];
v – viteza de așchiere [m/min];
m –exponentul durabilității;
Cv – constantă care depinde de proprietățile fizice ale materialului prelucrat și de parametrii
regimului de așchiere.
Exponentul „m” nu este o mărime constantă, el depinzând de factorii care influențează
uzura tăișului. Totuși, pentru un domeniu de variație a vitezelor restrâns (raportul între vitezele
limită de cel mult 1,5), se poate considera că exponentul „m” are o valoare constantă.
În aceste condiții (m=const.), în coordonate logaritmic e, funcția reprezintă o dreaptă.
Cu cât exponentul „m” este mai mic, cu atât dreapta este mai apropiată de orizontală.
În acest caz, la o variație mică a vitezei de așchiere corespunde o variație mare a durabilității
sculei.
50
Fig.1 6 Legea Taylor
La o astfel de comportare a sculei, se spune că, aceasta este „sensibilă la variația vitezei
de așchiere”. Pentru domeniul vitezelor de așchiere, caracteristic operațiilor de broșare, filetare,
exponentul „m” este mai mare (scula nu este sensibilă la variația v itezei de așchiere,în acel
domeniu). La vitezele de așchiere mari ( frezarea de finisare), exponentul „m” este mic ceea ce
conduce la creșterea „sensibilității la variația vitezei” pentru sculele așchietoare ce lucrează în
acest domeniu.
Regimuri de aș chiere la cota: 58; 30; 69.5
Avansul S=0,20mm/rot (tab 7.24pag.127)
Viteza de așchiere:
𝑣=92𝑚/𝑚𝑖𝑛
După stabilirea vitezei de așch iere se calculează turația cu relația
𝑛 = 1000 𝑣/(𝜋𝐷) [ 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛],
𝑛 = 1000 *92/(3,14*63)
𝑛 =92000/19 7,92
𝑛 =462,12 [𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛].
În care D este diametrul piesei sau al scuiei așchietoare, în mm.
51
Valoarea obținută se pune de acord cu turațiile mașinii -unelte pe care se face prelucrare,
alegându -se turația imediat inferioară sau superioară dacă ∆v% < 5
Viteza de avans se calculează astfel:
𝑣𝑠 = 𝑆𝑑𝑛𝑍 [mm/min], unde: n este turația piesei la stunjire sau a sculei la găurire și frezare, în
rot/min; 𝑆𝑑 – avansul pe dinte la frezare, în mm/dinte; z – numărul de dinți ai frezei
𝑆𝑑=0,2
4
𝑆𝑑=0,18
Z=4
𝑣𝑠=0,05∗462 ,12∗4
𝑣𝑠=332 ,72 [𝑚𝑚
𝑚𝑖𝑛]
52
5.5.1 Comparația regimurilor
Ca rezumat al calculelor regimurilor de așchiere și punerea cap la cap al rezultatelor
obținute cu valorile standardizate oferite de producătorii sculelor așchietoare avem:
Turația:
𝑛=𝑉𝐶∗1000
𝜋𝐷𝐶 (rot/min)
Viteza de așchiere:
𝑉𝐶=𝑛∗𝜋∗𝐷𝐶
1000 (m/min)
Viteza de avans:
𝑉𝑓=𝑛∗𝑍𝑛∗𝑓𝑍 (mm/min)
Avans pe rotație:
𝑓=𝑍𝑛∗𝑓𝑍 (mm/rot)[14]
𝐷𝐶=Diametru freză (mm)
𝑓 =Avans pe rotație (mm/rot)
𝑓𝑍=Avans pe dinte (mm/dinte)
𝑍𝑛=Număr de dinți
𝑛=RPM (rot/min)
𝑉𝐶=Viteza de așchiere (m/min)
𝑉𝑓=Viteza de avans (mm/min)
53
Freză Ø63 mm (planare)
Regimuri obținute prin calcule:
𝑛=465 .06 (rot/min)
𝑉𝑓=334 .85 (mm/min)
𝑉𝐶=92 (m/min)
Regimuri din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶=1592.64 m/min
Burgiu Ø6,1 mm
Regimuri obținute prin calcule:
𝑛=354 .15 (rot/min)
𝑉𝑓=63.74 (mm/min)
𝑉𝐶=9.23 (m/min)
Regimuri din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶=61 m/min
54
Freză Ø32mm
Regimuri obținute prin calcule:
𝑛=430 .83 (rot/min)
𝑉𝑓=232 .65 (mm/min)
𝑉𝐶=43.3 (m/min)
Regimuri din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶= 171 m/min
Freză Ø18mm carbură metalică
Viteza de așchiere obținut ă prin calcule:
𝑛=245 .39 (rot/min)
𝑉𝑓=176 .69 (mm/min)
𝑉𝐶=13.87 m/min
Viteza de așchiere din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶= 142.2 m/min
55
Burghiu Ø6.7 mm
Regimuri obținute prin calcule:
𝑛=934 .29 (rot/min)
𝑉𝑓=168 .17 (mm/min)
𝑉𝐶=27.87 m/min
Regimuri din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶= 126 m/min
Freză Ø10mm carbură metalică
Regimuri obținute prin calcule:
𝑛=596 .17 (rot/min)
𝑉𝑓=429 .24 (mm/min)
𝑉𝐶=18.72 m/min
Regimuri din tabelul producătorului de scule:
𝑉𝐶= 205.4 m/min
56
5.6 Normarea tehnic ă
Normele de muncă pot fi exprimate în mai multe forme, în funcție de specificul
activității: norme de timp, norme de producție, norme de servire, sfere de atribuțiiuni etc
Pentru oricare dintre formele de exprimare, norma de muncă trebuie să descrie
conținutul muncii și cantitatea de muncă ce trebuie efectuată.
Prin normă de timp se înțelege durata stabilită pentru executarea unei lucrări în anumite
condiții tehnico -organizatorice Norma de timp se referă, cu precădere, la durata operației de
prelucrare și se exprimă în minute.
La p relucrările pe mașini -unelte norma de timp se exprimă în minute pe bucată, iar
norma de producție în număr d e piese executate într -un interval de timp: minut, oră, zile, etc.
Între norma de timp 𝑇𝑛 și norma de producție 𝑁𝑇 , există o legătură directă. Reducerea
normei de timp implică o creștere proporțională a normei de producție. Această legătură poate
fi exprimată prin relația
𝑇𝑛=1
𝑁𝑇 [13]
Relația de calcul a normei de timp este:
𝑇𝑛=𝑇𝑝𝑖
𝑛+𝑇𝑢[13]
în care: 𝑇𝑝𝑖 este timpul de pregătire -încheiere; 𝑛 numărul pieselor din lot; 𝑇𝑢 timp unitar.
Timpul unitar 𝑇𝑢 rezultă din însumarea timpilor care se consumă în cadrul operației, fiind dat
de relația
𝑇𝑢=𝑇𝑏+𝑇𝑎+𝑇𝑑𝑡+𝑇𝑑𝑜+𝑇0.[13]
Există două legi de bază a le fabricației în construcția de mașini :
Legea organizării fabricației, în spațiu și timp, în conformitate cu procesul tehnologic
adoptat;
Legea concordanței dintre tipul fabricației (unicat, serie, masă) și formele de organizare
a fabricației (succesivă, paralelă, mixtă).
Prima lege impune respectarea riguroasă a succesiunii stadiilor (operațiilor) procesului
tehnologic proiectat. Potrivit celei de -a doua legi, fiecărui tip predominant de producție îi
corespund metode și forme specifice de organiz are și p rogramare a producției.
Calculul pentru normarea de timp bazată pe tehnologia învechită indicată în cartea scrisă
de Aurelian Vlase nu își are rostul la o astfel de tehnologie, având de executate doar 3 bucăți
din reperul prezentat, care are o complexitat e ridicată, nefiind realizabilă doar prin avansuri
57
liniare, necesitând și mișcări de avans circulare (interpolări) care pe mașinile convenționale,
fără comandă numerică. nu se pot executa.
Având în schimb la dispoziție un software precum catia, se poate si mula cu exactitate
foarte mare timpul efectiv de așchiere pe mașina unealtă, adougându -se și timpii auxiliari cum
ar fi:
montarea, măsurarea și introducerea sculelor așchietoare în mașina unealtă
curățirea mesei
montarea dispozitivului de prindere pe mașina unealtă
alinierea dispozitivului cu axele mașinii
rularea programului de execuție cu grijă (fiind program nou există posibilitatea
de a exista o greșeală în program)
Însumând toți acești timpi vom o bține timpul total de execuție pe mașina unealtă :
2+0.1+1+0.9+0.168 *3 (timp obținut din simularea CATIA)
=4+84
=88 ore
5.7 Calculul și analiza tehnico -economică
Tehnologicitatea este însușirea construcției piesei, ansamblului, mașinii, utilajului sau
instalației prin care acestea, fiind eficiente și sigure în exploatare, se pot executa la volumul de
producție stabilit cu consumuri de materiale și de muncă minime, deci și cu co sturi scăzute.
Minimalizarea importanței tehnologității, ignorarea rolului ei de însușire de bază a
construcției produselor tehnice p oate duce la mărirea substanțială a volumului de muncă și a
consumului de material necesar fabricării lor și, în consecință, la creșterea cheltuieli lor pentru
fabricarea acestora.
La aprecierea tehnologicității construcției mașinilor, utilajelor și instala țiilor trebuie
luate în considerare următoarele elemente principale:
raționalitatea schemelor tehnologice ale acestora;
raționalitatea schemelor cinematice;
unificarea (tipizarea, normalizarea, standardizarea) pieselor și ansamblurilor, a
materialelor și a diverselor elemente constructive ale pieselor, ca filete, module de roți
58
dințate, diametre de găuri, canale de pană, caneluri, raze de racordare a suprafețe lor
etc., precum și a preciziei și rugozității suprafețelor prelucrate;
masa mașinii, utilajului sau instalației și consumul de material necesar fabricării
acestora;
concordanța formei constructive a pieselor și, în general, a construcției ansamblurilor
cu particularitățile diferitelor metode și procese de fabricare optimă a acestora (inclusiv
a semifabricatelor lor).
Aprecierea tehnologicității construcției mașinii se face cu ajutorul unor indici tehnico –
economici absoluți sau relativi, ca de exemplu:
Gradul de unificare a diferitelor elemente constructive ale pieselor (diametre de găuri,
filete, canale de pană, caneluri etc.) 𝜆𝑒=(𝑒𝑡−𝑒𝑡 𝑑)/𝑒𝑡, în care et d reprezintă numărul de
tipodimensiuni unificate ale unui anumit element constructiv și 𝑒𝑡 – numărul total de elemente
constructive de tipul respectiv ;
𝜆𝑒=13−3
13
𝜆𝑒=0.769
În tabelul de mai jos putem vedea operațiile efectuate, tariful orar pentru fiecare operație în
parte, timpul de pregătire a operației(în acest caz doar la pentru centr ul de prelucrare OKK5) ,
cantitatea/oră (buc./oră), inversul acesteia ore/ bucată și timpul total care se calculează:
ore/buc *nr.buc+preg. op.=timp total. Pe urmă vom avea prețul rezultat din înmulțirea timpului
total cu tariful orar pentru acea operație.
Nr. Operație Tarif
orar(RON) Preg.
Op. Buc.
/ora Ore/
buc. Timp
total Preț
(RON)
001 Pregătirea
fabricației 63 1 1 1 63
002 Programare 63 0.1 10 10 630
003 Prelucrare 157.5 1 6 0.17 84.33 13282.5
004 Ajustare 63 100 0.01 5 315
005 Control 63 100 0.01 5 315
Preț total 14605.50
Buc. 500
59
Avem prețul total de 14605.50 RON pentru efectuarea operațiilor necesare pentru
executarea a 500 piese. Prețul pentru o piesă va fi: preț total/nr.buc
Adică: 14605.50 /500=29.211 RON/bucată
În ceea ce privește calculul prețului materialului este cu mult mai simplu. Avem masa
semifabricatului deja calculată la capitolul 5.1 Alegerea semifabricatului, care este de 0.40Kg.
Prețul semifabricatului va fi: preț/Kg*Kg
14.13*0.4 =5.65 RON
5.65*500=2 826 RON pentru cele 500 blocuri a 30x58x69,5mm
Deci prețul pentru realizarea unui astfel d e reper, considerând un lot de 500 buc, va fi
prețul de execuție/bucată+preț material/bucată.
29.21 +5.65=38.86 RON
În final, pentru a obține și profit prin reali zarea acestor repere, se va mai adăuga un
procent de 10% profit, obținând prețul de vânzare:
38.86 *10/100+ 38.86 =42.35
Deci prețul de vânzare va fi 42.35 RON/buc
60
Concluzie
În concluzie pot spune că în ultimii 30 -40 de ani a evoluat extrem de mult tehnologia în
ceea ce priveste așchierea. Această concluzie se bazează pe comparația făcută între vitezele de
așchiere a perioadei pe când a fost scrisă cartea: Picoș, C. Tehnolog ia construcției de mașini.
București, Editu ra Didactică și Pedagogică, și cartea: Vlase, A. ș.a. Tehnologii de prelucrare
pe mașini de frezat. București, Editura Tehnică, din anii 1974 respectiv 1993, adică acum 42
respectiv 23 de ani. În ceea ce priveșt e viteza de așchiere , pot spune că s -a îmbunătățit cu până
la 10 ori valoarea ei în unele cazuri (cum ar fi freza Ø63mm) datorită carburilor metalice de
ultimă generație, acoperirilor aplicate plăcuțelor și sculelor așchietoare, dar și a geometriilor
scule lor așchietoare calculate în așa fel încât randamentul lor să fie cât mai mare, și nu în
ultimul rând datorită nomenclaturii extrem de variate în ceea ce privește scopul sculelor
așchietoare, ele fiind specializate pentru diferite condiții cum ar fi:
mater ialul prelucrat
suprafața de așchiat
tehnologia de prelucrare: frezare de degro șare “troncoidală”, frezare de
degroșare”liniară”, frezare de finisare, găurire constantă, găurire în trepte, etc.
complexitatea prelucrării: găuri străpunse, găuri înfundate, găuri combinate
“burghie combinate”, freze combinate “dou ă sau mai multe diametre diferite la
aceeași sculă așchitoare ”, freze profilate, etc.
Un alt factor foarte important din punctul de vedere al evoluției tehnologiei de prelucrare
prin așchiere, îl reprezintă mașinile unelte pe care se efectuează aceste operații. Chiar dacă au
apărut încă în anul 1956 primele mașini CNC (computer numerical control) și au redus timpul
de prelucrare a unui reper de la ~8 ore la 15 minute , nu erau răspândite. Deși nu am făcut un
studiu bazat pe diferența între o mașină de frezat clasică (fără comandă numerică ) și una
modernă (cu comandă numerică) datorită faptului că nu era una precisă . Unele operații, precum
interpolarea sau urmărirea unui contur complex cu o freză, fiind imposibilă de realizat pe o
freză convențională, deci imposibil de realizat comparația în acest caz.
Această evoluție extrem de mare al sculelor așchietoare îmbunătățește cu foarte mult timpul
de realizare al reperului prezentat, dar av ând în vedere faptul că timpul de producție prezentat
a fost una de unicate, timpul efectiv de așchiere este sub 30% din timpul total, tocmai din
această cauză, strict la acest tip de producție a contat mai mult evo luția mașinilor unelte cu
comandă numerică.
Ideea la care am vrut să ajung pe parcursul acestei lucrări, este importanța pe care o are
prelucrarea prin așchiere, atât în trecut, de la bazele acesteia, cât și în prezent, fără de care ne –
am afla în imposibilitatea de a realiza (fabrica) majoritatea lucrurilor care n e înconjoară, cât și
în viitor, sperând la o modernizare cel puțin atât de rapidă ca și până acum.
61
%
N10 LOOP
;WORKPIECE(,,,"RECTAN
GLE",64,0, -15,-80,150,150)
;R2001 -201-95 VARIANTA
CU P1 PE O MASA SI P2
PE ALTA MASA
;**********************
******
;PRINDEREA 1
;**********************
*******
;O MENGHINA
MANDELLI
;3 PIESE
;CALE DE 27MM
;COTA 72 INTRE BACURI
;PIESA SIMETRICA PE X
;TAMPON DEMONTABIL
;**********************
********
;ORIGINI LA B0
;SUS 540 LA B0
;OX CENTRU PIESA
;OY BACUL FIX +
36.1MM
;OZ SUPR
SEMIFABRICAT – 1MM
;**********************
********
;ORIGINI LA B90)
;541 LA B90
;OX SUPR PREL LA B0
;OY LA FEL CA SI LA B0
;OZ SUPR
SEMIFABRICAT – 1/2 DIN
ADAOS
;**********************
********
;ORIGINI LA B -90
;542 LA B -90
;OX SUPR PREL LA B0
;OY LA FEL CA SI LA B0
;OZ SUPR
SEMIFABRICAT – 1/2 DIN
ADAOS ;**********************
*******
;PRINDEREA 2
;**********************
*******
;O MENGHINA
MANDELLI
;3 PIESE
;CALE DE 30 MM
;COTA DE 79 INTRE
BACURI
;TAMPONARE IN
STANGA PE SUPR PREL
IN P1
;SE VERIFICA CU SPION
;**********************
********
;ORIGINI LA B0
;543 LA B0
;OX SUPR TAMPONATA
;OY BACUL FIX
;OZ SUPR DE ASEZARE
;**********************
********
;ORIGINI LA B -90
;544 LA B -90
;OX SUPR DE ASEZARE
;OY BACUL FIX
;OZ SUPR TAMPONATA
;**********************
********
;ORIGINI LA B -45
;545 LA B -45
;OX OY OZ MUCHIA
PIESEI
;**********************
********
;ORIGINI LA B45
;546 LA B45
;OX OY OZ MUCHIA
PIESEI
;************CITIRE
ORIGINI
P1*********************
*****
N20
DM_ZO(540,0,560.42,200.97,90) ;540 PRINDEREA 1
B0
N60 DM_ZO(541, –
201,560.42,28.93,180) ;541
PRINDEREA 1 B90
N100
DM_ZO(542,201.03,560.42,
28.93,0) ;542 PRINDEREA
1 B270
;************CITIRE
ORIGINI P2************
N140 DM_ZO(543, –
34.85,493.74,167.685,270)
;543 PRINDEREA 2 B0
N180
DM_ZO(544,167.8,493.74,3
4.82,180) ;544
PRINDEREA 2 B270
N220 DM_ZO(545, –
114.93,493.74,164.75,315)
;545 PRINDEREA 2 B315
N260
DM_ZO(546,115.33,493.74,
164.75,225) ;546
PRINDEREA 2 B45
N300 M61
;FREZA D63 WALTER
EBOS 45 GRADE
;IS1********************
***************
N310 G17 G40 G60 G90
G94
N320 TRANS
N330 L_NULL
N340 MSG("FREZA D63
WALTER EBOS 45
GRADE")
N350 T="1"
N360 M6
N370 D1
N380 T="2";PREGATIRE
FREZA D32 CUCURUZ
N390 G540;ORIGINE
N400 S1500 F3000 M3 M7
N410 M8
N420 G0 X0
Y=75/2+$P_TOOLR B0
N430 G0 Z0.2
N440 G1 Y -430
N450 G0 Z50
;******************* ;ATENTIE ROTESTE B90
;*******************
N460 G541;ORIGINE
N470 G0 X10
Y=75/2+$P_TOOLR B0
N480 G0 Z0.2
N490 G1 Y -430
N500 G0 Z220
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B270
;*******************
N510 G542;ORIGINE
N520 G0 X -10
Y=75/2+$P_TOOLR B0
N530 G0 Z0.2
N540 G1 Y -430
N550 M5
N560 M9
/N570 M0
;**********************
*************
;FREZA D32 CUCURUZ
;IS2***************** ***
***************
N580 MSG("FREZA D32
CUCURUZ")
N590 T="2"
N600 M6
N610 D1
N620 T="3";PREGATIRE
FREZA D20 R1
N630 G540;ORIGINE
N640 S2000 F1500 M3 M7
N650 G0 X= –
(32+$P_TOOLR) Y=(69.9 –
35.1)+0.1+$P_TOOLR B0
N660 G0 Z -20
N670 G1
X=32+$P_TOOLR
N680 G0 Z5
;**********************
*************
;FREZA D20 R1
;IS3********************
***************
62
N860 MSG("FREZA D20
R1")
N870 T="3"
N880 M6
N890 D1
N900 T="4";PREGATESTE
BURGHIU D6.7
N910 G540
N920 S5000 F2500 M3 M8
N930 G0 X= –
(32+$P_TOOLR) Y=(69.9 –
35.1)+$P_TOOLR Z5 B0
N940 G0 Z -17.9
N950 G1
X=32+$P_TOOLR
N960 G0 Z5
N1110 M9
N1120 M5
/N1130 M0
;**********************
*************
;BURGHIU D6.7
;IS4********************
***************
N1140 MSG("BURGHIU
D6.7")
N1150 T="4"
N1160 M6
N1170 D1
N1180
T="21";PREGATESTE
FREZA D80 45 GR FINIS
N1190 G540
N1200 S7500 F1650 M3 M7
N1210 G0 X -22.5 Y -28.5
Z50 B0
N1220 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
5,,0,10,1,12)
N1230 G0 X -22.5 Y -28.5
N1240 G0 X22.5 Y -28.5
N1250 G0 X22.5 Y28.5
N1260 G0 X -22.5 Y28.5
N1270 G0 X -20 Y0
N1280 G0 X20 Y0 N1290
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N1300 G0 Z5
N1610 M9
N1620 M5
/N1630 M0
;**********************
*************
;FREZA D80 45 GR FINIS
;IS34*******************
****************
N1640 MSG("FREZA D80
45 GR FINIS")
N1650 T="21"
N1660 M6
N1670 D1
N1680
T="6";PREG ATESTE
BURGHIU BSH1
N1690 G540
N1700 S3200 F2200 M3 M7
N1710 G0 X -70 Y0 Z10 B0
N1720 G0 Z0
N1730 G1 X70
N1740 G0 Z5
N1890 G0 Z50
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B90
;*******************
N1900 G571
N1910 G0 X -45 Y0 B0
N1920 G0 Z0
N1930 G1 X17.5
N1940 G0 Z5
N2090 G0 Z220
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B270
;*******************
N2100 G542;ORIGINE
N2110 G0 X45 Y0 B0
N2120 G0 Z0 N2130 G1 X -17.5
N2140 G0 Z5
N2290 M9
N2300 M5
/N2310 M0
;**********************
*************
;BURGHIU COMBINAT
BSH1
;IS6** ******************
***************
N2320 MSG("BSH 1")
N2330 T="6"
N2340 M6
N2350 D1
N2360 T="7"
;PREGATESTE
BURGHIUL BSH2
;ROTESTE LA B0
N2500 G542
N2520 G0 X -17.5 Y19.2
Z20 B0
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2550 G0 X -25.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2560 G0 X -17.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2570 G0 X -25.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
S50 M9
G0 Z2
N2830 L_FREI
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B180
;*******************
N2840 G541
N2870 G0 X17.5 Y19.2 B0
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2880 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2890 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2900 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
63
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2930 G551
N2950 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2960 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2970 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N2980 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3010 G561
N3030 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9 G0 Z2
N3040 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3050 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3060 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3090 G571
N3110 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3120 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3130 G0 X17.5 Y -19.2 G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z2
N3140 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S7000 F1290 M7 M3
G1 Z -19.1
S50 M9
G0 Z20
N3160 M4 S12000
N3170 G04 F2
N3180 L_FREI
N3190 M9
N3200 M5
;**********************
*************
;BURGHIU COMBINAT
BSH2
;IS7********************
***************
N3090 MSG("BSH 2")
N3100 T="7"
N3110 M6
N3120 D1
N3130 T="8"
;PREGATESTE
BURGHIUL D6.1 10XD
;ROTESTE LA B180
N3140 G541
N3150 G0 X11.6 Y19.15
Z220 B0
N3160 S11000 F1320 M3
M8
N3170 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3180 G0 X11.6 Y19.15
N3190 G0 Y -19.15
N3200
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE N3210 G0 Z5
N3220 G551
N3230 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3240 G0 X11.6 Y19.15
N3250 G0 Y -19.15
N3260
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3270 G0 Z5
N3280 G561
N3290 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3300 G0 X11.6 Y19.15
N3310 G0 Y -19.15
N3320
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3330 G0 Z5
N3340 G571
N3350 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3360 G0 X11.6 Y19.15
N3370 G0 Y -19.15
N3380
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3390 G0 Z220
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B0
;*******************
N3400 G572
N3410 G0 X -11.6 Y19.15
B0
N3420 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3430 G0 X -11.6 Y19.15
N3440 G0 Y-19.15
N3450
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3460 G0 Z5
N3470 G562
64
N3480 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3490 G0 X -11.6 Y19.15
N3500 G0 Y -19.15
N3510
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3520 G0 Z5
N3530 G552
N3540 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3550 G0 X -11.6 Y19.15
N3560 G0 Y -19.15
N3570
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3580 G0 Z5
N3590 G542
N3600 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
8.08,,0,0,1,12)
N3610 G0 X -11.6 Y19.15
N3620 G0 Y -19.15
N3630
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N3640 G0 Z300
N3650 M9
;VERIFICARE LUNGIME
SCULA
N3660 S3000 M3
N3670 BL9902( –
2,0.2,0,1,0.01)
N3680 M5
/N3690 M0
;**********************
*************
;BURGHIU D6.1 8XD
;IS8********************
***************
N3700 MSG("BURGHIU
D6.1X10D")
N3710 T="8"
N3720 M6
N3730 D1 N3740 T="9"
;PREGATEST E TAROD
M3
;ROTESTE LA B180
N2500 G542
N2520 G0 X -17.5 Y19.2 z20
B0
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2550 G0 X -25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2560 G0 X -17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2570 G0 X -25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2600 G552
N2620 G0 X -17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9 G0 Z2
N2630 G0 X -25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2640 G0 X -17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2650 G0 X -25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2680 G562
N2700 G0 X -17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2710 G0 X -25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2720 G0 X -17.5 Y -19.2
G0 Z2 S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2730 G0 X -25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2760 G572
N2780 G0 X -17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2790 G0 X -25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2800 G0 X -17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2810 G0 X -25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
65
N2830 L_FREI
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B180
;*******************
N2840 G541
N2870 G0 X17.5 Y19.2 B0
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2880 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2890 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2900 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2930 G551
N2950 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9 G0 Z2
N2960 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2970 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N2980 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3010 G561
N3030 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3040 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3050 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2 S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3060 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3090 G571
N3110 G0 X17.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3120 G0 X25.5 Y19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3130 G0 X17.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9
G0 Z2
N3140 G0 X25.5 Y -19.2
G0 Z2
S6000 F1200 M7 M3
G1 Z -33
S50 M9 G0 Z2
N4240 G0 Z350
;VERIFICARE SCULA
N4250 S3000 M3
N4260 BL9902( –
2,0.2,0,1,0.01)
N4270 M5
/N4130 M0
;**********************
*************
;TAROD M3
;IS9********************
***************
N4140 MSG("TAROD
M3")
N4150 T="9"
N4160 M6
N4170 D1
N4180 T="13"
;PREGATESTE BURGHIU
D8.55X90GR
;ROTESTE LA B90
N4190 G541
N4200 S1100 F550 M3 M7
M8
N4210 G0 X 11.6 Y19.15
Z220 B0
N4220 MCALL
CYCLE84(20,0,2,, –
7.2,0.7,5,,0.5,5,800,800,0,1,
0,0,5,1.4,,"ISO_METRIC","
M3",,1001,2001001)
N4230 G0 X11.6 Y19.15
N4240 G0 Y -19.15
N4250
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE FILETARE
N4260 G0 Z5
N4470 G0 Z220
;*******************
;ATENTIE ROTESTE B0
;*******************
N4480 G572
N4490 S1100 F550 M3
N4500 G0 X -11.6 Y19.15
B0
66
N4510 MCALL
CYCLE84(20,0,2,, –
7.2,0.7,5,,0.5,5,800,800,0,1,
0,0,5,1.4,,"ISO_METRIC","
M3",,1001,2001001)
N4520 G0 X -11.6 Y19.15
N4530 G0 Y -19.15
N4540
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE FILETARE
N4550 G0 Z5
N4800 M5
/N4810 M0
;**********************
*************
;BURGHIU D8.55
;IS13*******************
****************
N4820 MSG("BURGHIU
D8.55")
N4830 T="13"
N4840 M6
N4850 D1
N4860
T="14";PREGATESTE
SANFRENATOR DUBLU
D15.5
N4870 G540
N4880 S6000 F1200 M3 M7
N4890 G0 X22.5 Y28.5 Z50
B0
N4900 MCALL
CYCLE82(5,0,1, –
4.5,,0,0,1,12)
N4910 G0 X22.5 Y28.5
N4920 G0 X -22.5
N4930 G0 Y -28.5
N4940 G0 X22.5
N4950 G0 X -20 Y0
N4960 G0 X20 Y0
N4970
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N4980 G0 Z5
N5290 M9
N5300 M5
;**********************
*********** ;SANFRENATOR DUBLU
D15.5
;IS14*******************
****************
N5310 MSG("SANFR
DUBLU D15.5")
N5320 T="14"
N5330 M6
N5340 D1
N5350
T="15";PREGATESTE
BIAX D12
N5360 G540
N5370 S8500 F5000 M3 M8
N5380 G0 X -34 Y5 2.599 Z5
B0
N5390 G0 Z -4.15
N5400 G1 Y45.599
N5410 G1 X34
N5420 G1 Y52.599
N5430 G0 Z2
N5440 G0 Y -52.699
N5450 G0 Z -4.1
N5460 G1 Y -45.699
N5470 G1 X -34
N5480 G1 Y -52.699
N5490 G0 Z2
N5500 G0 X39 Y14.25
N5510 G0 Z -0.4
N5520 G1 X -39
N5530 G1 Y -14.25
N5540 G1 X39
N5550 G0 Z5
N6120 M9
N6130 M5
;**********************
*************
;BIAX D12
;IS15*******************
****************
N6140 MSG("BIAX D12")
N6150 T="15"
N6160 M6
N6170 D1 N6180
T="1";PREGATESTE
FREZA D63 45 GR EBOS
N6190 G541
N6200 S12000 F4200 M3
M8
N6210 G0 X9.7 Y -39 Z220
B0
N6220 G0 Z -2.3
N6230 G1 Y -39
N6240 G1 X.392
N6250 G1 X -1.95 Y -34.708
N6260 G1 Y -21.592
N6270 G1 X -1.579 Y –
21.222
N6280 G1 X -1.55 Y -21.151
N6290 G1 Y -7.349
N6300 G1 X -1.579 Y -7.278
N6310 G1 X -1.95 Y -6.908
N6320 G1 Y6.908
N6330 G1 X-1.579 Y7.278
N6340 G1 X -1.558 Y7.311
N6350 G1 X -1.55 Y7.349
N6360 G1 Y21.151
N6370 G1 X -1.579 Y21.222
N6380 G1 X -1.95 Y21.592
N6390 G1 Y34.408
N6400 G1 X.392 Y36.8
N6410 G1 X11.4
N6420 G1 Y36.825
N6430 G0 Z5
N7150 G0 Z220
;*******************
;ATENTIE RO TESTE B0
;*******************
N7160 G572
N7170 G0 X -11.4 Y36.8 B0
N7180 G0 Z -2.3
N7190 G1 X -.392
N7200 G1 X1.95 Y34.408
N7210 G1 Y21.592
N7220 G1 X1.579 Y21.222
N7230 G1 X1.558 Y21.189 N7240 G1 X1.55 Y21.151
N7250 G1 Y7.349
N7260 G1 X1.579 Y7.278
N7270 G1 X1.95 Y6.908
N7280 G1 Y -6.908
N7290 G1 X1.579 Y -7.278
N7300 G1 X1.558 Y -7.311
N7310 G1 X1.55 Y -7.349
N7320 G1 Y -21.151
N7330 G1 X1.579 Y -21.222
N7340 G1 X1.95 Y -21.592
N7350 G1 Y -34.708
N7360 G1 X -.392 Y -39
N7370 G1 X -9.7
N7380 G0 Z5
N8070 M9
N8080 M5
N8090 L_FREI
N8100 M62
;*******************
;PRINDEREA 2
;*******************
;**********************
*************
;FREZA D63 WALTER
EBOS 45 GRADE
;IS20*******************
***************
N8110 MSG("FREZA D63
WALTER EBOS 45
GRADE")
N8120 T="1"
N8130 M6
N814 0 D1
N8150
T="16";PREGATIRE
FREZA D20 RAPIDA
N8160 G543;ORIGINE
N8170 S1500 F3000 M3 M7
N8180 G0 X35.1 Y92 Z35
M3 B0
N8190 G0 Z30.1
N8200 M8
N8210 G1 Y -380
67
N8220 G0 Z80
;***********
;ATENTIE INTOARCE
;***********
N8390 G544;ORIGINE
N8400 G0 X67.5 Y27.5
N8410 G0 Z0.2
N8420 G1 X5
N8430 M9
N8440 M5
/N8450 M0
;**********************
*************
;FREZA D20 RAPIDA
;IS16*******************
***************
N8460 MSG("FREZA D20
RAPIDA")
N8470 T="16"
N8480 M6
N8490 D1
N8500
T="29";PREGATIRE
FREZA D25 RAPIDA
N8510 G543;ORIGINE
N8520 S4500 F12000 M3
N8530 G0 X35.1 Y -12 Z35
B0
N8540 M8 M7
N8550 G0 Z29.405
N8560 G1 Y69.925
N8570 G0 Z28.619
N8580 G1 Y -12
N8590 G0 Z27.833
N8600 G1 Y69.925
N8610 G0 Z27.047
N8620 G1 Y -12
N8630 G0 Z26.261
N8640 G1 Y69.925
N8650 G0 Z25.475
N8660 G1 Y -12
N8670 G0 Z24.689 N8680 G1 Y69.925
N8690 G0 Z23.903
N8700 G1 Y -12
N8710 G0 Z23.117
N8720 G1 Y69.925
N8730 G0 Z22.331
N8740 G1 Y -12
N8750 G0 Z21.545
N8760 G1 Y69.925
N8770 G0 Z20.759
N8780 G1 Y -12
N8790 G0 Z19.973
N8800 G1 Y69.925
N8810 G0 Z19 .187
N8820 G1 Y -12
N8830 G0 Z18.401
N8840 G1 Y69.925
N8850 G0 Z17.615
N8860 G1 Y -12
N8870 G0 Z16.829
N8880 G1 Y69.925
N8890 G0 Z16.043
N8900 G1 Y -12
N8910 G0 Z15.257
N8920 G1 Y69.925
N8930 G0 Z14.471
N8940 G1 Y -12
N8950 G0 Z13.685
N8960 G1 Y69.925
N8970 G0 Z12.899
N8980 G1 Y -12
N8990 G0 Z12.096
N9000 G1 Y69.925
N9010 G0 Z35
N10490 M9
N10500 M5
/N10510 M0
;**********************
*************
;FREZA D25 DIJET ;IS29*******************
***************
N10520 MSG("FREZA D25
DIJET")
N10530 T="29"
N10540 M6
N1055 0 D1
N10560
T="10";PREGATIRE
FREZA D18
N10570 S3500 F12000 M3
N10580 M8 M7
N10590 G545;ORIGINE
N10600 G0 X0 Y -15 Z35
B0
N10610 G0 Z -0.2
N10620 G1 Y75
N10630 G0 Z -0.5
N10640 G1 Y -15
N10650 G0 Z -0.7
N10660 G1 Y75
N10670 G0 Z -1.4
N10680 G1 Y -15
N10690 G0 Z-2.1
N10700 G1 Y75
N10710 G0 Z -2.8
N10720 G1 Y -15
N10730 G0 Z -3.5
N10740 G1 Y75
N10750 G0 Z -4.2
N10760 G1 Y -15
N10770 G0 Z -4.9
N10780 G1 Y75
N10790 G0 Z -5.6
N10800 G1 Y -15
N10810 G0 Z -6.3
N10820 G1 Y75
N10830 G0 Z -7
N10840 G1 Y -15
N10850 G0 Z -7.7
N10860 G 1 Y75
N10870 G0 Z -8.4
N10880 G1 Y -15 N10890 G0 Z -8.9
N10900 G1 Y75
;N12690 S4000 F2000 M3
;N12700 G0 Z -9.35
;N12710 G1 Y -15
N10910 G0 Z5
N10920 G555;ORIGINE
N10930 G0 X0 Y -15
N10940 G0 Z -0.2
N10950 G1 Y75
N10960 G0 Z -0.5
N10970 G1 Y -15
N10980 G0 Z -0.7
N10990 G1 Y75
N11000 G0 Z -1.4
N11010 G1 Y -15
N11020 G0 Z -2.1
N11030 G1 Y75
N11040 G0 Z -2.8
N11050 G1 Y -15
N11060 G0 Z -3.5
N11070 G1 Y75
N11080 G0 Z -4.2
N11090 G1 Y -15
N11100 G0 Z -4.9
N11110 G1 Y75
N11120 G0 Z -5.6
N11130 G1 Y -15
N11140 G0 Z -6.3
N11150 G1 Y75
N11160 G0 Z -7
N11170 G1 Y -15
N11180 G0 Z -7.7
N11190 G1 Y75
N11200 G0 Z -8.4
N11210 G1 Y -15
N11220 G0 Z -8.9
N11230 G1 Y75
;N12690 S4000 F2000 M3
68
;N12700 G0 Z -9.35
;N12710 G1 Y -15
N11240 G0 Z5
N11250 G565;ORIGINE
N11260 G0 X0 Y -15
N11270 G0 Z -0.2
N11280 G1 Y75
N11290 G0 Z -0.5
N11300 G1 Y -15
N11310 G0 Z -0.7
N11320 G1 Y75
N11330 G0 Z -1.4
N11340 G1 Y -15
N11350 G0 Z -2.1
N11360 G1 Y75
N11370 G0 Z -2.8
N11380 G1 Y -15
N11390 G0 Z -3.5
N11400 G1 Y75
N11410 G0 Z -4.2
N11420 G1 Y -15
N11430 G0 Z -4.9
N11440 G1 Y75
N11450 G0 Z -5.6
N11460 G1 Y -15
N11470 G0 Z -6.3
N11480 G1 Y75
N11490 G0 Z -7
N11500 G1 Y -15
N11510 G0 Z -7.7
N11520 G1 Y75
N11530 G0 Z -8.4
N11540 G1 Y -15
N11550 G0 Z -8.9
N11560 G1 Y75
;N12690 S4000 F2000 M3
;N12700 G0 Z -9.35
;N12710 G1 Y -15
N11570 G0 Z5
N115 80 G575;ORIGINE
N11590 G0 X0 Y -15
N11600 G0 Z -0.2
N11610 G1 Y75
N11620 G0 Z -0.5
N11630 G1 Y -15
N11640 G0 Z -0.7
N11650 G1 Y75
N11660 G0 Z -1.4
N11670 G1 Y -15
N11680 G0 Z -2.1
N11690 G1 Y75
N11700 G0 Z -2.8
N11710 G1 Y -15
N11720 G0 Z -3.5
N11730 G1 Y75
N11740 G0 Z-4.2
N11750 G1 Y -15
N11760 G0 Z -4.9
N11770 G1 Y75
N11780 G0 Z -5.6
N11790 G1 Y -15
N11800 G0 Z -6.3
N11810 G1 Y75
N11820 G0 Z -7
N11830 G1 Y -15
N11840 G0 Z -7.7
N11850 G1 Y75
N11860 G0 Z -8.4
N11870 G1 Y -15
N11880 G0 Z -8.9
N11890 G1 Y75
;N12690 S4000 F2000 M3
;N12700 G0 Z -9.35
;N12710 G1 Y -15
N11900 G0 Z220
;ATENTIE INTOARCE
N11910 G576;ORIGINE
N11920 S3500 F12000 M3
N11930 G0 X0 Y -15 Z50
B0
N11940 G0 Z -0.2
N11950 G1 Y75
N11960 G0 Z -0.5
N11970 G1 Y -15
N11980 G0 Z -0.7
N11990 G1 Y75
N12000 G0 Z -1.4
N12010 G1 Y -15
N12020 G0 Z -2.1
N12030 G1 Y75
N12040 G0 Z -2.8
N12050 G1 Y -15
N12060 G0 Z -3.5
N12070 G1 Y75
N12080 G0 Z -4.2
N12090 G1 Y -15
N12100 G0 Z -4.9
N12110 G1 Y75
N12120 G0 Z -5.6
N12130 G1 Y -15
N12140 G0 Z -6.3
N12150 G1 Y75
N12160 G0 Z -7
N12170 G1 Y -15
N12180 G0 Z-7.7
N12190 G1 Y75
N12200 G0 Z -8.4
N12210 G1 Y -15
N12220 G0 Z -8.9
N12230 G1 Y75
;N14340 S4000 F2000 M3
;N14350 G0 Z -9.35
;N14360 G1 Y -15
N12240 G0 Z5
N12250 G566;ORIGINE
N12260 G0 X0 Y -15 N12270 G0 Z -0.2
N12280 G1 Y75
N12290 G0 Z -0.5
N12300 G1 Y -15
N1231 0 G0 Z -0.7
N12320 G1 Y75
N12330 G0 Z -1.4
N12340 G1 Y -15
N12350 G0 Z -2.1
N12360 G1 Y75
N12370 G0 Z -2.8
N12380 G1 Y -15
N12390 G0 Z -3.5
N12400 G1 Y75
N12410 G0 Z -4.2
N12420 G1 Y -15
N12430 G0 Z -4.9
N12440 G1 Y75
N12450 G0 Z -5.6
N12460 G1 Y -15
N12470 G0 Z -6.3
N12480 G1 Y75
N12490 G0 Z -7
N12500 G1 Y -15
N12510 G0 Z -7.7
N12520 G1 Y75
N12530 G0 Z -8.4
N12540 G1 Y -15
N12550 G0 Z -8.9
N12560 G1 Y75
;N14340 S4000 F2000 M3
;N14350 G0 Z -9.35
;N14360 G1 Y -15
N12570 G0 Z5
N12580 G556;ORIGINE
N12590 G0 X0 Y -15
N12600 G0 Z -0.2
N12610 G1 Y75
N12620 G0 Z -0.5
69
N12630 G1 Y -15
N12640 G0 Z -0.7
N12650 G1 Y75
N12660 G0 Z -1.4
N12670 G1 Y -15
N12680 G0 Z -2.1
N12690 G1 Y75
N12700 G0 Z -2.8
N12710 G1 Y -15
N12720 G0 Z -3.5
N12730 G1 Y75
N12740 G0 Z -4.2
N12750 G1 Y -15
N12760 G0 Z -4.9
N12770 G1 Y75
N12780 G0 Z -5.6
N12790 G1 Y -15
N12800 G0 Z -6.3
N12810 G1 Y75
N12820 G0 Z -7
N12830 G1 Y -15
N12840 G0 Z -7.7
N12850 G1 Y75
N12860 G0 Z -8.4
N12870 G1 Y -15
N12880 G0 Z -8.9
N12890 G1 Y75
;N14340 S4000 F2000 M3
;N14350 G0 Z -9.35
;N14360 G1 Y -15
N12900 G0 Z5
N12910 G546;ORIGINE
N12920 G0 X0 Y -15
N12930 G0 Z -0.2
N12940 G1 Y75
N12950 G0 Z -0.5
N12960 G1 Y -15
N12970 G0 Z -0.7
N12980 G1 Y75 N12990 G0 Z -1.4
N13000 G1 Y -15
N13010 G0 Z -2.1
N13020 G1 Y75
N13030 G0 Z -2.8
N13040 G1 Y -15
N13050 G0 Z -3.5
N13060 G1 Y75
N13070 G0 Z -4.2
N13080 G1 Y -15
N13090 G0 Z -4.9
N13100 G1 Y75
N13110 G0 Z -5.6
N13120 G1 Y -15
N13130 G0 Z -6.3
N13140 G1 Y75
N13150 G0 Z -7
N13160 G1 Y -15
N13170 G0 Z -7.7
N13180 G1 Y75
N13190 G0 Z -8.4
N13200 G1 Y -15
N13210 G0 Z -8.9
N13220 G1 Y75
;N14340 S4000 F2000 M3
;N14350 G0 Z -9.35
;N14360 G1 Y -15
N13230 G0 Z100
N13240 M9
N13250 M5
/N13260 M0
;**********************
*************
;FREZA D18
;IS10*******************
***************
N13270 MSG("FREZA
D18")
N13280 T="10"
N13290 M6
N13300 R10=R10+1
N13310 D1 N133 20
T="3";PREGATIRE
FREZA D20 R1
N13330 G543;ORIGINE
;AVANS SI TURATIE
URECHI
N13340 S2700 F1300 M3
M8
N13350 CFTCP
;N9320 OFFN= -0.15
N13360 G0 X -10.207
Y44.248 Z80 B0
N13370 G0 Z15.6
N13380 G1 G41 X -3.136
Y37.177
N13390 G1 X.65 Y40.963
N13400 G1 X2.1
N13410 G3 X11.138
Y55.241 CR=10
N13420 G2 X11.1 Y55.412
CR=.4
N13430 G1 Y57.675
N13440 G1 X14.886
Y61.461
N13450 G40 X7.814
Y68.532
N13460 G0 Z16
N13470 G0 X -10.207
Y44.248
N13480 G0 Z11.4
N13490 G1 Z9.4
N13500 G41 X -3.136
Y37.177
N13510 G1 X.65 Y40.963
N13520 G1 X2.1
N13530 G3 X11.138
Y55.241 CR=10
N13540 G2 X11.1 Y55.412
CR=.4
N13550 G1 Y57.675
N13560 G1 X14.886
Y61.461
N13570 G40 X7.814
Y68.532
N13580 G0 Z16 N13590 G0 X -10.207
Y44.248
N13600 G0 Z11.4
N13610 G1 Z9.4
N13620 G41 X -3.136
Y37.177
N13630 G1 X.65 Y40.963
N13640 G1 X2.1
N13650 G3 X11.138
Y55.241 CR=10
N13660 G2 X11.1 Y55.412
CR=.4
N13670 G1 Y57.675
N13680 G1 X14.886
Y61.461
N13690 G40 X7.814
Y68.532
N13700 G0 Z32
;*********
;URECHE 2
;*********
N13710 G0 X66.982
Y68.885
N13720 G0 Z15.6
N13730 G1 Z15.6
N13740 G41 X57.436
Y59.339
N13750 G1 X59.1 Y57.675
N13760 G1 Y55.412
N13770 G2 X59.062
Y55.241 CR=.4
N13780 G3 X68.1 Y40.963
CR=10
N13790 G1 X69.65
N13800 G1 X71.314
Y39.298
N13810 G40 X80.86
Y48.844
N13820 G0 Z16
N13830 G0 X66.982
Y68.885
N13840 G0 Z11.4
N13850 G1 Z9.4
N13860 G41 X57.436
Y59.339
70
N13870 G1 X59.1 Y57.675
N13880 G1 Y55.412
N13890 G2 X59.062
Y55.241 CR=.4
N13900 G3 X68.1 Y40.963
CR=10
N13910 G1 X69.65
N13920 G1 X71.314
Y39.298
N13930 G40 X80.86
Y48.844
N13940 G0 Z16
N13950 G0 X66.982
Y68.885
N13960 G0 Z11.4
N13970 G1 Z9.4
N13980 G41 X57.436
Y59.339
N13990 G1 X59.1 Y57.675
N14000 G1 Y55.412
N14010 G2 X59.062
Y55.241 CR=.4
N14020 G3 X68.1 Y40.963
CR=10
N14030 G1 X69.65
N14040 G1 X71.314
Y39.298
N14050 G40 X80.86
Y48.844
N14060 G0 Z32
;*********
;URECHE 3
;*********
N14070 G0 Y9.081
N14080 G0 Z15.6
N14090 G1 Z15.6
N14100 G41 X71.314
Y18.627
N14110 G1 X69.65 Y16.963
N14120 G1 X68.1
N14130 G3 X59.062 Y2.684
CR=10
N14140 G2 X59.1 Y2.513
CR=.4 N14150 G1 Y.25
N14160 G1 X57.436 Y –
1.414
N14170 G40 X66.982 Y –
10.96
N14180 G0 Z16
N14190 G0 X80.86 Y9.081
N14200 G0 Z11.4
N14210 G1 Z9.4
N14220 G41 X71.314
Y18.627
N14230 G1 X69.65 Y16.963
N14240 G1 X68.1
N14250 G3 X59.062 Y2.684
CR=10
N14260 G2 X59.1 Y2.513
CR=.4
N14270 G1 Y.25
N14280 G1 X57.43 6 Y-
1.414
N14290 G40 X66.982 Y –
10.96
N14300 G0 Z16
N14310 G0 X80.86 Y9.081
N14320 G0 Z11.4
N14330 G1 Z9.4
N14340 G41 X71.314
Y18.627
N14350 G1 X69.65 Y16.963
N14360 G1 X68.1
N14370 G3 X59.062 Y2.684
CR=10
N14380 G2 X59.1 Y2.513
CR=.4
N14390 G1 Y.25
N14400 G1 X57.436 Y –
1.414
N14410 G40 X66.982 Y –
10.96
;*********
;URECHE 4
;********* N14420 G0 Z32
N14430 G0 X3.218
N14440 G0 Z15.6
N14450 G1 Z15.6
N14460 G41 X12.764 Y –
1.414
N14470 G1 X11.1 Y.25
N14480 G1 Y2.513
N14490 G2 X11.138 Y2.684
CR=.4
N14500 G3 X 2.1 Y16.963
CR=10
N14510 G1 X.65
N14520 G1 X -1.014
Y18.627
N14530 G40 X -10.56
Y9.081
N14540 G0 Z16
N14550 G0 X3.218 Y -10.96
N14560 G0 Z11.4
N14570 G1 Z9.4
N14580 G41 X12.764 Y –
1.414
N14590 G1 X11.1 Y.25
N14600 G1 Y2.513
N14610 G2 X11.138 Y2.684
CR=.4
N146 20 G3 X2.1 Y16.963
CR=10
N14630 G1 X.65
N14640 G1 X -1.014
Y18.627
N14650 G40 X -10.56
Y9.081
N14660 G0 Z16
N14670 G0 X3.218 Y -10.96
N14680 G0 Z11.4
N14690 G1 Z9.4
N14700 G41 X12.764 Y –
1.414
N14710 G1 X11.1 Y.25
N14720 G1 Y2.513
N14730 G2 X11.138 Y2.684
CR=.4 N14740 G3 X2.1 Y16.963
CR=10
N14750 G1 X.65
N14760 G1 X -1.014
Y18.627
N14770 G40 X -10.56
Y9.081
N14780 G0Z35
N19100 G0 Z80
;N12200 OFFN=0
;*********
;FINIS LA 45 GR
;*********
N19110 S6500 F3500 M3
N19120 G575;ORIGINE
N19130 G0 X -49.81 Y –
12.788 Z50 B0
N19140 G0 Z -60
N19150 G1 Z -60
N19160 G41 X -39.81 D1
N19170 Y70.713
N19180 G40 X -49.81
N19190 G0 Z -60
;*************
;SUPERFINIS
;************
;N17540 G0 X -49.81 Y –
12.788
;N17550 G0 Z -60
;N17560 G1 Z -60
;N17570 G41 X -39.81
;N17580 Y70.713
;N17590 G40 X-49.81
N19200 G0 Z -60
N19400 G545;ORIGINE
N19410 G0 X -49.81 Y –
12.788
N19420 G0 Z -60
N19430 G1 Z -60
N19440 G41 X -39.81
N19450 Y70.713
71
N19460 G40 X -49.81
N19470 G0 Z -60
;*************
;SUPERFINIS
;************
;N18000 G0 X -49.81 Y –
12.788
;N18010 G0 Z -60
;N18020 G1 Z -60
;N18030 G41 X -39.81
;N18040 Y70.713
;N18050 G40 X -49.81
N19480 G0 Z100
;*************
;ATENTIE INTOARCE
;************
N19110 S6500 F3500 M3
N19490 G546;ORIGINE
N19500 G0 X50.02 Y70.713
B0
N19510 G0 Z -60
N19520 G1 G41 X40.02
N19530 G1 Y -12.788 D1
N19540 G40 X50.02
N19550 G0 Z -60
;*************
;SUPERFINIS
;************
;N18140 G0 X50.02
Y70.713
;N18150 G0 Z -60
;N18160 G1 G41 X40.02
;N18170 G1 Y -12.788
;N18180 G40 X50.02
N19560 G0 Z -60
N19800 M9
N19810 M5
/N19820 M0
;**********************
***** ********
;FREZA D20 R1
;IS22*******************
*************** N19830 MSG("FREZA D20
R1")
N19840 T="3"
N19850 M6
N19860 D1
N19870
T="4";PREGATIRE
BURGHIU D6.7
N19880 G543;ORIGINE
N19890 S3200 F2370 M3
M8
N19900 G0 X33.85 Y -12
Z35 B0
N19910 G0 Z11.1
N19920 G1 G41 X45.85
N19930 G1 Y70
N19940 G40 X33.85
N19950 G0 Z11.1
N19960 G0 X36.35
N19970 G0 Z11.1
N19980 G1 G41 X24.35
N19990 G1 Y -12
N20000 G40 X36.35
N20010 G0 Z35
N20410 G543;ORIGINE
N20420 S5000 F3000 M3
M8
N20430 G0 X33.85 Y -12 B0
N20440 G0 Z11.1
N20450 G1 G41 X45.85
N20460 G1 Y70
N20470 G40 X33.85
N20480 G0 Z11.1
N20490 G0 X36.35
N20500 G0 Z11.1
N20510 G1 G41 X24.35
N20520 G1 Y -12
N20530 G40 X36.35
N20540 G0 Z35
N20940 M9
N20950 M5
/N20960 M0 ;**********************
*************
;BURGHIU D6.7
;IS23*******************
***************
N20970 MSG("BURGHIU
D6.7")
N20980 T="4"
N20990 M6
N21000 D1
N21010
T="21";PREGATIRE D80
45 GR FINIS
N21020 G543;ORIGINE
N21030 S7000 F1650 M3
M7
N21040 G0 X63.6 Y51.462
Z35 B0
N21050 MCALL
CYCLE82(35,0,12, –
2,,0,10,1, 12)
N21060 G0 X63.6 Y51.462
N21070 G0 Y6.462
N21080 G0 X6.6
N21090 G0 Y51.462
N21100 G0 X35.1 Y8.963
N21110 G0 Y48.963
N21120
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N21130 G0 Z35
N21440 M9
N21450 M5
/N21460 M0
;**********************
*************
;FREZA D80 45 GR FINIS
;IS35*******************
***************
N21470 MSG("FREZA D80
45 GR FINIS")
N21480 T="21"
N21490 M6
N21500 D1
N21510
T="11";PREGATIRE
FREZA D10 N21520 G543;ORIGINE
N21530 S3200 F2200 M3
M7
N21540 G0 X -30 Y29 Z35
B0
N21550 G0 Z30.06
N21560 G1 X35.1
N21570 G0 Z35
N21730 G0 Z80
;*****************
;ATENTIE INTOARCE
;*****************
N21950 G574;ORIGINE
;FINIS BAZA
;**********
N21960 G0 X65 Y29
N21970 G0 Z2
N21980 G1 Z1
N21990 G1 Z0
N22000 G1 X0
N22010 M9
N22020 M5
/N22030 M0
;**********************
*************
;FREZA D10
;IS11*******************
***************
N22040 MSG("FREZA
D10")
N22050 T="11"
N22060 M6
N22070 D1
N22080
T="13";PREGATIRE
BURGHIU D8.55
N22090 G543;ORIGINE
N22100 S4500 F550 M3 M8
N22110 CFTCP
N22120 G0 X35.1 Y48.963
Z40 B0
N22130 G0 Z13
N22140 G1 Z7.1
72
N22150 G41 X40.643
Y48.463
N22160 G3 X35.1 Y43.398
I-5.543 J.499
N22170 G3 X40.643
Y49.462 CR=5.565
N22180 G1 G40 X35.1
Y48.963
N22190 G0 Z15
;***************
;CEALALTA GAURA
;***************
N22200 G0 Y8.963
N22210 G0 Z13.1
N22220 G1 Z7.1
N22230 G41 X40.643
Y8.463
N22240 G3 X35.1 Y3.398 I –
5.543 J.499
N22250 G3 X40.643 Y9.462
CR=5.565
N22260 G1 G40 X35.1
Y8.963
N22270 G0 Z35
N22790 M4 S12000
N22800 G04 F2
N22810 M9
N22820 M5
/N22830 M0
;**********************
*************
;BURGHIU D8.55 X90
;IS25*******************
***************
N22840 MSG("BURGHIU
D8.55 X90")
N22850 T="13"
N22860 M6
N22870 D1
N22880
T="14";PREGATIRE
SANFRENATOR DUBLU
N22890 G543;ORIGINE
N22900 S6000 F1200 M3
M7
N22910 G0 X63.6 Y6.463
Z35 B0 N22920 MCALL
CYCLE82(35,12,1,4.95,,0,0,
1,12)
N22930 G0 X63.6 Y6.463
N22940 G0 Y51.463
N22950 G0 X6.6
N22960 G0 Y6.463
N22970
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N22980 G0 Z35
N22990 MCALL
CYCLE82(35,12,1,2.7,,0,0,1
,12)
N23000 G0 X35.1 Y8 .963
N23010 G0 Y48.963
N23020
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE GAURIRE
N23030 G0 Z35
N23430 M9
N23440 M5
/N23450 M0
;**********************
*************
;SANFRENATOR DUBLU
;IS26*******************
***************
N24150
MSG("SANFRENATOR
DUBLU")
N24160 T="14"
N24170 M6
N24180 D1
N24190
T="171";PREGATIRE BSH
4
N24200 G543;ORIGINE
N24210 S8500 F2500 M3
M8
N24220 G0 X24.8 Y -15 Z35
B0
N24230 G0 Z15.5
N24240 G1 X36.2
N24250 G1 Y72
N24260 G0 X24.8
N24270 G0 Z15.5 ;*******************
;CEALALTA PARTE
;*******************
N24280 G0 X45.4
N24290 G0 Z15.5
N24300 G1 X34
N24310 G1 Y -15
N24320 G1 X45
N24330 G0 Z35
;*******************
;CEALALTA PARTE
;*******************
N24670 G0 X45.4
N24680 G0 Z15.5
N24690 G1 X34
N24700 G1 Y -15
N24710 G1 X45
N24720 G0 Z100
;ATENTIE INTOARCE
N24730 G544;ORIGINE
N24740 S10000 F5000 M3
N24750 G0 X15.85 Y70 B0
N24760 G0 Z -0.4
N24770 G1 Y -9
N24780 G0 Z5
N24930 M9
N24940 M5
;**********************
*************
;BSH 4
;IS171******************
****************
N24950 MSG("BSH 4
EBOS")
N24960 T="171"
N24970 M6
N24980 D1
N24990
T="17";PREGATIRE BSH
4 FINIS
N25000 G543;ORIGINE
N25010 S4000 F1000 M3
M7 N25020 OFFN=0.1
N25030 G0 X35.8 Y -15 Z50
B0
N25040 G0 Z21.5
N25050 G1 G41 X50.8
N25060 G1 Y73
N25070 G40 X35.8
N25080 G0 Z21.5
N25090 G0 X34.4
N25100 G0 Z21.5
N25110 G1 Z21.5
N25120 G1 G41 X19.4
N25130 G1 Y -15
N25140 G40 X34.4
N25150 G0 Z50
N25580 OFFN=0
N25590 M5 M9
;*****************
;FINIS PROFIL
;*****************
;**********************
*************
;BSH 4
;IS17*******************
***************
N2560 0 MSG("BSH 4")
N25610 T="17"
N25620 M6
N25630 D1
N25640
T="18";PREGATIRE BSH
5
N25650 G543;ORIGINE
N25660 S4000 F1200 M3
M7;AVANS SI TURATIE
FINIS
N26090 G0 X35.8 Y -15
N26100 G0 Z21.5
N26110 G1 G41 X50.8
N26120 G1 Y73
N26130 G40 X35.8
N26140 G0 Z21.5
N26150 G0 X34.4
73
N26160 G0 Z21.5
N26170 G1 Z21.5
N26180 G1 G41 X19.4
N26190 G1 Y -15
N26200 G40 X34.4
N26210 G0 Z50
N26220 M9
N26230 M5
/N26240 M0
;**********************
*************
;BSH 5
;IS18*******************
***************
N26250 MSG("BSH 5")
N26260 T="18"
N26270 M6
N26280 D1
N26290
T="19";PREGATESTE
TAROD M8
N26300 G543;ORIGINE
N26310 S6000 F3000 M3
M7
N26320 G0 X34.288 Y73
Z35 B0
N26330 G0 Z13.565
N26340 G1 Z13.565
N26350 G41 X22.288
N26360 G1 Y -13
N26370 G40 X34.288
N26380 G0 Z13.565
;*********
N26390 G0 Z13.565
N26400 G1 Z13.565
N26410 G41 X47.913
N26420 G1 Y73
N26430 G40 X35.913
N26440 G0 Z35
N26870 M9
N26880 M5
/N26890 M0 ;**********************
*************
;TAROD M8
;IS19*******************
***************
N26900 MSG("TAROD
M8")
N26910 T="19"
N26920 M6
N26930 D1
N26940
T="15";PREGATESTE
BIAX D12
N26950 G543;ORIGINE
N26960 S2300 F2875 M3
M7 M8
N26970 G0 X6.6 Y51.462
Z35 B0
N26980 MCALL
CYCLE84(35,12,1, –
4.5,,0.5,5,,1.25,5,1100,1100,
0,1,0,0,5,1.4,,"ISO_METRI
C","M8",,1001,2001002)
N26990 X6.6 Y51. 462
N27000 Y6.462
N27010 X63.6
N27020 Y51.462
N27030 X35.1 Y48.962
N27040 Y8.962
N27050
MCALL;ANULEAZA
CICLU DE FILETARE
N27060 G0 Z35
N27370 M9
N27380 M5
/N27390 M0
;**********************
*************
;BIAX D12
;IS27*******************
***************
N27400 MSG("BIAX D12")
N27410 T="15"
N27420 M6
N27430 D1 N27440 T="27";BURG
D6*130
N27450 G543;ORIGINE
N27460 S12000 F6000 M3
M8
N27470 CFTCP
N27480 G0 X11.6 Y59.05
Z35 B0
N27490 G0 Z28.75
N27500 G1 Y58.975
N27510 G1 X23.65
N27520 G1 Y -1.05
N27530 G1 X11.6
N27540 G1 Y -1.125
N27550 G0 Z32
;***********
N27560 G0 X56.6
N27570 G0 Z28.75
N27580 G1 Y -1.05
N27590 G1 X46.55
N27600 G1 Y58.975
N27610 G1 X56.6
N27620 G1 Y59.05
N27630 G0 Z32
;***************
N27640 G0 X27.625
Y59.925
N27650 G0 Z25.225
N27660 G1 X27.55
N27670 G1 Y -2
N27680 G1 X27.625
N27690 G0 Z30.625
N27700 G0 X42.575 Y0
N27710 G0 Z25.225
N27720 G1 X42.613 Y -.065
N27730 G1 X42.64 Y -.038
N27740 G1 X42.65 Y0
N27750 G1 Y57.925
N27760 G1 X42.64 Y57.963
N27770 G1 X42.613 Y57.99
N27780 G1 X42.575
Y57.925
N277 90 G0 Z35 ;**********************
*
;SANFRENAT GAURI
D11.1
N27800 G0 X35.1 Y48.963
N27810 G0 Z12
N27820 G1 Z8.9
N27830 G1 X38.657
Y48.577
N27840 G1 X38.687
Y48.602
N27850 G1 X38.7 Y48.638
N27860 G3 X35.1 Y45.348
I-3.6 J.324
N27870 G3 X38.7 Y49.287
CR=3.615
N27880 ;G3 X38.7 Y9.287
CR=3.615
N27890 G1 X38.687
Y49.323
N27900 G1 X38.657
Y49.348
N27910 G1 X35.1 Y48.963
N27920 G0 Z12
N27930 G0 Y8.963
N27940 G1 Z8.9
N27950 G1 X38.657 Y8.577
N27960 G1 X38.687 Y8.602
N27970 G1 X38.7 Y8.638
N27980 G3 X35.1 Y5.348 I –
3.6 J.324
N27990 G3 X38.7 Y9.287
CR=3.615
N28000; G3 X38.7 Y9.287
CR=3.615
N28010 G1 X38.687 Y9.323
N28020 G1 X38.657 Y9.348
N28030 G1 X35.1 Y8.963
N28040 G0 Z35
N29790 M9
N29800 M5
/N29810 M0
;**********************
*************
;BURGHIU 6X130
;IS37********* **********
***************
74
N30020 T="27"
N30030 M6
N30040 R27=R27+1
N30050 D1
N30060
T="1";PREGATIRE
FREZA D63 45 GR EBOS
N30070 G543;ORIGINE
N30080 G0 B0
N30090 S4000 F1200 M3
M7
N30100 MCALL
CYCLE82(35,12,1,10.8,,0,0,
1,12)
N30110 G0 X34.1 Y2
N30120 G0 X36.1
N30130 MCALL
N30140 G0 Z50;
N30330 G0 Z200
N30340 M9
N30350 M5
N30360 SETPIECE(1)
N30370 M60
N30380 R0=R0+1
N30390 ENDLOOP
N30400 M30 ;
G91G28Z0;
G91G28X0Y0;
M79;
M11;
G0G90A0;
G0G90C0;
M10;
M78;
M1;
M30;
%
75
Bibliografie
_______________________________________________________________________________________
1 CAT-en-AMG -F-V5R25. 2014. Advanced Part Mac hining (AMG). 2014. Fundamental.
2 Catalog de rulmenți, Editura Tehnoimportexport, București, 1992
3 Catalog de rulmenți liniari: Ball rail systems Ball runner blocks, ball rails, accessories (BOSCH REXROTH)
4 Gafițanu, M., Organe de mașini, vol. II, Editura Tehnică, București, 1983
5 Popa, A., Tehnologia deformărilor practice, Un iversitatea Transilvania Braș ov 1985
6 Gafițanu, M., Năstase, D., Rulmenți -Proiectare și tehnologie, vol. I , Editura Tehnică, București 1985
7 Gafițanu, M., Năstase, D., Rulmenți -Proiectare și tehnologie, vol. I I, Editura Tehnică, București 1985
8 Dispozitive Tehnologice:
http://exlibris.usv.ro:8991/F/V3CV1GGEFC9RDILRBGI4D8FR7MGT3PMYSSVBYUTE2FQUB1BLB3 –
85815?func=full -set-set&se t_number=473794&set_entry=000030&format=999
9 Staalmarkt: Catalogus van materialen : aluminium (catalog de materiale Stallmarkt 2014)
10 Manual de utilizare centru de prelucrare OKK5 axe (2011)
11 Prof. dr. ing. Constantin Picoș, Conf. ing. Gheorghe Ailicăi . Calcul ul adaosurilor de prelucrare și al
regimurilor de așchiere -Editura tehnică, București 1974
12 Dr. Ing. Aurelian Vlase, Dr. Ing. Aurel Sturzu. Regimuri de a șchiere, adaosuri de prelucrare și norme
tehnice de timp -Editura tehnică, București 1985
13 Catalog scule de așchiere Seco Tools Romania
Copyright Notice
© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.
Acest articol: UNIVER SITATEA “AUREL VLAICU” DIN ARAD FACULTATEA DE INGINERIE DOMENIUL DE LICENȚĂ: INGINERIE INDUSTRIAL Ă PROGRAMUL DE STUDIU: PROIECTAREA… [607970] (ID: 607970)
Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.