. Evaluarea Incarcarilor [604711]

1. Evaluarea încarcarilor
≔daN10N
a. Evaluarea încărcărilor permanente

b. Evaluarea încărcărilor utile
c. Evaluarea încărcărilor din z ăpadă
Locație: BISTRITA , jud B -N
≔γIS1.00 factorul de importanță-expunere pentu ac țiunea zăpezii
tabel 4.2CR 1-1-3-2012
≔μ10.8 coeficientul de form ăa încărcării din zăpadăpe sol
tabel 5.1 CR 1 -1-3-2012

≔Ce1.00 coeficientul de expunere al constuc ției în amplasament
tabel 4.3CR 1-1-3-2012
≔Ct1.00 coeficientul termic
valoarea caracteristic ăa încărcării din zăpadăpe sol în amplasament
figura 3.1 din CR 1-1-3-2012 ≔S0.k1.50――kN
m2
≔sk =⋅⋅⋅⋅γISμ1CeCtS0.k1.200――kN
m2
d. Evaluarea încărcărilor din seism
-pereți exteriori
＝Gp.ext ⋅ ⎛⎝−Ap.extAg.e⎞⎠Ip.ext
≔Ap.ext = +⋅⋅ (( +84.80m26.40m))22.75m ⋅⋅⋅3m82.90m681.200m2
≔Ag.e.1 = + ⋅22((⋅2.00m1.50m))⋅16((⋅0.65m0.65m))72.760m2
≔Ag.e.2 = + ⋅6((⋅0.80m1.50m))⋅10((⋅1.50m1.50m))29.700m2
≔Ag.e =+Ag.e.1Ag.e.2102.46m2

≔Ag.e.2 = + ⋅6((⋅0.80m1.50m))⋅10((⋅1.50m1.50m))29.700m2
≔Ag.e =+Ag.e.1Ag.e.2102.46m2
≔Ip.ext = 265.10――daN
m22.651――kN
m2
≔Gp.ext =⋅ ⎛⎝−Ap.extAg.e⎞⎠Ip.ext1534.24kN
-pereți interiori
＝Gp.int +⋅ ⎛⎝−Ap.intAg.i⎞⎠Ip.int⋅Astγbeton
≔Ap.int =⋅ (( + + + +⋅122.50m⋅29.63m⋅324.90m⋅223.90m⋅563.70m))2.50m1247.65m2
≔Ast =⋅⋅640.50m2.50m80m2
≔Ag.i = + + +⋅⋅81.00m2.10m ⋅⋅20.80m2.10m ⋅⋅420.90m2.10m ⋅⋅⋅⋅1.76m82.50m134.740m2
≔Ip.int = 234.6――daN
m22.346――kN
m2
≔γbeton25――kN
m2
≔Gp.int = +⋅ ⎛⎝−Ap.intAg.i⎞⎠Ip.int⋅Astγbeton4610.887 kN
-planșeu curent
＝Gpl + + + Gpard.calda Gpard.rece.baie Gpard.receGpard.cs
≔Ipard.calda =⋅433――daN
m24.33――kN
m2≔ Ipard.rece.baie =⋅533.7――daN
m25.337――kN
m2
≔Ipard.rece =⋅490――daN
m24.9――kN
m2≔ Ipard.rece.cs =⋅523.5――daN
m25.235――kN
m2
≔ Apard.calda =⋅ ⎛⎝ + + + 135.42m2136.76m2109.26m2147.14m2⎞⎠21057.16m2
≔ Gpard.calda = ⋅ Apard.caldaIpard.calda 4577.503 kN
≔Apard.rece =⋅ ⎛⎝ + + +⋅52.55m2⋅52.47m2⋅52.84m2⋅51.47m2⎞⎠2418.66m2
≔Gpard.rece =⋅Apard.receIpard.rece2051.434 kN
≔ Apard.rece.baie =⋅ ⎛⎝ + ⋅212.92m2⋅210.63m2⎞⎠294.2m2
≔ Gpard.rece.baie = ⋅ Apard.rece.baie Ipard.rece.baie 502.745kN
≔Apard.cs =⋅ 30.57m2261.14m2
≔Gpard.cs = ⋅Apard.csIpard.rece.cs 320.068kN
≔Gpl = + + + Gpard.calda Gpard.rece.baie Gpard.receGpard.cs7451.75kN
-planșeu teresa necirculabila
≔Ipl.ter = 784.5――daN
m27.845――kN
m2
≔Gpl.ter =⋅ 1806.36m2Ipl.ter14170.894 kN
-atic

≔Gpl.ter =⋅ 1806.36m2Ipl.ter14170.894 kN
-atic
≔Iatic = 558.5――daN
m25.585――kN
m2
≔Gatic =⋅⋅⋅⋅0.45m135.2mIatic339.791kN
-scara
≔Iscara = 494.17――daN
m24.942――kN
m2
≔Gscara =⋅ ⎛⎝ ⋅6.24m22⎞⎠Iscara61.672kN
-incărcarea din utile
≔Uter.necirc =75――daN
m20.75――kN
m2
≔Ater.necirc ⋅1806.36 m2
≔U1 = ⋅Ater.necircUter.necirc1354.77kN
≔Apl2133.91m2≔Asc12.48m2
≔Upl = 200――daN
m22.000――kN
m2≔Usc = 300――daN
m23.00――kN
m2
≔U2 =⋅AplUpl4267.82kN ≔U3 =⋅AscUsc37.440kN
≔U =++U1⋅5U2⋅4U322843.630 kN
≔Gtot =+ ++++ ⋅5⎛⎝+Gp.extGp.int⎞⎠⋅4GplGscaraGpl.ter ⋅0.3skAter.necirc0.3U82268.579 kN
≔G = ―――――Gtot
⋅ 1806.36m259.109――kN
m2
≔m=――Gtot
g8389.06 ⋅―s2
mkN
Determinarea valorii for ței seismice
Locație: BISTRITA , jud B -N
≔γ1.e1.00 factorul de imporatant ăal construc ției
tabel 4.2 P100/2013
coeficient ale c ărui valori sunt fun cție de tipul structurii
Ct=0.085 pentru cadre spa țiale din oțel;
Ct=0.075 pentru cadre sp ațiale din beton armat sau din o țel cu contrav ântuiri excentr ice;
Ct=0.05 pentru celelalte tipuri de structuri.
anexa B P100/2013≔Ct0.05
≔H13.75m

coeficient ale c ărui valori sunt fun cție de tipul structurii
Ct=0.085 pentru cadre spa țiale din oțel;
Ct=0.075 pentru cadre sp ațiale din beton armat sau din o țel cu contrav ântuiri excentr ice;
Ct=0.05 pentru celelalte tipuri de structuri.
anexa B P100/2013
≔H13.75m
≔T1 =⋅CtH―3
40.357sperioada fundamental ăa cladirii
B.4 anexa B P100/2013
≔ag0.10g valoare de v ârf a accelera ției seismice orizontale a terenului
figura 3.1 tabel A1 anexa A P100/2013
≔β((T))2.5 ordonata maxim ăa spectrului elastic
figura 3.3 P100/2013
≔αu1.35 ≔α11
=1.35―αu
α1

=1.35―αu
α1≔αu1.35 ≔α11
≔q =⋅3.5―αu
α14.725 factor de comportare; clasa de ductilitate m edieDCM
tabel 5.1 P100/2013
≔SdT =⋅ag――β((T))
q0.519―m
s2ordonata spectrului de r ăspuns de proiectare corespunzatoare
perioadei fundamentale T1
relatia 3.18 P100/2013
≔λ0.85 factor de corec ție care ține seama de contribu ția modului propriu fundamental prin
masa modal ăefectiva asociata acestuia
=0.85 și cladirea are mai mult de 2 niveluri; λ ≤T1Tc
=1.00 în celelalte situa ții. λ
P100/2013
≔Fb =⋅⋅⋅γ1.eSdTmλ3699.91kN
e. Evaluarea încărcărilor din v ânt
acțiunea vântului asupra pere ților
≔β2.122factorul de propor ționalitate
tabel 2.3 CR 1 -1-4-2012
≔z01.00mlungimea de rugozitate
tabel 2.1 CR 1 -1-4-2012

≔z01.00 lungimea de rugozitate
tabel 2.1 CR 1 -1-4-2012
≔z13.75m
≔Iv = ――――‾‾β
⋅2.5ln⎛
⎜⎝―z
z0⎞
⎟⎠0.324intensitatea turbulen ței la înalțimea z
relația2.11 CR 1 -1-4-2012
≔cpq =+1⋅7Iv3.265 factorul de rafal ăpentru presiunea dinamic ămedie
relația 2.16 CR 1 -1-4-2012
≔kr0.054 factorul de teren
tabel 2.2 CR 1 -1-4-2012
=krkr2
≔cr = ⋅kr⎛
⎜⎝ln⎛
⎜⎝―z
z0⎞
⎟⎠⎞
⎟⎠2
0.371 factorul de rugozitate pentru presiunea dinamic ăa vântului
figura 2.9 CR 1 -1-4-2012
=crcr2
≔qb⋅0.4kPa valoarea de referin țăa presiunii dinamice a v ântului
figura 2.1 , tabel A.1 anexa A CR 1 -1-4-2012

≔qp((z)) =⋅⋅cpqcrqb0.484kPa valorilede vârf ale presiunii dinamice ale v ântului
relația 2.17 CR 1 -1-4-2012
actiunea v ântului asupra per eților
figura 4.5;figura 4.4;tabel 4.1 CR 1 -1-4-2012≔qp0.773kPa
I. Direcția transversal ă
stabilirea profilului presiunii v ântului pe pere ții verticali în funcție de raportu l h/b
figura 4.4 CR 1 -1-4-2012
≔h13.75m ≔b84.8m
=<hb1 se consider ăo singurăzonăde presiune
stabilirea profilului presiunii v ântului pe pere ții laterali în funcție de raportul h/d
e=b sau 2h oricare este mai mic ă
=b84.80m =⋅2h27.50m≔e⋅2h =e27.50m≔d26.40m =―h
d0.521
=<e⋅5d1se alege o singur ă zonăpe peretele lateral
≔qp ⋅0.484kPa
Zona A Zona D

≔qp ⋅0.484kPa
Zona A Zona D
≔AzA363m2≔AzD1166m2
≔cpzA−1.2 ≔γIw1 ≔cpzD0.736 ≔γIw1
≔we.A =⋅⋅γIwcpzAqp−0.581kPa ≔we.D =⋅⋅γIwcpzDqp0.356kPa
Zona E
≔AzE1166m2
≔cpzE−0.372 ≔γIw1
≔we.E =⋅⋅γIwcpzEqp−0.18kPa
II. Direcție longitudinal ă
stabilirea profilului presiunii v ântului pe pere ții verticali în funcție de raportu l h/b
≔h13.75m
≔b26.4m =<hb1 se consider ăo singurăzonăde presiune
stabilirea profilului presiunii v ântului pe pere ții laterali în funcție de raportul h/d

e=b sau 2h oricare este mai mic ă
=b26.40m =⋅2h27.50m ≔eb =e26.40m =⋅―4
5e21.12m
≔d31.00m =―h
d0.444 =―e
55.280m =−de4.600m
=<ed1se împarte peretele lateral in 3 zone
Zona A Zona B
≔AzA72.6m2≔AzB290.4m2
≔cpzA−1.2 ≔γIw1 ≔cpzB−0.8 ≔γIw1
≔we.A =⋅⋅γIwcpzAqp−0.581kPa ≔we.B =⋅⋅γIwcpzBqp−0.387kPa
Zona C Zona D
≔AzC63.25m2≔AzD363m2
≔cpzC−0.5 ≔γIw1 ≔cpzD0.726 ≔γIw1
≔we.C =⋅⋅γIwcpzCqp−0.242kPa ≔we.D =⋅⋅γIwcpzDqp0.351kPa
Zona E
≔AzE363m2
≔cpzE−0.35 ≔γIw1
≔we.E =⋅⋅γIwcpzEqp−0.169kPa
acțiunea vântului asupra acoperi șului
tabel 4.4a;figura 4.8 CR 1 -1-4-2012
＝ze+hhp ≔hp60cm
≔ze =+hhp14.35m

＝ze+hhp ≔hp60cm
≔ze =+hhp14.35m
I. Direcția transversal ă
e=b sau 2h oricare este mai mic ă
≔b84.8m =⋅2h27.5m ≔e2h
=e27.5m =―e
46.88m =―e
102.750m ≔α5deg
=−b⋅2―e
471.050m
=hp0.6m =h13.75m =―hp
h0.044
Zona F Zona G
≔AzF18.92m2≔AzG195.39m2
≔cpzF−1.448 ≔γIw1 ≔cpzG−0.948 ≔γIw1
≔we.F =⋅⋅γIwcpzFqp−0.701kPa ≔we.G =⋅⋅γIwcpzGqp−0.459kPa
Zona H Zona I
≔AzH932.8m2≔AzI1072.72m2
≔cpzH−0.7 ≔γIw1 ≔cpzI.poz0.20 ≔cpzI.neg−0.2 ≔γIw1
≔we.H =⋅⋅γIwcpzHqp−0.339kPa ≔we.I.poz =⋅⋅γIwcpzI.pozqp0.097kPa
≔we.I.neg =⋅⋅γIwcpzI.negqp−0.097kPa
Predimensionare

Predimensionare
a. Placa
≔hpl =――5.4m
450.12m -din conditia de rigiditate
>hpl50mm -din conditii tehnologice
>hpl80mm -din conditia de rezistenta la foc
aleg ≔hpl0.13m
b. Grinzi
＝hgr⎛
⎜⎝―1
10―1
15⎞
⎟⎠L -din conditia de rigiditate
>hgr20cm -din conditii tehnologice
>hgr15cm -din conditia de rezistenta la foc
,‥＝―hgr
bgr153
-longitudinale
≔hgr.l =⋅―1
105.4m0.54maleg ≔hgr.l0.60m
≔bgr.l =⋅―1
2hgr.l0.3m aleg ≔bgr.l0.30m
-transversale
≔hgr.t =⋅―1
104.2m0.42maleg ≔hgr.t0.50m
≔bgr.t =⋅―1
2hgr.t0.25m aleg ≔bgr.t0.25m
c. Stâlpi
≔fck20MPa ≔fcd=――fck
1.513.333MPa
≔γbeton25――kN
m3
≔bst.min =+bgr.l5cm0.35m
– conditia de ductilitate: -clasa de ductilitate
medie:
≤νd―――Nstalp
⋅Astalpfcd≔νd0.50 ≔Sk1.2――kN
m2
– greutati normate:
=Ipard.calda 4.33――kN
m2=Ip.int2.346――kN
m2=Ip.ext2.651――kN
m2
=Ipard.rece4.9――kN
m2= Ipard.rece.baie 5.337――kN
m2
=Iscara4.942――kN
m2=Ipl.ter7.845――kN
m2=Iatic5.585――kN
m2

=Iscara4.942――kN
m2=Ipl.ter7.845――kN
m2=Iatic5.585――kN
m2
≔GN.gr.l =⋅γbetonbgr.l7.5――kN
m2≔GN.gr.tr =⋅γbetonbgr.t6.25――kN
m2
≔L4.20m≔T5.40m
≔hutil2.50m
1. Stalp marginal
≔Aaf.1 =⋅―T
2L11.34m2
≔qn2.45――kN
m2
≔gL =⋅⋅GN.gr.lhgr.lL18.9kN
≔gT =⋅⋅GN.gr.trhgr.t―T
28.438kN
≔gperete.x =⋅ L⎛⎝+hutilhgr.l⎞⎠Ip.int30.545kN
≔gperete.y =⋅ ⋅―T
2⎛⎝+hutilhgr.t⎞⎠Ip.ext21.473kN
≔Nst.m1 = + + ⋅Aaf.1⎛⎝ + ⋅4Ipard.rece.baie Ipl.ter⎞⎠⋅5⎛⎝+gLgT⎞⎠4⎛⎝+gperete.xgperete.y⎞⎠675.808kN
≔Nst.m2 = + +⋅Aaf.1Iatic ⋅⋅⋅0.3qn4Aaf.1 ⋅⋅0.4SkAaf.1102.117kN
≔NEd.1 =+Nst.m1Nst.m2777.925kN
≔Ast1 =――NEd.1
⋅νdfcd0.117m2
≔hS1 =‾‾‾Ast10.342m
≔bst140cm
≔hst140cm
2. Stalp central
≔Aaf.2 =⋅LT22.68m2
=qn2.45――kN
m2
≔gL.c =⋅⋅GN.gr.lhgr.lL18.9kN
≔gT.c =⋅⋅GN.gr.trhgr.tT16.875kN
≔gperete.xc =⋅ L⎛⎝+hutilhgr.l⎞⎠Ip.int30.545kN
≔gperete.yc =⋅ ⋅T⎛⎝+hutilhgr.t⎞⎠Ip.int38.005kN
≔Nst.m1c = + + ⋅Aaf.2⎛⎝ + ⋅4Ipard.rece.baie Ipl.ter⎞⎠⋅5⎛⎝+gL.cgT.c⎞⎠4⎛⎝+gperete.xcgperete.yc⎞⎠1115.173 kN
≔Nst.m2c = + +⋅Aaf.2Iatic ⋅⋅⋅0.3qn4Aaf.2 ⋅⋅0.4SkAaf.2204.233kN

≔Nst.m2c = + +⋅Aaf.2Iatic ⋅⋅⋅0.3qn4Aaf.2 ⋅⋅0.4SkAaf.2204.233kN
≔NEd.2 =+Nst.m1cNst.m2c1319.406 kN
≔Ast2 =――NEd.2
⋅νdfcd0.198m2
≔hS2 =‾‾‾Ast20.445m
≔bst250cm
≔hst250cm
3. Stalp colt
≔Aaf.3 =⋅―L
2―T
25.67m2
=qn2.45――kN
m2
≔gL3 =⋅⋅GN.gr.lhgr.l―L
29.45kN
≔gT3 =⋅⋅GN.gr.trhgr.t―T
28.438kN
≔gperete.x3 =⋅ ―L
2⎛⎝+hutilhgr.l⎞⎠Ip.ext17.258kN
≔gperete.y3 =⋅ ⋅―T
2⎛⎝+hutilhgr.t⎞⎠Ip.ext21.473kN
≔Nst.c1 = + + ⋅Aaf.3⎛⎝ + ⋅4Ipard.rece.baie Ipl.ter⎞⎠⋅5⎛⎝+gL3gT3⎞⎠4⎛⎝+gperete.x3gperete.y3⎞⎠409.886kN
≔Nst.c2 = + +⋅Aaf.3Iatic ⋅⋅⋅0.3qn4Aaf.3 ⋅⋅0.4SkAaf.351.058kN
≔NEd.3 =+Nst.c1Nst.c2460.945kN
≔Ast3 =――NEd.3
⋅νdfcd0.069m2
≔hS3 =‾‾‾Ast30.263m
≔bst340cm
≔hst340cm