Casă Familială Sp+p+m
UNIVERSITATEA DIN ORADEA
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII ȘI ARHITECTURĂ
DOMENIUL: INGINERIE CIVILĂ
PROGRAM DE STUDIU: CONSTRUCȚII CIVILE INDUSTRIALE ȘI AGRICOLE
FORMA DE ÎNVĂȚĂMÂNT: ZI
PROIECT DE DIPLOMĂ
Casă familială Sp+P+M
CONDUCĂTOR PROIECT ABSOLVENT
S.l.ing. BRĂDĂU SERGIU DUMITRU
ORADEA
-2016-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA Aprobat ___________________ (data)
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII și ARHITECTURĂ ȘEF CATEDRĂ
CATEDRA DE CONSTRUCȚII S.I.Dr.Ing Mihaela GHEMIS
Tema proiectului de diplomă
Numele și prenumele studentului: __________________________________
A. Titlul temei: ________________________________________________________
____________________________________________________________________
B. Termenul de predare al proiectului:_____________________________________
C. Elemente inițiale pentru proiect: ________________________________________
____________________________________________________________________
________________________________________________________________________________________________________________________________________
D. Conținutul proiectului:
1. Foaie de capăt
2. Listă de semnături
3. Borderou
4. Tema proiectului de diplomă
5. Memoriu de rezistență
6. Note de calcul pentru:
Calculul de dimensionare a elementelor structurale (cate unul din urmatoarele):
fundații
elemente structurale orizontale (planșee, scări,grinzi)
acoperisuri (sarpante)
7. Verificarea elementelor anvelopei la rezistența minimă de transfer termic conform C107
8. Elemente de calcul economic (antemăsurătoare, listă de cantități, deviz pe obiect, lista de resurse, deviz general)
9. Program de control al calității
10. Fazele tehnologice de execuție
11. Plan organizare de șantier.
12. Planuri și detalii de execuție:
ARHITECTURĂ ( Tema de proiectare)
plan de situație
planuri orizontale
secțiune verticală
plan învelitoare
REZISTENȚĂ (min. 12 planșe)
plan fundații
detalii de execuție pentru elementele structurale dimensionate (armări, noduri, îmbinări, elevații, secțiuni) însoțite de extrasele de armătură, extras de laminate, tabelul prefabricatelor)
detalii de execuție pentru elementele anvelopei ( daca este cazul)
E. Consultații pentru proiect:
– disciplina de geotehnică și fundații
– disciplina de tehnologie
– disciplina de economie și organizare în construcții
F. Data eliberării temei: ________________________
Tema a fost primită pentru îndeplinire la data _____________________
CANDIDAT, CONDUCĂTOR,
__________________ ____________________________
REFERAT
cu privire la proiectul de diplomă al absolventului _________________________________
Promoția ____________________
Tema proiectului: _______________________________________________________
________________________________________________________________________
Date inițiale:__________________________________________________________
______________________________________________________________________
Nr. de pagini al proiectului: _______________________
Nr. de planșe al proiectului: _______________________
Aprecieri asupra proiectului:_______________________
____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Concluzii
Studentul a rezolvat problemele cerute prin enunțul proiectului de diplomă, dovedind înțelegerea etapelor de dimensionare și vericare specifice.În consecință, se propune susținerea proiectului în fața comisiei de licență.
Calificativul (respins, admis sau nota)
ADMIS/RESPINS
NOTA :
Conducător proiect de diplomă
_________________________
Data: ____________
DECLARAȚIE DE AUTENTICITATE A
LUCRĂRII DE FINALIZARE A STUDIILOR
Titlul lucrării ________________________________________________________
___________________________________________________________________
___________________________________________________________________
Autorul lucrării _____________________________________________
Lucrarea de finalizare a studiilor este elaborată în vederea susținerii examenului de finalizare a studiilor organizat de către Facultatea _________________________________________ din cadrul Universității din Oradea, sesiunea_______________________ a anului universitar ______________.
Prin prezenta, subsemnatul (nume, prenume, CNP)_____________________
___________________________________________________________________
___________________________________________________________________,
declar pe proprie răspundere că această lucrare a fost scrisă de către mine, fără nici un ajutor neautorizat și că nici o parte a lucrării nu conține aplicații sau studii de caz publicate de alți autori.
Declar, de asemenea, că în lucrare nu există idei, tabele, grafice, hărți sau alte surse folosite fără respectarea legii române și a convențiilor internaționale privind drepturile de autor.
Oradea,
Data Semnătura
CUPRINS:
PIESE SCRISE:
Borderou………………………………………………………………………11
Piese desenate..…………………………………………………………………12
Memoriu tehnic de rezistenta………………………………………………….12
Amplasament…………………………………………………………………13
Descrierea Constructiei……………………………………………………….13
Descrierea sistemului structural………………………………………………14
Materiale Utilizate …………………………………………………………….15
Prevederi privind executia lucrarilor………………………………….………16
Izolatie termica si hidrofuga…………………………………………………..19
Amenajarea exteriorului………………………..……………………………..20
Structura de rezistență a clădirii…..…………………………………………….21
Fundații…………………….………………………………………………………….21
Pereții portanți……………………………………….……………………………..21
Stâlpișori din beton armat………………………..………………………………..21
Centuri din beton armat……………………………..………….…………………..22
Planșee din beton armat……………………….…………..…………………………22
Grinzile din beton armat……………………………..………….………………….23
Stalpul din beton armat……………………….…………..………………………….23
Scările………………………………………………..…………………………23
Șarpanta……………………………………………………..………………….23
Sistem termoizolant pentru elemetele anvelopei…………..…………………..23
Dimensionarea șarpantei din lemn …..……………..………………………..25
Evaluarea Încărcărilor pentru șarpantă……………………………………………………..26
Calculul/verificarea sipcilor …….………………………..…………………31
Calculul/verificarea căpriorilor …….………………………..………………36
Dimensionarea panelor …..…….……………………………………….……41
Dimensionarea popilor……………………………………………………….46
Calculul plașeului din beton armat peste parter…………..…………………49
Predimensionarea plăcii…………………………………………………………51
Stabilirea modului de armare…………………………………………………51
Armarea plașeului…………………..……………………………………….51
Evaluarea incarcarilor……………………………..…………………………53
Calcularea panourilor de placa………………………………….………………55
Calculul fâșiilor de planșeu …………………………………………………62
Calcului planseului din beton armat peste subsol…………………………..103
Calculul fasiilor…………………………………………………………….103
Calculul scărilor…………………………………………………………….120
Evaluarea încărcărilor………………………………………………………121
Calculul momentelor……………………………………………………….123
Calculul grinzilor din beton……………………………………………………133
Calculul Stalpului din beton……………………………………………………………………143
Calculul zidariei la sarcini gravitationale…………………………………..148
Evaluarea incarcarilor……………………………………………………………………………148
Dimensionarea fundatiilor………………………………………………………165
Calculul higrotermic…………………………………………………………178
Calculul coeficientului global……………………………………………….191
Elemente de calcul economic…………………………………………….196
Faza de executie a constructiilor………………………………………….201
Fișe tehnologice………….…………………………………………………204
Fișă tehnologică pentru cofrare stâlpișori…………………………………206
Fișă tehnologică pentru armare stâlpișori…………………………………207
Fișă tehnologică pentru betonare stâlpișori…………………………………208
Fișă tehnologică pentru betonare stâlp………………………………………..212
Fișă tehnologică pentru betonare stâlp………………………………………..212
Fișă tehnologică pentru montare susțineri………………………………….215
Fișă tehnologică pentru cofrare grinzi…………………………………….216
Fișă tehnologică pentru decofrare grinzi……………………………………………….218
Fișă tehnologică pentru turnare beton în placă………………………………………219
Fișă tehnologică pentru montare cofraje la planșeu………………………………219
Program de control al lucrarilor de constructii………………………………………220
Declaratie privind eligibilitatea……………………………………………………………..223
BORDEROU:
A. PIESE DESENATE:
ARHITECTURĂ:
1. Plan de situație A/1
2. Plan subsol A/2
3.Plan parter A/3
4. Plan mansarda A/4
5. Plan acoperiș A/5
6. Secțiune transversală A-A A/6
7. Fațada principală A/7
8. Fațada laterală stânga A/8
9. Fațada posterioară A/9
10. Fațada laterală dreapta A/10
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
1.MEMORIU TEHNIC DE REZISTENȚĂ:
GENERALITATI:
Denumirea proiectului: CONSTRUIRE CASA FAMILIALA Sp+P+M
Beneficiar: CRISTEA MIHAELA
Adresa: com Sanmartin sat Haieu nr. Cad. 54541, 54542 jud. Bihor
Amplasamentul este situat in comuna Sanmartin, sat Haieu, pe terenul cu nr.cadastral 54541, respective 54542, teren avand o suprafata totala de 1000 de mp.In prezent, suprafata de teren aferenta acestui numar cadastral este libera de constructii propune amplasarea acestei pensiuni agro care este delimitata la partea nordica de catre un versant deluros, pasune.Limita sudica este marginita de catre drumul drumul national D.N. 76, din cadrul caruia se va realiza accesul auto cat si ce-l pietonal in incinta.Limitele laterale vor fi marginite de proprietati private.Se propune amplasarea unei pensiuni agroturistice , alcatuita dintr-un singur corp de cladire in regim de inaltime Sp+P+M realizat pe structura clasica din zidarie de caramida si acoperis de tip sarpanta cu invelitoare ceramica(tigla).
Cladirea propusa spre construire este o cladire cu functiune turistica avand functiune de alimentatie publica (restaurant), cu bucatarie pentru prepararea hranei si servirea acesteia in regim de restaurant (preparat la cerere).
La baza proiectarii au stat urmatoarele elemente:
Partiurile de arhitectura, planuri, fatade, sectiuni.
Situatia concreta de pe teren privind terenurile adiacente amplasamentului
Prescriptiile de specialitate care reglementeaza activitatea de proiectare
Categoria de importanta a constructiei este “C”
Clasa de importanta – clasa III
Clasa de expunere a constructiei este: mediu uscat moderat
Incadrarea in zona de zapada "B" Sanmartim;
Incadrarea in zona de vant "A" Sanmartin;
CARACTERISTICILE AMPLASAMENTULUI
Seismicitatea zonei. Din punct de vedere al protecției antiseismice conform Normativului P100/2013 construcția a fost încadrată în zona seismică E având Tc=0,7; ag=0,15g și clasa de importanță III.
Terenul de fundare. Se caracterizeaza prin urmatoarele elemente :
Cercetarea terenului s-a facut prin executarea unui foraj de prospectiune geotehnica. Adancimea de fundare se recomanda la 1.30 m fata de cota terenului natural. Stratul portant al fundatiilor este format din argila prafoasa cafenie plastic vartoasa avand capacitatea portanta de 320 KPa.
Se recomanda prevederea de centuri suplimenatere de tasare; fundarea facandu-se pe doua tipuri de teren de fundare: deluvii de panta si sisturi cristaline
Conform normelor Ts sapaturile executate in deluviile de panta se incadreaza la categoria teren foarte tare (pt sapaturi manuale) si la clasa aIII-a (pt sapaturi mecanizate) iar rocile cristaline la roci stancoase alterate
Pentru asigurarea stabilitatii sapaturilor, pe timpul executiei, acolo unde se considera necesar, se recomanda prevederea de sprijiniri specifice pamanturilor cvasi-coezive (dulapi de lemn asezati orizontal, cu interspatii de 0,20- 0,60m)
Avand in vedere ca argila prezinta proprietati gonflabile recomandam plasarea de epuismente care sa evite alunecarile de teren si infiltrarea apei la fundatie in timpul perioadelor ploioase.
Din cauza inclinarii accentuate a versantului, a apei freatice din zona, a climatului regiunii in care urmeaza sa se plaseze fundatia, precum si a modificarilor morfologice si de tasare care vor aparea in urma constructiei este de recomandat captarea tuturor izvoarelor, construirea de ziduri de sprijin si amplasarea de drenuri.
Proiectantul de specialitate va asigura prin lucrările de sistematizare verticală un grad ridicat de stabilitate si o drenare corespunzătoare a apelor de infiltrație sau de șiroire de pe panta versantului.
In vederea asigurarii stabilitatii platformei de constructie, se va evita executarea de sapaturi la baza pantei fara sprijiniri corespunzatoare conform normelor Ts.
Se recomanda ca turnarea betonului sa se faca in sapatura proaspata si sa se curete suprafata de turnare.
DESCRIEREA CONSTRUCTIEI
1.2.1Caracteristicile geometrice
Constructia proiectata se dezvolta pe parter si mansarda.
Latimea maxima la nivelul amprentei la sol 12.75 m
Lungimea maxima la nivelul amprentei la sol 17.25 m
Cladirea este definite in plan de urmatoarele trame:
3 deschideri cu valori diferite XXXXXXX
6 travei cu valori diferite XXXXXXXX
Inaltimile de nivel sunt:
Subsol 2.60 m
Parter 2.80 m
Mansarda 2.83 m
Descrierea sistemului structural
Sistemul structural a fost astfel conceput incat sa asigure exigentele in vigoare cu privire la stabilitatea si rezistenta cladirii. Conceperea sistemului structural respecta exigentele existente in Romania in momentul proiectarii.
Infrastructura.
Sistemul de fundare al construcției este constituit dintr-o fundație de tip continu sub pereti. Armarea stalpilor porneste de la cota inferioara a fundatiei, respectiv armarea samburilor din beton armat monolit porneste de la cota inferioara a centurilor fundatiilor continue. Sub fundatii se dispune un strat de beton de egalizare din beton simplu de clasa C8/10.
Suprastructura.
Structura de rezistență a clădirii este realizata din pereti portanti din zidatie confinata cu samburi din beton armat, având peste parter un planșeu din beton armat monolit si peste etaj un planseu din lemn. In vederea dimensionarii elementelor din beton armat structura de rezistenta s-a rulat cu programul AxisVM12, in uma rulajului rezultand eforturile de dimensionare. Dimensiunile, modul de realizare si armarea elementelor structurale (stalpi, grinzi, pereti structurali, plansee ) au rezultat in urma dimensionarii structurii in conformitate cu normele, standardele si normativele in vigoare. Planseele au fost concepute si dimensionate astfel incat sa asigure pe de o parte o izolare fonica corespunzatoare pe de alta parte sa asigure efectul de saibe rigide orizontale indeformabile in planul lor si capabile sa oblige elementele orizontale de rezistenta sa conlucreze in preluarea fortelor care pot aparea in constructie in timpul exploatarii uzuale sau in urma unor miscari orizontale de tipul celor care apar in timpul unei miscari seismice.
Acoperisul
Acoperisul este de tip sarpanta din lemn ecarisat cu invelitoare din tigla.
2.MATERIALE UTILIZATE:
Elementele din beton armat monolit se vor executa din beton de clasa C16/20; ciment I52.8/I52.5R; 32.5R/42.5; T4; P4; 0-31; A/C = 0.45 dozaj minim de ciment 360 kg/mc, in fundatii, stalpi, grinzii, plansee, pereti structurali din beton armat;
Pereții exteriori vor fi din zidărie de blocuri ceramice tip Porotherm de 30cm grosime,grupa 2S, tencuială pe plasă din fibre de sticlă sistem BAUMIT.
Pereții realizați din zidărie de caramidă confinată conform CR6 /2013 cu centuri (30x25cm),stâlpișori(25×25 cm). La socluri se va folosi termoizolație din polistiren extrudat 5cm grosime.
Grinzile vor fi de 25×40, 25×35 cm . Pentru executarea lor se va folosi beton C16/20, armãtura longitudinalã PC 52, iar cea transversalã OB 37.
Stâlpul va fi incastrat in placa peste subsol incarcarile preluate de acestea se vor distribui la un unghii de 45 grade fundatiei continuue de sub diafragma de la subsol.Acesta are o sectiune de 30×30 cm si o lungime de 2,80 m fiind realizat din beton C16 /20 .
Acesul pe verticala se realizeaza prin intermediul unei case de scara avand peretii din zidarie, iar rampele si podestele intermediare din beton armat monolit.
Elementele din beton simplu se vor executa din beton de clasa C8/10; ciment IIA; 32.5 ; T3; 0-31; A/C = 0.65 in betonul de egalizare;
Se va utiliza oțel beton de calitatetea:
– OB37 pentru armatura transversala, armatura de montaj si cea de repartitie, agrafe in rosturile orizontale ale zidariei.
– PC52 pentru armatura longitudinala;
– STPB pentru armarea strtului suport al pardoselilor;
conform detaliilor și specificațiilor din planșele de execuție.
FINISAJE:
– pardoseli interioare:
– parchet masiv stejar la camerele de zi si dormitoare.
– gresie porțelanată 30cmx30cmx8mm în bai, bucătării si scări.
– gresie porțelanată 30cmx30cmx8mm antiderapantă la balcoane.
– pereți: – vopsitorii lavabile pe pereții de căramidă;
– faianța h=2,50 m înălțime în băi , iar în bucătării un straif orizontal intre cotele 0,8 si 1,6m.
– pereții exteriori se vor finisa cu vopsitorie texturată
3. PRECIZARI PRIVIND EXECUTIA LUCRARILOR. RESPECTAREA LEGISLATIEI IN VIGOARE. CONDITII SI MASURI PENTRU EXECUTIA LUCRARILOR:
3.1. Tehnologia de executie este obisnuita (clasica), fiind utilizata in mod curent la cladirile de acest tip, putand fi adoptata cu usurinta de executantul lucrarilor de constructie, printr-o dotare tehnica corespunzatoare, personal calificat si respectand normativele in vigoare.
3.2. Investitorul, proiectantul si executantul lucrarilor de constructii, au obligatia ca la realizarea lucrarilor de constructii la cladirea noua (proiectata) sa respecte Legea Nr.10/1995 privind calitatea in constructii, precum si celelalte prevederi ale legislatiei in vigoare, legate de activitatea de investitii, proiectare si executie in constructii. Proiectul de structura in faza P.A.C., P.T., D.E. este valabil numai daca se respecta Certificatul de Urbanism si Autorizatia de Construire ce va fi obtinuta de investitor (proprietar). Lucrarile de constructie vor incepe numai dupa obtinerea Autorizatiei de Construire si a avizelor mentionate in Certificatul de Urbanism.
3.3. Executantul lucrarilor va asigura respectarea proiectului si a legislatiei si normelor in vigoare privind : protectia, tehnica securitatii si igiena muncii ; protectia la actiunea focului, prevenirea si stingerea incendiilor ; protectia mediului ; asigurarea accesului din strada pe santier, a restituirii in forma initiala a suprafetelor utilizate pentru executie si organizare de santier, a drumurilor pentru acces cu utilaje si mijloace de transport, etc. Se vor respecta toate normele in vigoare care cuprind masuri specifice de protectie si igiena muncii, in/sau legate de constructii.
4.UTILITĂȚI:
Instalații:
Clădirea va fi dotată cu toate utilitățile necesare,respectiv:
– telefonie din rețeaua stradală a localității.
– va fi dotată cu cablu R.D.S. și Internet
Instalații sanitare
Branșamentul de canalizare se va realiza in sistem divizor prin racorduri la rețele existente in orasul Oradea.
Instalații electrice:
– Pentru amplasamentul de mai sus a fost obținut avizul de amplasare favorabil
– Alimentarea cu energie electrică se va realiza printr-un branșament din rețeaua ELECTRICA la firida amplasată în exteriorul clădirii. De la firidă se alimentează tablourile electrice generale ale fiecărei unități.Se asigură consumul de energie electrică la tensiunea de 220/380V.
– Vor fi realizate următoarele circuite electrice:
– iluminat și prize la interior
– iluminat exterior
– instalații de protecție
– iluminat de siguranță
– Instalațiile electrice
Instalații de încălzire:
– Agentul termic se va realiza in sistem divizor prin racorduri la rețele existente in orasul Oradea
– Instalațiile de încălzire vor fi realizate conform I 13/96.
– Aleile exterioare se vor placa cu dale autoblocante din beton colorat montate pe pat de nisip 5 cm.
Denivelarile maximum admise pe traseul pietonal sunt de 2,5cm.
– Stratul de uzură la holurile de intrare , case de scări , balcoane și terase exterioare se va realiza prin
placare cu gresie porțelanată mată sau rugoasă (la podeste exterioare) cu coef. frecare COF = min. 0,4 .
– Trebuie asigurată protecția împotriva riscului de accidentare prin coliziune cu alte persoane, piese de mobilier sau exponate. Astfel în momentul realizării mobilării interioare trebuie să se lase libere trasee clare pentru fluxurile de circulație interioară. Acestea trebuie să aibă lățimea de 1,20-1,50m
– Scara va avea lățimea de 0,90 m si podest intermediar pentru odihnă, numarul de trepte nu depășind maximul admis.
– Înălțimea treptelor va fi 17,5 cm si latimea de 28cm.
Nivelul riscului de incendiu:
• Compartimentul C1 – LOCUINȚE și (parter) –risc de incendiu MIC-
• Densitatea sarcinii termice estimată:
Gradul de rezistență la foc C1 si C2 clădire civilă și gradul II rezistență la foc.
Instalații: – OBIȘNUITE
– Incalzire …. DA
– Electrice DA
– Gaze NU
– Ventilate DA
– Paratrăznet. NU
– Instalații de semnalizare . DA
– Instalații de alarmare NU
– Rezerva intangibilă apă incendiu
Igiena apei:
– Locuința va fi dotată cu o bucătărie și 3 băi
– Conform avizului 344/26.04.2008 emis de Directia Utilități Publice din Primaria comunei Sanmartin precum și avizelor de principiu apa potabilă va fi alimentată din conducta de pe str Morii.
Protecția mediului exterior:
– În cadrul investiției singura sursă de emisie în atmosferă, este centrala termică echipat cu un cazan, cu funcționare pe peleti. Evacuarea gazelor arse se va fece prin intermediul unor coș vertical protejate in ghene din Ridurit până peste șarpantă.
Igiena evacuarii deșeurilor și a gunoaielor:
– Deșeurile menajere care vor rezulta în exploatarea clădirii vor fi evacuate în baza unui contract cu societatea de salubrizare din zonă.
5.IZOLAREA TERMICĂ ȘI HIDROFUGĂ, ECONOMIA DE ENERGIE
TERMOIZOLAȚII:
– Pereții exteriori vor fi din zidărie de blocuri ceramice tip Porotherm de 30cm grosime + EPS 10 cm, tencuială pe plasă din fibre de sticlă sistem BAUMIT.
– Acoperișul de tip șarpantă va fi termoizolată cu vata minerala
– Placa dintre subsol și parter se va termoizola la intrados cu plăci din polistiren expandat 10cm
Hidroizolații:
– soclul se va hidroizola cu membrană hidroizolantă
– băile se vor hidroizola cu mortar cu adaos hidrofug ridicat pe contur
– În execuția hidroizolațiilor se vor respecta prevederile normativului C112/80 prescripțiile din caietul de sarcini, și fișele tehnice ale materialelor.
Din cele prezentate mai sus rezultă că structura anvelopei este corespunzătoare cu normele în vigoare din punct de vedere al cerinței de calitate: izolarea termică și economia de energie, cuprinsă în Legea10 / 1995 – privind calitatea în construcții.
6.AMENAJĂRI EXTERIOARE:
Zona din jurul clădirii se va amenaja în așa manieră încât să protejeze vegetația existentă pe amplasament. Este prevăzut un parcaj pentru automobile cu alee de acces carosabil.
S-a prevăzut o împrejmuire din lemn cu porți pentru mașini pe zona adiacentă drumului de acces.
De asemenea s-a prevăzut un iluminat exterior de incintă,potrivit necesitățiilor amenajărilor exterioare ,fără a deranja pe cît posibil cadrul natural existent.
Întocmit: BRĂDĂU SERGIU DUMITRU Verificat: S.l.ing.
2.STRUCTURA DE REZISTENȚĂ A CLĂDIRII :
Conform temei ’ Proiectului de Diplomă ’ s-a realizat proiectul de rezistență pentru o Casa Familiala având regimul de înălțime S+P+M, fiind realizată din zidărie confinată, fundații continue, stâlpișori din beton armat,grinzii, stalp, planșee peste subsol, parter și etaj din beton armat, scara de acces la etaje este realizată din beton armat, șarpanta din lemn pe scaune cu popi verticali.
Structura de rezistență este compusă din:
2.1.FUNDAȚII:
Fundațiile sunt fundații continue,sunt realizate cu talpă din beton simplu și centuri din beton armat. Betonul folosit la talpă este de clasa C12/15,la centura C16/20 .
Condiția ca presiunea efectivă de calcul la talpa fundației să nu depașească presiunea de plasticizare. La dimensionarea fundațiilor au fost respectate prevederile Normativului NP112-13.
2.2. PEREȚII PORTANȚI:
La pereții portanți se folosesc blocuri ceramice cu goluri verticale tip Porotherm grupa 2S cu grosimea peretelui de 30 cm pentru peretele exterior și 25 cm pentru peretele interior.
Rezistența de calcul a zidăriei la compresiune = 14.5 daN/, mortarul folosit la zidărie este mortarul ciment-var M50
Zidăria din blocuri ceramice cu goluri verticale de tip Porotherm este intărită cu stălpișori din beton armat dispuși în conformitate cu Codul de proiectare CR6-2013 și centuri de beton armat.
În proiect s-a făcut o verificare a pereților structurali la sarcini gravitaționale.
2.3.STĂLPIȘORII DIN BETON ARMAT:
Au rolul de a mări capacitatea portantă a structurii atăt sub încărcările gravitaționale căt și sub acțiunea combinată a sarcinilor orizontale și verticale. Se dispun în conformitate cu Codul de proiectare CR6-2013, se realizează cu secțiunea de 25×25 cm fiind armați cu patru bare PC 52 de diametru 14 mm și etrieri din OB37 de diametru 6 mm dispuși la 15 cm în cămp curent și la 10 cm pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale.
Înnadirea barelor longitudinale se va face prin suprapunere fară cărlige pe o lungime de 60 diametrii
Ancorarea barelor în centura ultimului nivel se va face pe o lungime de 20 cm
Stălpișorii din beton armat se vor solidariza cu zidăria adiacentă prin dispunerea în rosturile orizontale ale zidăriei a unor agrafe.
La nivelul planșeului stălpișorii se vor lega monolit cu centurile de beton armat.
2.4.CENTURI DIN BETON ARMAT:
Centurile sunt realizate continuu pe toată lungimea peretelui și formează contururi închise.
Centurile sunt realizate cu secțiunea de 25×25 cm din beton de clasa C16/20 armate cu patru bare din PC52 cu diametrul de 14 mm și etrieri din OB37 cu diametrul de 8 mm dispuși la 15 cm în cămp curent și 10 cm pe lungimea de innădire a barelor longitudinale.
Înnădirea barelor longitudinale din centuri se va face pe o lungime de 40 diametrii.
Deasupra golurilor de la uși și ferestre se dispun buiandrugi de beton armat care se toarnă odată cu centurile. Betonul de buiandrugi este de clasa C16/20 și sunt armați cu bare din PC52 legate de barele din centura cu etrieri din OB37.
Centurile, stălpișorii și buiandrugii din beton armat dispuși la pereții exteriori vor fi protejați termic suplimentar, pentru a se evita formarea punților termice.
2.5.PLANȘEELE:
Placa pe sol,planșeul peste subsol, planșeul peste parter este realizate cu grosimea de 13 cm, din beton de clasa C16/20, armate cu plase legate din PC 52. Se dispune armătura de repartiție perpendicular pe armătura de rezistență din OB 37. La nivelul fiecarui planșeu sunt grinzi longitudinale și transversale din beton armat, legând structura și realizând o șaibă orizontală rigidă. Planșeele trebuie să îndeplinească condiția de rezistență , rigiditate și condiția de izolare fonică. Planșeul peste mansardă este realizat din grinzi de lemn cu dimensiunea de 15 x 20 cm.
2.6. GRINZILE DIN BETON ARMAT
Grinzile vor fi de 25×40, 25×35 cm . Pentru executarea lor se va folosi beton C16/20, armãtura longitudinalã PC 52, iar cea transversalã pentru etrieri OB 37.
2.7. STĂLPUL DIN BETON ARMAT
Stâlpul va fi incastrat in placa peste subsol incarcarile preluate de acestea se vor distribui la un unghii de 45 grade fundatiei continuue de sub diafragma de la subsol.Acesta are o sectiune de 30×30 cm si o lungime de 2,80 m fiind realizat din beton C16 /20 .
2.8.SCĂRILE:
Sunt realizate din beton armat de clasa C16/20, cu o grosime de rampă de 13 cm, armate cuPC 52.Scara este de tipul scara din beton armat monolit, fără grinzi de podest, podestul rezemată pe trei laturi la perete.
2.9.ȘARPANTA:
Șarpanta este realizată din lemn de rășinoase pe scaune cu popi verticali. S-a avut în vedere realizarea unei șarpante bine contravăntuită pe cele două axe rectangulare ale construcției și asigurarea indeformabilității ei sub efectul încărcărilor din zăpadă, vânt, seism. De aceea stabilitatea generală și locală a șarpantei este asigurată prin prinderea cosoroabei de grinzi cu buloane având diametrul de 10 mm, contravăntuirea popilor și panelor, prinderea cu clești.Întreg materialul lemmos folosit la realizarea șarpantei trebuie tratat pe suprafață, ignifugat,fungicizat.
2.10. SISTEM TERMOIZOLANT PENTRU ELEMENTELE ANVELOPEI:
Calculul higrotermic are la bază schimbul de căldură între elementele de construcție cu umidități diferite și între clădire și mediul înconjurător. Dimensionarea elementelor de construcție din punct de vedere termic se face în vederea asigurării climatului interior impus de cerințele minime de confort.
Calculul higrotermic s-a realizat cu programul Therwoolin. În urma calculului higrotermic a rezultat că pierderile de căldură prin elementele care formează anvelopa clădirii se încadrează în limitele admise.
3.Calculul șarpantei:
Date generale:
Clădirea de locuit este amplasată în in comuna Sanmartin, sat Haieu, județul Bihor.
Regimul de înălțime este Sp+P+M.
Structura de rezistență este alcatuită din pereți portanți din zidărie de blocuri ceramice cu goluri.
Elementele șarpantei se vor executa din lemn ecarisat de rășinoase, tratat pe suprafață, având:
– clasa de rezistență C35;
– clasa II-a de exploatare.
Rezistențele caracteristice pentru lemnul masiv de rășinoase sunt:
– rezistența la încovoiere: fm,k = 35 N/mm
– rezistența la întindere paralelă cu fibrele: ft,0,k = 21 N/mm
– rezistența la întindere perpendiculară pe fibre: ft,90,k = 0,4 N/mm
– rezistența la compresiune paralelă cu fibrele: fc,0,k = 25 N/mm
– rezistența la compresiune perpendiculară pe fibre: fc,90,k = 6 N/mm
– rezistența la forfecare: fv,k = 3,4 N/mm²
Valorile modulului de elasticitate pentru lemnul de rășinoase sunt:
– modulul de elasticitate mediu paralel cu fibrele: E0,med = 13000 N/mm
– modulul de elasticitate longitudinal caracteristic: E0,05 = 8700 N/mm
Învelitoarea este din tiglă profilată, cu panta învelitorii de 45.
Evaluarea încărcărilor pentru șarpantă:
Încărcări permanente:
Se consideră: – încărcarea permanentă normată: gk=204.71 daN/m2.
b. Încărcarea din zăpadă:
– coeficientul de formă pentru încărcarea din zăpadă pe acoperiș;
– coeficientul de expunere al amplasamentului construcției;
– coeficientul termic;
– valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol ();
În proiect panta acoperișului este de . Pentru panta cuprinsă intre , ca și în cazul de față avem pentru :
– construcția având expunere parțial;
– acoperișul fiind izolat termic;
–pentru construcții amplasate in Oradea;
Rezultă:
Cand apare și efectul vântului, rezultă:
Se consideră:
– incărcarea din zăpadă normată: zk=240 daN/m2.
c. Încărcarea din vânt:
Presiunea vântului pe suprafețe, ;
– presiunea de referință a vântului;
– factorul de expunere la înălțimea z deasupra terenului;
– coeficientul aerodinamic de presiune ( pentru suprafețe exterioare și pentru suprafețe interioare);
– factorul de rafală;
– factorul de rugozitate;
– factorul topografic;
– pentru zone cu densitate redusă a construcțiilor;
– pentru zone cu densitate redusă a construcțiilor;
Înălțimea totală a construcției (h) este:
h=7.57 m;
Pentru h=7.57 m < b=9.00 mz=7.57 m;
– coeficientul de variație al fluctuațiilor presiunii, aproximativ egal cu dublul coeficientului de variație al fluctuațiilor vitezei: ;
– factorul de varf;
– pentru zone cu densitate redusă a construcțiilor;
;
;
;
Coeficienții de presiune () pentru acoperișuri cu două pante de :
-pentru zona F: +0.7;
-pentru zona G: +0.7;
-pentru zona H: +0.4;
-pentru zona I: -0.4;
-pentru zona J: -0.5;
Pentru pereți verticali: +1.0
Vom avea următoarele încărcări din presiunea vântului :
-pentru zona F:
-pentru zona G:
-pentru zona H:
-pentru zona I:
-pentru zona J:
d. Încarcarea utilă:
Constă într-o forță concentrată aplicată în zona unde are efectul cel mai defavorabil pentru elementul de acoperiș:
-valoarea normată:
-valoarea de calcul:
I. Calculul elementelor din lemn cu secțiune simplă solicitate la încovoiere oblică:
Calculul șipcilor:
1.Alegerea secțiunii și a lemnului. Caracteristicile secțiunii transversale:
Se alege: -lemn de rășinoase cu secțiunea: b=3.0 cm=30 mm si h=5.0 cm=50 mm;
-clasa de rezistență: C35;
-clasa de exploatare: clasa II-a
Aria secțiunii este:
Modulul de rezistență:
Momentul de inerție:
2.Determinarea încărcărilor:
– pentru țigle profilate;
Pentru calculul șipcilor avem nevoie de încărcările permanente și cele din zăpadă. Fiecărei șipci îi revine încărcarea de pe suprafața aferentă, aceasta este uniform distribuită pe lungimea șipcii. Se determină încărcările normate pe direcția verticală, se descompun apoi după direcția axelor principale de inerție x-x și y-y și se calculează momentele încovoietoare efective aferente.
Încărcările normate, uniform distribuite pe șipcă, pe direcția verticală sunt:
-încărcări permanente:
– încărcări din zăpadă:
Încărcările normate, uniform distribuite pe șipcă, descompuse după cele două direcții principale de inerție x-x, y-y sunt:
– permanente:
daN/m
daN/m
– zăpadă:
daN/m
daN/m
3.Determinarea deschiderii de calcul:
Deschiderea de calcul pentru șipci este chiar deschiderea interax pentru căpriori:
4.Determinarea solicitărilor:
Calculul momentelor încovoietoare:
Acțiunea din vânt:
KN/m
Mwk,s,x = 0
Mwk,s,y= = = 1,28 KN
5.Calculul eforturilor din combinația fundamentală cu efectul cel mai defavorabil:
Mdx = 1,35·Mg,k,c+1,5·Ms,k,c = 1,35·6000+1,5·28270= 5,05 KNm
Mdy= 1,35·Mg,k,c+1,5·Ms,k,c = 1,35·10400+1,5·49180= 8,78 KNm
6.Calculul la starea limită ultimă:
Verificarea la incovoiere oblică
7.Calculul la starea limită de deformație:
a)În faza inițială:
b)În faza finală:
(din încărcări variabile și permanente)
II. Calculul elementelor din lemn cu secțiune simplă solicitate la încovoiere dreaptă:
Calculul/verificarea căpriorilor:
Dimensiunile alese pentru secțiunea transversala a căpriorilor sunt:
b = 10 cm
h = 15 cm
Distanța dintre căpriori este dc = 0,80 m
Deschiderea de calcul este lc = 3,20 m
Schema statică pentru calculul căpriorilor se consideră o grindă simplu rezemată pe pane cu deschiderea de calcul egală cu cea mai mare distanță dintre axele panelor consecutive.
1. Determinarea caracteristicilor secțiunii transversal:
Wy = = = 375 cm
Iy = = = 2812,5 cm
A = 12·15 = 180 cm
2. Determinarea acțiunilor
a)Acțiunea permanent:
KN/m
Mgk,c = = = 0,84 kNm
Vgk,c = = = 1,06 kN
b)Acțiunea din zăpadă:
kN/m
Msk,c = = = 2,12 kNm
Vsk,c = = = 2,66 kN
c)Acțiunea din vânt:
kN/m
Mwk,c = = = 0,56 kNm
Vwk,c = = = 0,70 kN
d)Acțiunea utilă:
kN
kN
kNm
3. Calculul eforturilor din combinația fundamentală cu efectul cel mai defavorabil:
Md = 1,35·Mg,k,c+1,5·Ms,k,c = 1,35·0,84+1,5·2,12= 4,34 kNm
Vd = 1,35·Vg,k,c+1,5·Vs,k,c = 1,35·1,06+1,5·2,66= 5,42 kN
4. Calculul la starea limită ultimă:
a)Verificarea la încovoiere dreaptă:
N/mm
k=
N/mm
m = 0,88
pentru coeficientul k=1
fm,d = kmod·
kmod =
kmod =
fm,d N/mm
b)Verificarea la forfecare
mm
N/mm
N/mm
5. Calculul la starea limită de deformație
a)În faza inițială:
mm
mm
b)În faza finală:
mm
mm
mm
Calculul panelor:
Dimensiunile secțiunii transversale a panelor sunt:
b = 20 cm
h = 25 cm
Distanța dintre pane este dp = 2,80 m
Deschiderea de calcul este lc = 3,5 m
Schema statică pentru calculul panelor se consideră o grindă simplu rezemată pe popi.
1. Determinarea caracteristicilor secțiunii transversal:
Wy = = = 2083,34cm
Iy = = = 26041,67 cm
A = 20·25 = 500 cm
2. Determinarea acțiunilor:
a)Acțiunea permanent:
kN/m
kN/m
Mgk,p = = = 5,08 kNm
Vgk,p = = = 5,81 kN
b)Acțiunea din zăpadă:
kN/m
Msk,p = = = 8,60 kNm
Vsk,p = = = 11,76 kN
c)Acțiunea din vânt:
kN/m
kN/m
Mwk,p,z = = = 2,04 kNm
Vwk,p,z = = = 2,33 kN
Mwk,p,y = = = 1,18 kNm
Vwk,p,y = = = 1,35 kN
d)Acțiunea utilă:
3.Calculul eforturilor din combinația fundamentală cu efectul cel mai defavorabil:
Md = 1,35·Mg,k,p+1,5·Ms,k,p = 1,35·5,08+1,5·8,60= 19,76 kNm
Vd = 1,35·Vg,k,p+1,5·Vs,k,p = 1,35·5,81+1,5·11,76= 25,48 kN
4. Calculul la starea limită de rezistență:
a)Verificarea la încovoiere dreaptă:
N/mm
kmod =
kmod =
k=
N/mm
m = 0,88
pentru coeficientul k=1
=0,94 și 1,3
b)Verificarea la forfecare:
mm
N/mm
N/mm
5. Calculul la starea limită de deformație
a)În faza inițială
mm
b)În faza finală:
mm
mm
mm
III. Calculul elementelor din lemn cu secțiune simplă solicitate la compresiune:
A. Calculul popilor:
1. Alegerea secțiunii și a lemnului. Caracteristicile secțiunii transversal:
– lemn de rășinoase cu secțiunea: b=150 mm=15 cm si h=150 mm=15 cm
– clasa de rezistență: C35
– clasa de exploatare: clasa 2
a)Aria secțiunii:
Modulul de rezistență:
Momentul de inerție:
2. Determinarea încărcărilor:
Date pentru determinarea încărcărilor:
daN/m2daN/m2
3. Determinarea lungimii de calcul:
4. Determinarea solicitărilor:
5. Determinarea rezistențelor:
βc = 0.2
N/mm2 N/mm2
6. Verificarea la compresiune paralelă cu fibrele:
daN/m2daN/m2
4.CALCULUL PLANSEULUI PESTE PARTER:
În cadrul proiectului, planșeul s-a considerat din beton armat monolit de clasã C16/20, cu o grosime adoptată de 13 cm.
1. PREDIMENSIONAREA PLĂCII:
Condiții de predimensionare :
– condiția de rigiditate:
– condiția tehnologică:
– din condiția de rigiditate minim 8 cm la clădiri de locuit;
– din condiția de izolare fonică se consideră, = min ;
Se ia =13 cm
– condiția de rezistență:
pt.C16/20
2. STABILIREA MODULUI DE ARMARE:
dacă – armarea se face numai pe o direcție respectiv cea paralelă cu latura scurtă;
dacă – armarea se face după ambele direcții ale plăcii.
În consecință în funcție de natura ochiurilor de placă , vom avea atât armare pe o direcție, cât și armare pe ambele direcții.
3. ARMAREA PLAȘEULUI:
Armătura rezultată din calcul se repartizează pe direcția respectivã pe lățimea de 1m a planșeului (maxim 14 bare);
– recomandare folosirea de bare cu diametre Ф = 6…32 mm;
– distanța dintre bare trebuie sã fie de minim 70 mm, maxim 2·hp;
– pentru aceeași placă nu se folosesc mai mult de 2 diametre de bare;
– acoperirea cu beton a armăturii trebuie sã fie de minim 10 mm;
– barele se prevãd cu ciocuri la 90º cu lungimea de 14·Ф;
Procentul de armare
pentru plăci trebuie să fie cuprins între 0,3 și 0,9 % , valorile optime fiind: pentru oțel beton
OB 37 – de 0,4…0,8%; pentru PC 52 – 0,3…0,6% ; pentru STNB – 0,25…0,5 %.
Valoarea minimă admisã: μ = 0,05…0,1 %;
Cel puțin 1/3 din barele din câmp se prelungesc dincolo de reazem, iar restul se ridică la 45° pe reazeme la armare cu OB 37;
Nu se ridică barele din câmp la armare cu PC 52;
Dispunerea armăturii pe placă se face pe fâșii (marginale și centrale),considerate dupã cele douã direcții:
· pe fâșia centrală a plãcii se prevede armătura rezultată din calcul;
· iar pe fâșiile marginale armãtura se reduce la jumătate, dar se prevăd cel puțin 3 bare/m.
Plăci armate pe o direcție (pentru care lmax/lmin ≥ 2.0)
În cazul plăcilor armate pe o direcție, perpendicular pe direcția armăturilor de rezistență din câmp și de pe reazem se dispun armături constructive, de repartiție.
Armăturile de repartiție se dispun la partea inferioară a plăcilor, pe toată deschiderea, iar la partea superioară, pe lungimea barelor pentru momentele negative. Secțiunea pe metru a acestor bare trebuie să fie cel puțin 4Ф 6 respectiv 0,15 xAa, în cazul plăcilor obișnuite (Aa este aria armăturii de rezistență dispusă după direcția scurtă pe metru liniar) sau 0,25 x Aa, în cazul plăcilor cu încărcări concentrate mari.
Pentru preluarea momentelor încovoietoare locale de încastrare pe reazemele cu continuitate de pe direcția laturii mari (y) respectiv a tendinței de forfecare între placă și grindă, se prevăd călăreți: aceste bare suplimentare trebuie să respecte condițiile de armare minime, date pentru barele de rezistență de pe direcția scurtă. De regulă, aceste bare sunt 5 6/m (PC52) sau 5 8 (OB 37). Călăreții se prelungesc de o parte și de alta a reazemului cu lungimea 0,25 lx.
Plăci armate pe două direcții (pentru care lmax/lmin ≤ 2.0).
Pentru plăcile armate pe două direcții, armăturile de rezistență se dispun respectând prescripțiile curente, pentru fiecare direcție în parte.
Armătura de rezistență paralelă cu direcția scurtă, se dispune pe rândul întâi barele Ax, iar barele Ay paralele cu latura mai mare, se dispun pe rândul al doilea. Acest mod de așezare este rațional, deoarece în cazurile obișnuite, aria de armătură pe direcția mai scurtă rezultă mai mare decât cea de pe direcția lungă.
La calculul ariilor de armătură se ține seama de așezarea pe două rânduri, prin mărimea înălțimii utile a plăcii: hx >hy dacă lx<ly. La partea inferioară a plăcii armăturile de rezistență a plăcii după direcțiile x și y se încrucișează pe toată suprafața plăcii, în timp ce în zonele aflate la partea superioară a plăcii, armăturile de rezistență sunt dispuse numai pe o direcție. În aceste zone, este deci necesară armătură de repartiție. Aceste armături trebuie să respecte condițiile pentru armăturile de repartiție ale plăcilor armate pe o direcție.
4.Evaluarea incarcarilor pe de suprafata:
Incarcarea permanenta din planseu, finisaj parchet:
Pardoseală caldă:
Încărcarea de calcul dată de greutatea planșeului curent:
Incarcarea permanenta din planseu , finisaj gresie:
Pardoseală rece:
Încărcarea de calcul dată de greutatea planșeului curent:
La aceasta valoare se adauga 150 daN/ in cazul in care avem pereti despartitori rezemati pe placa, aceasta valoare fiind inmultita cu coeficientul de siguranta 1,35, rezultand astfel:
463+1,35X150=772,5
Incarcarea permanenta pentru rampa scarii, finisaj gresie:
Încărcarea de calcul dată de greutatea proprie a scării:
● Încărcarea utilă:
Incarcarea utila:
5.Calculul panourilor de placă:
Planșeele din beton armat monolit sub formă de plăci continue de formă dreptunghiulară pot fi armate
pe o direcție dacă:, pe două direcții dacă:
Panoul 1:
armare pe o direcție
Panoul 2:
armare pe 2 direcții
Panoul 3:
armare pe 2 direcții
Panoul 4:
armare pe 2 direcții
Panoul 5:
armare pe 2 direcții
Panoul 6:
armare pe 2 direcții
Panoul 7:
armare pe o direcție
5.1.Placa peste parter se va calcula cu programul de calcul Axis Vm13
Momentele pe fasia Y1
Moment my1max
Moment my1min
Calculul cantității de armatură pe fâșia Y1
Câmpul 1
M=935 daNm=9.35 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.29%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=1595=15.95 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.50%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=538.4 daNm=5.38 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.18%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia Y2
Moment my2max
Moment my2min
Calculul cantității de armatură pe fâșia Y2
Câmpul 1
M=349 daNm=3.49kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.11%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=1920.6 daNm=19.20 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.60%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=1318.7 daNm=13.19kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.40%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 2
M=1757.2 daNm=17.57 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.56%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 3
M=364.8 daNm=3.65kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.11%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 3
M=850.4 daNm=8.5 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.25%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 4
M=163.9 daNm=1.64kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.049%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia Fy3
Moment my3max
Moment my3min
Calculul cantității de armatură pe fâșia Fy3
Câmpul 1
M=118.7 daNm=1.19kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.035%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=366.8 daNm=3.67 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.11%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=252.1 daNm=2.52kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.074%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 2
M=730.7 daNm=7.31 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.21%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 3
M=332.5 daNm=3.33kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.098%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 3
M=1400.2 daNm=14.00 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.44%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 4
M=827.0 daNm=8.27kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.25%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 4
M=1422.7 daNm=14.23 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.44%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia Fy4
Moment my4max
Moment my4min
Calculul cantității de armatură pe fâșia Fy4
Câmpul 1
M=174.4 daNm=1.74 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.052%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=1052.0 daNm=10.52kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.32%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=683.1 daNm=6.83 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.21%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia X1
Moment mx1max
Moment mx1min
Calculul cantității de armatură pe fâșia X1
Câmpul 1
M=614.1 daNm=6.14 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.18%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=1446.0 daNm=14.46 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.44%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=795.6 daNm=7.96 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.24%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia X2
Moment mx2max
Moment mx2min
Calculul cantității de armatură pe fâșia X2
Câmpul 1
M=607.9 daNm=6.08 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.18%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Reazemul 1
M=1084.4 daNm=10.84 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.33%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Câmpul 2
M=345.5 daNm=3.46 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.10%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia Fx3
Moment mx3max
Moment mx3min
Calculul cantității de armatură pe fâșia X3
Câmpul 1
M=145.00 daNm=1.45 kNm
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
p = 0.04%
Determinarea ariei necesare de armãturã:
Se propune
6.CALCULUL SCĂRII:
Scara este realizată din beton armat monolit de clasă C16/20 și armătură PC52. Scara este formată din două rampe și podest. Se va calcula cu metoda fâșiilor ca o grindă continuă luând o fâșie ce trece prin rampă și podest cu lățimea de un metru. Schema statică a scării va fi: încastrată sus in plăca peste parter și jos în fundație, respectiv simplu rezemată pe centura de la nivelul podestului.
În funcție de modul de rezolvare a structurii de rezistență, scara este alcătuită din placă înclinată ( rampă ) și placă orizontală ( podest ).
Evaluarea încărcărilor pe de suprafață:
Evaluarea încărcărilor pe pentru calculul scărilor se face în mod similar cu evaluarea încărcărilor de la calculul planșeelor. Scările se calculează la încărcarea din greutatea permanentă ( placa de rezistență și treptele ) și încărcarea utilă. Calculul se face considerând un sistem static de grindă continuă pe direcția rampei și a unui podest. Pentru simplificarea calculelor, secțiunea fâșiei de calcul se ia unitar.
Incarcarea permanenta pentru rampa scarii, finisaj gresie:
Încărcarea de calcul dată de greutatea proprie a scării:
Total pentru Axis: 546,87 daN/
● Încărcarea utilă:
Încărcarea de calcul dată de greutatea proprie a scării:
Total pentru Axis: 290.54 daN/
Încărcarea utilă:
My Min:
My Max:
Momentele pe fasia Y1:
Moment mymax:
Moment mymin:
Calculul cantității de armatură pe fâșia Y1:
Dimensionarea armãturii de rezistențã în câmp:
Determinarea momentului redus:
b=1000 mm
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
Dimensionarea armãturii de rezistențã în reazem:
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia X1:
Moment mx1max:
Moment mx1max:
Calculul cantității de armatură pe fâșia X1:
Dimensionarea armãturii de rezistențã în câmp:
Determinarea momentului redus:
b=1000 mm
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
Dimensionarea armãturii de rezistențã în reazem:
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
Momentele pe fasia Y2:
Moment mymax:
Moment mymin:
Calculul cantității de armatură pe fâșia Y2:
Dimensionarea armãturii de rezistențã în câmp:
Determinarea momentului redus:
b=1000 mm
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
Dimensionarea armãturii de rezistențã în reazem:
Determinarea momentului redus:
Determinarea procentului de armare:
Determinarea cantitãții necesare de armãturã:
Se propune
7.CALCULUL GRINZILOR DE BETON:
Prevederi suplimentare pentru grinzi:
Pentru grinzile monolite înălțimea se adoptă, de regulă, multiplu de:
50 mm, dacă h < 600mm
100 mm, dacă h > 600mm
Lățimea grinzii b se ia de regulă multiplu de 50mm.
Armăturile longitudinale de rezistență:
Diametre utilizate și distanțe între armature:
Diametrul minim este de 10 mm ; diametrul maxim admis este de regulă, 25mm. La grinzile din beton ușor, barele cu diametrul > 12mm trebuie să fie din oțel cu profil periodic .
Distanțele libere între armături trebuie să respecte condițiile date. Pentru a permite introducerea previbratorului, unul din spațiile dintre barele de la partea superioară a grinzii, de preferință situat în axul grinzii, trebuie să fie cel puțin 50 mm.Distanța interax pentru barele din zona întinsă va fi de maxim 200 mm.
Se recomandă ca armăturile să se aleagă astfel încât, să fie dispuse pe cel mult două rânduri, atât în partea inferioară, cât și în partea superioarã a grinzilor. Dacă sunt necesare armături și pe rândul al treilea, acestea se dispun la distanțe interax duble față de cele admise pentru barele de pe primele două rânduri. Armăturile se plasează pe aceași verticală; nu este permisă intercalarea lor deoarece împiedică pătrunderea betonului.
Procente de armare longitudinale:
Procente minime pentru armăturile longitudinale în zonele întinse ale grinzilor, p min
Rigle de cadru participante la structuri din zone seismice
-în zonele seismice de calcul: – pentru armăturile întinse de pe reazeme 0,45
– pentru celelalte armături întinse 0,15
Armăturile transversale:
Etrierii închiși se prevăd
pe toate lungimea grinzilor independente fără placă la partea superioară
în zonele în care există armături de rezistență la partea superioară a grinzilor
Diametrele minime ale etrierilor sunt:
-în cazul carcaselor legate cu sârmă (PC 52, PC 60, OB 37) cel puțin ¼ din diametrul maxim al armăturilor longitudinale, respectiv cel puțin:
6 mm pentru grinzi cu h ≤ 800mm
8 mm pentru grinzi cu h > 800 mm.
Evaluarea eforturilor:
Grinzile au fost modelate spre a fi calculat in programul de calcul AxisVM12 odată cu placa din beton armat peste parter si stalpul. Astfel nu mai este nevoie de evaluarea încărcărilor și de un calcul static, eforturile secționale si de dimensionare preluându-se din program.
Grinda 1: Sectiune 25×40 cm
Moment My max:
Moment My min:
Forta taietoare Vz max:
Forta taietoare Vz min:
Dimensionare la moment încovoietor:
Dimensionare în câmp 1 :
M = 25.02 kNm
=> Aleg 3 Φ10 A=2.35 cm2
Dimensionare pe reazem 1 :
M = 11.41 kNm
=> Aleg 2 Φ10 A=1.570 cm2
Dimensionare la forță tăietoare:
Dimensionare pe reazem 1 :
V = 34.44 kN
Distanța între etrieri ae = 200 mm
Φe = Φ6 Ae = 28.3 mm2 => Aet = 56.6 mm2
Grinda 2: Sectiune 25×40 cm
Moment My max:
Moment My min:
Forta taietoare Vz max:
Forta taietoare Vz min:
Dimensionare la moment încovoietor:
Dimensionare în câmp 1 :
M = 21.77 kNm
=> Aleg 3 Φ14 A=4.62 cm2
Dimensionare pe reazem 1 :
M = 16.14 kNm
=> Aleg 2 Φ14 A=3.080 cm2
Dimensionare la forță tăietoare:
Dimensionare pe reazem 1 :
V = 51.67 kN
Distanța între etrieri ae = 200 mm
Φe = Φ6 Ae = 28.3 mm2 => Aet = 56.6 mm2
8.CALCULUL STÂLPULUI:
Prevederi suplimentare pentru stâlpi
Forma uzuală a secțiunii transversale a stâlpilor este pătrată sau dreptunghiulară.
Dimensiunile secțiunilor pătrate sau dreptunghiulare se iau multipli de 50 mm.
Armătura longitudinală de rezistentă
Diamentrul minim se consideră de Ø8 mm (la sâlpii de beton armat turnați în pereți de zidărie).
Pentru zone seismice se recomandă Ø12 mm.
Procentul maxim total de armare longitudinală se consideră 4 %. În cazul înnădirii prin suprapunere a barelor aria de armătură nu poate depăși limita de 8 %.
Pentru secțiunea circulară numărul minim de bare este 4, dar se recomandă 6.
A. – Date de calcul
Înălțimea stâlpului: H= 2,8 m
-înălțimea secțiunii stâlpului:
-lățimea secțiunii stâlpului:
B. – Alegerea materialelor
-Beton C16/20
– rezistența caracteristică a betonului la compresiune
– rezistența de calcul a betonului la compresiune
– coeficient parțial de siguranță pentru beton pentru situații de proiectare permanente și tranzitorii
-Oțel PC 52/S355:
– rezistența caracteristică la întindere a oțelului
– rezistența de calcul la întindere a oțelului
– coeficient parțial de siguranță pentru armăturile pentru beton armat pentru situații de proiectare permanentă și tranzitorii
-Oțel OB37:
– rezistența de calcul a oțelului pentru etrier
-Greutatea volumică a betonului armat
Modulul de elasticitate a betonului:
C. – Dimensionarea stalpilor
ARMAREA LONGITUDINALA
Stalp:
Evaluarea eforturilor:
Stâlpul a fost modelat spre a fi calculat in programul de calcul AxisVM12 odată cu placa din beton armat peste parterAcesta fiind incastrat la nivelul plăci peste subsol.. Astfel nu mai este nevoie de evaluarea încărcărilor și de un calcul static, eforturile secționale si de dimensionare preluându-se din program.
Moment incovoietor maxim de calcul = 11.9 kNm
Forta axiala corespunzatoare = 156 kN
Acoprire cu beton a = a’ = 25 + = 35 mm
Se cunosc: fcd= 10.67 N/mm
fy = 300 N/mm
h = h – a = 250 – 35 = 215 mm
ha = h – a’ = 250 – 35 = 215 mm
e = ≥ 20 mm → e = 20mm
Mc = M + N e = 11.9 + 156 ∙ 0.02 = 15.1 kNm
Se considera armare simetrica Aa = A a’
x = = = 58.73 mm
Aria necesara de armatura :
Aa = A a’ = = 1.9 cm
Procentul minim de armare pe fiecare latura a stalpii este 0.2%. Aria de armatura din procentul minim de armare:
p = 100% = 0.2% → Aa = = 1.08 cm< 2.09 cm
Se alege Aa = A a’ = 3.39 cm(3 Ф 12)
Procentul total de armare trebuie sa fie > 0.6 %
p = 100% = 100 = 0.56 %< 0.6 %
Aleg 3 Ф 14 (Aa=4.62)
D. – ARMAREA TRANSVERSALA:
Stalp:
Forta taietoare maxima de calcul = 59.3 kNm
Forta axiala corespunzatoare = 156 kN
Se cunosc :
R – rezistenta la intindere a betonului R = 0.95 N/mm(C16/20)
R- rezistenta de calcul a armaturii R = 300 N/mm(PC 52)
La elemente comprimate excentric, rezistenta de calcul a betonului la intindere utilizata in calcul la forta taietoare se determina astfel:
R’= R (1+0.5 n)
unde n =
n = = 0.14
R’ = 0.95 (1+0.50.14) = 1.02 N/mm
Forta taietoare = 59.3 kN
= = = 0.43 < 0.5
Nu este necesar calculul etrierilor. Armatura transversala se dispune constructiv.Pe directia fiecarei laturi procentul de armare transversala trebuie sa fie ≥ 0.1%. Se alege ca etrier perimetral Ф 8 (Aa = 0.503 cm )
Numarul de brate verticale a unui etrier
Procentul de armare transversala p = · 100% ≥0.1%
Distanta intre etrieri corespunzator procentului minim de armare
a = = = 33.5 cm
Distante maxime admise intre etrieri
-distanta intre etrieri pe inaltimea stalpului transversal sa fie ≤ 15·d
→ a ≤ 15·d = 15 · 8 = 120 mm
→la stalpi in zona seismica A a ≤ 200 mm
a va fi 150 mm = 15 cm (Ф8/15)
9.CALCULUL ZIDĂRIEI LA SARCINI GRAVITAȚIONALE:
Tipul de cărămidă a fost ales în funcție de condițiile de rezistență și stabilitate, de gradul de protecție antiseismică și de gradul de protecție termică:
grosimea pereților exteriori de rezistență 30 cm;
grosimea pereților interiori de rezistență 25 cm;
blocuri ceramice de zidărie de tip Porotherm;
rezistența de calcul a zidăriei la compresiune fd=14.60 daN/cm2;
mortar ciment-var M;
Schema în plan a montanților construcției și fâșiile de calcul cu lățimea de 1.00 m una pentru peretele interior și una pentru peretele exterior considerate ca fiind cele mai încărcate.
ETAPA I. Evaluarea încărcărilor
Montanții din zidărie sunt elementele verticale de zidărie, continue de jos până sus,situate între ferestre, care preiau încărcările gravitaționale și le transmit fundației și în continuare, terenului bun de fundare.
1.1. Încărcarea din zăpadă
Valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe acoperiș, se determină cu relația:
Unde:
– coeficientul de formă pentru încărcarea din zăpadă pe acoperiș,
se ia din tabel pentru acoperiș cu pantă valoarea 0,4
– coeficientul de expunere al amplasamentului construcției,
se ia din tabel pentru expunere parțială valoarea 1,0
– coeficientul termic, în mod obișnuit pentru termoizolație generală se ia valoarea 1,0
– valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol în amplasament, pentru
Valoarea de calcul a încărcării din zăpadă:
Pentru că acțiunea zăpezii nu se consideră acțiunea predominantă se aplică factorul de simultaneitate . 1,5 este coeficientul încărcărilor variabile.
Rezistența la compresiune standardizată normală pe fața de pozare a elementelor pentru zidărie se calculează cu relația:
Unde:
– este rezistența la compresiune medie normală pe fața de pozare și este declarată de producător în fișa de valori declarate ca fiind 10
– s-a ales din tabel în funcție de dimensiunile blocurilor de zidărie SR EN 771/1÷6 Tabelul 1a
Rezistența unitară caracteristică la compresiune a zidăriei pentru încărcări normale pe planul rosturilor orizontale se calculează cu relația:
Unde:
K-constantă care depinde de tipul elementului pentru zidărie și de tiăul mortarului, se alege din tabel, pentru zidării realizate din mortar pentru utilizare generală(G) și din blocuri ceramice cu goluri verticale K=0,45
Rezistența unitară de proiectare la compresiune a zidăriei se determină cu relația:
Unde:
– coeficientul condițiilor de lucru
– coeficientul de siguranță al materialului, se alege valori între 2,2…3,0
1.2. Încărcarea dată de greutatea proprie a șarpantei pereților exterior
Se ia din STAS greutatea șarpantei . Se calculează în funcție de deschidere. Valoarea obținută se înmulțește cu 1,35, astfel s-a obținut
1.3. Încărcarea utilă pe planșeul superior
Valoarea de calcul:
Deoarece încărcarea din zăpadă și utila nu se aplică simultan, se va lua în calcul încărcarea cu valoarea cea mai mare , se alege
1.4. Greutatea planșeu superior
Încărcarea de calcul dată de greutatea planșeului superior:
1.5. Greutatea planșeului curent
Pardoseală caldă:
Încărcarea de calcul dată de greutatea planșeului curent:
Pardoseală rece:
Încărcarea de calcul dată de greutatea planșeului curent:
1.6. Încărcarea utilă pentru planșeul curent
Încărcarea utilă din pereți despărțitori pentru planșeul curent:
Se calculează greutatea peretelui despărțitor, iar această valoare se înparte la suprafața încăperii în care este situată peretele despărțitor.
Astfel planșeul care are perete despărțitor va prelua încărcarea:
1.7. Greutatea proprie a montantului de zidărie
Greutatea de calcul al zidăriei de 1m liniar:
– perete exterior
Greutatea de calcul a centurii de 1m liniar:
Greutatea totală de calcul a montantului de zidărie pe 1m liniar:
– perete interior
Greutatea totală de calcul a montantului de zidărie pe 1m liniar:
ETAPA II. Alegerea montantului cel mai solicitat
Se desenează pe secțiunea orizontală a planului etaj liniile de rupere la 45°, apoi se alege montantul care preia cele mai mari încărcări. Se alege un montant exterior între axele a două ferestre succesive și unul interior.
Am ales montanții hașurați pe desenul următor.
Zidarie 30 cm:
Zidarie 25 cm:
ETAPA III. Alegerea secțiunilor de calcu
Se desenează secțiunea verticală prin toată clădirea și se alege secțiunea de la 1/2 din ca secțiunea I-I și 1/2 din măsurătă de la cota parterului ca și secțiunea II-II.
ETAPA IV. Verificarea la sarcini gravitaționale
Montantul exterior:
a. Verificarea în secțiunea I-I
= excentricitatea totală în secțiunea I-I
= excentricitate teoretică de calcul
=excentricitate adițională
Dacă excentricitatea totală avem compresiune cu mică excentricitate (ceme). Dacă excentricitatea totală este mai mare decât , dar mai mică decât avem compresiune cu mare excentricitate (CEME).
Relația de verificare conform CR6 -2013 este:
( de 1 m liniar )
unde:
-= rezistența de calcul la compresiune a zidăriei
-t= grosimea peretelui
-=constanta de reducere a rezistenței ținând seama de efectul excentricității de aplicare a încărcărilor;
b. Verificarea în secțiunea II-II
= excentricitatea totală în secțiunea II-II
= excentricitate teoretică de calcul
=excentricitate adițională
Dacă excentricitatea totală avem compresiune cu mică excentricitate (ceme). Dacă excentricitatea totală este mai mare decât , dar mai mică decât avem compresiune cu mare excentricitate (CEME).
Relația de verificare conform CR6 -2013 este:
( de 1 m liniar )
unde:
-= rezistența de calcul la compresiune a zidăriei
-t = grosimea peretelui
-= constanta de reducere a rezistenței ținând seama de efectul excentricității de aplicare a încărcărilor;
c.Verificarea în secțiunea III-III
Montantul interior:
a. Verificarea în secțiunea I-I
= excentricitatea totală în secțiunea I-I
= excentricitate teoretică de calcul
=excentricitate adițională
Dacă excentricitatea totală avem compresiune cu mică excentricitate (ceme). Dacă excentricitatea totală este mai mare decât , dar mai mică decât avem compresiune cu mare excentricitate (CEME).
Relația de verificare conform CR6 -2013 este:
( de 1 m liniar )
unde:
-= rezistența de calcul la compresiune a zidăriei
-t= grosimea peretelui
-=constanta de reducere a rezistenței ținând seama de efectul excentricității de aplicare a încărcărilor;
b. Verificarea în secțiunea II-II
= excentricitatea totală în secțiunea II-II
= excentricitate teoretică de calcul
=excentricitate adițională
Dacă excentricitatea totală avem compresiune cu mică excentricitate (ceme). Dacă excentricitatea totală este mai mare decât , dar mai mică decât avem compresiune cu mare excentricitate (CEME).
Relația de verificare conform CR6 -2013 este:
( de 1 m liniar )
unde:
-= rezistența de calcul la compresiune a zidăriei
-t = grosimea peretelui
-= constanta de reducere a rezistenței ținând seama de efectul excentricității de aplicare a încărcărilor;
c.Verificarea în secțiunea III-III
10.CALCULUL FUNDATIILOR:
Construcția este situată în in comuna Sanmartin, sat Haieu din județul Bihor ,zonă în care adâncimea de îngheț este 80 cm.
Nivelul apelor subterane se situează la -6.50 m față de cota+0.00.
Adăncimea de fundare se alege cu 20 cm în plus față de adăncimea de îngheț și se alege cota -1.30 m față de cota terenului .
Pentru realizarea fundațiilor se folosește beton de marca C 16/20.
Pentru realizarea centurilor se folosește beton de marca C 16/20.
Pentru armare se folosesc bare din oțel PC 52.(S355).
Fundațiile sunt fundații continue rigide cu blocul din beton simplu și centuri de beton armat.Fundarea se va executa conform studiului geotehnic nr 4181/97 Întocmit de S.C. Proiect Bihor S.A.
Fundațiile continue se proiectează sub formă de bloc din beton simplu și centură din beton armat .În acest sistem ,eforturile de bază a stâlpișorilor și pereților se transmit la teren în două trepte , respectiv printr-un transfer la centuri pe talpa căruia se pot dezvolta presiuni pe care le poate suporta betonul simplu și apoi printr-un transfer la talpa blocului de beton simplu ,sub care se pot dezvolta presiuni pe care le poate suporta terenul.
Încărcarea gravitațională la nivelul tălpii fundației se aproximează : Nf = 1.2 N, pentru a ține seama de greutatea proprie a fundației și de neuniformitatea distribuției presiunilor pe talpa fundației, ca efect al momentului încovoietor.
Fundațiile vor fi continue sub pereții exteriori și interiori și vor forma contur închis.
Conform datelor fictive în lipsa unui studiu geotehnic fundarea se va face pe stratul de argilă prăfoasă:
Caracteristicile fizico-mecanice ale pachetului coeziv (1,0 – 3,8 m)
– indice de plasticitate Ip 15 %
– greutatea vol. naturală: g 19,0 – 19,5 KN/m3
– indicele porilor e 0,8
– indicele de consistență: Ic 75%
– coeziunea c 24 KPa
– unghiul de frecare internă Φ 14,6
Dimensiunea fundatiilor sub peretii exterior fara subsol:
AXA A – A SECTIUNEA 1 – 1
Predimensionarea:
N =56.4 kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 56.4 = 66.48 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 56.4 = 11.08 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
= 1m
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 1,3 = 25.35
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 326,1KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =40cm
= B · H · 1 · = 0.4 · 1.3 · 23 = 11,96 kN/ml
= N + x 1,35 =56,4 + 1.35 x 11.96 = 72.54 kN
P ef= = = 181.35 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 318,4KN/
181.35 KN/ < 318.4 KN/
*100 = 7.48%<10% calculul este eficient
Dimensiunea fundatiilor sub peretii interiori fara subsol:
AXA 4 – 4 SECTIUNEA 2 – 2
Predimensionarea:
N =70.6 kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 70.6 = 91.2 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 71.6 = 9.12 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
= 1m
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 1,3 = 25.35
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 326,1KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =40cm
= B · H · 1 · = 0.4 · 1.3 · 23 = 11,96 kN/ml
= N + x 1,35 =70,6 + 1.35 x 11.96 = 86.74 kN
P ef= = = 216.86 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 318,4KN/
216,86 KN/ < 318.4 KN/
*100 = 6.48%<10% calculul este eficient
Dimensiunea fundatiilor sub peretii exterior fara subsol:
AXA C – C SECTIUNEA 5 – 5
Predimensionarea:
N =55.13 kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 55.13 = 66.15 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 55.13 = 11.02 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
= 1m
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 1,3 = 25.35
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 326,1KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =40cm
= B · H · 1 · = 0.4 · 1.3 · 23 = 11,96 kN/ml
= N + x 1,35 = 55.13 + 1.35 x 11.96 = 71.27 kN
P ef= = = 178.19 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1+ 25.35 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 318,4KN/
178.19 KN/ < 326.1 KN/
*100 = 8.28%<10% calculul este eficient
Dimensiunea fundatiilor sub peretii exterior cu subsol pe ambele parti:
AXA 2 – 2 SECTIUNEA 6 – 6
Predimensionarea:
N = 64.76 kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 64.13 = 76.95 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 64.13 = 12.95 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 0.5 = 9.75
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 264,63KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =50cm
= B · H · 1 · = 0.5 · 0.40 · 25 = 5 kN/ml
= · Hd · 1 · = 0.3 · 2.55 · 25 = 21 kN/ml
= + = 5 + 21 = 26 kN/m
= N + x 1,35 = 64,76 + 1.35 x 26 = 99.86 kN
P ef= = = 239.65 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 257,34KN/
239.65 KN/ < 257,34 KN/
*100 = 3.28%<10% calculul este efficient
Dimensiunea fundatiilor sub peretii exterior cu subsol doar pe o parte:
AXA D – D SECTIUNEA 3 – 3
Predimensionarea:
N = 53. 9kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 53.9 = 64.68 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 53.9 = 4.78 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 0.5 = 9.75
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 264,63KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =50cm
= B · H · 1 · = 0.5 · 0.40 · 25 = 5 kN/ml
= · Hd · 1 · = 0.3 · 2.55 · 25 = 21 kN/ml
= at · H · = 0.05 · 1.6 · 19 =1,52 kN/ml
= + + = 5 + 21 +1,52 = 27,52 kN/m
= N + x 1,35 = 53,9 + 1.35 x 27,52 = 89.86 kN
P ef= = = 224.65 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 257,34KN/
224.65 KN/ < 257,34 KN/
*100 = 3.98%<10% calculul este efficient
Dimensiunea fundatiilor sub peretii exterior cu subsol doar pe o parte:
AXA B – B SECTIUNEA 4 – 4
Predimensionarea:
N = 68. 76kN/ml
= 1.2 · N = 1.2 · 68.76 = 68.76 kN/ml
= 0.2 · N = 0.2 · 68.76 = 13.75 kN/ml
→
b, s , i = 1 ( talpa orizontala, incarcari verticala )
ɣ = 19.5 kN/m
Ø =14,6 =>> =3.94
= 10.98
= 1.58
Ç = 19.2
q' = ɣ x Df = 19.5 · 0.5 = 9.75
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 1 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 264,63KN/
=>> Aleg b= 40 cm
Verificarea:
= ≥
at = = = 0.5c m
1,4= => Aleg H =50cm
= B · H · 1 · = 0.5 · 0.40 · 25 = 5 kN/ml
= · Hd · 1 · = 0.3 · 2.55 · 25 = 21 kN/ml
= at · H · = 0.05 · 2.55 · 19 =1,52 kN/ml
= + + = 5 + 21 +1,52 = 27,52 kN/m
= N + x 1,35 = 68.76 + 1.35 x 27,52 = 103.91 kN
P ef= = = 251.22 KN/
Calculul capacitate portanta a pamantului:
CP=19,2 x 10,98 x 1 x 1 x 1 + 9.75 x 3.94 x 1 x 1 x 1 + 0.5 x 19.5 x 0.4 x 1.58 x 1 x 1 x 1
= 257,34KN/
251.22 KN/ < 257,34 KN/
*100 = 2.37%<10% calculul este efficient
11. CALCULUL HIGROTERMIC:
Calculul termotehnic va consta in verificarea rezistentelor minime necesare de transfer termic pentru elementele anvelopei si verificarea la condens, facandu-se conform Normativului C107/1-1997.
Se prevede ca dimensionarea elementelor de contructie sa asigure, din punct de vedere termic, climatul interior impus de cerintele minime de confort, si cuprinde:
verificarea rezistentei necesare la transfer termic, pentru reducerea pierderilor de caldura, in limita unor valori minime, conform C107/1-1997;
evitarea condensului pe suprafata interioara a elementelor de constructie ce fac parte din anvelopa cladirii, in baza prevederilor STAS 6472/3-89 si STAS 6472/6-89;
verificarea conditiilor de aparitie a condensului la interiorul elementelor de constructive ce fac parte din anvelopa cladirii, pe baza prevederilor STAS 6472/4-89;
verificarea stabilitatii termice a principalelor elemente de constructive perimetrale, conform prevederilor STAS 6472/3-89 cap.4
rezistenta minima necesara la transfer termic se calculeaza:
Calcul higrotermic pentru placa pe sol :
Calcul higrotermic pentru planseul peste subsol:
Calcul higrotermic pentru planseul peste mansarda:
Studiul higrotermic are la bază schimbul de căldură (prin convecție, conducție și radiație) și masa (prin difuzie) între elementele de construcție cu umidități diferite și între clădire și mediul înconjurător. Dimensionarea elementelor de construcție din punct de vedere termic se face în vederea asigurării climatului interior impus de cerințele minime de confort și cuprinde următoarele aspecte:
– verificarea rezistenței necesare la transfer termic, pentru reducerea pierderilor de căldură în limita unor valori minime.
– evitarea condensului pe suprafața interioară a elementelor de construcție care fac parte din anvelopa clădirii.
– verificarea condițiilor de apariție a condensului în interiorul elementelor de construcție care fac parte din anvelopa clădirii.
– verificarea stabilității termice a principalelor elemente de construcție perimetrale.
Calculul higrotermic s-a realizat cu programul Therwoolin.
În urma calculului higrotermic a rezultat că pierderile de căldură prin elementele care formează anvelopa clădirii se încadrează în limitele admise date în următorul tabel:
Verificarea rezistentelor minime necesare la transfer termic ( R )
(Normativ C 107)
R R =
Perete exterior:
R R =
R=1.80 mK/W
R = mK/W
Planseu peste mansarda:
R R =
R=5.00 mK/W
R = mK/W
Planseu peste subsol:
R R =
R=1.50 mK/W
R = mK/W
Planseu peste sol:
R R =
R=4.50 mK/W
R = mK/W
Conform calculului de mai sus și al listing-ului atașat, concluzia generală privind calculul higrotermic este ca structura corespunde cerințelor impuse de Normativele în vigoare.
Calculul coeficientului global de izolare termică G:
Coeficientul global de izolare termică a unei clădiri se calculează cu relația:
L- coeficientul de cuplaj termic :
– factor de corecție a temperaturilor exterioare [-]
V- volum interior, încălzit, al clădirii [m3]
– rezistența termică specifică corectată medie pe ansamblul clădirii, a unui element de construcție
A- aria elementului de construcție [m2], având rezistența termică
n – viteza de ventilare naturală a clădirii, respectiv numărul de schimburi de aer pe oră [h-1]
Tâmplăria exterioară, ușa de acces în clădire precum și cea de acces în subsol este din tâmplărie PVC.
Temperatura în subsol este de .
a) Determinarea caracteristicilor geometrice ale clădirii:
Se aplică prevederile capitolului 6 din C107/[1] și ale punctelor 3.3 și 3.4 din Normativul C107/1-2005 cu modificările după 1 ianuarie 2011.
Aria pereților exteriori (partea opacă + tâmplăria)
P=83 m
H=8,30 m
P·H= 83·8,3=688,9 m2
La produsul P·H se adaugă aria pereților exteriori din zona de la intrare precum și aria pereților în contact cu solul
Aria zona de intrare: 22,4 m2
688,9 + 157,9 =846,9 m2
Aria tâmplăriei exterioare A2
A2= 52,4 m2
Aria părții opace a pereților exteriori A1
A1=688,9 – 52,4=636,5 m2
Aria planșeului peste subsol A3
A3= 54,6 + placa peste sol 122,4m2
A3= 176,6
Aria pereților interiori dintre volumul încălzit și subsol A4
A4= 122.4 m2
ARIA TOTALĂ A ANVELOPEI
A=A1+A2+A3+A4=176,6+636,5+54,6+13,24=776,74 m2
Volumul interior, încălzit, al clădirii
V=A4·H=122,4·8,30=1315,92 m3
b) Determinarea rezistențelor termice specifice unidirecționale (R)
1) pereți exteriori: R=4,05
2) tâmplăria exterioară: R=
3) planșeu peste subsol: R=3,16
4) pereți interiori: R=2.21 (12.5 cm)
R=4,31 (25 cm).
c) Determinarea rezistențelor termice specifice corectate
Se utilizează valorile minime conform anexei 3 Normativul C107/1-2005 cu modificările după 1 ianuarie 2011.
1) pereți exteriori:
2) tâmplăria exterioară:
3) planșeu peste subsol: :
d) Determinarea coeficientului global de izolare termică G
Factorul de corecție a temperaturilor exterioare se calculează cu relația :
Valoarea se calculează în tabel:
Viteza de ventilare n se determină pe baza anexei 1 din Normativul C107/1-2005 cu modificările după 1 ianuarie 2011 având în vedere următoarele caracteristici:
– clasa de adăpostire: moderat adăpostită
– categoria clădirii: clădire cu mai multe apartamente
– clasa de permeabilitate: medie (tâmplărie exterioară cu garnituri de etanșare).
Rezultă n=0.6 h-1
Coeficientul global normat de izolare termică GN se extrage din anexa 2 a Normativului C107/1-2005 cu modificările după 1 ianuarie 2011 în funcție de:
– numărul de niveluri : n=2 niveluri.
– raportul:
– anul elaborării proiectului: după 1 ianuarie 2011.
Rezultă: GN=0.48
Se respectă condiția din Normativul C107/1-2005 cu modificările după 1 ianuarie 2011:
G<GN
0.38<0.4
12.ELEMENTE DE CALCUL ECONOMIC:
Documentatia economica s-a intocmit pentru peretii exteriori de 30 cm, peretii interiori de 25 cm(parter si etaj), tencuieli aferente si pentru pardoselile de la parter si etaj.
Documentatia contine:
– Antemăsurătoare
– Listă de cantități
– Deviz pe obiect
– Deviz pe categorii de lucrari
– Extrase resurse:
-material
-manopera
-utilaj
-transport
-Documentatie necesara procedurii de achizitie publica conform O.G. 34/2006
– Centralizator pe investitie
-Centralizator pe obiect
-Deviz oferta
-Lista consum
-Documentatie de eligibilitate
Obiect investiție 002 Pensiune AgroTuristica D+P+M
Obiect 1 Clădire
ANTEMĂSURĂTOARE:
01.INFRASTRUCTURĂ
TSG01A1 mp 1100
Degajarea terenului de frunze și crengi ,
Strângere lor și arderea lor supravegheată,
conform plan situație
S=18*60=1080mp
TSC04F1 smc 3.51
Săpătură mecanică cu excavatorul cu descărcare
în depozit (90%)
Volum săpătură general la demisol: 222.40 mc
Volum sapatura generala fara demisol: 17.6 mc
Volum săpătură taluz: 51.60 mc
Volum sapatura fundatie la demisol 25.87 mc
Volum sapatura fundatie fara demisol 23.61 mc
Volum total sapatura: 3.51 smc
TRB01C13 to 0.16
Transport pământ cu roaba pe pneuri
încărcare, aruncare, descărcare la distanța de 30 m
Conform articolului 3 V=0.144*1.1=0.1584 to0.16 to
TSC35B32 smc 4.79
Încărcare, transport cu încărcător frontal
Conform articol 2: V=4.35 smc*1.1=4.785 smc4.79
TRA01A06 to 637.00
Transport rutier al pământului cu
autobasculantă pe distanța de 6 km
Conform articol 2: V=335 mc*1.9 to/mc=636.5 to 637.00 to
CA02C1 mc 47.00
Turnare beton în bloc de fundare C12/15
Conform articolul 2:
V=17.61+27.87+1.30=46.78 mc 47.00
2100957 mc 47.50
Procurare beton C12/15
Conform articol 2: V=17.61+27.87+1.30=46.78 mc 47.00
V=47.00*1.008=47.375mc47.50 mc
TRA06A11 to 114.00
Transport rutier al betonului cu autobetoniera la
distanța 11 km
-beton C12/15 Conf. art. 10: V=47.50 mc*2.40 to/mc=114.00 to
TOTAL: 114.00 to
TRA02A05 to 9.18
Transport rutier cu autocamionul al cofraje
Conform articol 8: =637.27 mp*0.024m*600 kg/mc=9176.688 kg=9.18 to
TOTAL: 9.18 to
TRI1AA01F3 to 9.18
Încărcare material grele și mărunte cofrag
Conform articol 13: G=9.18 to
TRI1AA08F3 to 9.18
Descărcare materiale grele și mărunte
cofrag și armătură
Conform articol 13: G=9.18 to
TRB05A22 to 9.18
Transport prin purtare direct
materiale incommode 20 m
Conform articol 13: G=9.18 to
Obiect investiție 002 Pensiune AgroTuristic D+P+M
Obiect 1 Clădire
ANTEMĂSURĂTOARE
02. SUPRASTRUCTURĂ
CD04D mc 49.13
Zidărie din cărămidă G.V.P.
Cu dimensiunile 290x240x188
Axa A – A = 8.90×2.65×0.30 – (3.00 x 1.90 x 0.30 ) = 5.36 mc
Axa B – B = 0.10 x 0.30 x 2.65 + 0.45 x 0.30 x 2.65= 0.43mc
Axa C – C = (5.05 + 1.90 + 2.30 + 0.60 + 3.75 + 0.60 + 1.75)x 0.30 – 2 x (0.6 x 0.6 )- 2.25 x 0.30 x 2.65 = 2.27
Axa D – D = 24.45 x 2.65 x 0.3 x 0.90 x 1.20 x 0.3 – 0.80 x0.70 x 0.30 x 3 – 0.90 x 1.50 x 4 – 0.6 x 0.6 x 0.3 = 13.26 mc
Axa 1 – 1 = 11.00 x 2.65 x 0.3 – (0.80 x 2.10 x 0.3 x 2 ) – (0.5 x 1.2 x 0.3 x 2 ) = 7.37mc
Axa 2 – 2 = 6.65 x 0.30 x 2.65 = 5.28 mc
Axa 3 – 3 = 8.5 x 0.3 x 2.65 – 0.9 x 2.1 x 0.3 = 6.19 mc
Axa 5 – 5 =4.70 x 0.30 x 2.65 – 0.90 x 2.1 x 0.3 = 3.16 mc
Axa 6 – 6 =4.70 x 0.30 x 2.65 – 0.90 x 2.1 x 0.3 = 3.16 mc
Axa 7 – 7 =4.70 x 0.3 x 2.65 – 2 x ( 1.5 x 1.2 x 0.3 ) = 2.65 mc
CD04A mc 12.23
Zidărie din cărămidă G.V.P.
Cu dimensiunile 240x115x88
Axa 2-2 =0.25×2.65×5.3-(2×0.80×2.10×0.3)= 2.5 mc
Axa 4-4 =4.70×0.30×2.65= 3.73mc
Total volum zidarie 25= 6.23mc
TRA02A12 to 99.64
Transport autocamion distanța 12 km
-cărămidă G.V.P. 290x240x188
-cărămidă G.V.P. 240x115x88
conform articol 1: G=49.13mc*1.80 to/mc=88.43 to
conform articol 2: G=6.23mc*1.80 to/mc=11.21 to
Total: 99.64 to
TRB05A15 to 99.64
Transport prin purtare direct
cărămizi la distanță 50 m
conform articol 3 G= 99.64 to
2101183 mc 43.10
Procurare mortar zidărie
Marca M100 Z
conform articol 1 si 2
CB44A buc 725
Susțineri cu popi metalici
Extensibili tip PE 3100 R
S=70.47+22.64+41.68+23.84+21.06+45.04 =224.73 mp 145 mp
Numărul de popi: 145.00 mp*5buc/mp=725 buc
AUT 7652 oră 912000
Oră funcționare pop metalic
Confrom articol 6: 725*28*24=756000 ore*2=912000
TRI1AA01F3 to 9.27
Încărcare popi metalici
la 10 m rampă-auto
Conf. art. 6: =725buc*10.9kg/buc=9262.5 kg9.27 to
TRA02A10 to 9.27
Transport cu autocamion la
Distanța d=15 km
Conform articol 8: G=9.27 to
TRI1AA08F2 to 9.27
Descărcare materiale prin
transport până la 10 m auto-rampă
Conform articol 8: G=9.27 to
TRB05A22 to 9.27
Transport prin purtare directă
materiale incomode
Conform articol 8: G=9.27 to
13. FAZELE TEHNOLOGICE DE EXECUȚIE:
Fazele tehnologice de execuție pentru realizarea unei construcții din cadru din zidarie portanta cu regimul de înălțime Ds+P+E sunt următoarele:
Infrastructură:
– săpătură pentru fundații
– turnarea betonului simplu in fundații
– montarea cofrajelor și a armăturilor în talpa fundației
– turnarea betonului în fundații
-realizarea elevațiilor
– montarea cofrajelor și a armăturilor în elevații
– realizarea umpluturilor
– realizarea hidroizolațiilor sub placa pe sol
– montarea plaselor de armătură la placa pe sol
– turnarea betonului la placa pe sol
-turnarea centurilor
Suprastructură:
Parter:
– realizarea zidăriei
– montarea cofrajelor la stâlpișori
– montarea armăturilor în stâlpișori
– turnarea betonului în stâlpișori
– decofrarea stâlpișorilor
– montarea cofrajelor la stâlp
– montarea armăturilor în stâlp
– turnarea betonului în stâlp
– decofrarea stâlp
– montarea cofrajelor la grinzi, planșeu
– montarea armăturilor în grinzi, planșeu
– turnarea betonului în grinzi, planșeu
– decofrarea grinzilor și a planșeului
– cofrarea,montarea armăturilor și turnarea scării
Mansardă:
– realizarea zidăriei
– montarea cofrajelor la stâlpișori
– montarea armăturilor în stâlpișori
– turnarea betonului în stâlpișori
– decofrarea stâlpișorilor
– montarea cofrajelor la grinzi,
– montarea armăturilor în grinzi,
– turnarea betonului în grinzi,
– decofrarea grinzilor
– realizare planșeu din lemn peste etaj
Șarpantă:
– realizare șarpanta din lemn
– dispunerea hidroizolațiilor la șarpanta și a învelitorii
– realizarea pardoselilor și a finisajelor interioare
– realizarea finisaje exterioare
14. FIȘE TEHNOLOGICE:
14.1. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU COFRARE STÂLPIȘORI:
Denumire flux: cofrare stâlpișori
Operații:
– transport set cofraje CMU cu panouri MEFMC, de la baza de producție, la obiect,cu autocamionul
– descărcarea pe o platformă de depozitare a cofrajelor, special amenajată
– transportul pe verticală al cofrajelor necesare pentru un sector, cu macaraua
– montarea cofrajelor pentru stâlpi, panou cu panou
Descriere flux:
Se transportă cofrajul de la baza de producție la obiect, cu un camion prevăzut cu un
braț de macara. Panourile și barele din setul CMU, se descarcă pe o platformă special
amenajată la obiect, folosind brațul descărcător al camionului. Panourile și piesele
componente ale setului CMU. se stivuiesc si se aranjează pe tipo dimensiuni. Panourile și
piesele necesare penrtu cofrarea unui sector de stâlpi se transportă la nivelul respectiv cu
macaraua. La sector se consideră axele și conturul stâlpilor, trasate. Se montează panou cu panou și se rigidizează panourile, cu bare din setul CMU.
Resurse principale:
Forța de muncă : – dulgheri
– muncitori de deservire
Utilaje și mijloace de transport:- macara
– autocamion cu braț de macara
Echipamente tehnologice:- set cofraje CMU cu panouri MEFMC
– dispozitiv de prindere cu cercel și 2 cârlige de tip U
196A, 2 bucăți
Protecția muncii:
La lucrările de cofraje se respectă prevederile din urmatoarele prescripții: Legea nr. 5
(Protecția muncii), Norme republicane de protecția muncii si Norme de protecția muncii în activitatea de construcții montaj.
Se recomandă o atenție sporită următoarelor măsuri de tehnica securitătii muncii:
– la operațiile de cofrare-decofrare se admit numai muncitori care au calificarea
necesară și au fost instruiți corespunzător;
– muncitorii vor fi echipați individual cu mănuși, căști de protecție și centuri de siguranță
și cu toate sculele necesare;
– montarea și demontarea cofrajelor la înălțime trebuie făcută de pe podine de lucru așezate pe schelele de susținere prevăzute cu parapeți. Astfel, pentru cofrajele montate până la înalțimea de se admite montarea lor de pe scări asigurate contra alunecării, dar este interzisă demontarea de pe scări indiferent de înalțimea la care se lucrează;
– conturul exterior al planșeului cofrat se va asigura cu parapeți de protecție, care se vor păstra și după demontarea cofrajului;
– susținerile se vor contravântui corespunzător atât în plan vertical cât si în plan orizontal pe ambele direcții pentru a evita orice deformare a structurilor;
– decofrarea este admisă numai după întărirea suficientă a betonului, începându-se cu cofrajele verticale și continuând cu restul cofrajelor;
– piesele de ansamblare dintre panouri se vor scoate numai pe măsura demontării
panourilor;
– la decofrarea plăcilor este interzis ca muncitorul să stea sub panoul în curs de
demontare;
– este interzisă folosirea răngilor și a târnacoapelor la decofrare, precum si forțarea sau
izbirea susținerilor;
– toate operațiile de cofrare-decofrare vor fi realizate sub directa supraveghere și răspundere a conducătorului punctului de lucru care va urmării desfășurarea operațiilor în ordinea lor tehnologică.
14.2. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU ARMARE STÂLPIȘORI:
Denumire flux: Armare stâlpișori.
Operații:
-transportul carcaselor de armături cu autocamionul cu platformă
-depozitarea carcaselor pe o platformă de depozitare, special amenajată în incinta
șantierului.
-montarea carcaselor de armătură pentru stâlpișori.
Descriere flux:
Carcasele confecționate în atelierul de confecționare a armăturilor, se aduc la obiect cu un autocamion prevăzut cu un braț de macara. Carcasele se descarcă pe o platformă
special amenajată, în incinta șantierului, cu ajutorul brațului propriu al mijlocului de transport.Montarea se face cu ajutorul macaralei turn ZB 75/100, echipată cu dispozitiv de manipulare și montaj U 196A. Carcasa se leagă la partea inferioara de mustățile din stâlp, rămase de la nivelul inferior, dupa care se desface dispozitivul de manipulare.
Resurse principale:
Materiale:- OB.37, PC.52
– sârmă moale F1-1.25
– distanțieri din material plastic
Forța de muncă: – fierari betoniști,
– muncitori de deservire
Utilaje și mișloace de transport:- macara
– autocamion cu braț de macara propriu
Echipamente tehnologice: – dispozitiv U196A, 2 bucăți
Protecția muncii:
La lucrările de armare se respectă prevederile din urmatoarele prescripții: Legea nr. 5
(Protecția muncii), Norme republicane de protectia muncii și Norme de protecția muncii în activitatea de construcții montaj.
Pe lângă acestea se va ține cont de câteva măsuri specifice:
– barele de oțel se descolăcesc și se indreaptă manual, numai pe un teren de lucru
separat și imprejmuit
– în timpul curățării barelor de rugină, muncitorii trebuie să poarte ochelari de protecție
– barele mai scurte de , la tăiere, nu se vor ține cu mâna, iar cuțitele ștanțelor
trebuie să fie bine ascuțite și poziția acestora să fie reglată astfel ca distanța dintre ele
să fie mai mică de
– la carcasele care se montează vertical, este interzis să se lege barele stând pe etrierii
Legați anterior sau pe barele armăturii orizontale legate anterior
– circulația pe armăturile carcaselor sudate este interzisa
– montarea armăturilor la planșee se face numai după verificarea susținerilor cofrajului,
ca să poată prelua greutetea oamenilor și a armăturilor
– este interzis a se executa de pe cofraj montarea armăturilor în grinzi sau alte elemente
structurale izolate aflate la înalțime; în aceste cazuri trebuie amenajate pe partea laterala a cofrajului schele de lucru cu balustrade de protecție, iar muncitorii vor fi dotați cu centuri de siguranță.
14.3. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU BETONARE STÂLPIȘORI:
Denumire flux: betonare stâlpișori
Operații:
– transportul betonului de la stația de betoane la obiect
– descărcarea betonului in bene
– turnarea betonului în cofrajele de stâlpișori
Descriere flux:
Betonul preparat centralizat la stația de betoane, se transportă la obiect cu autobetoniere de 5.5 mc. La obiect betonul se descarcă gravitațional în bene cu furtun, de 1mc, amplasate pe o platformă special amenajată pentru recepția betonului. Benele sunt ridicate cu macaraua turn și sunt recepționate de betoniștii aflați pe esafodajul care înconjoară cofrajul stâlpului. Se deschid ușor benele pentru ca impactul asupra cofragului să nu fie prea mare. Compactarea se face prin vibrare cu vibratoare de interior, respectând
programul de vibrare.
Materiale principale: – beton C16/20
Forța de muncă: – betoniști calificați
– muncitori de deservire
Utilaje și mijloace de transport:- macara
– autobetoniera de 5.5 mc
– vibrator de interior
Echipamente tehnologice- bena basculanta cu furtun, 1 mc, – 5 bucăți
– dispozitiv de manipulat bene.
Protecția muncii:
La lucrările de betonare se respecta prevederile din urmatoarele prescripții: Legea nr. 5(Protecția muncii), Norme republicane de protecția muncii și Norme de protecția muncii în activitatea de construcții montaj.La cele de mai sus se adaugă normele specifice lucrărilor de betoane, care prevăd:
1. verificarea sculelor, dispozitivelor și utilajelor specifice, zilnic, înainte de începerea
lucrului
2. efectuarea circulației pe cofrajele planșeelor prin intermediul podinelor cu lățimi de
minim
3. podine de lucru cu balustrade de cel puțin înălțime si cu bordura la margine, când
betonul se toarnă la înalțimi mai mari de
4. dupa montarea pompei, conducta pentru transportul betonului se va încerca la 1.5 ori
presiunea de regim, rezultatul consemnanduse intr-un proces verbal
5. înainte de introducerea betonului in conductă se verifică toate îmbinările și racordările
tronsoanelor, iar in fața orificiului de evacuare se monteaza o aparatoare înclinată
6. se asigură legarea locului de munca al mecanicului ce deservește pompa cu locul
unde se toarnă betonul, prin dispozitive de semnalizare acustică și vizuală
7. se controleaza zilnic, înainte de inceperea lucrului, buna funcționare a manometrului
pompei; pe geamul cadranului acestuia va fi marcată presiunea de regim
8. demontarea pompei sau conductei de transport se face numai dupa oprirea functionarii instalației
9. în cazul defectării pompei sau a unui element din sistemul de pompare, a formării
dopurilor, etc., se va opri imediat funcționarea pompei
10. în timpul curățării pompei, personalul muncitor va fi îndepartat la cel puțin de
conductă, iar la orificiul de evacuare se va monta o apărătoare
11. manevrarea vibratorului va fi făcută numai de personal special instruit
12. betonistul care efectueaza vibrarea betonului va fi echipat cu manusi și cizme de
cauciuc
13. carcasa vibratorului va fi legată la pamant
14.4 FIȘA TEHNOLOGICĂ PENTRU ARMARE STÂLPI:
Denumire flux: Armare stâlpi. Operații:
-transportul carcaselor de armături cu autocamionul cu platformă
-depozitarea carcaselor pe o platformă de depozitare, special amenajată în incinta șantierului.
-montarea carcaselor de armătură pentru stâlpi.
Descriere flux:
Carcasele confecționate în atelierul de confecționare a armăturilor, se aduc la obiect cu un autocamion prevăzut cu un braț de macara. Carcasele se descarcă pe o platformă special amenajată, în incinta șantierului, cu ajutorul brațului propriu al mijlocului de transport. Montarea se face cu ajutorul macaralei, echipată cu dispozitiv de manipulare și montaj U 196A. Carcasa se leagă la partea inferioară de mustățile din stâlp, rămase de la nivelul inferior, după care se desface dispozitivul de manipulare.
Resurse principale:
Materiale:
– OB 37, PC52
– sârmă moale F1-L25
– distanție din material plastic
Forțe de muncă:
– fierari betoniști
– muncitori deservire.
Utilaje și mijloace de transport:
– macara MTA 125
– autocamion cu brat de macara propriu
Echipamente tehnologice:
– dispozitiv U196A, 2 bucăți
Protecția muncii:
La lucrările de armare se respectă prevederile din următoarele prescripții: Legea nr. 5 (Protecția muncii), Norme republicane de protecția muncii și Norme de protecția muncii în activitatea de construcții montaj. Pe lângă acestea se va ține cont de câteva măsuri specifice:
– barele de oțel se descolăcesc și se îndreaptă manual, numai pe un teren de lucru separat și împrejmuit;
– în timpul curățării barelor de rugină, muncitorii trebuie să poarte ochelari de protecție;
– barele mai scurte de 0.3 m, la tăiere, nu se vor ține cu mâna, iar cuțitele ștanțelor trebuie să fie bine ascuțite și poziția acestora să fie regletă astfel ca distanța dintre ele să fie mai mică de 1. m;
– la carcasele care se montează vertical, este interzis să se lege barele stând pe etrierii legați anterior sau pe barele armăturii orizontale legate anterior;
– circulația pe armăturile carcaselor sudate este interzisă;
– montarea armăturilor la planșee se face numai după verificarea susținerilor cofrajului, ca să poată prelua greutetea oamenilor și a armăturilor;
– este interzis a se executa de pe cofraj montarea armăturilor în grinzi sau alte elemente structurale izolate aflate la înălțime; în aceste cazuri trebuie amenajate pe partea laterală cofrajului schele de lucru cu balustrade de protecție, iar muncitorii vor fi dotați cu centuri de siguranță.
14.5 FIȘA TEHNOLOGICĂ PENTRU BETONARE STÂLPI:
Denumire flux: Betonare stâlpi Operatii:
transportul betonului de la statia de betoane la obiect
descarcarea betonului în pompa de beton
turnarea betonului în cofraj ele de stâlpi Descriere flux:
Betonul preparat centralizat la statia de betoane, se transportă, la obiect cu autobetoniere de 5.5 mc. La obiect betonul se descarcă gravitational în pompă de beton si se efectuează turnarea printr-un furtun manipulat de un muncitor. Compactarea se face prin vibrare cu vibratoare de interior, respectănd programul de vibrare.
Resurse principale:
Materiale principale: – beton CI6/20
Forta de munca: – betonisti calificati
– muncitori de deservire Utilaje si mijloace de transport:
– pompă de beton
-autobetoniera de 5.5 mc
-vibrator de interior
Protectia muncii:
La lucrarile de betonare se respectă prevederile din urmatoarele prescriptii: Legea nr. 5 (Protectia muncii), Norme republicane de protectia muncii si Norme de protectia muncii in activitatea de constructii montaj.
La cele de mai sus se adaugă normele specifice lucrărilor de betoane, care prevad:
– verificarea sculelor, dispozitivelor si utilajelor specifice, zilnic, înainte de începerea lucrului;
– efectuarea circulatiei pe cofraj ele planseelor prin intermediul podinelor cu lătimi de minim 1.20 m podine de lucru cu balustrade de cel putin 1 m înăltime si cu bordura la margine, cănd betonul se toarnă la înăltimi mai mari de 1.50 m;
– după montarea pompei, conductă pentru transportul betonului se va încercă la 1.5 ori presiunea de regim, rezultatul consemnăndu-se intr-un proces verbal;
– se asigură legarea locului de muncă al mecanicului ce deserveste pompa cu locul unde se toarnă betonul, prin dispozitive de semnalizare acustică si vizuala;
– se controlează zilnic, înainte de începerea lucrului, bună functionare a manometrului pompei; pe geamul cadranului acestuia va fi marcată presiunea de regim;
– demontarea pompei sau conductei de transport se face numai după oprirea functionării instalatiei;
– în cazul defectării pompei sau a unui element din sistemul de pompare, a formării dopurilor,
etc., se va opri imediat functionarea pompei;
– manevrarea vibratorului va fi făcută numai de personal special instruit;
– betonistul care efectuează vibrarea betonului va fi echipat cu mănusi si cizme de cauciuc; carcasă vibratorului va fi legată la pământ;
.
14.6. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU MONTARE SUSȚINERI:
Denumire flux: Montare susțineri – popi și grinzi extensibile
Operații:
– transport popi și grinzi extensibile la obiect
– descărcare popi și grinzi pe o platformă
– ridicarea pachetului de popi și grinzi, la nivelul sectorului, cu macara
– montarea popilor extensibili
– montarea grinzilor extensibile
Descriere flux:
Grinzile și popii extensibili sunt transportați la obiect cu un camion cu platformă
prevăzut cu braț macara propriu. Se descarcă camionul pe o platforma. Elementele
necesare pentru executarea susținerilor pe un sector sunt ridicate în pachete, cu ajutorul macaralei. Pe popi se montează grinzile extensibile pe care vor rezema cofrajele de planseu.
Resurse principale:
Materiale principale: – popi și grinzi extensibile
Forța de muncă: – dulgheri
– muncitori de deservire
Utilaje și mijloace de transport:- macara
– autocamion cu braț de macara
Echipamente tehnologice:
– dispozitiv de prindere cu cercel, și 2 carlige U 196A
Probleme privind NTS, PSI, controlul și recepția lucrărilor:
Dulgherii care monteaza grinzile extensibile și popii extensibili, vor purta manusi de
protecție.Se verifică cu grijă verticalitatea popilor și orizontalitatea grinzilor extensibile,
respectiv cotele de nivel.
14.7. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU COFRARE GRINZI:
Denumire flux: cofrare grinzi monolite
Operații: – transport panouri MEFMC de la baza de producție la obiect , cu autocamionul cu braț de macara.
– descărcarea pe o platformă de depozitare, special amenajată, cu brațul descărcător.
– transportul pe verticală a cofrajelor necesare pentru cofrarea unui sector, cu macaraua turn.
– montarea cofrajelor pentru grinzi.
Descriere flux:
Se transportă cofrajul de la baza de producție la obiect cu camionul cu braț de macara.
Panourile MEFMC se descarc pe o platformă special amenajată, în incinta șantierului,
folosind brațul descărcător al camionului. Panourile pentru cofrarea unui sector, se transportă la nivelul respectiv, cu macaraua turn. Se montează panourile, pe susținerile montate in faza anterioară, panou cu panou. Panourile se rigidizează cu bare din setul CMU.
Resurse principale:
Materiale principale: – panouri MEFMC
Forța de muncă: – dulgheri
– muncitori de deservire
Utilaje și mișloace de transport:- macara
– autocamion cu braț propriu
Echipamente tehnologice:- set cofraje CMU.
dispozitiv de prindere cu cercel si doua carlige U 196A doua bucăți
Probleme privind NTS, PSI, controlul si recepția lucrărilor:
Muncitorii care lucrează la înălțime vor folosii in mod obligatoriu centura de siguranță.
Se verifică dimensiunile cofrajului pentru grinzi, poziția lui față de axele clădirii, precum
și orizontalitatea și etanșeetatea cofrajului.
14.8. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU DECOFRARE GRINZI:
Denumire flux: decofrare grinzi monolite
Operații: – slăbirea rigidizărilor
– desfacerea rigidizărilor
– desfacerea lateralelor grinzilor
– demontarea grinzilor extensibile
– demontarea popilor extensibili
– desfacerea și curățirea cofragului grinzii
– stivuirea panourilor de cofrag
– montarea stivei de panouri pe un alt sector.
Descriere flux:
Dupa ce rigidizările laterale se slabesc putin, se desfac toate rigidizarile si panourile
care constituie lateralele grinzilor. Se demonteaza apoi grinzile extensibile și popii spațiali
telescopici. Se desfac apoi cu ajutorul unor răngi fundurile cofrajelor. Dulgherii,pe toata
perioada de decofrare stau pe scări, rezemate pe stâlpi, apoi rezemate pe grinda în porțiunea deja decofrată. Panourile se curăță cu o perie de sârmă și se ung cu decofrol. Se stivuiesc și se mută cu ajutorul macaralei turn pe sectorul urmator.
Resurse principale:
Materiale: – decofrol
Forța de muncă: – dulgheri
Utilaje si mișloace de transport: – macara
Echipamente tehnologice: – dispozitiv U 196A, – 2 bucăți
Probleme privind NTS,PSI, controlul si recepția lucrărilor:
Decofrarea nu poate începe decât atunci când betonul a atins (70-80) % din marca
Dulgherii vor purta mănuși de protectie.
După decofrare se verifică abaterile fată de axe și cote, care trebuiesc să se încadreze
în cele admisibile.
Decofrarea trebue să se facă cu grijă pentru a nu ciobi muchiile grinzilor.
14.9. FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU TURNARE BETON ÎN PLACĂ:
Operații:Transportul de la stația de propagare la obiect
Punerea în operă a betonului
Descrierea fluxului tehnologic:
Betonul care se transportă la șantier pe distanțe mai mari de se transportă cu
autobetoniera cu capacitate de 5 mc.Punerea în operă a betonului se va face direct din autobetonieră, asfel descărcându-se în bene aflate în zona de acțiune a macaralei
Ridicarea benei se face destul de încet până la poziția verticală pentru a se evita tasările
betonului și deversarea acestuia.Dacă la gura de descărcare curgerea betonului este împiedicată de “betonul de baltă” se introduce butelia vibratorului în interiorul betonului din benă compactarea se realizează prin vibrare cu vibratorul de interior având butelie de ø25 mm
Utilaje principale:
autobetonieră CIFAROM de 5 mc
benă basculantă de 1 mc cu furtun
macara turn autoridicătoare
vibrator de interior GIRVETA ø38
materiale principale: beton C16/20
Probleme speciale – CTC, PSI, NTSM
se verifică instructajul de protecția muncii,se verifică respectarea sarcinii maxime pentru fiecare dispozitiv de ridicare
14.10.FIȘĂ TEHNOLOGICĂ PENTRU MONTARE COFRAJE LA PLANȘEU:
Operații:montare popi extensibili
montare grinzi extensibile
fixare și verificarea verticalității popilor
montarea cofrajelor
etanșeizarea cofrajelor
pregătirea cofrajelor pentru turnarea betonului
Descrierea fluxului tehnologic
cofrajele sunt livrate de furnizor în pachete,pachetele se transportă la obiect cu autocamionul și se descarcă în depozitul local aflat în raza de acțiune a macaralei ,manipularea cofrajelor loco-obiect se în face benă , cu ajutorul macaralei până la locul de
montare. După montarea popilor și grinzilor extensibile se montează pe grinzi cofrajele ,
se face ridicarea la cotă a cofrajelor cu ajutorul teodolitului și o verificare a orizontalității
acestora înainte de montarea armăturilor are loc ungerea cofrajelor cu decofrol pentru protejarea cofrajelor la decofrare
Resurse:utilaje principale:
autocamion ROMANDIESEL19245
macara turn autoridicătoare
benă
materiale principale: cofraje ușoare
Probleme speciale – CTC, PSI, NTSM
se verifică instructajul de protecția muncii
se verifică respectarea sarcinii maxime pentru fiecare dispozitiv de ridicare
PROGRAM DE CONTROL AL CALITĂȚII
LUCRĂRILOR DE CONSTRUCȚII
Se stabilește următorul program pentru controlul lucrărilor de construcții în conformitate cu următoarele acte normative:
– Legea 10/1995 – Legea privind calitatea în construcții
– C56- 85 – Normativ pentru verificarea lucrărilor de construcții și instalații aferente
– HG 925/1995 – privind aprobarea Regulamentului de verificare și expertizare tehnică de calitate a proiectelor, a execuției construcțiilor completat cu îndrumătorul de aplicare MLPAT 77/N/1996
– HG 272/1994 – pentru aprobarea Regulamentului privind controlul de stat în construcții
– HG 261/1994 – pentru aprobarea Regulamentului privind conducerea și asigurarea calității în construcții și a Regulamentului privind stabilirea categoriei de importanta a construcțiilor
– HG 273/1994 – pentru aprobarea Regulamentului de recepție a lucrărilor de construcții și instalații aferente acestora.
– OG 623/2001 – Privind înființarea Inspectoratului în Construcții
– HG 766/1997 – Regulamente privind calitatea în construcții
– HG 278/1994 – Regulament privind certificarea calității produselor folosite în construcții
– HG 456/1994 – Regulament de recepție a lucrărilor de montaj
OBIECTUL: Construire pensiune agroturistica
BENEFICIAR: CRISTEA MIHAELA
NOTĂ: – În conformitate cu prevederile legale se interzice trecerea la faza următoare de execuție înainte de recepționarea celei anterioare.Verificarile în toate fazele se vor consemna în "Procese verbale".
LEGENDĂ: cine participă la fazele de verificare
1 P proiectant
2 B beneficiar
3 C constructor
4 I inspecția în construcții
OPERATOR ECONOMIC
SC. REPCON SA.
DECLARAȚIE PRIVIND ELIGIBILITATEA
Subsemnatul Lezau Sebastian – Ioan , reprezentant împuternicit al SC. REPCON SA., Str. Atelierelor nr. 14 declar pe propria răspundere, sub sancțiunea excluderii din procedură și a sancțiunilor aplicate faptei de fals în acte publice, că nu ne aflăm in situația prevazută la art. 180 din Ordonanța de urgența a Guvernului nr. 34/2006 privind atribuirea contractelor de achiziție publică, a contractelor de concesiune de lucrări publice și a contractelor de concesiune de servicii, respectiv în ultimii 5 ani nu am fost condamnat prin hotărâre definitivă a unei instanțe judecătorești pentru participarea la activități ale unei organizații criminale, pentru corupție, fraudă și/ sau spălare de bani.
De asemenea, declar că la prezenta procedură nu particip în două sau mai multe asocieri de operatori economici, nu depun candidatură/ofertă individuală și o alta candidatură/ofertă comună, nu depun ofertă individuală, fiind nominalizat ca subcontractant în cadrul unei alte oferte.
Subsemnatul declar că informațiile furnizate sunt complete și corecte în fiecare detaliu și înțeleg că autoritatea contractantă are dreptul de a solicita, în scopul verificării și confirmării declarațiilor orice documente doveditoare de care dispunem.
Prezenta declarație este valabilă până la data de 28.07.2015 .
Copyright Notice
© Licențiada.org respectă drepturile de proprietate intelectuală și așteaptă ca toți utilizatorii să facă același lucru. Dacă consideri că un conținut de pe site încalcă drepturile tale de autor, te rugăm să trimiți o notificare DMCA.
Acest articol: Casă Familială Sp+p+m (ID: 111268)
Dacă considerați că acest conținut vă încalcă drepturile de autor, vă rugăm să depuneți o cerere pe pagina noastră Copyright Takedown.