22 PROIECTAREA OPTIMAL Ă A UNUI TRANSPORTOR CU LANȚURI În industria metalurgic ă, siderurgic ă și alimentar ă, pentru deplasarea ma terialelor… [602405]

22 PROIECTAREA OPTIMAL Ă A UNUI TRANSPORTOR CU
LANȚURI
În industria metalurgic ă, siderurgic ă și alimentar ă, pentru deplasarea ma terialelor granulate
sau ambalate (pe direc ție orizontal ă, verticală, în același plan sau în spa țiu) se utilizeaz ă instalații de
transport care asigur ă deplasarea continu ă și cu viteză constantă a sarcinilor.
Din aceast ă categorie a instala țiilor de transport cu organ de trac țiune flexibil (lan țuri, benzi
sau cabluri) fac parte [1]: transportoarele cu lan țuri portante, cu lan țuri și plăci, cu lanțuri și raclete,
lanțuri și cărucioare, elevatoarele cu lan țuri, transportoarele cu band ă, elevatoarele cu band ă,
elevatoarele cu fric țiune, transportoarele suspendate.
În continuare, se prezint ă transportoarele cu pl ăci.
2.1 Transportoare cu pl ăci, noțiuni introductive
În figura 2.1 este ilustrat schematic un transportor cu pl ăci pentru transportul sarcinilor
granulate.

Fig.2.1 Transportor cu pl ăci
1 – arborele de intrare; 2, 6 – roți de lanț; 3 – tablier, 4 – organ de trac țiune (lan ț cu role); 5 – dispozitiv de întindere
(șurub – piuli ță); 7 – arbore de ie șire, 8 – cadrul transportorului; 9 – borduri laterale; 10 – role intermediare.

Organul de trac țiune a transportorului este constituit din dou ă rânduri de lan țuri articulate (cu
eclise, bol țuri, bucșe și role) de care sunt prinse pl ăcile 3. Plăcile se suprapun par țial una peste alta,
iar aceast ă acoperire reciproc ă se menține și în timpul înf ășurării lor pe ro țile profilate 2 și 6 (cu
ajutorul lor se realizeaz ă antrenarea lan țului). Pentru întinderea lan țului se va utiliza dispozitivul
șurub-piuli ță 5. Cadrul transportorului 8 se execut ă din profile laminate de o țel (L sau U) și tablă.
Transportul sarcinilor în buc ăți sau a sarcinilor granul ate se face pe direc ție orizontal ă,
înclinată sau trasee combinate (orizontal și înclinat). Unghiul de înclinare nu trebuie s ă depășească
unghiul de frecare corespunz ător coeficientului de frecare dintre material și plăci, (30ș…40ș [1]).
Viteza de deplasare a sarcinilor se adopt ă în funcție de necesit ățile procesului tehnologic. Pentru
sarcini în buc ăți viteza este de 0,3…0,9 m/s, iar pentru sarcini granulate 0,1…0,65.
Lungimile de transport pot fi de ordinul me trilor sau a zecilor de metri iar productivit ățile
variază în limite largi putând atinge valori de 200 t/h pentru sarcini granulate, sau 9000…12000
bucăți/oră pentru sarcini în buc ăți.
După [4] transportoarele cu pl ăci se pot clasifica în urm ătoarele tipuri:
ƒ Transportor cu pl ăci tipul A (fig.2.2,a);
ƒ Transportor cu pl ăci tipul A – OBR (fig.2.2,b);
ƒ Transportor cu pl ăci tipul A – FRS ;
ƒ Transportor cu pl ăci tipul B (fig.2.2,c);
ƒ Transportor cu pl ăci tipul D (fig.2.2,d).

Fig.2.2 Transportoare cu pl ăci, tipuri constructive [4]
2.2 Metodologia US Tsubaki pentru calculul transportoarelor
Etapele necesare pentru calculul transportoarelor sunt [4]:
1. Determinarea cerin țelor de baz ă ale transportorului:
ƒ masa liniar ă a materialului tran sportat, [lb/ft]:
SQM⋅= 3,33 (2.1)
unde: Q – capacitatea de lucru, [t/h];
S – viteza lan țului transportorului, [ft/min].
ƒ masa liniar ă a lanțului, accesoriilor și plăcilor (racletelor), [lb/ft]:

a b

c d

pWN CW W +⋅= (2.2)
unde: CW – masa liniar ă a lanțului, [lb/ft];
N – num ărul de rânduri de lan țuri, ( 3,2=N );
Wp – masa liniar ă a plăcii (racletei), [lb/ft].
2. Calculul rezisten ței la deplasare, [lb]:

Fig.2.3 Schema unui transportor orizontal

ƒ transportor cu pl ăci:
( ) Cf M W Pr⋅⋅+⋅=1,2 (2.3)
ƒ transportor cu raclete:
() JCfMfW Ps s +⋅⋅+⋅⋅=1,2 (2.4)
unde: fr – coeficientul de rezisten ță la deplasare:
s
chch
r fDBf⋅= (2.5)
Bch – diametrul buc șei lanțului, [in];
Dch – diametrul rolei lan țului, [in];
fs – coeficientul de frecare dintre material și jgheabul transportorului;
C – distan ța dintre axe, [ft] (fig.2.3);
J – forța de frecare a materialului pe pa rtea laterala a jgheabului, [lb]:
RhCJ2⋅= (2.6)
unde: h – înălțimea materialului de transportat, [in];
R – factorul de material care intr ă în calculul for ței de frecare dintre material și pereții
jgheabului.
Rezistența la deplasare pentru cazul unui tr ansportor înclinat (fig.2.4) cu:
ƒ plăci:
()( ) () () [] ()( ) ( ) JCa Wa fWCa WM a f WM Pr r +⋅ −⋅⋅+⋅⋅++⋅+= sin cos sin cos (2.7)
ƒ raclete:
() ()()() [] J a WM a ffWfM Pr s s +⋅++⋅⋅+⋅= sin cos (2.8)
Rezistența la deplasare în cazul unui transp ortor vertical (fig.2.5) este:
()21PCWM P +⋅+= (2.9)
3. Alegerea num ărului de din ți ai roții de lanț
Pentru determinarea num ărului de din ți z ai roții de lanț și a factorului de corec ție E a vitezei
transportorului se utilizeaz ă tabelul 2.1.

Fig.2.4 Schema unui transportor înclinat Fig.2.5 Schema unui transportor vertical

Tabelul 2.1 Valorile factorului de corec ție E funcție de viteza transportorului
și numărul de din ți z ai roții de lanț
S Viteza transportorului
m/s 0,05 0,12 0,25 0,38 0,5 0,63 0,76 0,88 1,01 1,14 1,27 1,39 1,52 2,03 2,54
ft/min 10 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 400 500
z
6 0,92 1,09 1,37 1,68 2 2,4 2,91 3,57 4,41 5,65 7,35 10,6 16,7
7 0,86 0,97 1,13 1,27 1,44 1,61 1,81 2,04 2,29 2,6 2,96 3,42 3,95 8,62
8 0,81 0,91 1,04 1,16 1,26 1,37 1,49 1,63 1,76 1,93 2,1 2,29 2,48 3,62 6,21
9 0,79 0,87 0,98 1,07 1,17 1,26 1,36 1,45 1,55 1,65 1,76 1,88 2 2,56 2,94
10 0,78 0,84 0,94 1,02 1,09 1,16 1,24 1,31 1,37 1,45 1,53 1,61 1,68 2,03 2,41
11 0,76 0,82 0,9 0,97 1,03 1,09 1,15 1,22 1,28 1,34 1,4 1,46 1,52 1,78 2,05
12 0,74 0,79 0,86 0,93 0,99 1,05 1,1 1,16 1,21 1,26 1,32 1,37 1,42 1,63 1,84
14 0,74 0,77 0,83 0,89 0,94 0,98 1,02 1,07 1,11 1,15 1,19 1,24 1,28 1,47 1,61
16 0,73 0,76 0,81 0,86 0,89 0,94 0,97 1,01 1,05 1,08 1,12 1,16 1,19 1,34 1,48
18 0,72 0,75 0,8 0,83 0,88 0,91 0,94 0,98 1,01 1,04 1,08 1,11 1,14 1,27 1,4
20 0,72 0,75 0,79 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,04 1,07 1,1 1,22 1,34
24 0,71 0,74 0,77 0,8 0,82 0,85 0,88 0,9 0,94 0,96 0,98 1,01 1,04 1,15 1,26

4. Determinarea for ței de trac țiune, [lb]:
EVP DP ⋅⋅= (2.10)
unde: V – factorul de serviciu.
43 2 1 VVVVV ⋅⋅⋅= (2.11)
unde: V1 – factorul de serviciu care ține cont de frecven ța șocurilor;

V2 – factorul de serviciu care ține cont de tipul înc ărcării transportorului;
V3 – factorul de serviciu care ține cont de condi țiile de lucru și funcționare;
V4 – factorul de serviciu care ține cont de num ărul de schimburi.
5. Sarcina în ramura ce se înf ășoară pe roata de ac ționare, [lb]:
NDPT⋅=2,1 (2.12)
6. Alegerea tipului de lan ț.
Se alege tipul de lan ț (Anexa 1) cu sarcina maxim ă de lucru imediat superioar ă față de cea
calculată la punctul precedent.
7. Recalcularea sarcinii ce se înf ășoară pe roata de ac ționare, [lb]:

neunifcKzTT⋅⋅=2 (2.13)
unde: Kneunif– coeficientul de înc ărcare a rolelor pe roata de lan ț ( 75,0=neunifK ).
8. Calculul presiunii de contact.
BATBPc= (2.14)
unde: BA – aria portant ă a bolțului.
2.3 Proiectarea optimal ă a unui transportor cu pl ăci
În vederea proiect ării optimale a unui transportor cu pl ăci (fig.2.1) trebuie parcurse o serie de
etape pentru determinarea m ărimilor esen țiale pentru descrierea func ției obiectiv și a restric țiilor
problemei de optimizare. Aceste etap e vor fi prezentate în cele ce urmeaz ă.
2.3.1 Detalierea calculelor necesare pentru descrierea problemei de
optimizare
Pentru determinarea cerin țelor de baz ă ale transportorului (masa unei pl ăci, respectiv masa
liniară a acesteia și a materialului transportat – §2.2) mai întâi trebuie determinate dimensiunile
geometrice ale pl ăcii (res, rid, red, rid, α1d, α2d, α1s și α2s – figura 2.6).
În continuare, (în §2.3.1.1) vor fi prezentate rela țiile necesare pentru determinarea acestor
dimensiuni iar ulterior (în §2.3.1.2) vor fi ilustrate expresiile pentru calculul masei, respectiv masei
liniare a unei pl ăci.
2.3.1.1 Determinarea dimens iunilor geometrice ale pl ăcii
Pornind de la schi ța transportorului cu pl ăci, ilustrat ă în figura 2.1, se poate întocmi schema
de calcul (fig.2.6) a dimensiunilor geometrice ale pl ăcilor acestuia.
Pentru determinarea dimensiunilor geometrice ( res, rid, red, rid, α1d, α2d, α1s, α2s) ale unei pl ăci
s-a adoptat un sistem de referin ță x0y, cu originea la distan ța 2chP față de axa de simetrie (în plan
vertical) a rolei lan țului.
Din triunghiul dreptunghic CB 2A2 (fig.2.6) rezult ă razele de curbur ă a plăcii, la interior ( rid),
respectiv la exterior ( red), (în partea dreapt ă a plăcii):
22
2 2atat ch
id CE Pr +⎟
⎠⎞⎜
⎝⎛−= (2.15)

p id ed tr r+= (2.16)
unde: Pch – pasul lan țului, [mm];
Cat – cota necesar ă pentru fixarea pl ăcii pe lanț, [mm];
Eat – lungimea accesoriului, [mm].

Fig.2.6 Dimensiunile geometrice ale pl ăcii transportorului

Coordonatele cartez iene ale punctului A1 în sistemul de referin ță x0y se obțin realizând
intersecția dintre dreapta d1(x1, y1) și cercul de centru C1(xC, yC) și rază red. Ecuația unei drepte d
paralele cu axa 0 x este:
y = y1 (2.17)
iar ecuația unui cerc de centru C(x, y) și rază r este:
()()2 2 2r by ax =−−− (2.18)
Știind că: p att Cy+=1 , cxa=, cyb= și edrr= sistemul de ecua ții care descrie intersec ția
dintre dreapta d1 și cercul C1 devine:

()⎪⎩⎪⎨⎧
=+−+=
2 2 2
ed cp at
r y xxt Cy
(2.19)
Prin rezolvarea acestui sistem de ecua ții se obțin coordonatele carteziene xA1, respectiv yA1
corespunz ătoare punctului A1. Totodat ă, pentru asamblarea pl ăcii pe lan ț trebuie îndeplinit ă
următoarea condi ție:
s AC x>
1 (2.20)
unde: Cs – cotă de siguran ță, [mm].
() ()
() ()⎪⎪
⎩⎪⎪
⎨⎧
=∧= +=∧= ++
=
2 0 dacă23 1 dacă2 2
a aa a
t t matt t mat at
s
i i CKi i CK B
C (2.21)
unde: Bat, Kat – Anexa 3, Anexa 4, Anexa 5 și Anexa 6;
Cm – gabarit de manevr ă pentru cheie fix ă [5], [mm].
Relațiile pentru determinarea unghiurilor α1d, α2d, α1s și α2s sunt prezentate în cele ce urmeaz ă:
⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛+=α
edat p
drCtarcsin1 (2.22)
⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛=α
idat
drCarcsin2 (2.23)

⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛+=α
esat p
srCtarcsin1 (2.24)
⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛=α
isat
srCarcsin2 (2.25)
unde: tp – grosimea bordurii laterale a pl ăcii transportorului, [mm].

Fig.2.7 Determinarea unghiului de înclinare αp a bordurii laterale a pl ăcii transportorului

Cu notațiile și semnifica țiile din figura 2.7, rela ția de calcul pentru unghiul de înclinare a
bordurii laterale a pl ăcii este:
⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛=α
chp
pPtarctan (2.26)
2.3.1.2 Determinarea volumului pl ăcii transportorului
Schema de calcul al volumului unei pl ăci a transportorului este ilustrat ă în figura 2.8.

Fig.2.8 Schema de calcul a volumului unei pl ăci a transportorului

În baza nota țiilor din figura 2.8 volumul unei pl ăci este:
2 12p p p V V V ⋅+= (2.27)
unde: Vp1 – volumul tablierului unei pl ăci, [mm3];
Vp2 – volumul bordurii laterale a pl ăcii, [mm3].
Volumul tablierului unei pl ăci se calculeaz ă cu relația:
p p p lA V⋅=1 1 (2.28)
unde: Ap1 – aria m ărginită de punctele D2, A6, A1, D1, D5, a4, a3, A3, A4, a2, A5 și D6
(figurile 2.8 și 2.9), [mm2];
lp – lățimea tablierului unei pl ăci, [mm].

Fig.2.9 Componentele volumului Vp1

Aria Ap1 (figurile 2.8 și 2.9) este:

512 111 324 251 5216 126 622 1 DC SectA DC SectA aA Secta aA Secta AAAA aC SectD AC SectD p A A A A A A A A − + − −+ − = (2.29)
unde:
622AC SectDA – aria sectorului de cerc D2C2A3, [mm2];
126aC SectDA – aria sectorului de cerc D6C2a1, [mm2];
5216 AAAAA – aria trapezului A6A1A2A5, [mm2];
251aA SectaA – aria sectorului de cerc a1A5a2, [mm2];
324aA SectaA – aria sectorului de cerc a4A2a3, [mm2];
111DC SectAA – aria sectorului de cerc A1C1D1, [mm2];
512DC SectAA – aria sectorului de cerc A2C1D5, [mm2].
Pentru un sector de cerc oarecare, de raz ă r și unghi α, aria este dat ă de relația:
()2
21, α⋅⋅=α r r ASect (2.30)
Ariile sectoarelor de cerc în care a fost descompus ă aria Ap1 corespunz ătoare tablierului pl ăcii
transportorului se calculeaz ă cu relația (2.30) pentru dimensiunile efective r și α ale acestora. Deci
se poate scrie:
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π=s s es Sect AC SectD r A A12,
622 (2.31)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π−=s s p es Sect aC SectD tr A A12,
126 (2.32)
()⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛αα−=s
sat
is Sect aA SectaCr A A1
1,sin251 (2.33)

()⎟⎟
⎠⎞
⎜⎜
⎝⎛αα−=d
dat
id Sect aA SectaCr A A1
1,sin324 (2.34)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π=d d ed Sect DC SectA r A A12,
111 (2.35)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π− =d d p ed Sect DC SectA tr A A12,
512 (2.36)
Aria trapezului A6A1A2A5 este:
()()[
p d ed s esch
dp
sp
d ed s es ch AAAA
t r rPt tr r P A
⋅⎥⎦⎤⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−−⋅⎥⎦⎤
⎢⎣⎡
α+α+⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−=
1 11 11 1
2sin2sintan tan 2sin2sin21
5216
(2.37)
Volumul bordurii laterale a pl ăcii (figurile 2.8 și 2.10) este:
p p p tA V⋅=2 2 (2.38)
unde: Ap2 – aria delimitat ă de punctele E2, d62, d52, E1, D1, A1, A6 și D2 (fig.2.10), [mm2].

Fig.2.10 Componentele volumului Vp2

1511 1126 622 1511 2612 2 622 1521 52516162 2 Cd SectD ACCA AC SectD CdD CdD EdD EdD dddd p A A A A A A A A A −− −−−++ =Δ Δ Δ Δ (2.39)
unde:
()⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅++⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅⋅++=d ed ch s es p p at dddd r P r ht C A2cos2cos
52516162 (2.40)
()d d ed p p at EdD tg rht C A β⋅⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅−++⋅=Δ2
2sin21
1521 (2.41)
()s s es p p at EdD tg rht C A β⋅⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅−++⋅=Δ2
2sin21
2 622 (2.42)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅⋅=Δ s s es CdD r A2sin2cos21 2
2612 (2.43)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅⎟⎠⎞⎜⎝⎛β−π⋅⋅=Δ d d ed CdD r A2sin2cos21 2
1511 (2.44)

⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π=s s es Sect AC SectD r A A12,
622 (2.45)
()ch p at d ed s es ch ACCA Pt C r r P A ⋅+⋅⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−⎟⎠⎞⎜⎝⎛α−π⋅−⋅=1 12sin2sin21
1126 (2.46)
⎟⎠⎞⎜⎝⎛β+α−π=d d ed Sect Cd SectD r A A12,
1511 (2.47)
În acest moment, cunoscând volumul pl ăcii transportorului se poate determina masa acesteia.
Relația de calcul este:
p p pV Mρ⋅= (2.48)
unde: ρp – densitatea materialului pl ăcii, [kg/mm3].
De asemenea, masa liniar ă a plăcii este:
( )p p p p p p th tw W ρ⋅⋅⋅+⋅= 2 (2.49)
În continuare, se vor prezenta rela țiile de calcul pentru tens iunea de încovoiere din sec țiunea
plăcii și săgeata acesteia.

ch pp p
iPtwF
⋅⋅⋅=σ232 (2.50)

zp p
IEwF
⋅⋅⋅=δ3
481 (2.51)
unde: Fp – forța care acționează asupra pl ăcii, [N];
E – modulul de elasticitate l ongitudinal al materialului pl ăcii
transportorului, ( E = 2,1·105 MPa);
Iz – momentul de iner ție axial, [mm4].
2.3.1.3 Determinarea vitezei transportorului
În cazul transportului materialelor granul ate, productivitatea transportorului cu pl ăci, se
calculează cu relația:
ψ⋅ρ⋅⋅⋅=m pSA Q3600 (2.52)
unde: Ap – aria sec țiunii transversale prin material, [m2];
ρm – densitatea materialul ui transportat, [t/m3];
S – viteza transportorului, [m/s];
ψ – coeficient de umplere ( ψ = 0,65 [1]).
Cunoscând productivitatea transporto rului (din datele de intrare ale problemei de proiectare
optimală – §2.4.1) și utilizând nota țiile din figura 2.11 viteza S a transportorului este:
ψ⋅ρ⋅⋅=
pAQS36001 (2.53)

Fig.2.11 Secțiune prin material: pl ăci cu borduri laterale

În cazul transportoarelor cu pl ăci cu borduri laterale aria sec țiunii transversale este (fig.2.11):
()ϕ⋅+⋅= tan42
1p
p p pwhw A (2.54)
unde: wp – lățimea plăcii, [m2];
hp1 – înălțimea minim ă a materialului (fig.2.11);
φ – unghiul de taluz al materialului ( φ = 30ș).
Dacă: p p h h⋅=8,01 , și 2p pw h≈ atunci p p w h⋅=8,01 , iar aria sec țiunii (rela ția 2.54) se poate
scrie sub forma [1]:
()[]ϕ+⋅= tan6,14p
pwA (2.55)
În cele ce urmeaz ă, pentru determinarea factorului de corec ție E (în func ție de viteza
transportorului S și numărul de din ți ai roții de lanț) s-a utilizat tabelul 2.1. Acest tabel a fost
transcris sub forma unei diagrame (fig.2.12).

00,511,522,5
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6
Viteza transportorului S, [ m/s ]Factorul de corec ție Ez=9
z=10
z=11
z=12
z=14
z=16
z=18
z=20

Fig.2.12 Diagrama corespunz ătoare factorului de corec ție a vitezei transportorului

Din aceast ă diagrama, s-au determinat prin inte rpolare expresiile f actorului de corec ție E:

⎪⎪⎪⎪⎪
⎩⎪⎪⎪⎪⎪
⎨⎧
= +⋅= +⋅= +⋅= +⋅= +⋅= +⋅= +⋅= +⋅
=
20 dacă 7243,0 0013,018 dacă 723,0 0014,016 dacă 7304,0 0016,014 dacă 7397,0 0018,012 dacă 7448,0 0023,011 dacă 7635,0 0026,010 dacă 7756,0 0,0039 dacă 7602,0 004,0
z Sz Sz Sz Sz Sz Sz Sz S
E (2.56)
În continuare, se determin ă celelalte m ărimi caracteristice ale transportorului (utilizând
relațiile de calcul ilustrate în cad rul metodologiei din §2.2): for ța de trac țiune ( DP), sarcina în
ramura ce se înf ășoară pe roata de ac ționare ( T), recalcularea acesteia și în final calculul presiunii de
contact ( BP).

2.4 Optimizarea transportorului cu pl ăci
2.4.1 Date de intrare
În vederea proiect ării optimale a transportorului cu pl ăci s-au luat în considerare urm ătoarele
date de intrare:
ƒ Productivitatea transportorului: 150 =Q [t/h];
ƒ Distanța dintre axe: 192 ,12=C [m];
ƒ Regimul de func ționare: 24 [h];
ƒ Mediul ambiant: cu impurit ăți;
ƒ Factorul de serviciu:
ƒ Factorul de serviciu care ține cont de frecven ța șocurilor: 2,11=V ;
ƒ Factorul de serviciu care ține cont de tipul înc ărcării transportorului: 2,12=V ;
ƒ Factorul de serviciu care ține cont de condi țiile de lucru și funcționare: 2 ,13=V ;
ƒ Factorul de serviciu care ține cont de num ărul de schimburi: 4,14=V .
ƒ Viteza minim ă a transportorului: 2,0min=S [m/s];
ƒ Viteza maxim ă a transportorului: 8 ,0max= S [m/s];
ƒ Presiunea admisibil ă (bucșă-rolă): 5=aBP [MPa];
ƒ Rezistența admisibil ă la încovoiere (OL 60) a materialului pl ăcilor transportorului:
65=σai [MPa];
ƒ Săgeata admisibil ă în secțiunea median ă a plăcii transportorului: 10 =δa [mm];
ƒ Densitatea materialului pl ăcii: 61085,7−⋅=ρp [kg/mm3];
ƒ Densitatea materialului transportat: 610 105,1−⋅=ρm [kg/mm3].
2.4.2 Genele problemei de optimizare
Au fost alese 7 gene care descriu problema de optimizare. Ata șarea unor intervale de c ăutare
acestor variabile (cu specificarea num ărului de valori posibile) s-a doved it a fi o problem ă deosebit
de dificilă. Ca în multe aplica ții, și aici s-a pus problema men ținerii dimensiunilor spa țiului de
căutare între limite rezonabile (un num ăr prea mare ar periclita convergen ța căutării), având grij ă în
același timp să nu se piard ă soluții valoroase „nea șteptate” prin reducerea excesiv ă a numărului
valorilor posibile.
În cele ce urmeaz ă se prezint ă genele problemei de optimizare precum și spațiul de căutare
aferent fiec ăreia.
Gena 1: ich – indicele lan țului, variabil ă întreagă discretă cu valori în domeniul []630K ;
Gena 2:
ati – indicele accesoriului, variabil ă întreagă cu valori în domeniul []30K;
Gena 3: z – numărul de din ți ai roții de lan ț, variabil ă având urm ătoarele valori
posibile: {} 20,18,16,14,12,11,10,9 ;
Gena 4: N – numărul de lan țuri, variabil ă întreagă având urm ătoarele valori posibile:
{}3,2 ;
Gena 5:
pti – indicele corespunz ător grosimii pl ăcii, variabil ă întreagă cu valori în
domeniul []310K ;
Gena 6: hp – înălțimea bordurii laterale, variabil ă întreagă cu valori în domeniul
[]629K ;
Gena 7: wp – lățimea plăcii, variabil ă întreagă cu valori în domeniul [] 81 18K .

2.4.3 Func ția obiectiv
Funcția obiectiv care trebuie minimizat ă este considerat ă puterea necesar ă motorului pentru
antrenarea transportorului.
SP PhP ⋅⋅=330001,1 (2.57)
2.4.4 Restric țiile problemei de optimizare
Puterea oric ărui program de optimizare const ă și în capacitatea lui de a manipula un num ăr cât
mai mare de restric ții. Din punct de vedere inginere sc tocmai posib ilitatea utiliz ării unei multitudini
de restric ții (privind geom etria construc ției sau sistemului, rezisten ța sau rigiditatea sa, aspectele
energetice, aspectele economice etc.) fac deosebit de atractiv ă abordarea optimal ă a proiect ării. Nu
este lipsit de importan ță să se precizeze aici c ă, de foarte multe ori, imediat dup ă rezolvarea unei
sarcini de proiectare, se deschi d noi perspective, ceea ce se traduce în fapt prin rescrierea
programului de optimizare, modific ările cele mai importante ap ărând în sec țiunea ce con ține
restricțiile impuse problemei.
Problemei de optimizare i s-a ata șat un set de 8 restricții, prezentate în continuare:
R1 Verificarea ca accesoriul ales s ă corespund ă lanțului utilizat pentru transportor.
()()
()()
()()
()()
⎪⎪⎪
⎩⎪⎪⎪
⎨⎧
⎪⎪
⎩⎪⎪
⎨⎧
=∧==∧==∧==∧=
−=
−−−−
contrar cazîn 11 31 21 11 0
dacă 1
2121
1
aA taA taK taK t
t it it it i
g
aaaa
(2.58)
R2 Verificarea posibilit ății de montare a pl ăcii.
11
2−=
SA
Cxg (2.59)
R3 Sarcina dintr-un lan ț trebuie să fie mai mica decât sarcina maxim ă permisă.
13−=MWLTg (2.60)
R4 Presiunea de strivire dintre rola și bucșă trebuie să fie mai mica decât presiunea admisibil ă.
14−=
aBPBPg (2.61)
R5 Viteza lan țului trebuie s ă fie mai mare decât viteza minim ă recomandat ă (2,0 m / s ) .
1min
5−=SSg (2.62)
R6 Viteza lan țului trebuie s ă fie mai mic ă decât viteza maxim ă recomandat ă (8,0 m / s ) .
1
max5−=SSg (2.63)
R7 Tensiunea de încovoiere din sec țiunea periculoas ă a plăcii trebuie s ă fie mai mic ă decât
tensiunea admisibil ă.
17−σσ=
aipg (2.64)

R8 Săgeata plăcii trebuie s ă fie mai mic ă decât săgeata admisibil ă.
18−δδ=
apg (2.65)
2.4.5 Rezultate
În rezolvarea problemei de proiectare optimal ă s-a utilizat soft-ul Cambrian v. 3.2 (program
conceput și realizat în cadrul Centrului de Proiectare Optimal ă al Catedrei Organe de Ma șini și
Tribologie din cadrul Universității Tehnice din Cluj-Napoca ). Valorile genelor corespunz ătoare
transportorului cu pl ăci, pentru care func ția obiectiv are valoarea minim ă sunt prezentate în tabelul
2.3. Trebuie men ționat că toate restric țiile au fost satisf ăcute, iar valoarea ob ținută pentru func ția
obiectiv a fost de-a dreptul spectaculoas ă (tabelul 2.2).

Tabelul 2.2 Valoarea func ției obiectiv
Funcția obiectiv Valoare dup ă optimizare
PkW 2,782 kW

Tabelul 2.3 Valorile genelor ob ținute în urma proiect ării optimale a transportorului cu pl ăci
Nr. Gena Varianta optim ă
1 Indicele lan țului, ich 26
2 Indicele accesoriului,
ati 2
3 Numărul de din ți ai roții de lanț, z 10
4 Numărul de rânduri de lan țuri, N 2
5 Indicele corespunz ător grosimii pl ăcii,
pti 20
6 Înălțimea bordurii laterale, hp 229
7 Lățimea plăcii, wp 610

În tabelul 2.3 valorile genelor referitoare la lan țul transportorului, acceso riul transportorului,
și grosimea pl ăcii transportorului (simbolizate prin ich,
ati și
pti) reprezint ă o serie indici din cadrul
unor liste (Anexa 1, Anexa 2 și Anexa 7). Acestor indici le sunt atribuite toate caracteristicile
specifice genelor respective (lan țului, accesoriului și plăcii).
Indicelui ich corespunz ător lanțului transportorului îi sunt atribuite dimensiunile geometrice
ale acestuia ( Bch, Cch, Ech, Gch, Hch, Lch, Pch și Tch – figura 2.13), caracteristicile mecanice (aria
portantă, sarcina maxim ă de lucru) și masa liniar ă. Valorile m ărimilor ata șate acestui indice sunt
ilustrate în tabelul 2.4.
În mod similar, indicelui
ati corespunz ător tipului accesoriului îi sunt atribuite urm ătoarele
caracteristici: Aat, Cat, Eat, Fat, Kat, Lat, Tat și masa liniar ă. Valorile acestora sunt ilustrate în tabelul
2.5.

Fig.2.13 Lanț pentru transportoare – dimensiuni constructive [4]

Tabelul 2.4 Dimensiunile geometrice definite prin indicele ich
Indicele lan țului, ich
Bch C ch E ch G ch H ch L ch T ch P ch Aria
portantă Avg. Ult.
strength Sarcina
maximă de
lucru Masa
liniară
mm (in) mm (in2) kg (lb) kg (lb) kg/m (lb/ft)
33,78
1,33 40,13
1,58 33,27
1,31 14,22
0,56 38,1
1,4 31,75
1,256,35
0,25152,4
6 651,611
1,01 9525
21000 15875,733
35000 9,673
6,5

Tabelul 2.5 Dimensiunile geometrice corespunz ătoare indicelui
ati
Indicele accesoriului,
ati
Aat C at E at F at K at L at T at Masa liniar ă
mm (in) kg/m (lb/ft)
50,8
2 28,7 1,13 88,9
3,5 69,08
2,72 9,65 0,38 50,8
2 6,35 0,25 12,352
8,3

Bibliografie
[1] Hapenciuc, M., (2004): Echipamente de transport în industria alimentar ă, Ed. Funda ției
Universitare „Dun ărea de Jos”, Gala ți.
[2] Tudose, L., ș.a., (2006): Proiectarea optimal ă a sistemelor complexe . Ed. Mediamira, Cluj-
Napoca.
[3] Tudose L., Buiga O., (2006): Optimal Design of Heavy Industry Conveyors , Al VIII-lea
Simpozion na țional cu participare interna țională PRASIC ‘06, Vol. III – Design de Produs,
Brașov, pp. 27-34.
[4] *** US Tsubaki Union Engineeri ng Chain General Catalog . Engineering Class Chain,
http://www.ustsubaki.com/eng_chain_cd/sectionA.html, 2006.
[5] *** STAS 776-89 Gabarite de manevr ă pentru chei. Dimensiuni.

ANEXA 1
Lanțuri pentru transportoare. Dimensiuni constructive. (U.S. Tsubaki)

Lățime Rolă Bolț Eclisă
ich Lanț Pasul,
[in] Bch,
[in] Cch,
[in] Ech,
[in] Dch,
[in] Lch,
[in] Gch,
[in] Hch,
[in] Tch,
[in]
0 378R 1,654 1,03 1,25 1 0,88 0,97 0,44 1,13 0,19
1 US-278R 2,609 1,13 1,31 1,13 0,88 1,09 0,44 1,13 0,19
2 87R 2,609 1,2 1,45 1,13 0,88 1,06 0,44 1,13 0,25
3 53R 3 1,03 1,25 1 1,5 0,97 0,44 1,13 0,19
4 30002 3 1,01 1,23 1 2 0,97 0,44 1,13 0,19
5 93R 3 1,28 1,47 1,25 1,5 1,19 0,55 1,25 0,25
6 95R 4 1,03 1,25 1 1,5 0,97 0,44 1,13 0,19
7 40001 4 1,31 1,6 1,25 2 1,18 0,56 1,5 0,25
8 1188R 4 1,13 1,28 1,13 1,75 1,06 0,44 1,13 0,19
9 US-90R 4 1,11 1,33 1,19 2 1,13 0,44 1,25 0,19
10 94R 4 1,11 1,3 0,88 1,5 0,81 0,5 1,25 0,25
11 83R 4 1,38 1,63 1,31 2 1,25 0,63 1,5 0,25
12 91R 4 1,5 1,75 1,31 1,75 1,25 0,63 1,5 0,31
13 89R 4 1,59 1,88 1,31 2,25 1,25 0,63 1,5 0,38
14 84R 4 2,08 2,44 2,31 2,25 2,25 0,63 1,5 0,38
15 3433 4 1,98 2,26 2,08 1,5 2,02 0,63 1,5 0,38
16 3945 4 1,81 2,09 2 1,25 1,93 0,63 1,5 0,31
17 3952 4 1,93 2,34 2 1,44 1,93 0,75 1,75 0,38
18 1113R 4,04 1,5 1,75 1,31 2 1,25 0,63 1,5 0,31
19 DS1113 4,04 1,47 1,75 1,31 2 1,25 0,63 1,5 0,31
20 50001 5 1,48 1,68 1,19 2,25 1,16 0,63 1,5 0,31
21 50002 5 1,04 1,32 1,06 2 1 0,44 1,13 0,19
22 52502 5,25 1,56 1,85 1,5 2,75 1,43 0,63 1,5 0,31
23 DS196R 6 1,2 1,45 1,13 2 1,06 0,44 1,25 0,25
24 US-196R 6 1,2 1,45 1,13 2 1,06 0,44 1,25 0,25
25 604R 6 1,33 1,58 1,31 2 1,25 0,56 1,5 0,25
26 607R 6 1,33 1,58 1,31 2,5 1,25 0,56 1,5 0,25
27 603R 6 1,33 1,58 1,31 2,5 1,25 0,56 1,5 0,25
28 86R 6 1,38 1,63 1,31 2 1,25 0,63 1,5 0,25
29 60004 6 1,2 1,42 1,13 2 1,06 0,44 1,25 0,25

30 625R 6 1,56 1,81 1,69 3 1,63 0,63 2 0,25
31 DS6272 6 1,47 1,75 1,31 2,25 1,25 0,63 1,5 0,31
32 627R 6 1,47 1,75 1,31 2 1,25 0,63 1,5 0,31
33 629R 6 1,59 1,84 1,5 3 1,44 0,63 1,5 0,31
34 628R 6 1,59 1,88 1,31 2,25 1,25 0,63 1,75 0,38
35 626R 6 1,59 1,88 1,31 3 1,25 0,63 2 0,38
36 631R 6 1,63 2,03 1,38 3 1,31 0,75 2 0,38
37 614R 6 1,63 2,03 1,38 2,5 1,31 0,75 2 0,38
38 60001 6 1,39 1,68 1,19 2,5 1,16 0,63 1,5 0,31
39 610R 6 1,78 2,19 1,69 2,75 1,63 0,88 2,25 0,38
40 60002 6 1,39 1,67 1,19 3 1,15 0,63 1,5 0,31
41 96R 6 1,69 2,09 1,5 2,75 1,44 0,75 2 0,38
42 1131R 6 1,69 2,09 1,5 3 1,44 0,75 2 0,38
43 60003 6 1,69 2,13 1,56 3,5 1,31 1,13 2,5 0,31
44 96RX 6 1,69 2,09 1,5 2,75 1,44 0,75 2 0,38
45 2178RX 6 1,72 2,09 1,5 2,75 1,44 0,88 2,25 0,38
46 3940 6 1,93 2,28 2 1,62 1,93 0,75 2,25 0,38
47 2198RX 6 1,97 2,38 1,5 2,75 1,44 0,88 2,25 0,5
48 9856 6 2,78 3,21 3 2,75 2,93 1 2,5 0,5
49 60175 6 2,06 2,5 1,56 3 1,5 1,13 2,75 0,5
50 806R 8 2,22 2,63 1,81 3 1,75 1 2,5 0,5
51 800RX 8 2,19 2,63 1,81 3,5 1,75 1 3 0,5
52 B-963R 9 1,94 2,34 2 3,5 1,94 0,75 2 0,38
53 B-964R 9 2,09 2,47 2,25 4 2,19 0.88 2,5 0,38
54 D-963R 9 1,94 2,34 2 3,5 1,94 0,75 2 0,38
55 E-963R 9 1,94 2,34 2 4 1,94 0,75 2 0,38
56 973R 9 2,59 3,06 2,63 5 2,56 1 2,5 0,5
57 B-1212R 12 1,59 1,88 1,5 3 1,44 0,63 2 0,31
58 B-1263R 12 1,94 2,34 2 3,5 1,94 0,75 2 0,38
59 B-1266R 12 1,88 2,16 1,63 3,25 1,56 0,75 2 0,38
60 D-1263R 12 1,94 2,34 2 3,5 1,94 0,75 2 0,38
61 E-1263R 12 1,94 2,34 2 4 1,94 0,75 2 0,38
62 1276R 12 1,94 2,22 2 4 1,94 0,75 2,5 0,31
63 B-1264R 12 2,09 2,47 2,25 4 2,19 0,88 2,5 0,38

ich Lanț Aria portant ă,
[in2] Avg. ult.
Strength, [lb] Sarcina
maximă de
lucru, [lb] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
0 378R 0,61 13000 2100 3,7
1 US-278R 0,66 13000 2300 3
2 87R 0,72 18000 2500 2,8
3 53R 0,61 13000 2100 3,9
4 30002 0,6 17000 2100 5,6
5 93R 0,88 20000 3000 4,8
6 95R 0,61 13000 2100 3,4
7 40001 0,97 27000 3450 7,4
8 1188R 0,66 13000 2100 3,3
9 US-90R 0,69 16500 2400 5,3
10 94R 0,61 19000 2400 4,1
11 83R 1,14 22000 3650 6,6
12 91R 1,11 28000 4100 7
13 89R 1,1 28000 4500 10,6

14 84R 1,93 28000 4700 13,5
15 3433 1,77 40000 6300 8,5
16 3945 1,64 44000 5700 6,5
17 3952 2,06 60000 7200 9,4
18 1113R 1,09 26000 4250 7,4
19 DS1113 1,21 26000 3150 11,4
20 50001 1,01 45000 3960 7,1
21 50002 0,63 15000 2200 4
22 52502 1,26 37000 4650 11
23 DS196R 0,71 18000 1950 7,5
24 US-196R 0,72 18000 2500 5
25 604R 1,01 21000 3500 5,4
26 607R 1,01 21000 35000 6,5
27 603R 1,01 21000 3500 5,5
28 86R 1,14 22000 3600 5,4
29 60004 0,71 25000 2500 4,6
30 625R 1,38 25000 4750 9,8
31 DS6272 1,21 26000 3150 9,2
32 627R 1,22 26000 4250 6,6
33 629R 1,3 26000 4650 9,7
34 628R 1,11 28000 4500 8,7
35 626R 1,1 28000 4500 10,7
36 631R 1,61 38000 5600 12,2
37 614R 1,48 38000 5600 11
38 60001 1,01 45000 3960 7,4
39 610R 2,16 45000 7450 13,5
40 60002 1,01 46000 3950 8,7
41 96R 1,61 47000 5900 11,8
42 1131R 1,61 47000 5900 12,5
43 60003 2,46 60000 8600 16,1
44 96RX 1,61 70000 5900 11,8
45 2178RX 2 85000 6900 13,1
46 3940 2,06 90000 7200 10,2
47 2198RX 1,8 100000 7700 15,3
48 9856 4 140000 14000 22,2
49 60175 2,88 145000 10100 20
50 806R 2,81 95000 9800 22,5
51 800RX 2,81 125000 9800 22,5
52 B-963R 2,07 41000 7200 13
53 B-964R 2,65 70000 9200 17
54 D-963R 2,07 41000 7200 13
55 E-963R 2,07 41000 7200 14
56 973R 3,63 75000 12700 23,6
57 B-1212R 1,34 41000 4650 7,5
58 B-1263R 2,07 41000 7200 11
59 B-1266R 1,79 41000 6300 9,5
60 D-1263R 2,07 41000 7200 11
61 E-1263R 2,07 41000 7200 12
62 1276R 1,97 41000 7200 12
63 B-1264R 2,65 70000 9200 15

ANEXA 2
Tipuri de accesorii corespunz ătoare lan țurilor pentru
transportoare (U.S. Tsubaki)
Tipul accesoriului,
ati
Nr. Lanț
K–1 K–2 A–1 A–2 Double
A–1
0 378R
1 US-278R
2 87R
3 53R
4 30002
5 93R
6 95R
7 40001
8 1188R
9 US-90R
10 94R
11 83R
12 91R
13 89R
14 84R
15 3433
16 3945
17 3952
18 1113R
19 DS1113
20 50001
21 50002
22 52502
23 DS196R
24 US-196R
25 604R
26 607R
27 603R
28 86R
29 60004
30 625R
31 DS6272
32 627R
33 629R
34 628R
35 626R
36 631R
37 614R
38 60001
39 610R
40 60002
41 96R

Tipul accesoriului,
ati
Nr. Lanț
K–1 K–2 A–1 A–2 Double
A–1
42 1131R
43 60003
44 96RX
45 2178RX
46 3940
47 2198RX
48 9856
49 60175
50 806R
51 800RX
52 B-963R
53 B-964R
54 D-963R
55 E-963R
56 973R
57 B-1212R
58 B-1263R
59 B-1266R
60 D-1263R
61 E-1263R
62 1276R
63 B-1264R

ANEXA 3
Accesoriul K –1. Dimensiuni constructive (U.S. Tsubaki)

Tip accesoriu: K–1
Nr. Lanț Aat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
1 378R 1,5 0,88 0,88 1,89 0,31 1,5 0,19 4,9
2 US-278R 1,91 0,81 2,13 2,47 0,38 1,3 0,19 4,1
3 53R 1,47 0,81 2 2,16 0,31 1,5 0,19 4,9
4 93R 1,88 1 1,63 2,69 0,5 1,3 0,25 6
5 95R 1,38 0,81 2,63 2,16 0,38 2 0,19 4,4
6 1188R 1,72 1 3,38 2,58 0,38 2 0,19 5,9
7 US-90R 2 1,13 3,13 2,63 0,38 2 0,19 7,3
8 94R 1,38 0,88 2,5 1,88 0,38 2 0,25 5,3
9 83R 2 1 2 2,84 0,38 2 0,25 9,4
10 91R 1,81 1,06 2,88 2,47 0,5 2 0,31 8,8
11 89R 2 1,25 2 3,17 0,38 2 0,38 13
12 84R 2,66 1,25 2 3,66 0,63 2 0,38 20,7
13 US-196R 2 1,25 3,5 2,63 0,38 3 0,25 7,5
14 604R 2 1,13 3,5 2,72 0,38 3 0,25 7,2
15 607R 2 1,13 3,5 2,78 0,38 3 0,25 8,3
16 603R 2 1,13 3,5 2,72 0,38 3 0,25 9,7
17 614R 2,13 1,63 2,5 3,08 0,5 3 0,38 15
18 610R 2,56 1,5 4 3,32 0,63 3 0,38 17,3
19 96R 2,19 1,63 5,5 2,89 0,63 3 0,38 15,8

ANEXA 4
Accesoriul K –2. Dimensiuni constructive (U.S. Tsubaki)

Tip accesoriu: K–2
Nr. Lanț Aat,
[in] Bat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
1 US-278R 2,09 1,25 0,81 2,13 2,72 0,31 0,68 0,19 4,1
2 87R 2,13 1,25 0,81 2,13 2,63 0,31 0,68 0,25 5,8
3 53R 1,47 1,06 0,81 2 2,16 0,25 0,97 0,19 4,9
4 93R 1,88 1,25 1 2 2,69 0,38 0,88 0,25 6
5 95R 1,38 1,19 0,81 2,63 2,16 0,31 1,41 0,19 4,4
6 1188R 2 2 1 3,5 2,78 0,38 1 0,19 5,9
7 US-90R 2 2 1,13 3,25 2,63 0,38 1 0,19 7,3
8 94R 1,38 1,5 0,88 2,5 1,88 0,38 1,25 0,25 5,3
9 83R 2 1,75 1 2,88 2,84 0,38 1,13 0,25 9,4
10 91R 1,81 1,75 1,06 2,88 2,47 0,5 1,13 0,31 8,8
11 84R 2,66 1,75 1,25 2,88 3,41 0,38 1,13 0,38 20,7
12 3433 2,66 1,75 1 2,82 2,42 0,41 1,13 0,38 9,7
13 3945 2,66 1,75 1,38 5,63 3,25 0,44 1,13 0,31 9,8
14 3952 2,75 1,75 1,63 6 3,36 0,53 1,13 0,38 12,8
15 1113R 2,06 1,5 1,25 2,88 2,77 0,38 1,27 0,31 11
16 DS1113 2,06 1,5 1,25 2,88 2,77 0,38 1,27 0,31 11,4
17 DS196R 2 2 1,25 3,5 2,63 0,38 2 0,25 7,5
18 US-196R 2 2 1,25 3,5 2,63 0,38 2 0,25 7,5
19 604R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 7
20 607R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 7,4
21 603R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 9,1
22 625R 2,19 2 1,63 4,63 2,91 0,38 2 0,25 13,9
23 DS6272 2 2 1,38 3,5 2,64 0,37 2 0,31 9,2
24 627R 2 2 1,13 3,5 2,8 0,38 2 0,31 10,7
25 629R 2 2,5 2 3,5 2,86 0,38 1,75 0,31 13,7
26 628R 2,38 2 1,63 3,5 3,25 0,5 2 0,38 11,7
27 626R 2,19 2 1,63 3,5 3,05 0,38 2 0,38 14,7
28 631R 2,13 2,63 1,63 5,5 2,92 0,5 1,69 0,38 16,4
29 614R 2,13 2,63 1,63 5,5 2,92 0,5 1,69 0,38 15

Tip accesoriu: K–2
Nr. Lanț Aat,
[in] Bat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
30 96R 2,19 3 1,63 5,5 3 0,5 1,5 0,38 15,8
31 1131R 3 2,63 1,63 5,5 3,75 0,5 1,69 0,38 18,4
32 96RX 2,19 3 1,63 5,5 2,93 0,5 1,5 0,38 15,8
33 2178RX 2,19 3 1,63 4,5 3,02 0,5 1,5 0,38 15,3
34 3940 3,13 2,31 2 7,38 3,89 0,56 1,84 0,38 14,8
35 2198RX 2,19 3 1,63 4,5 3,31 0,5 1,5 0,5 18,2
36 9856 3,63 2,5 1,88 7,25 4,75 0,81 1,75 0,5 30
37 60175 2,19 3 2 4,25 2,91 0,56 0,88 0,5 23,5
38 806R 2,59 3,5 2,19 6,88 3,8 0,63 2,25 0,5 22,5
39 800RX 2,59 4,5 2,19 7 3,55 0,63 1,75 0,5 26,1
40 B-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 16,6
41 B-964R 3 3,5 2,88 5,5 4,41 0,5 2,75 0,31 22,3
42 D-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 16
43 E-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 18,5
44 973R 3 3 3 5 4 0,5 2 0,38 30
45 B-1212R 2,56 6 1,75 8 3,56 0,5 3 0,25 11,7
46 B-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,25 15,2
47 B-1266R 2,69 6 1,88 8 3,69 0,5 3 0,25 14
48 D-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,25 15,4
49 E-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,25 16,6
50 1276R 3,03 6 2,75 8 4,13 0,5 3 0,25 19,2
51 B-1264R 3 6 2,88 8 4,41 0,5 3 0,31 20,3

ANEXA 5
Accesoriul A –1. Dimensiuni constructive (U.S. Tsubaki)

Tip accesoriu: A–1
Nr. Lanț Aat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
1 378R 1,5 0,88 0,88 1,89 0,31 0,83 0,19 4,4
2 US-278R 1,91 0,88 2,13 2,52 0,38 1,3 0,19 3,5
3 53R 1,47 0,81 2 2,16 0,31 1,5 0,19 4,4
4 93R 1,88 1 1,63 2,69 0,5 1,34 0,25 5,5
5 95R 1,38 0,81 2,63 2,16 0,38 2 0,19 3,9
6 1188R 1,72 1 3,38 2,53 0,38 2 0,19 5
7 US-90R 2 1,13 3,13 2,63 0,38 2 0,19 6,3
8 94R 1,38 0,88 2,5 1,88 0,38 2 0,25 4,7
9 83R 2 1 2 2,84 0,38 2 0,25 8,1
10 91R 1,81 1,06 2,88 2,47 0,5 2 0,31 7,9
11 89R 2 1,25 2 3,17 0,38 2 0,38 11
12 84R 2,66 1,25 2 3,66 0,63 2 0,38 18
13 50001 1,69 1,13 2,25 2,31 0,5 2,5 0,31 8,1
14 52502 2 3,06 2,25 2,8 0,53 2,63 0,31 11
15 US-196R 2 1,25 3,5 2,63 0,38 3 0,25 6,6
16 604R 2 1,13 3,5 2,72 0,38 3 0,25 6,3
17 607R 2 1,13 3,5 2,7 0,38 3 0,25 7,4
18 603R 2 1,13 3,5 2,7 0,38 3 0,25 8,8
19 614R 2 1,13 3,5 3,08 0,5 3 0,38 13
20 610R 2,56 1,5 4 3,33 0,63 3 0,38 15,4

ANEXA 6
Accesoriul A –2. Dimensiuni constructive (U.S. Tsubaki)

Tip accesoriu: A–2
Nr. Lanț Aat,
[in] Bat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
1 US-278R 2,09 1,25 0,81 2,13 2,72 0,31 0,68 0,19 3,9
2 87R 2,13 1,25 0,81 2,13 2,63 0,31 0,68 0,25 4,8
3 53R 1,47 1,06 0,81 2 2,16 0,25 0,97 0,19 4,4
4 93R 1,88 1,25 1 2 2,69 0,38 0,88 0,25 5,5
5 95R 1,38 1,19 0,81 2,63 2,16 0,31 1,41 0,19 3,9
6 40001 2 2 1 3,25 2,59 0,38 1 0,25 7,4
7 1188R 2 2 1 3,5 2,78 0,38 1 0,19 5
8 US-90R 2 2 1,13 3,13 2,63 0,38 1 0,19 6,3
9 94R 1,38 1,5 0,88 2,5 1,88 0,38 1,25 0,25 4,7
10 83R 2 1,75 1 2,88 2,84 0,38 1,13 0,25 8,1
11 91R 1,81 1,75 1,06 2,88 2,47 0,5 1,13 0,31 7,9
12 84R 2,66 1,75 1,25 2,88 3,41 0,38 1,13 0,38 18
13 1113R 2,06 1,5 1,25 2,88 2,77 0,38 1,27 0,31 9,3
14 US-196R 2 2 1,25 3,5 2,63 0,38 2 0,25 6,6
15 604R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 6
16 607R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 6,9
17 603R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 8,9
18 86R 2 2 1,13 3,5 2,72 0,38 2 0,25 6,2
19 60004 2 2 1,25 3,5 2,63 0,41 2 0,25 6,6
20 625R 2,19 2 1,63 4,63 2,91 0,38 2 0,25 12,5
21 627R 2 2 1,13 3,5 2,8 0,38 2 0,31 8,5
22 629R 2 2,5 2 3,5 2,86 0,38 1,75 0,31 11,7
23 628R 2,36 2 1,63 3,5 3,25 0,5 2 0,38 10,2
24 626R 2,19 2 1,63 3,5 3,05 0,38 2 0,38 12,7
25 631R 2,13 2,63 1,63 5,5 2,92 0,5 1,69 0,38 14,2
26 614R 2,13 2,63 1,63 5,5 2,92 0,5 1,69 0,38 13
27 60001 2,08 2,13 1,25 3,25 2,69 0,38 1,94 0,31 8,4
28 60002 2,08 2,13 1,25 3,25 2,69 0,38 1,94 0,31 9,7
29 96R 2,19 3 1,63 5,5 3 0,5 1,5 0,38 13,7

Tip accesoriu: A–2
Nr. Lanț Aat,
[in] Bat,
[in] Cat,
[in] Eat,
[in] Fat,
[in] Kat,
[in] Lat,
[in] Tat,
[in] ≈ Masa liniar ă,
[lb/ft]
30 1131R 3 2,63 1,63 5,5 3,75 0,5 1,69 0,38 15,5
31 60003 2,88 1,5 1,19 2,88 3,7 0,53 2,25 0,31 16,8
32 B-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 14,6
33 B-964R 3 3,5 2,88 5,5 4,41 0,5 2,75 0,31 19,4
34 D-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 13,9
35 E-963R 2,88 3,5 2,5 5,5 4,28 0,5 2,75 0,25 13,9
36 973R 3,75 3,5 3,63 5,5 4,88 0,5 2,75 0,38 26
37 B-1212R 2,56 6 1,75 8 3,56 0,5 3 0,25 9,5
38 B-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,25 12,9
39 B-1266R 2,69 6 1,88 8 3,69 0,5 3 0,25 11,5
40 D-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,26 13,1
41 E-1263R 2,88 6 2,5 8 4,28 0,5 3 0,25 14,3
42 1276R 3,03 6 2,75 8 4,13 0,5 3 0,25 16,9
43 B-1264R 3 6 2,88 8 4,41 0,5 3 0,31 17,1

ANEXA 7
Grosimea tablei pl ăcilor transportorului
pti tp,
[in]
0 0,0219
1 0,025
2 0,0281
3 0,0312
4 0,0344
5 0,0375
6 0,0437
7 0,05
8 0,562
9 0,0625
10 0,0703
11 0,0781
12 0,0937
13 0,1094
14 0,125
15 0,1406
16 0,1562
17 0,1719
18 0,1875
19 0,2031
20 0,2187
21 0,2344
22 0,25
23 0,2656
24 0,2812
25 0,3125
26 0,3437
27 0,3750
28 0,4062
29 0,4375
30 0,4687
31 0,5